JPH07207396A - プレス成形性と塗装焼付硬化性に優れたアルミニウム合金板 - Google Patents
プレス成形性と塗装焼付硬化性に優れたアルミニウム合金板Info
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- JPH07207396A JPH07207396A JP486694A JP486694A JPH07207396A JP H07207396 A JPH07207396 A JP H07207396A JP 486694 A JP486694 A JP 486694A JP 486694 A JP486694 A JP 486694A JP H07207396 A JPH07207396 A JP H07207396A
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- press formability
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 プレス成形性と塗装焼付硬化性に優れた、自
動車ボディ用として好適なアルミニウム合金板を提供す
る。 【構成】 本発明は、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ合金にＳｎを適
量添加することによって、経時変化を抑制し、Ｃｕを適
量添加することによって、高い塗装焼付効果を付与する
ものである。また、ＳｎとＣｕの効果を十分に得るため
に、ＭｇとＳｉの成分関係とＭｇ2 Ｓｉ量を限定し、プ
レス成形性と塗装焼付硬化性の両方に優れたアルミニウ
ム合金板を提供するものである。 【効果】 本発明合金は、溶体化後の経時変化が抑制さ
れ、８０Ｎ／ｍｍ2 以上の塗装焼付硬化量が得られる。
従って、プレス成形性と塗装焼付硬化性が要求される自
動車ボディ用として好適である。
動車ボディ用として好適なアルミニウム合金板を提供す
る。 【構成】 本発明は、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ合金にＳｎを適
量添加することによって、経時変化を抑制し、Ｃｕを適
量添加することによって、高い塗装焼付効果を付与する
ものである。また、ＳｎとＣｕの効果を十分に得るため
に、ＭｇとＳｉの成分関係とＭｇ2 Ｓｉ量を限定し、プ
レス成形性と塗装焼付硬化性の両方に優れたアルミニウ
ム合金板を提供するものである。 【効果】 本発明合金は、溶体化後の経時変化が抑制さ
れ、８０Ｎ／ｍｍ2 以上の塗装焼付硬化量が得られる。
従って、プレス成形性と塗装焼付硬化性が要求される自
動車ボディ用として好適である。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、プレス成形用アルミニ
ウム合金板に関し、特に、プレス成形性および塗装焼付
硬化性に優れ、自動車ボディシート等に好適なアルミニ
ウム合金板に関する。
ウム合金板に関し、特に、プレス成形性および塗装焼付
硬化性に優れ、自動車ボディシート等に好適なアルミニ
ウム合金板に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、自動車の燃費向上のため、車両軽
量化の要望が高まっており、軽量化手段の一つとして自
動車ボディシート等へアルミニウム合金板が使用されて
いる。現在使用されている自動車ボディシート用アルミ
ニウム合金としては、非熱処理型のＡｌ−Ｍｇ系合金
と、熱処理型のＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系とが挙げられる。非
熱処理型のＡｌ−Ｍｇ系合金は、熱処理型のＡｌ合金よ
りやや成形性が優れているものの、塗装焼付工程による
降伏強度の上昇が得られない。
量化の要望が高まっており、軽量化手段の一つとして自
動車ボディシート等へアルミニウム合金板が使用されて
いる。現在使用されている自動車ボディシート用アルミ
ニウム合金としては、非熱処理型のＡｌ−Ｍｇ系合金
と、熱処理型のＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系とが挙げられる。非
熱処理型のＡｌ−Ｍｇ系合金は、熱処理型のＡｌ合金よ
りやや成形性が優れているものの、塗装焼付工程による
降伏強度の上昇が得られない。
【０００３】また、現在使用されている熱処理型Ａｌ−
Ｍｇ−Ｓｉ系合金６００９，６０１０，６０１１等で
は、経時変化による成形性の低下が大きい。また、これ
らの合金は、塗装焼付硬化性についても、現在主流の１
８０℃以下の温度で３０分間足らずの焼付処理では降伏
強度が殆ど上昇しない。そのような状況に対して、塗装
焼付硬化性についてはＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金に熱処理
を加えることによって、低温短時間の焼付処理で降伏強
度を上昇させる方法が開示されている（特公平５−７４
６０号公報等）。
Ｍｇ−Ｓｉ系合金６００９，６０１０，６０１１等で
は、経時変化による成形性の低下が大きい。また、これ
らの合金は、塗装焼付硬化性についても、現在主流の１
８０℃以下の温度で３０分間足らずの焼付処理では降伏
強度が殆ど上昇しない。そのような状況に対して、塗装
焼付硬化性についてはＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金に熱処理
を加えることによって、低温短時間の焼付処理で降伏強
度を上昇させる方法が開示されている（特公平５−７４
６０号公報等）。
【０００４】しかし、これらの方法は、熱処理による焼
付処理前の降伏強度の増加が大きいためプレス成形性が
悪く、焼付硬化量も５０Ｎ／ｍｍ2 程度とそれほど大き
くない。また、このような熱処理工程の増加はコストの
上昇にもつながるため、工程の増加のない改良の方が望
ましい。このように従来のアルミニウム合金板では、自
動車ボディシートに要求される特性としてのプレス成形
性と塗装焼付硬化性の両立が十分になされていないのが
現状である。
付処理前の降伏強度の増加が大きいためプレス成形性が
悪く、焼付硬化量も５０Ｎ／ｍｍ2 程度とそれほど大き
くない。また、このような熱処理工程の増加はコストの
上昇にもつながるため、工程の増加のない改良の方が望
ましい。このように従来のアルミニウム合金板では、自
動車ボディシートに要求される特性としてのプレス成形
性と塗装焼付硬化性の両立が十分になされていないのが
現状である。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明はこのような事
情に鑑みて、自動車ボディシート用等として十分なプレ
ス成形性を有し、かつ低温短時間の焼付処理において８
０Ｎ／ｍｍ2 以上の塗装焼付硬化性を有するアルミニウ
ム合金板を提供することを目的とする。
情に鑑みて、自動車ボディシート用等として十分なプレ
ス成形性を有し、かつ低温短時間の焼付処理において８
０Ｎ／ｍｍ2 以上の塗装焼付硬化性を有するアルミニウ
ム合金板を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記の目
的を達成するために、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金において
プレス加工までの経時変化を抑制し、高い塗装焼付硬化
性を得るアルミニウム合金板について鋭意研究した。そ
の結果、経時変化を抑制するためにはＳｎを適量添加す
ればよいこと、高い塗装焼付効果を付与するためにはＣ
ｕを適量添加すればよいこと、また、ＳｎとＣｕの効果
を十分に得るためにはＭｇとＳｉの成分関係とＭｇ2 Ｓ
ｉ量を限定すればよいことを見いだした。
的を達成するために、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金において
プレス加工までの経時変化を抑制し、高い塗装焼付硬化
性を得るアルミニウム合金板について鋭意研究した。そ
の結果、経時変化を抑制するためにはＳｎを適量添加す
ればよいこと、高い塗装焼付効果を付与するためにはＣ
ｕを適量添加すればよいこと、また、ＳｎとＣｕの効果
を十分に得るためにはＭｇとＳｉの成分関係とＭｇ2 Ｓ
ｉ量を限定すればよいことを見いだした。
【０００７】本発明は上記の知見に基づいて得られたも
のであり、Ｍｇ：０．２〜０．６５ｍａｓｓ％、Ｓｉ：
０．１〜０．７ｍａｓｓ％、Ｃｕ：０．１〜１．０ｍａ
ｓｓ％、Ｓｎ：０．０１〜０．３ｍａｓｓ％、かつ−
２．０＜４Ｍｇ−７Ｓｉ＜１．０、必要に応じて０．１
５ｍａｓｓ％以下のＴｉ、０．０５ｍａｓｓ％以下の
Ｂ、０．４ｍａｓｓ％以下のＭｎ、０．３ｍａｓｓ％以
下のＦｅ、１．０ｍａｓｓ％以下のＺｎのうち１種以上
を含有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物からなるプ
レス成形性と塗装焼付硬化性に優れたアルミニウム合金
板である。
のであり、Ｍｇ：０．２〜０．６５ｍａｓｓ％、Ｓｉ：
０．１〜０．７ｍａｓｓ％、Ｃｕ：０．１〜１．０ｍａ
ｓｓ％、Ｓｎ：０．０１〜０．３ｍａｓｓ％、かつ−
２．０＜４Ｍｇ−７Ｓｉ＜１．０、必要に応じて０．１
５ｍａｓｓ％以下のＴｉ、０．０５ｍａｓｓ％以下の
Ｂ、０．４ｍａｓｓ％以下のＭｎ、０．３ｍａｓｓ％以
下のＦｅ、１．０ｍａｓｓ％以下のＺｎのうち１種以上
を含有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物からなるプ
レス成形性と塗装焼付硬化性に優れたアルミニウム合金
板である。
【０００８】
【作用】以下、本発明について詳細に説明する。本発明
における成分組成の限定理由について説明する。 ＭｇとＳｉ：ＭｇとＳｉは本発明の必須の基本成分であ
り、化合物Ｍｇ2 Ｓｉを形成して、高い塗装焼付硬化性
を得るためにＭｇ2 Ｓｉ量として０．３〜１．０ｍａｓ
ｓ％に規定する。Ｍｇ2 Ｓｉ量が０．３ｍａｓｓ％未満
では十分な塗装焼付硬化性が得られず、逆に１．０ｍａ
ｓｓ％を超えると、プレス成形性が低下する。Ｍｇ2 Ｓ
ｉの含有量は好ましくは０．５〜１．０ｍａｓｓ％の範
囲がよい。ＭｇおよびＳｉのそれぞれの含有量は、Ｍｇ
が０．２〜０．６５ｍａｓｓ％、Ｓｉが０．１〜０．７
ｍａｓｓ％の範囲とする。
における成分組成の限定理由について説明する。 ＭｇとＳｉ：ＭｇとＳｉは本発明の必須の基本成分であ
り、化合物Ｍｇ2 Ｓｉを形成して、高い塗装焼付硬化性
を得るためにＭｇ2 Ｓｉ量として０．３〜１．０ｍａｓ
ｓ％に規定する。Ｍｇ2 Ｓｉ量が０．３ｍａｓｓ％未満
では十分な塗装焼付硬化性が得られず、逆に１．０ｍａ
ｓｓ％を超えると、プレス成形性が低下する。Ｍｇ2 Ｓ
ｉの含有量は好ましくは０．５〜１．０ｍａｓｓ％の範
囲がよい。ＭｇおよびＳｉのそれぞれの含有量は、Ｍｇ
が０．２〜０．６５ｍａｓｓ％、Ｓｉが０．１〜０．７
ｍａｓｓ％の範囲とする。
【０００９】ＭｇとＳｉの含有量の上下限は、前述した
Ｍｇ2 Ｓｉ量を得るために規定する。本発明では、さら
にＭｇとＳｉの成分関係を特定する。ＭｇとＳｉの量的
関係において、Ｓｉが過剰になりすぎると後で述べるＣ
ｕ、Ｓｎの効果が十分に発揮されないため、プレス成形
性が低下し、塗装焼付硬化性も低下する。また、Ｍｇが
過剰になりすぎるとＣｕ、Ｓｎの効果が発揮されないの
に加えて、Ｍｇ2 Ｓｉの固溶量も著しく低下し、塗装焼
付硬化性が著しく低下する。そこで、ＭｇとＳｉの成分
関係は、−２．０＜４Ｍｇ−７Ｓｉ＜１．０（Ｍｇ、Ｓ
ｉは共にｍａｓｓ％）の関係式を満足する範囲とする。
好ましくは、−１．０＜４Ｍｇ−７Ｓｉ＜１．０の範囲
がよい。さらに好ましくは、−０．５＜４Ｍｇ−７Ｓｉ
＜０．５の範囲がよい。
Ｍｇ2 Ｓｉ量を得るために規定する。本発明では、さら
にＭｇとＳｉの成分関係を特定する。ＭｇとＳｉの量的
関係において、Ｓｉが過剰になりすぎると後で述べるＣ
ｕ、Ｓｎの効果が十分に発揮されないため、プレス成形
性が低下し、塗装焼付硬化性も低下する。また、Ｍｇが
過剰になりすぎるとＣｕ、Ｓｎの効果が発揮されないの
に加えて、Ｍｇ2 Ｓｉの固溶量も著しく低下し、塗装焼
付硬化性が著しく低下する。そこで、ＭｇとＳｉの成分
関係は、−２．０＜４Ｍｇ−７Ｓｉ＜１．０（Ｍｇ、Ｓ
ｉは共にｍａｓｓ％）の関係式を満足する範囲とする。
好ましくは、−１．０＜４Ｍｇ−７Ｓｉ＜１．０の範囲
がよい。さらに好ましくは、−０．５＜４Ｍｇ−７Ｓｉ
＜０．５の範囲がよい。
【００１０】Ｃｕ：Ｃｕは強度および成形性を向上さ
せ、さらに塗装焼付硬化性を向上させるために、０．１
〜１．０ｍａｓｓ％の範囲内に規定する。その含有量が
０．１ｍａｓｓ％未満ではその効果が十分に得られず、
１．０ｍａｓｓ％を超えると析出が促進され、経時変化
が大きくなるため成形性が劣化し、また、耐食性も劣化
する。そこで、Ｃｕの含有量は０．１〜１．０ｍａｓｓ
％の範囲内に規定する。
せ、さらに塗装焼付硬化性を向上させるために、０．１
〜１．０ｍａｓｓ％の範囲内に規定する。その含有量が
０．１ｍａｓｓ％未満ではその効果が十分に得られず、
１．０ｍａｓｓ％を超えると析出が促進され、経時変化
が大きくなるため成形性が劣化し、また、耐食性も劣化
する。そこで、Ｃｕの含有量は０．１〜１．０ｍａｓｓ
％の範囲内に規定する。
【００１１】Ｓｎ：Ｓｎは焼き入れ直後の優れた成形加
工性を長時間保持する効果を有し、更にその後の高温時
効した場合の強度を向上させる。Ｓｎの添加量が０．０
１ｍａｓｓ％未満ではその効果が小さく、また０．３ｍ
ａｓｓ％を超えるとその効果が増大しないだけでなく、
熱間脆性を生じて熱間加工性を著しく劣化させる。従っ
て、Ｓｎ含有量を０．０１〜０．３ｍａｓｓ％の範囲に
規定する。
工性を長時間保持する効果を有し、更にその後の高温時
効した場合の強度を向上させる。Ｓｎの添加量が０．０
１ｍａｓｓ％未満ではその効果が小さく、また０．３ｍ
ａｓｓ％を超えるとその効果が増大しないだけでなく、
熱間脆性を生じて熱間加工性を著しく劣化させる。従っ
て、Ｓｎ含有量を０．０１〜０．３ｍａｓｓ％の範囲に
規定する。
【００１２】本発明においては、必要に応じて、Ｔｉ、
Ｂのうち１種以上を含有させる。 ＴｉとＢ：ＴｉとＢは微量添加により鋳塊の結晶粒を微
細化してプレス成形性等を改善する効果を有するので、
Ｔｉの含有量は０．１５ｍａｓｓ％以下、Ｂの含有量は
０．０５ｍａｓｓ％以下の範囲に規定する。それぞれの
含有量がＴｉ０．１５ｍａｓｓ％、Ｂ０．０５ｍａｓｓ
％を超えると粗大な晶出物を形成し、成形性が劣化する
ので、それぞれ０．１５ｍａｓｓ％、０．０５ｍａｓｓ
％を上限とする。
Ｂのうち１種以上を含有させる。 ＴｉとＢ：ＴｉとＢは微量添加により鋳塊の結晶粒を微
細化してプレス成形性等を改善する効果を有するので、
Ｔｉの含有量は０．１５ｍａｓｓ％以下、Ｂの含有量は
０．０５ｍａｓｓ％以下の範囲に規定する。それぞれの
含有量がＴｉ０．１５ｍａｓｓ％、Ｂ０．０５ｍａｓｓ
％を超えると粗大な晶出物を形成し、成形性が劣化する
ので、それぞれ０．１５ｍａｓｓ％、０．０５ｍａｓｓ
％を上限とする。
【００１３】Ｍｎ：Ｍｎは強度を向上させるために、
０．４ｍａｓｓ％以下で含有させるとよい。その含有量
が０．４ｍａｓｓ％を超えると粗大晶出物が生成し、成
形性を低下させるので０．４ｍａｓｓ％を上限とする。 Ｆｅ：Ｆｅは強度向上効果は小さく、その含有量が０．
３ｍａｓｓ％を超えると晶出物が生成し、成形性を低下
させるので０．３ｍａｓｓ％を上限とする。 Ｚｎ：Ｚｎは強度を向上させるため、１．０ｍａｓｓ％
以下で含有させるとよい。その含有量が１．０ｍａｓｓ
％を超えると成形性を低下させるので１．０ｍａｓｓ％
を上限とする。上記元素の他、通常のアルミニウム合金
と同様、不可避的不純物が含有されるが、その量は本発
明の効果を損なわない範囲であれば許容される。
０．４ｍａｓｓ％以下で含有させるとよい。その含有量
が０．４ｍａｓｓ％を超えると粗大晶出物が生成し、成
形性を低下させるので０．４ｍａｓｓ％を上限とする。 Ｆｅ：Ｆｅは強度向上効果は小さく、その含有量が０．
３ｍａｓｓ％を超えると晶出物が生成し、成形性を低下
させるので０．３ｍａｓｓ％を上限とする。 Ｚｎ：Ｚｎは強度を向上させるため、１．０ｍａｓｓ％
以下で含有させるとよい。その含有量が１．０ｍａｓｓ
％を超えると成形性を低下させるので１．０ｍａｓｓ％
を上限とする。上記元素の他、通常のアルミニウム合金
と同様、不可避的不純物が含有されるが、その量は本発
明の効果を損なわない範囲であれば許容される。
【００１４】以上のような成分組成からなるアルミニウ
ム合金板は、常法に従って、鋳造、圧延、溶体化処理を
施されて製造される。このようにして得られたアルミニ
ウム合金板は、プレス成形性および焼付硬化性に優れて
いる。従って、このようなアルミニウム合金板は自動車
のボディシート用として好適である。
ム合金板は、常法に従って、鋳造、圧延、溶体化処理を
施されて製造される。このようにして得られたアルミニ
ウム合金板は、プレス成形性および焼付硬化性に優れて
いる。従って、このようなアルミニウム合金板は自動車
のボディシート用として好適である。
【００１５】
【実施例】以下、本発明を実施例で説明する。表１に示
すような成分・組成を有する合金を通常の方法で溶解、
鋳造、圧延して板厚１ｍｍの板にした後に、５５０℃で
１０秒保持の溶体化処理後、室温まで空冷した。このよ
うにして製造したアルミニウム合金板を室温で３０日間
放置した後に機械的性質および塗装焼付処理に相当する
１７５℃で３０分保持処理後の降伏強度を調査した。そ
れらの調査結果を表２に示す。表２から明らかなよう
に、本発明のアルミニウム合金板Ｎｏ．１〜Ｎｏ．１８
は比較例のＮｏ．１〜Ｎｏ．１０に比べて成形性に優
れ、かつ塗装焼付硬化量も８０Ｎ／ｍｍ2 以上で大きい
ことがわかる。つまり、本発明の合金板は、プレス成形
性と塗装焼付硬化性を兼ね備えたバランスのよい材料で
ある。特にＭｇ2 Ｓｉ量が０．５ｍａｓｓ％以上で、−
０．５＜４Ｍｇ−７Ｓｉ＜０．５の関係式を満足してい
る本発明例Ｎｏ．１，２，４，６，７は、塗装焼付硬化
量が大きい。
すような成分・組成を有する合金を通常の方法で溶解、
鋳造、圧延して板厚１ｍｍの板にした後に、５５０℃で
１０秒保持の溶体化処理後、室温まで空冷した。このよ
うにして製造したアルミニウム合金板を室温で３０日間
放置した後に機械的性質および塗装焼付処理に相当する
１７５℃で３０分保持処理後の降伏強度を調査した。そ
れらの調査結果を表２に示す。表２から明らかなよう
に、本発明のアルミニウム合金板Ｎｏ．１〜Ｎｏ．１８
は比較例のＮｏ．１〜Ｎｏ．１０に比べて成形性に優
れ、かつ塗装焼付硬化量も８０Ｎ／ｍｍ2 以上で大きい
ことがわかる。つまり、本発明の合金板は、プレス成形
性と塗装焼付硬化性を兼ね備えたバランスのよい材料で
ある。特にＭｇ2 Ｓｉ量が０．５ｍａｓｓ％以上で、−
０．５＜４Ｍｇ−７Ｓｉ＜０．５の関係式を満足してい
る本発明例Ｎｏ．１，２，４，６，７は、塗装焼付硬化
量が大きい。
【００１６】
【表１】
【００１７】
【表２】
【００１８】
【発明の効果】本発明によれば、従来のアルミニウム合
金板よりも成形性に優れ、かつ焼付硬化性にも優れてお
り、プレス成形性と焼付後の耐デント性が必要とされる
自動車ボディ用等として好適なアルミニウム合金板が提
供される。そこで、例えば本発明品を自動車ボディ用に
適用することによって、車体重量の軽量化が図られ、燃
費の向上に寄与できる。
金板よりも成形性に優れ、かつ焼付硬化性にも優れてお
り、プレス成形性と焼付後の耐デント性が必要とされる
自動車ボディ用等として好適なアルミニウム合金板が提
供される。そこで、例えば本発明品を自動車ボディ用に
適用することによって、車体重量の軽量化が図られ、燃
費の向上に寄与できる。
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｍｇ：０．２〜０．６５ｍａｓｓ％、Ｓ
ｉ：０．１〜０．７ｍａｓｓ％、Ｃｕ：０．１〜１．０
ｍａｓｓ％、Ｓｎ：０．０１〜０．３ｍａｓｓ％、かつ
−２．０＜４Ｍｇ−７Ｓｉ＜１．０、残部がＡｌおよび
不可避的不純物からなるプレス成形性と塗装焼付硬化性
に優れたアルミニウム合金板。 - 【請求項２】 請求項１記載の合金板に０．１５ｍａｓ
ｓ％以下のＴｉおよび０．０５ｍａｓｓ％以下のＢ、
０．４ｍａｓｓ％以下のＭｎ、０．３ｍａｓｓ％以下の
Ｆｅ、１．０ｍａｓｓ％以下のＺｎのうち１種以上を含
有するプレス成形性と塗装焼付硬化性に優れたアルミニ
ウム合金板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP486694A JPH07207396A (ja) | 1994-01-20 | 1994-01-20 | プレス成形性と塗装焼付硬化性に優れたアルミニウム合金板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP486694A JPH07207396A (ja) | 1994-01-20 | 1994-01-20 | プレス成形性と塗装焼付硬化性に優れたアルミニウム合金板 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07207396A true JPH07207396A (ja) | 1995-08-08 |
Family
ID=11595601
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP486694A Withdrawn JPH07207396A (ja) | 1994-01-20 | 1994-01-20 | プレス成形性と塗装焼付硬化性に優れたアルミニウム合金板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07207396A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2017508880A (ja) * | 2014-01-21 | 2017-03-30 | アルコア インコーポレイテッド | ６０００系アルミニウム合金 |
| JP2019507248A (ja) * | 2016-01-22 | 2019-03-14 | アーエムアーゲー ローリング ゲーエムベーハー | 時効硬化型Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金 |
-
1994
- 1994-01-20 JP JP486694A patent/JPH07207396A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2017508880A (ja) * | 2014-01-21 | 2017-03-30 | アルコア インコーポレイテッド | ６０００系アルミニウム合金 |
| JP2019507248A (ja) * | 2016-01-22 | 2019-03-14 | アーエムアーゲー ローリング ゲーエムベーハー | 時効硬化型Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金 |
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