JPH07228939A - 塗装焼付硬化性に優れたアルミニウム合金板およびその製造法 - Google Patents
塗装焼付硬化性に優れたアルミニウム合金板およびその製造法Info
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- JPH07228939A JPH07228939A JP1908794A JP1908794A JPH07228939A JP H07228939 A JPH07228939 A JP H07228939A JP 1908794 A JP1908794 A JP 1908794A JP 1908794 A JP1908794 A JP 1908794A JP H07228939 A JPH07228939 A JP H07228939A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 塗装焼付硬化性に優れた、自動車ボディパネ
ル用として好適なアルミニウム合金板およびその製造法
を提供する。 【構成】 本発明は溶体化処理後に特定の条件で熱処理
を施し、アルミニウム中に安定なＭｇ2 Ｓｉを形成させ
ることによって、高い塗装焼付効果を付与するものであ
る。また、この熱処理中に生じる降伏強度の増加を抑制
することでさらに塗装焼付硬化量を増加するために、Ｍ
ｇとＳｉの成分関係とＭｇ2 Ｓｉ量を限定し、塗装焼付
硬化性に著しく優れたアルミニウム合金板を提供するも
のである。 【効果】 本発明合金は９５Ｎ／ｍｍ2 以上の塗装焼付
硬化量が得られる。したがって、塗装焼付硬化性が要求
される自動車ボディパネル用として好適である。
ル用として好適なアルミニウム合金板およびその製造法
を提供する。 【構成】 本発明は溶体化処理後に特定の条件で熱処理
を施し、アルミニウム中に安定なＭｇ2 Ｓｉを形成させ
ることによって、高い塗装焼付効果を付与するものであ
る。また、この熱処理中に生じる降伏強度の増加を抑制
することでさらに塗装焼付硬化量を増加するために、Ｍ
ｇとＳｉの成分関係とＭｇ2 Ｓｉ量を限定し、塗装焼付
硬化性に著しく優れたアルミニウム合金板を提供するも
のである。 【効果】 本発明合金は９５Ｎ／ｍｍ2 以上の塗装焼付
硬化量が得られる。したがって、塗装焼付硬化性が要求
される自動車ボディパネル用として好適である。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はアルミニウム合金板に関
し、特に塗装焼付硬化性に優れ、自動車ボディシート等
に好適なアルミニウム合金板およびその製造法に関す
る。
し、特に塗装焼付硬化性に優れ、自動車ボディシート等
に好適なアルミニウム合金板およびその製造法に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】近年自動車の燃費向上のため車両軽量化
の要望が高まっており、軽量化手段の一つとして自動車
ボディシート等へアルミニウム合金板が使用されてい
る。現在使用されている自動車ボディシート用アルミニ
ウム合金としては、非熱処理型のＡｌ−Ｍｇ系合金と、
熱処理型のＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系とが挙げられる。非熱処
理型のＡｌ−Ｍｇ系合金は、熱処理型のＡｌ合金よりや
や成形性が優れているものの、塗装焼付工程による降伏
強度の上昇が得られない。また、現在使用されている熱
処理型Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金６００９，６０１０、６
０１１等では、省エネの観点から近年主流となっている
１８０℃以下の温度で３０分間足らずの低温短時間焼付
処理では、降伏強度が殆ど上昇しない。
の要望が高まっており、軽量化手段の一つとして自動車
ボディシート等へアルミニウム合金板が使用されてい
る。現在使用されている自動車ボディシート用アルミニ
ウム合金としては、非熱処理型のＡｌ−Ｍｇ系合金と、
熱処理型のＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系とが挙げられる。非熱処
理型のＡｌ−Ｍｇ系合金は、熱処理型のＡｌ合金よりや
や成形性が優れているものの、塗装焼付工程による降伏
強度の上昇が得られない。また、現在使用されている熱
処理型Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金６００９，６０１０、６
０１１等では、省エネの観点から近年主流となっている
１８０℃以下の温度で３０分間足らずの低温短時間焼付
処理では、降伏強度が殆ど上昇しない。
【０００３】そのような状況に対して、塗装焼付硬化性
についてはＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ−Ｃｕ系合金に熱処理を加
えることによって、低温短時間の焼付処理で降伏強度を
上昇させる方法が開示されている（特公平５−７４６０
号公報等）。しかし、これらの方法で得られる焼付硬化
量は、５０Ｎ／ｍｍ2 程度とそれほど大きくなく、また
Ｃｕを添加することによって、耐食性も著しく低下す
る。プレス成形−塗装焼付後の自動車ボディパネルには
耐デント性の観点から高い降伏強度が要求されている
が、従来のアルミニウム合金板では、自動車ボディパネ
ルに要求される塗装焼付硬化性が十分に得られていない
のが現状である。
についてはＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ−Ｃｕ系合金に熱処理を加
えることによって、低温短時間の焼付処理で降伏強度を
上昇させる方法が開示されている（特公平５−７４６０
号公報等）。しかし、これらの方法で得られる焼付硬化
量は、５０Ｎ／ｍｍ2 程度とそれほど大きくなく、また
Ｃｕを添加することによって、耐食性も著しく低下す
る。プレス成形−塗装焼付後の自動車ボディパネルには
耐デント性の観点から高い降伏強度が要求されている
が、従来のアルミニウム合金板では、自動車ボディパネ
ルに要求される塗装焼付硬化性が十分に得られていない
のが現状である。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、現在５０Ｎ
／ｍｍ2 程度の焼付硬化量しか得られていないという事
情に鑑みて、焼付処理において９５Ｎ／ｍｍ2 以上の著
しい塗装焼付硬化性を有するアルミニウム合金板および
その製造法を提供することを目的とする。
／ｍｍ2 程度の焼付硬化量しか得られていないという事
情に鑑みて、焼付処理において９５Ｎ／ｍｍ2 以上の著
しい塗装焼付硬化性を有するアルミニウム合金板および
その製造法を提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記の目
的を達成するために、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金におい
て、高い塗装焼付硬化性を得るアルミニウム合金板およ
びその製造方法について鋭意研究した。その結果、高い
塗装焼付効果を付与するには、溶体化処理後に特定の条
件で熱処理を施せばよいことを見いだした。また、この
熱処理中に生じる降伏強度の増加を抑制することで塗装
焼付硬化量をさらに増加するためには、ＭｇとＳｉの成
分関係とＭｇ2 Ｓｉ量を限定すればよいことを見いだし
た。
的を達成するために、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金におい
て、高い塗装焼付硬化性を得るアルミニウム合金板およ
びその製造方法について鋭意研究した。その結果、高い
塗装焼付効果を付与するには、溶体化処理後に特定の条
件で熱処理を施せばよいことを見いだした。また、この
熱処理中に生じる降伏強度の増加を抑制することで塗装
焼付硬化量をさらに増加するためには、ＭｇとＳｉの成
分関係とＭｇ2 Ｓｉ量を限定すればよいことを見いだし
た。
【０００６】本発明は上記の知見に基づいて得られたも
のであり、Ｍｇ：０．５〜１．０ｍａｓｓ％、Ｓｉ：
０．３５〜０．６ｍａｓｓ％、かつ−０．５＜４Ｍｇ−
７Ｓｉ＜０．５、必要に応じて１．０ｍａｓｓ％以下の
Ｃｕ、０．１５ｍａｓｓ％以下のＴｉ、０．０５ｍａｓ
ｓ％以下のＢ、０．４ｍａｓｓ％以下のＭｎ、０．３ｍ
ａｓｓ％以下のＦｅ、１．０ｍａｓｓ％以下のＺｎのう
ち１種以上を含有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物
からなる塗装焼付硬化性に優れたアルミニウム合金板で
ある。
のであり、Ｍｇ：０．５〜１．０ｍａｓｓ％、Ｓｉ：
０．３５〜０．６ｍａｓｓ％、かつ−０．５＜４Ｍｇ−
７Ｓｉ＜０．５、必要に応じて１．０ｍａｓｓ％以下の
Ｃｕ、０．１５ｍａｓｓ％以下のＴｉ、０．０５ｍａｓ
ｓ％以下のＢ、０．４ｍａｓｓ％以下のＭｎ、０．３ｍ
ａｓｓ％以下のＦｅ、１．０ｍａｓｓ％以下のＺｎのう
ち１種以上を含有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物
からなる塗装焼付硬化性に優れたアルミニウム合金板で
ある。
【０００７】また、上記範囲のＭｇ，Ｓｉ、必要に応じ
てＣｕ，Ｔｉ，Ｂ，Ｍｎ，Ｆｅ，Ｚｎのうち１種以上を
含有するアルミニウム合金板を溶体化処理した後、４８
時間の経過時間以内において５０〜２００℃の範囲内で
１〜２４時間の熱処理を施し、アルミニウム合金板中に
安定なＭｇ2 Ｓｉを形成させることを特徴とする塗装焼
付硬化性に優れたアルミニウム合金板の製造方法も本発
明である。
てＣｕ，Ｔｉ，Ｂ，Ｍｎ，Ｆｅ，Ｚｎのうち１種以上を
含有するアルミニウム合金板を溶体化処理した後、４８
時間の経過時間以内において５０〜２００℃の範囲内で
１〜２４時間の熱処理を施し、アルミニウム合金板中に
安定なＭｇ2 Ｓｉを形成させることを特徴とする塗装焼
付硬化性に優れたアルミニウム合金板の製造方法も本発
明である。
【０００８】
【作用】以下、本発明について詳細に説明する。まず、
本発明における成分組成の限定理由について説明する。
ＭｇとＳｉ：ＭｇとＳｉは本発明の必須の基本成分であ
り、安定な化合物Ｍｇ 2 Ｓｉを形成して、高い塗装焼付
硬化性を得るためにＭｇ2 Ｓｉ量として０．８〜１．６
ｍａｓｓ％に規定するとよい。Ｍｇ2 Ｓｉ量が１．０ｍ
ａｓｓ％未満では十分な塗装焼付硬化性が得られず、
１．６ｍａｓｓ％を超えて含有しても、その効果は増大
せず、むしろ減少するため、Ｍｇ2 Ｓｉの含有量は好ま
しくは１．２〜１．６ｍａｓｓ％の範囲がよい。
本発明における成分組成の限定理由について説明する。
ＭｇとＳｉ：ＭｇとＳｉは本発明の必須の基本成分であ
り、安定な化合物Ｍｇ 2 Ｓｉを形成して、高い塗装焼付
硬化性を得るためにＭｇ2 Ｓｉ量として０．８〜１．６
ｍａｓｓ％に規定するとよい。Ｍｇ2 Ｓｉ量が１．０ｍ
ａｓｓ％未満では十分な塗装焼付硬化性が得られず、
１．６ｍａｓｓ％を超えて含有しても、その効果は増大
せず、むしろ減少するため、Ｍｇ2 Ｓｉの含有量は好ま
しくは１．２〜１．６ｍａｓｓ％の範囲がよい。
【０００９】ＭｇおよびＳｉのそれぞれの含有量は、Ｍ
ｇが０．５〜１．０ｍａｓｓ％、Ｓｉが０．３５〜０．
６ｍａｓｓ％の範囲とする。ＭｇとＳｉの含有量の上下
限は、前述したＭｇ2 Ｓｉ量を得るために規定する。本
発明では、さらにＭｇとＳｉの成分関係を特定する。Ｍ
ｇとＳｉの量的関係において、若干の過剰なＳｉまたは
Ｍｇの存在によってＭｇ2 Ｓｉの析出が促進され、塗装
焼付硬化量が増加するが、過剰Ｓｉまたは過剰Ｍｇが増
えすぎると後で述べる溶体化処理後の熱処理時に降伏強
度が大きく上昇し、それにともない塗装焼付硬化量も減
少する。
ｇが０．５〜１．０ｍａｓｓ％、Ｓｉが０．３５〜０．
６ｍａｓｓ％の範囲とする。ＭｇとＳｉの含有量の上下
限は、前述したＭｇ2 Ｓｉ量を得るために規定する。本
発明では、さらにＭｇとＳｉの成分関係を特定する。Ｍ
ｇとＳｉの量的関係において、若干の過剰なＳｉまたは
Ｍｇの存在によってＭｇ2 Ｓｉの析出が促進され、塗装
焼付硬化量が増加するが、過剰Ｓｉまたは過剰Ｍｇが増
えすぎると後で述べる溶体化処理後の熱処理時に降伏強
度が大きく上昇し、それにともない塗装焼付硬化量も減
少する。
【００１０】そこで、ＭｇとＳｉの成分関係は、−０．
５＜４Ｍｇ−７Ｓｉ＜０．５（Ｍｇ，Ｓｉは共に重量ｍ
ａｓｓ％）の関係式を満足する範囲とする。好ましく
は、−０．２＜４Ｍｇ−７Ｓｉ＜０．２の範囲がよい。
本発明においては、必要に応じて、Ｃｕ，Ｔｉ，Ｂ，Ｍ
ｎ，Ｆｅ，Ｚｎのうち１種以上を含有させる。
５＜４Ｍｇ−７Ｓｉ＜０．５（Ｍｇ，Ｓｉは共に重量ｍ
ａｓｓ％）の関係式を満足する範囲とする。好ましく
は、−０．２＜４Ｍｇ−７Ｓｉ＜０．２の範囲がよい。
本発明においては、必要に応じて、Ｃｕ，Ｔｉ，Ｂ，Ｍ
ｎ，Ｆｅ，Ｚｎのうち１種以上を含有させる。
【００１１】Ｃｕ：Ｃｕは強度および成形性を向上さ
せ、さらに塗装焼付硬化性を向上させるために、１．０
ｍａｓｓ％以下で含有させるとよい。その含有量が１．
０ｍａｓｓ％を超えると析出が促進され、強度の経時変
化が大きくなるため成形性が劣化し、また、耐食性も劣
化するので１．０ｍａｓｓ％を上限とする。
せ、さらに塗装焼付硬化性を向上させるために、１．０
ｍａｓｓ％以下で含有させるとよい。その含有量が１．
０ｍａｓｓ％を超えると析出が促進され、強度の経時変
化が大きくなるため成形性が劣化し、また、耐食性も劣
化するので１．０ｍａｓｓ％を上限とする。
【００１２】ＴｉとＢ：ＴｉとＢは微量添加により鋳塊
の結晶粒を微細化して成形性等を改善する効果を有する
ので、Ｔｉの含有量は０．１５ｍａｓｓ％以下、Ｂの含
有量は０．０５ｍａｓｓ％以下の範囲に規定する。それ
ぞれの含有量の上限は、Ｔｉ０．１５ｍａｓｓ％、Ｂ
０．０５ｍａｓｓ％を超えると粗大な晶出物を形成し、
成形性が劣化し、塗装焼付硬化量も低下することから規
定する。
の結晶粒を微細化して成形性等を改善する効果を有する
ので、Ｔｉの含有量は０．１５ｍａｓｓ％以下、Ｂの含
有量は０．０５ｍａｓｓ％以下の範囲に規定する。それ
ぞれの含有量の上限は、Ｔｉ０．１５ｍａｓｓ％、Ｂ
０．０５ｍａｓｓ％を超えると粗大な晶出物を形成し、
成形性が劣化し、塗装焼付硬化量も低下することから規
定する。
【００１３】Ｍｎ：Ｍｎは強度を向上させるために、
０．４ｍａｓｓ％以下で含有させるとよい。その含有量
が０．４ｍａｓｓ％を超えると粗大晶出物が生成し、成
形性を低下させるので０．４ｍａｓｓ％を上限とする。
Ｆｅ：Ｆｅは強度向上効果は小さく、その含有量が０．
３ｍａｓｓ％を超えると晶出物が生成し、成形性を低下
させるので０．３ｍａｓｓ％を上限とする。
０．４ｍａｓｓ％以下で含有させるとよい。その含有量
が０．４ｍａｓｓ％を超えると粗大晶出物が生成し、成
形性を低下させるので０．４ｍａｓｓ％を上限とする。
Ｆｅ：Ｆｅは強度向上効果は小さく、その含有量が０．
３ｍａｓｓ％を超えると晶出物が生成し、成形性を低下
させるので０．３ｍａｓｓ％を上限とする。
【００１４】Ｚｎ：Ｚｎは強度を向上させるため、１．
０ｍａｓｓ％以下で含有させるとよい。その含有量が
１．０ｍａｓｓ％を超えると成形性が劣化し、塗装焼付
硬化量も低下するので、１．０ｍａｓｓ％を上限とす
る。上記元素の他、通常のアルミニウム合金と同様、不
可避的不純物が含有されるが、その量は本発明の効果を
損なわない範囲であれば許容される。
０ｍａｓｓ％以下で含有させるとよい。その含有量が
１．０ｍａｓｓ％を超えると成形性が劣化し、塗装焼付
硬化量も低下するので、１．０ｍａｓｓ％を上限とす
る。上記元素の他、通常のアルミニウム合金と同様、不
可避的不純物が含有されるが、その量は本発明の効果を
損なわない範囲であれば許容される。
【００１５】次に、本発明の合金板の製造条件について
説明する。上記範囲に成分・組成を規定したアルミニウ
ム合金を常法により冷延板とし、溶体化処理した後、４
８時間の経過時間以内に５０〜１８０℃の温度範囲で１
〜２４時間の熱処理を施す。この熱処理を施すことによ
って、塗装焼付時に再固溶しない安定な化合物Ｍｇ2 Ｓ
ｉが適量生成される。その結果、降伏強度の経時変化が
抑制され、焼付時の硬化が速やかで焼付硬化量の大きい
合金板が得られる。
説明する。上記範囲に成分・組成を規定したアルミニウ
ム合金を常法により冷延板とし、溶体化処理した後、４
８時間の経過時間以内に５０〜１８０℃の温度範囲で１
〜２４時間の熱処理を施す。この熱処理を施すことによ
って、塗装焼付時に再固溶しない安定な化合物Ｍｇ2 Ｓ
ｉが適量生成される。その結果、降伏強度の経時変化が
抑制され、焼付時の硬化が速やかで焼付硬化量の大きい
合金板が得られる。
【００１６】溶体化処理後に４８時間以上室温に放置し
ておくと室温放置中に生成した析出物が熱処理時に再固
溶するため、その後の経時変化による降伏強度の上昇が
大きく、高い塗装焼付硬化量が得られない。そこで、熱
処理は溶体化後、４８時間以内とする。できれば、２４
時間以内が好ましい。また、熱処理温度が５０℃未満で
は、塗装焼付時に再固溶しない安定な析出物が生成され
ないため、塗装焼付後の降伏強度が上昇しない。一方、
熱処理温度が１８０℃超では、析出物Ｍｇ2 Ｓｉが粗大
化して、熱処理後の降伏強度が大きくなるため、焼付に
よって降伏強度が上昇しない。そこで熱処理温度は、５
０〜１８０℃の範囲内とする。好ましくは、１００〜１
５０℃の範囲がよい。
ておくと室温放置中に生成した析出物が熱処理時に再固
溶するため、その後の経時変化による降伏強度の上昇が
大きく、高い塗装焼付硬化量が得られない。そこで、熱
処理は溶体化後、４８時間以内とする。できれば、２４
時間以内が好ましい。また、熱処理温度が５０℃未満で
は、塗装焼付時に再固溶しない安定な析出物が生成され
ないため、塗装焼付後の降伏強度が上昇しない。一方、
熱処理温度が１８０℃超では、析出物Ｍｇ2 Ｓｉが粗大
化して、熱処理後の降伏強度が大きくなるため、焼付に
よって降伏強度が上昇しない。そこで熱処理温度は、５
０〜１８０℃の範囲内とする。好ましくは、１００〜１
５０℃の範囲がよい。
【００１７】熱処理の時間は１時間未満では、安定な析
出物が生成されず、焼付時に再固溶するため、降伏強度
が上昇しない。また、析出量が少ないため、熱処理後に
経時変化して、塗装焼付硬化量が低下する。一方、２４
時間を超えると、析出量の増加によって低下し、降伏強
度は上昇しない。そこで、熱処理時間は、１〜２４時間
の範囲内とする。好ましくは３〜１８時間の範囲がよ
い。
出物が生成されず、焼付時に再固溶するため、降伏強度
が上昇しない。また、析出量が少ないため、熱処理後に
経時変化して、塗装焼付硬化量が低下する。一方、２４
時間を超えると、析出量の増加によって低下し、降伏強
度は上昇しない。そこで、熱処理時間は、１〜２４時間
の範囲内とする。好ましくは３〜１８時間の範囲がよ
い。
【００１８】
【実施例】以下、この発明を実施例で説明する。 実施例１ 表１に示すような成分組成を有するアルミニウム合金を
通常の方法で、溶解、鋳造、圧延して板厚１ｍｍの板に
した後に、５５０℃で１０秒保持の溶体化処理後、室温
まで空冷し、溶体化処理後１時間以内に１００℃で１２
時間保持する熱処理を施した。その後、室温に３０日放
置した後にアルミニウム合金板の機械的性質および塗装
焼付処理に相当する１７５℃で３０分保持処理後の降伏
強度を調査した。それらの調査結果を表３に示す。
通常の方法で、溶解、鋳造、圧延して板厚１ｍｍの板に
した後に、５５０℃で１０秒保持の溶体化処理後、室温
まで空冷し、溶体化処理後１時間以内に１００℃で１２
時間保持する熱処理を施した。その後、室温に３０日放
置した後にアルミニウム合金板の機械的性質および塗装
焼付処理に相当する１７５℃で３０分保持処理後の降伏
強度を調査した。それらの調査結果を表３に示す。
【００１９】
【表１】
【００２０】
【表２】
【００２１】表２から明らかなように本発明のアルミニ
ウム合金板Ｎｏ．１〜Ｎｏ．１４は、塗装焼付硬化量が
９５Ｎ／ｍｍ2 以上で大きいことがわかる。つまり、本
発明の合金板は塗装焼付硬化性を兼ね備えたバランスの
よい材料である。特にＭｇ2Ｓｉ量が１．２〜１．６ｍ
ａｓｓ％で、−０．２＜４Ｍｇ−７Ｓｉ＜０．２の関係
式を満足している本発明例Ｎｏ．１，２，５，１２は、
焼付硬化量が大きい。
ウム合金板Ｎｏ．１〜Ｎｏ．１４は、塗装焼付硬化量が
９５Ｎ／ｍｍ2 以上で大きいことがわかる。つまり、本
発明の合金板は塗装焼付硬化性を兼ね備えたバランスの
よい材料である。特にＭｇ2Ｓｉ量が１．２〜１．６ｍ
ａｓｓ％で、−０．２＜４Ｍｇ−７Ｓｉ＜０．２の関係
式を満足している本発明例Ｎｏ．１，２，５，１２は、
焼付硬化量が大きい。
【００２２】実施例２ 実施例１の表１に示した本発明のアルミニウム合金板Ｎ
ｏ．２を、５００℃で１０秒保持の溶体化処理後、空冷
し、表３に示すような条件で、溶体化処理後から熱処理
までの時間を変化させ、種々の条件の熱処理を施した。
そして、熱処理後の機械的性質を調査するとともに、室
温で３０日放置した後の機械的性質と、さらに、１７５
℃で３０分処理後の降伏強度を調査した。表３から明ら
かなように、本発明による合金板Ａ〜Ｈは、比較例Ｉ〜
Ｐに比べて塗装焼付硬化量が大きいことがわかる。ま
た、溶体化処理後２４時間以内に１００〜１５０℃の範
囲内の熱処理温度で、３〜１８時間の熱処理を施した本
発明例Ａ，Ｂ，Ｇは、特に塗装焼付硬化量が大きい。こ
のような本発明の特性は、溶体化処理後から熱処理まで
の時間と、熱処理の温度と時間が適正にあるため、化合
物Ｍｇ2 Ｓｉが安定化されていて、かつ生成量も適当で
あることによって得られる。
ｏ．２を、５００℃で１０秒保持の溶体化処理後、空冷
し、表３に示すような条件で、溶体化処理後から熱処理
までの時間を変化させ、種々の条件の熱処理を施した。
そして、熱処理後の機械的性質を調査するとともに、室
温で３０日放置した後の機械的性質と、さらに、１７５
℃で３０分処理後の降伏強度を調査した。表３から明ら
かなように、本発明による合金板Ａ〜Ｈは、比較例Ｉ〜
Ｐに比べて塗装焼付硬化量が大きいことがわかる。ま
た、溶体化処理後２４時間以内に１００〜１５０℃の範
囲内の熱処理温度で、３〜１８時間の熱処理を施した本
発明例Ａ，Ｂ，Ｇは、特に塗装焼付硬化量が大きい。こ
のような本発明の特性は、溶体化処理後から熱処理まで
の時間と、熱処理の温度と時間が適正にあるため、化合
物Ｍｇ2 Ｓｉが安定化されていて、かつ生成量も適当で
あることによって得られる。
【００２３】
【表３】
【００２４】
【発明の効果】この発明によれば、従来のアルミニウム
合金板よりも塗装焼付硬化性が格段に優れており、焼付
後の耐デント性が必要とされる自動車ボディパネル用等
として好適なアルミニウム合金板およびその製造法が提
供される。
合金板よりも塗装焼付硬化性が格段に優れており、焼付
後の耐デント性が必要とされる自動車ボディパネル用等
として好適なアルミニウム合金板およびその製造法が提
供される。
Claims (4)
- 【請求項１】 Ｍｇ：０．５〜１．０ｍａｓｓ％、Ｓ
ｉ：０．３５〜０．６ｍａｓｓ％、かつ−０．５＜４Ｍ
ｇ−７Ｓｉ＜０．５、残部がＡｌおよび不可避的不純物
からなる塗装焼付硬化性に優れたアルミニウム合金板。 - 【請求項２】 請求項１記載のアルミニウム合金板に、
さらに１．０ｍａｓｓ％以下のＣｕ、０．１５ｍａｓｓ
％以下のＴｉ、０．０５ｍａｓｓ％以下のＢ、０．４ｍ
ａｓｓ％以下のＭｎ、０．３ｍａｓｓ％以下のＦｅ、
１．０ｍａｓｓ％以下のＺｎのうち１種以上を含有する
ことを特徴とする塗装焼付硬化性に優れたアルミニウム
合金板。 - 【請求項３】 Ｍｇ：０．５〜１．０ｍａｓｓ％、Ｓ
ｉ：０．３５〜０．６ｍａｓｓ％、かつ−０．５＜４Ｍ
ｇ−７Ｓｉ＜０．５、残部がＡｌおよび不可避的不純物
からなるアルミニウム合金板を、溶体化処理した後、４
８時間の経過時間以内において５０〜１８０℃の温度範
囲で１〜２４時間の熱処理を施し、アルミニウム合金板
中に安定なＭｇ2 Ｓｉを形成させることを特徴とする塗
装焼付硬化性に優れたアルミニウム合金板の製造法。 - 【請求項４】 Ｍｇ：０．５〜１．０ｍａｓｓ％、Ｓ
ｉ：０．３５〜０．６ｍａｓｓ％、かつ−０．５＜４Ｍ
ｇ−７Ｓｉ＜０．５、残部がＡｌおよび不可避的不純物
からなるアルミニウム合金板に、さらに１．０ｍａｓｓ
％以下のＣｕ、０．１５ｍａｓｓ％以下のＴｉ、０．０
５ｍａｓｓ％以下のＢ、０．４ｍａｓｓ％以下のＭｎ、
０．３ｍａｓｓ％以下のＦｅ、１．０ｍａｓｓ％以下の
Ｚｎのうち１種以上を含有する請求項３記載の処理をす
ることを特徴とする塗装焼付硬化性に優れたアルミニウ
ム合金板の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1908794A JPH07228939A (ja) | 1994-02-16 | 1994-02-16 | 塗装焼付硬化性に優れたアルミニウム合金板およびその製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1908794A JPH07228939A (ja) | 1994-02-16 | 1994-02-16 | 塗装焼付硬化性に優れたアルミニウム合金板およびその製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07228939A true JPH07228939A (ja) | 1995-08-29 |
Family
ID=11989681
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1908794A Withdrawn JPH07228939A (ja) | 1994-02-16 | 1994-02-16 | 塗装焼付硬化性に優れたアルミニウム合金板およびその製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07228939A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009007617A (ja) * | 2007-06-27 | 2009-01-15 | Kobe Steel Ltd | 温間成形用アルミニウム合金板およびその製造方法 |
| CN108660345A (zh) * | 2018-05-18 | 2018-10-16 | 江苏江南创佳型材有限公司 | 一种低维氏硬度的铝合金型材及其制备方法 |
| CN115011848A (zh) * | 2022-05-11 | 2022-09-06 | 北京理工大学 | 一种高纯铝合金导线及其制备方法 |
-
1994
- 1994-02-16 JP JP1908794A patent/JPH07228939A/ja not_active Withdrawn
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009007617A (ja) * | 2007-06-27 | 2009-01-15 | Kobe Steel Ltd | 温間成形用アルミニウム合金板およびその製造方法 |
| CN108660345A (zh) * | 2018-05-18 | 2018-10-16 | 江苏江南创佳型材有限公司 | 一种低维氏硬度的铝合金型材及其制备方法 |
| CN115011848A (zh) * | 2022-05-11 | 2022-09-06 | 北京理工大学 | 一种高纯铝合金导线及其制备方法 |
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