JPH06278243A - 成形加工性、耐食性および焼付硬化性に優れたアルミニウム合金合わせ板 - Google Patents
成形加工性、耐食性および焼付硬化性に優れたアルミニウム合金合わせ板Info
- Publication number
- JPH06278243A JPH06278243A JP6854793A JP6854793A JPH06278243A JP H06278243 A JPH06278243 A JP H06278243A JP 6854793 A JP6854793 A JP 6854793A JP 6854793 A JP6854793 A JP 6854793A JP H06278243 A JPH06278243 A JP H06278243A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- aluminum alloy
- alloy
- less
- core material
- corrosion resistance
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B32—LAYERED PRODUCTS
- B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
- B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
- B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
- B32B15/016—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic all layers being formed of aluminium or aluminium alloys
Landscapes
- Laminated Bodies (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 高Ｃｕ濃度のＡｌ−Ｃｕ系合金の両面に低Ｍ
ｎ濃度のＡｌ−Ｍｎ系合金をクラッドすることにより、
成形加工性、耐食性および焼付硬化性に優れたアルミニ
ウム合金合わせ板を得る。 【構成】 重量％で、３．２〜６．０％のＣｕを含有す
るＡｌ−Ｃｕ系合金を芯材とし、０．７〜１．６％のＭ
ｎを含有するＡｌ−Ｍｎ系合金を皮材とし、かつ、皮材
の厚さを片面について全板厚の３〜２０％として芯材の
両面にクラッドする。これによって、良好な成形加工
性、耐食性および焼付硬化性が得られる。なお、芯材の
Ａｌ−Ｃｕ系合金には、０．２〜１．８％のＭｇ、０．
２〜２．５％のＳｉおよび少量のＺｎ，Ｍｎ，Ｃｒ，Ｚ
ｒ，Ｖ，Ｆｅ，Ｔｉなど、皮材のＡｌ−Ｍｎ系合金には
少量のＭｇ，Ｚｎ，Ｃｕ，Ｃｒ，Ｚｒ，Ｖ，Ｆｅ，Ｓ
ｉ，Ｔｉなどの特定元素をそれぞれ含有させることがで
きる。
ｎ濃度のＡｌ−Ｍｎ系合金をクラッドすることにより、
成形加工性、耐食性および焼付硬化性に優れたアルミニ
ウム合金合わせ板を得る。 【構成】 重量％で、３．２〜６．０％のＣｕを含有す
るＡｌ−Ｃｕ系合金を芯材とし、０．７〜１．６％のＭ
ｎを含有するＡｌ−Ｍｎ系合金を皮材とし、かつ、皮材
の厚さを片面について全板厚の３〜２０％として芯材の
両面にクラッドする。これによって、良好な成形加工
性、耐食性および焼付硬化性が得られる。なお、芯材の
Ａｌ−Ｃｕ系合金には、０．２〜１．８％のＭｇ、０．
２〜２．５％のＳｉおよび少量のＺｎ，Ｍｎ，Ｃｒ，Ｚ
ｒ，Ｖ，Ｆｅ，Ｔｉなど、皮材のＡｌ−Ｍｎ系合金には
少量のＭｇ，Ｚｎ，Ｃｕ，Ｃｒ，Ｚｒ，Ｖ，Ｆｅ，Ｓ
ｉ，Ｔｉなどの特定元素をそれぞれ含有させることがで
きる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、成形加工性，耐食性お
よび焼付硬化性に優れ、自動車ボディパネルをはじめ、
車両、電気機器、建築用等の材料に適したアルミニウム
合金合わせ板に関する。
よび焼付硬化性に優れ、自動車ボディパネルをはじめ、
車両、電気機器、建築用等の材料に適したアルミニウム
合金合わせ板に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来より、自動車のボディシートなどの
材料には主として冷延鋼板が用いられることが多かっ
た。しかしながら、最近では車体軽量化の要求からアル
ミニウム合金板を使用することが検討され、一部使用さ
れている。自動車のボディシートは、プレス加工して使
用されることから耐食性、焼付塗装後の強度などととも
に成形加工性に優れることが要求される。これまで自動
車ボディシート用アルミニウム合金としてはＪＩＳＡ５
０５２，ＪＩＳＡ５１８２，特開昭６２−２７５４４号
公報，特公昭６２−４２９８５号公報などの合金で代表
されるＡｌ−Ｍｇ系合金、ＡＡ２０３６などで代表され
るＡｌ−Ｃｕ系合金、およびＡＡ６００９、ＡＡ６０１
０などで代表されるＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金が用いられ
ている。これらのうち、Ａｌ−Ｃｕ系合金はジュラルミ
ンとして知られるように、時効硬化性を有しているた
め、焼付塗装によって最も高強度が得られる。
材料には主として冷延鋼板が用いられることが多かっ
た。しかしながら、最近では車体軽量化の要求からアル
ミニウム合金板を使用することが検討され、一部使用さ
れている。自動車のボディシートは、プレス加工して使
用されることから耐食性、焼付塗装後の強度などととも
に成形加工性に優れることが要求される。これまで自動
車ボディシート用アルミニウム合金としてはＪＩＳＡ５
０５２，ＪＩＳＡ５１８２，特開昭６２−２７５４４号
公報，特公昭６２−４２９８５号公報などの合金で代表
されるＡｌ−Ｍｇ系合金、ＡＡ２０３６などで代表され
るＡｌ−Ｃｕ系合金、およびＡＡ６００９、ＡＡ６０１
０などで代表されるＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金が用いられ
ている。これらのうち、Ａｌ−Ｃｕ系合金はジュラルミ
ンとして知られるように、時効硬化性を有しているた
め、焼付塗装によって最も高強度が得られる。
【０００３】しかしながら、Ａｌ−Ｃｕ系合金は、他の
合金系に比べ、成形加工性および耐食性が極端に劣るた
め、自動車ボディシート用としての適用には限界があ
る。一方、純アルミニウムや低Ｍｎ濃度のＡｌ−Ｍｎ系
合金は成形加工性および耐食性には優れているが、強度
が極端に低い。このように、自動車のボディシート用ア
ルミニウム合金板には、成形性および耐食性に優れ、か
つ焼付塗装後に十分な強度を有することが求められてい
た。
合金系に比べ、成形加工性および耐食性が極端に劣るた
め、自動車ボディシート用としての適用には限界があ
る。一方、純アルミニウムや低Ｍｎ濃度のＡｌ−Ｍｎ系
合金は成形加工性および耐食性には優れているが、強度
が極端に低い。このように、自動車のボディシート用ア
ルミニウム合金板には、成形性および耐食性に優れ、か
つ焼付塗装後に十分な強度を有することが求められてい
た。
【０００４】このような要求に対して、例えばＡｌ−Ｃ
ｕ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金を芯材として、皮材を純Ａｌ（特
開平１−２８７２４４号公報）、Ａｌ−Ｍｎ系合金（特
開昭６３−２６２４４２号公報）、Ａｌ−Ｍｇ系合金
（特開昭６３−２８０６２６号公報）あるいはＡｌ−Ｚ
ｎ系合金（特開昭６２−１２２７４４号公報）としたア
ルミニウム合金合わせ板が提案されている。これらのＡ
ｌ−Ｃｕ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金でも、確かに塗装焼付性を
有している。しかしながら、最近の塗装焼付技術の進展
に伴って、焼付処理温度は１７０℃近くまで低くなって
いる。従って、現状の焼付塗装条件のような比較的低温
・短時間の加熱では十分な焼付硬化性が望めない。
ｕ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金を芯材として、皮材を純Ａｌ（特
開平１−２８７２４４号公報）、Ａｌ−Ｍｎ系合金（特
開昭６３−２６２４４２号公報）、Ａｌ−Ｍｇ系合金
（特開昭６３−２８０６２６号公報）あるいはＡｌ−Ｚ
ｎ系合金（特開昭６２−１２２７４４号公報）としたア
ルミニウム合金合わせ板が提案されている。これらのＡ
ｌ−Ｃｕ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金でも、確かに塗装焼付性を
有している。しかしながら、最近の塗装焼付技術の進展
に伴って、焼付処理温度は１７０℃近くまで低くなって
いる。従って、現状の焼付塗装条件のような比較的低温
・短時間の加熱では十分な焼付硬化性が望めない。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、焼付塗装の
ような比較的低温・短時間の加熱でも十分な強度上昇が
得られ、かつ成形加工性および耐食性に優れた自動車の
ボディシート用アルミニウム合金板を提供することを目
的としたものである。
ような比較的低温・短時間の加熱でも十分な強度上昇が
得られ、かつ成形加工性および耐食性に優れた自動車の
ボディシート用アルミニウム合金板を提供することを目
的としたものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者は、時
効硬化型アルミニウム合金の中で比較的時効析出量およ
び析出速度の大きい、高Ｃｕ濃度のＡｌ−Ｃｕ系合金に
注目し、本系合金の成形加工性および耐食性を改善する
方法を種々検討した結果、この合金を芯材とし、これに
成形加工性および耐食性に優れた低Ｍｎ濃度のＡｌ−Ｍ
ｎ系合金を皮材としてクラッドすることによって上記目
的を達成できることを見い出し、本発明をなすに至った
ものである。
効硬化型アルミニウム合金の中で比較的時効析出量およ
び析出速度の大きい、高Ｃｕ濃度のＡｌ−Ｃｕ系合金に
注目し、本系合金の成形加工性および耐食性を改善する
方法を種々検討した結果、この合金を芯材とし、これに
成形加工性および耐食性に優れた低Ｍｎ濃度のＡｌ−Ｍ
ｎ系合金を皮材としてクラッドすることによって上記目
的を達成できることを見い出し、本発明をなすに至った
ものである。
【０００７】すなわち、本発明は、重量％で、Ｃｕ：
３．２〜６．０％を含有し、残部がＡｌおよび不純物か
らなるアルミニウム合金、Ｃｕ：３．２〜６．０％およ
びＭｇ：０．２〜１．８％を含有し、残部がＡｌおよび
不純物からなるアルミニウム合金およびＣｕ：３．２〜
６．０％、Ｍｇ：０．２〜１．８％およびＳｉ：０．２
〜２．５％を含有し、残部がＡｌおよび不純物からなる
アルミニウム合金を、それぞれ芯材とし、Ｍｎ：０．７
〜１．６％を含有し、残部がＡｌおよび不純物からなる
アルミニウム合金を皮材とし、かつ、皮材の厚さは片面
について全板厚の３〜２０％とし、芯材の両面にクラッ
ドしたことを特徴とする成形加工性、耐食性および焼付
硬化性に優れたアルミニウム合金合わせ板を提供するも
のである。
３．２〜６．０％を含有し、残部がＡｌおよび不純物か
らなるアルミニウム合金、Ｃｕ：３．２〜６．０％およ
びＭｇ：０．２〜１．８％を含有し、残部がＡｌおよび
不純物からなるアルミニウム合金およびＣｕ：３．２〜
６．０％、Ｍｇ：０．２〜１．８％およびＳｉ：０．２
〜２．５％を含有し、残部がＡｌおよび不純物からなる
アルミニウム合金を、それぞれ芯材とし、Ｍｎ：０．７
〜１．６％を含有し、残部がＡｌおよび不純物からなる
アルミニウム合金を皮材とし、かつ、皮材の厚さは片面
について全板厚の３〜２０％とし、芯材の両面にクラッ
ドしたことを特徴とする成形加工性、耐食性および焼付
硬化性に優れたアルミニウム合金合わせ板を提供するも
のである。
【０００８】なお、上記芯材のアルミニウム合金には、
Ｃｕ，ＭｇおよびＳｉのほかに、Ｚｎ：０．０３〜１．
５％，Ｍｎ：０．０３〜０．８％，Ｃｒ：０．０３〜
０．５％，Ｚｒ：０．０３〜０．３％，Ｖ：０．０３〜
０．３％，Ｆｅ：０．０５〜０．５％，Ｔｉ：０．００
５〜０．３％のうちの１種以上を含有することができ、
また上記皮材のＡｌ−Ｍｎ系合金には、Ｍｎのほかに、
Ｃｕ：０．５％以下、Ｚｎ：０．５％以下、Ｚｒ：０．
３％以下、Ｃｒ：０．５％以下，Ｆｅ：０．５％以下、
Ｖ：０．３％以下，Ｓｉ：０．５％以下、Ｔｉ：０３％
以下のうちの１種以上を含有することができる。以下に
本発明を詳細に説明する。
Ｃｕ，ＭｇおよびＳｉのほかに、Ｚｎ：０．０３〜１．
５％，Ｍｎ：０．０３〜０．８％，Ｃｒ：０．０３〜
０．５％，Ｚｒ：０．０３〜０．３％，Ｖ：０．０３〜
０．３％，Ｆｅ：０．０５〜０．５％，Ｔｉ：０．００
５〜０．３％のうちの１種以上を含有することができ、
また上記皮材のＡｌ−Ｍｎ系合金には、Ｍｎのほかに、
Ｃｕ：０．５％以下、Ｚｎ：０．５％以下、Ｚｒ：０．
３％以下、Ｃｒ：０．５％以下，Ｆｅ：０．５％以下、
Ｖ：０．３％以下，Ｓｉ：０．５％以下、Ｔｉ：０３％
以下のうちの１種以上を含有することができる。以下に
本発明を詳細に説明する。
【０００９】
【作用】まず、芯材の成分組成の限定理由を述べる。芯
材には、塗装焼付によって高強度の得られること、特
に、自動車ボディシートを用途とした場合、１７０〜１
８０℃で２０〜３０分という比較的低温・短時間の焼付
塗装条件で十分な強度の得られることが要求される。そ
のためには高Ｃｕ濃度のＡｌ−Ｃｕ系合金を芯材として
使用する。Ｃｕは時効あるいは焼付塗装処理によって形
成されるＧ．Ｐ．ゾーンや中間相の主要構成元素であ
り、焼付硬化に有効な元素であるが、含有量が３．２％
未満ではその効果は小さく、６．０％を越えると成形加
工性、耐食性および溶接性が著しく低下し、後述するＡ
ｌ−Ｍｎ系合金をクラッドすることによってもその低下
を補うことができない。従って、Ｃｕの含有量は３．２
〜６．０％とする。
材には、塗装焼付によって高強度の得られること、特
に、自動車ボディシートを用途とした場合、１７０〜１
８０℃で２０〜３０分という比較的低温・短時間の焼付
塗装条件で十分な強度の得られることが要求される。そ
のためには高Ｃｕ濃度のＡｌ−Ｃｕ系合金を芯材として
使用する。Ｃｕは時効あるいは焼付塗装処理によって形
成されるＧ．Ｐ．ゾーンや中間相の主要構成元素であ
り、焼付硬化に有効な元素であるが、含有量が３．２％
未満ではその効果は小さく、６．０％を越えると成形加
工性、耐食性および溶接性が著しく低下し、後述するＡ
ｌ−Ｍｎ系合金をクラッドすることによってもその低下
を補うことができない。従って、Ｃｕの含有量は３．２
〜６．０％とする。
【００１０】ＭｇはＣｕとともにＧ．Ｐ．ゾーンや中間
相の構成元素となり、焼付硬化性向上に有効な元素であ
るが、０．２％未満ではその効果は十分ではなく、１．
８％を越えるとその効果は飽和する上に成形加工性が低
下する。よって、Ｍｇの含有量は０．２〜１．８％とす
る。ＳｉもＣｕおよびＭｇとともに焼付硬化性向上に有
効な元素であるが、０．２％未満ではその効果は十分で
なく、２．５％を越えるとその効果は飽和する上に、成
形加工性が低下する。従って、Ｓｉの含有量は０．２〜
２．５％とする。ＺｎもＣｕ，Ｍｇ，Ｓｉなどと同様に
強度向上に有効な元素であるが、０．０３％未満ではそ
の効果は十分でなく、１．５％を越えると耐食性が低下
するとともに成形加工性も低下する。よって、Ｚｎの含
有量は０．０３〜１．５％とする。
相の構成元素となり、焼付硬化性向上に有効な元素であ
るが、０．２％未満ではその効果は十分ではなく、１．
８％を越えるとその効果は飽和する上に成形加工性が低
下する。よって、Ｍｇの含有量は０．２〜１．８％とす
る。ＳｉもＣｕおよびＭｇとともに焼付硬化性向上に有
効な元素であるが、０．２％未満ではその効果は十分で
なく、２．５％を越えるとその効果は飽和する上に、成
形加工性が低下する。従って、Ｓｉの含有量は０．２〜
２．５％とする。ＺｎもＣｕ，Ｍｇ，Ｓｉなどと同様に
強度向上に有効な元素であるが、０．０３％未満ではそ
の効果は十分でなく、１．５％を越えると耐食性が低下
するとともに成形加工性も低下する。よって、Ｚｎの含
有量は０．０３〜１．５％とする。
【００１１】Ｍｎ，Ｃｒ，ＺｒおよびＶはいずれも結晶
粒を微細化、安定化するとともに強度を向上させる効果
を有する元素であり、必要に応じて１種以上を添加す
る。この場合、いずれの元素も０．０３％未満では上記
の効果は得られず、一方、Ｍｎが０．８％、Ｃｒが０．
５％、ＺｒおよびＶが０．３％をそれぞれ越えると上記
の効果は飽和する上に、成形性を低下させる。よって、
Ｍｎの含有量は０．０３〜０．８％、Ｃｒの含有量は
０．０３〜０．５％、ＺｒおよびＶの含有量はそれぞれ
０．０３〜０．３％とする。
粒を微細化、安定化するとともに強度を向上させる効果
を有する元素であり、必要に応じて１種以上を添加す
る。この場合、いずれの元素も０．０３％未満では上記
の効果は得られず、一方、Ｍｎが０．８％、Ｃｒが０．
５％、ＺｒおよびＶが０．３％をそれぞれ越えると上記
の効果は飽和する上に、成形性を低下させる。よって、
Ｍｎの含有量は０．０３〜０．８％、Ｃｒの含有量は
０．０３〜０．５％、ＺｒおよびＶの含有量はそれぞれ
０．０３〜０．３％とする。
【００１２】Ｆｅは本来不可避的不純物であるが、上記
のＭｎ，Ｃｒ，Ｚｒ，Ｖ等と同様の効果を有しており、
必要に応じていずれか一方あるいは双方を添加する。こ
の場合、０．０５％未満では上記の効果は得られず、
０．５％以上では上記の効果は飽和する上に、Ａｌ−Ｆ
ｅ系の金属間化合物を生成し、成形性を低下させる。よ
って、Ｆｅの含有量は０．０５〜０．５％とする。Ｔｉ
は一般に鋳塊の結晶粒微細化のため、単独あるいは微量
のＢと組み合わせて添加する。この場合、Ｔｉの含有量
が０．００５％未満では上記の効果は得られず、０．３
％を越えるとその効果は飽和する。従って、Ｔｉの含有
量は０．００５〜０．３％とする。
のＭｎ，Ｃｒ，Ｚｒ，Ｖ等と同様の効果を有しており、
必要に応じていずれか一方あるいは双方を添加する。こ
の場合、０．０５％未満では上記の効果は得られず、
０．５％以上では上記の効果は飽和する上に、Ａｌ−Ｆ
ｅ系の金属間化合物を生成し、成形性を低下させる。よ
って、Ｆｅの含有量は０．０５〜０．５％とする。Ｔｉ
は一般に鋳塊の結晶粒微細化のため、単独あるいは微量
のＢと組み合わせて添加する。この場合、Ｔｉの含有量
が０．００５％未満では上記の効果は得られず、０．３
％を越えるとその効果は飽和する。従って、Ｔｉの含有
量は０．００５〜０．３％とする。
【００１３】次に、皮材について説明する。皮材は成形
加工性および耐食性を向上させるものであり、芯材より
もそれらの特性が良好であることが必要である。特に、
成形加工性については、芯材のそれを補うに十分な特性
が要求される。そのためには低濃度のＡｌ−Ｍｎ系合金
を使用するのがよい。Ｍｎは硬さを向上させるのに有効
な元素であり、ボディシート材としての最低限の表面硬
さを確保するために添加する。その効果は０．７％未満
では不十分であり、１．６％を越えると成形性を著しく
低下させる。従って、Ｍｎの含有量は０．７〜１．６％
とする。
加工性および耐食性を向上させるものであり、芯材より
もそれらの特性が良好であることが必要である。特に、
成形加工性については、芯材のそれを補うに十分な特性
が要求される。そのためには低濃度のＡｌ−Ｍｎ系合金
を使用するのがよい。Ｍｎは硬さを向上させるのに有効
な元素であり、ボディシート材としての最低限の表面硬
さを確保するために添加する。その効果は０．７％未満
では不十分であり、１．６％を越えると成形性を著しく
低下させる。従って、Ｍｎの含有量は０．７〜１．６％
とする。
【００１４】ＺｎおよびＣｕは硬さの向上に有効な元素
であり、必要に応じて１種または２種を添加するが、
０．５％を越えると成形性の低下が著しい。よって、Ｚ
ｎおよびＣｕの含有量は０．５％以下とする。Ｃｒ，Ｚ
ｒ，Ｖ，ＦｅおよびＳｉはいずれも結晶粒を微細化、安
定化するとともに硬さの向上に有効な元素であり、必要
に応じて１種以上を添加するが、Ｃｒ，ＦｅおよびＳｉ
が０．５％、ＺｒおよびＶが０．３％をそれぞれ越える
と成形性の低下が大きくなる。そのため、Ｃｒ，Ｆｅお
よびＳｉの含有量は０．５％以下、ＺｒおよびＶの含有
量は０．３％以下とした。
であり、必要に応じて１種または２種を添加するが、
０．５％を越えると成形性の低下が著しい。よって、Ｚ
ｎおよびＣｕの含有量は０．５％以下とする。Ｃｒ，Ｚ
ｒ，Ｖ，ＦｅおよびＳｉはいずれも結晶粒を微細化、安
定化するとともに硬さの向上に有効な元素であり、必要
に応じて１種以上を添加するが、Ｃｒ，ＦｅおよびＳｉ
が０．５％、ＺｒおよびＶが０．３％をそれぞれ越える
と成形性の低下が大きくなる。そのため、Ｃｒ，Ｆｅお
よびＳｉの含有量は０．５％以下、ＺｒおよびＶの含有
量は０．３％以下とした。
【００１５】Ｔｉは鋳塊の結晶粒微細化のため、単独あ
るいは微量のＢと組み合わせて添加するが、０．３％を
越えると他の元素と同様、成形性を著しく低下させる。
よって、Ｔｉの含有量は０．３％以下とした。さらに、
皮材の厚さは焼付硬化性と成形性のバランスに重要な影
響を及ぼす。皮材の厚さが片面につき全板厚の３％未満
では焼付硬化性の低下は小さいが、成形加工性の向上が
なく、また、２０％を越えると焼付硬化性の低下が著し
い。従って、皮材の厚さは片面につき全板厚の３〜２０
％（クラッド率）とする。クラッドの方法としては、通
常行われている方法でよく、例えば、熱間圧延法，鋳込
み複層法，爆着法等が利用できる。
るいは微量のＢと組み合わせて添加するが、０．３％を
越えると他の元素と同様、成形性を著しく低下させる。
よって、Ｔｉの含有量は０．３％以下とした。さらに、
皮材の厚さは焼付硬化性と成形性のバランスに重要な影
響を及ぼす。皮材の厚さが片面につき全板厚の３％未満
では焼付硬化性の低下は小さいが、成形加工性の向上が
なく、また、２０％を越えると焼付硬化性の低下が著し
い。従って、皮材の厚さは片面につき全板厚の３〜２０
％（クラッド率）とする。クラッドの方法としては、通
常行われている方法でよく、例えば、熱間圧延法，鋳込
み複層法，爆着法等が利用できる。
【００１６】
【実施例】次に、本発明を実施例で説明する。 実施例１ 表１および表２に示す化学成分を有する芯材および皮材
の各合金を常法により、溶解、鋳造し、得られた鋳塊を
面削、均質化処理を施した後、芯材用合金は板厚４５ｍ
ｍ、皮材用合金は板厚２．５ｍｍにそれぞれ熱間圧延し
た。得られた芯材用合金板の両面に皮材用合金板を重ね
合わせ、熱間圧延によってクラッドした後、冷間圧延お
よび最終焼鈍を施すことによって板厚１ｍｍ、クラッド
率１０％の本発明アルミニウム合金合わせ板および比較
材の合わせ板を作製した。また、芯材用合金板の一部は
比較用として単独で熱間圧延、冷間圧延および最終焼鈍
を施すことによって板厚１ｍｍのアルミニウム合金板と
した。
の各合金を常法により、溶解、鋳造し、得られた鋳塊を
面削、均質化処理を施した後、芯材用合金は板厚４５ｍ
ｍ、皮材用合金は板厚２．５ｍｍにそれぞれ熱間圧延し
た。得られた芯材用合金板の両面に皮材用合金板を重ね
合わせ、熱間圧延によってクラッドした後、冷間圧延お
よび最終焼鈍を施すことによって板厚１ｍｍ、クラッド
率１０％の本発明アルミニウム合金合わせ板および比較
材の合わせ板を作製した。また、芯材用合金板の一部は
比較用として単独で熱間圧延、冷間圧延および最終焼鈍
を施すことによって板厚１ｍｍのアルミニウム合金板と
した。
【００１７】
【表１】
【００１８】
【表２】
【００１９】得られたアルミニウム合金合わせ板および
芯材のみのアルミニウム合金板について、室温で２５日
放置後、引張試験、曲げ試験、エリクセン試験を行い、
成形加工性を評価した。また、最終焼鈍後、室温で２５
日間放置した後、１７５℃で２０分の焼付を行い、焼付
前後の耐力を測定して焼付硬化性の評価を行った。さら
に、７０ｍｍ×１５０ｍｍの試験片をフッ化物添加りん
酸塩処理浴でりん酸塩皮膜を形成させ、カチオン電着塗
装２０μｍ、中塗り、上塗り塗装を施して総合塗膜厚８
０μｍとした後、アルミニウム素地に達するナイフカッ
トを付け、塩水噴霧（５％ＮａＣｌ，３５℃）１日、湿
潤（８５％相対湿度、４０℃）５日、室内放置１日から
構成されるサイクル環境に８週間暴露した後のナイフカ
ットからの糸錆最大長さを測定して耐食性の評価を行っ
た。それらの結果を表３及び表４に示す。表３及び表４
から明らかなように、本発明による高強度アルミニウム
合金合わせ板は、比較材の合わせ板および芯材単独のも
のに比較して、成形加工性および耐食性に優れ、焼付硬
化性も大きいことがわかる。
芯材のみのアルミニウム合金板について、室温で２５日
放置後、引張試験、曲げ試験、エリクセン試験を行い、
成形加工性を評価した。また、最終焼鈍後、室温で２５
日間放置した後、１７５℃で２０分の焼付を行い、焼付
前後の耐力を測定して焼付硬化性の評価を行った。さら
に、７０ｍｍ×１５０ｍｍの試験片をフッ化物添加りん
酸塩処理浴でりん酸塩皮膜を形成させ、カチオン電着塗
装２０μｍ、中塗り、上塗り塗装を施して総合塗膜厚８
０μｍとした後、アルミニウム素地に達するナイフカッ
トを付け、塩水噴霧（５％ＮａＣｌ，３５℃）１日、湿
潤（８５％相対湿度、４０℃）５日、室内放置１日から
構成されるサイクル環境に８週間暴露した後のナイフカ
ットからの糸錆最大長さを測定して耐食性の評価を行っ
た。それらの結果を表３及び表４に示す。表３及び表４
から明らかなように、本発明による高強度アルミニウム
合金合わせ板は、比較材の合わせ板および芯材単独のも
のに比較して、成形加工性および耐食性に優れ、焼付硬
化性も大きいことがわかる。
【００２０】
【表３】
【００２１】
【表４】
【００２２】実施例２ 表１および表２に示す合金のうち合金Ｎｏ．Ｉ−４と０
−２を常法により、溶解、鋳造し、得られた鋳塊を面
削、均質化処理を施した後、芯材用合金のＮｏ．Ｉ−４
は板厚４０ｍｍに、皮材用合金のＮｏ．０−３は板厚２
〜５ｍｍにそれぞれ熱間圧延した。得られた芯材用合金
板の片面あるいは両面に皮材用合金板を重ね合わせ、熱
間圧延によってクラッドした後、冷間圧延および最終焼
鈍を施すことによって板厚１ｍｍの本発明アルミニウム
合金合わせ板および比較材の合わせ板を作製した。得ら
れた合わせ板について、実施例１の場合と同様にして、
成形加工性、耐食性および焼付硬化性を評価した。表４
にクラッド率と各特性の関係を示す。
−２を常法により、溶解、鋳造し、得られた鋳塊を面
削、均質化処理を施した後、芯材用合金のＮｏ．Ｉ−４
は板厚４０ｍｍに、皮材用合金のＮｏ．０−３は板厚２
〜５ｍｍにそれぞれ熱間圧延した。得られた芯材用合金
板の片面あるいは両面に皮材用合金板を重ね合わせ、熱
間圧延によってクラッドした後、冷間圧延および最終焼
鈍を施すことによって板厚１ｍｍの本発明アルミニウム
合金合わせ板および比較材の合わせ板を作製した。得ら
れた合わせ板について、実施例１の場合と同様にして、
成形加工性、耐食性および焼付硬化性を評価した。表４
にクラッド率と各特性の関係を示す。
【００２３】表５から明らかなように、クラッド率が３
％未満では焼付硬化性は大きいが、成形性および耐食性
が劣る。また、クラッド率が２０％を越えると成形加工
性および耐食性は向上するが、焼付硬化性の低下が著し
い。さらに、片面のみにクラッドした場合には、クラッ
ドされていない面の耐食性が著しく劣る。このように、
本発明の範囲である両面クラッドで、３〜２０％のクラ
ッド率の時に焼付硬化性と成形性および耐食性が両立さ
れることがわかる。
％未満では焼付硬化性は大きいが、成形性および耐食性
が劣る。また、クラッド率が２０％を越えると成形加工
性および耐食性は向上するが、焼付硬化性の低下が著し
い。さらに、片面のみにクラッドした場合には、クラッ
ドされていない面の耐食性が著しく劣る。このように、
本発明の範囲である両面クラッドで、３〜２０％のクラ
ッド率の時に焼付硬化性と成形性および耐食性が両立さ
れることがわかる。
【００２４】
【表５】
【００２５】実施例３ 表１および表２に示す合金のうち、合金Ｎｏ．Ｉ−４，
０−２，０−１０および０−１１を常法により、溶解、
鋳造し、得られた鋳塊を面削、均質化処理を施した後、
芯材用合金は板厚４０ｍｍに、皮材用合金は板厚２．５
ｍｍにそれぞれ熱間圧延した。得られた芯材用合金の両
面に皮材用合金板を重ね合わせ、熱間圧延によってクラ
ッドした後、冷間圧延および最終焼鈍を施すことによっ
て、板厚１ｍｍ、クラッド率１０％の本発明アルミニウ
ム合金合わせ板および比較材の合わせ板を作製した。表
６に、このようにして得られたアルミニウム合金合わせ
板の表面硬さ試験結果およびカップ成形による傷つき程
度を示す。表６から明らかなように、本発明材は、比較
材（皮材のＭｎ含有量が０．７％未満）より表面硬さが
高く、傷の問題がないことがわかる。
０−２，０−１０および０−１１を常法により、溶解、
鋳造し、得られた鋳塊を面削、均質化処理を施した後、
芯材用合金は板厚４０ｍｍに、皮材用合金は板厚２．５
ｍｍにそれぞれ熱間圧延した。得られた芯材用合金の両
面に皮材用合金板を重ね合わせ、熱間圧延によってクラ
ッドした後、冷間圧延および最終焼鈍を施すことによっ
て、板厚１ｍｍ、クラッド率１０％の本発明アルミニウ
ム合金合わせ板および比較材の合わせ板を作製した。表
６に、このようにして得られたアルミニウム合金合わせ
板の表面硬さ試験結果およびカップ成形による傷つき程
度を示す。表６から明らかなように、本発明材は、比較
材（皮材のＭｎ含有量が０．７％未満）より表面硬さが
高く、傷の問題がないことがわかる。
【００２６】
【表６】
【００２７】
【発明の効果】以上の説明のように、本発明によるアル
ミニウム合金合わせ板は成形加工性および耐食性に優
れ、かつ低温・短時間の焼付処理であっても大きな焼付
硬化性を有することから、自動車のボディパネルをはじ
め、電気機器、建築用等の成形加工用アルミニウム合金
板として広く使用できるものである。
ミニウム合金合わせ板は成形加工性および耐食性に優
れ、かつ低温・短時間の焼付処理であっても大きな焼付
硬化性を有することから、自動車のボディパネルをはじ
め、電気機器、建築用等の成形加工用アルミニウム合金
板として広く使用できるものである。
【手続補正書】
【提出日】平成５年１１月１０日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１９
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１９】得られたアルミニウム合金合わせ板および
芯材のみのアルミニウム合金板について、室温で２５日
放置後、引張試験、曲げ試験、エリクセン試験を行い、
成形加工性を評価した。また、最終焼鈍後、室温で２５
日間放置した後、１７５℃で２０分の焼付を行い、焼付
前後の耐力を測定して焼付硬化性の評価を行った。さら
に、７０ｍｍ×１５０ｍｍの試験片をフッ化物添加りん
酸塩処理浴でりん酸塩皮膜を形成させ、カチオン電着塗
装２０μｍ、中塗り、上塗り塗装を施して総合塗膜厚８
０μｍとした後、アルミニウム素地に達するナイフカッ
トを付け、塩水噴霧（５％ＮａＣｌ，３５℃）１日、湿
潤（８５％相対湿度、４０℃）５日、室内放置１日から
構成されるサイクル環境に８週間暴露した後のナイフカ
ットからの糸錆最大長さを測定して耐食性の評価を行っ
た。それらの結果を表３及び表４に示す。なお、耐食性
（耐糸錆性）の評価は、◎：優（最大糸錆長さ０．５ｍ
ｍ以下）、○：良（最大糸錆長さ０．５ｍｍ〜１．０ｍ
ｍ）、△：やや不良（最大糸錆長さ１．０ｍｍ〜１．５
ｍｍ）、×：不良（最大糸錆長さ１．５ｍｍ以上）で表
した。表３及び表４から明らかなように、本発明による
高強度アルミニウム合金合わせ板は、比較材の合わせ板
および芯材単独のものに比較して、成形加工性および耐
食性に優れ、焼付硬化性も大きいことがわかる。
芯材のみのアルミニウム合金板について、室温で２５日
放置後、引張試験、曲げ試験、エリクセン試験を行い、
成形加工性を評価した。また、最終焼鈍後、室温で２５
日間放置した後、１７５℃で２０分の焼付を行い、焼付
前後の耐力を測定して焼付硬化性の評価を行った。さら
に、７０ｍｍ×１５０ｍｍの試験片をフッ化物添加りん
酸塩処理浴でりん酸塩皮膜を形成させ、カチオン電着塗
装２０μｍ、中塗り、上塗り塗装を施して総合塗膜厚８
０μｍとした後、アルミニウム素地に達するナイフカッ
トを付け、塩水噴霧（５％ＮａＣｌ，３５℃）１日、湿
潤（８５％相対湿度、４０℃）５日、室内放置１日から
構成されるサイクル環境に８週間暴露した後のナイフカ
ットからの糸錆最大長さを測定して耐食性の評価を行っ
た。それらの結果を表３及び表４に示す。なお、耐食性
（耐糸錆性）の評価は、◎：優（最大糸錆長さ０．５ｍ
ｍ以下）、○：良（最大糸錆長さ０．５ｍｍ〜１．０ｍ
ｍ）、△：やや不良（最大糸錆長さ１．０ｍｍ〜１．５
ｍｍ）、×：不良（最大糸錆長さ１．５ｍｍ以上）で表
した。表３及び表４から明らかなように、本発明による
高強度アルミニウム合金合わせ板は、比較材の合わせ板
および芯材単独のものに比較して、成形加工性および耐
食性に優れ、焼付硬化性も大きいことがわかる。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２５
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２５】実施例３ 表１および表２に示す合金のうち、合金Ｎｏ．１−４，
０−２，０−１０および０−１１を常法により、溶解、
鋳造し、得られた鋳塊を面削、均質化処理を施した後、
芯材用合金は板厚４０ｍｍに、皮材用合金は板厚２．５
ｍｍにそれぞれ熱間圧延した。得られた芯材用合金の両
面に皮材用合金板を重ね合わせ、熱間圧延によってクラ
ッドした後、冷間圧延および最終焼鈍を施すことによっ
て、板厚１ｍｍ、クラッド率１０％の本発明アルミニウ
ム合金合わせ板および比較材の合わせ板を作製した。表
６に、このようにして得られたアルミニウム合金合わせ
板の表面硬さ試験結果およびカップ成形による傷つき程
度を示す。なお、カップ成形による傷つき程度は、◎：
傷つきなし、○：傷つき微少、×：傷つき多、で表し
た。表６から明らかなように、本発明材は、比較材（皮
材のＭｎ含有量が０．７％未満）より表面硬さが高く、
傷の問題がないことがわかる。
０−２，０−１０および０−１１を常法により、溶解、
鋳造し、得られた鋳塊を面削、均質化処理を施した後、
芯材用合金は板厚４０ｍｍに、皮材用合金は板厚２．５
ｍｍにそれぞれ熱間圧延した。得られた芯材用合金の両
面に皮材用合金板を重ね合わせ、熱間圧延によってクラ
ッドした後、冷間圧延および最終焼鈍を施すことによっ
て、板厚１ｍｍ、クラッド率１０％の本発明アルミニウ
ム合金合わせ板および比較材の合わせ板を作製した。表
６に、このようにして得られたアルミニウム合金合わせ
板の表面硬さ試験結果およびカップ成形による傷つき程
度を示す。なお、カップ成形による傷つき程度は、◎：
傷つきなし、○：傷つき微少、×：傷つき多、で表し
た。表６から明らかなように、本発明材は、比較材（皮
材のＭｎ含有量が０．７％未満）より表面硬さが高く、
傷の問題がないことがわかる。
Claims (6)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃｕ：３．２〜６．０％を含
有し、残部がＡｌおよび不純物からなるアルミニウム合
金を芯材とし、Ｍｎ：０．７〜１．６％を含有し、残部
がＡｌおよび不純物からなるアルミニウム合金を皮材と
し、かつ、皮材の厚さは片面について全板厚の３〜２０
％としたことを特徴とする成形加工性、耐食性および焼
付硬化性に優れたアルミニウム合金合わせ板。 - 【請求項２】 芯材のアルミニウム合金に、さらにＭ
ｇ：０．２〜１．８％を含有する請求項１記載のアルミ
ニウム合金合わせ板。 - 【請求項３】 芯材のアルミニウム合金に、さらにＳ
ｉ：０．２〜２．５％を含有する請求項２記載のアルミ
ニウム合金合わせ板。 - 【請求項４】 芯材のアルミニウム合金に、さらに Ｚｎ：０．０３〜１．５％、 Ｍｎ：０．０３〜０．８％、 Ｃｒ：０．０３〜０．５％、 Ｚｒ：０．０３〜０．３％、 Ｖ ：０．０３〜０．３％、 Ｆｅ：０．０５〜０．５％、 Ｔｉ：０．００５〜０．３％ のうちの１種以上を含有する請求項１，２または３記載
のアルミニウム合金合わせ板。 - 【請求項５】 皮材のアルミニウム合金に、 Ｍｇ：０．５％以下、 Ｚｎ：０．５％以下、 Ｃｕ：０．５％以下、 Ｃｒ：０．５％以下、 Ｚｒ：０．３％以下、 Ｖ ：０．３％以下、 Ｆｅ：０．５％以下、 Ｓｉ：０．５％以下、 Ｔｉ：０．３％以下 のうちの１種以上を含有する請求項１，２または３記載
のアルミニウム合金合わせ板。 - 【請求項６】 芯材のアルミニウム合金に、 Ｚｎ：０．０３〜１．５％、 Ｍｎ：０．０３〜０．８％、 Ｃｒ：０．０３〜０．５％、 Ｚｒ：０．０３〜０．３％、 Ｖ ：０．０３〜０．３％、 Ｆｅ：０．０５〜０．５％、 Ｔｉ：０．００５〜０．３％ のうちの１種以上を含有する請求項５記載のアルミニウ
ム合金合わせ板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6854793A JPH06278243A (ja) | 1993-03-26 | 1993-03-26 | 成形加工性、耐食性および焼付硬化性に優れたアルミニウム合金合わせ板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6854793A JPH06278243A (ja) | 1993-03-26 | 1993-03-26 | 成形加工性、耐食性および焼付硬化性に優れたアルミニウム合金合わせ板 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06278243A true JPH06278243A (ja) | 1994-10-04 |
Family
ID=13376895
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6854793A Withdrawn JPH06278243A (ja) | 1993-03-26 | 1993-03-26 | 成形加工性、耐食性および焼付硬化性に優れたアルミニウム合金合わせ板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06278243A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1840487A1 (en) * | 2006-03-31 | 2007-10-03 | Aro Tubi Trafilerie S.P.A. | Endless capillary tubes in aluminium alloy, lamination valves comprising aluminium alloy capillary tubes and an aluminium alloy |
| EP2039790A1 (de) * | 2007-09-18 | 2009-03-25 | Hydro Aluminium Deutschland GmbH | Korrosionsschutzschicht |
| JP2019519671A (ja) * | 2016-04-19 | 2019-07-11 | ハイドロ アルミニウム ロールド プロダクツ ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツングＨｙｄｒｏ Ａｌｕｍｉｎｉｕｍ Ｒｏｌｌｅｄ Ｐｒｏｄｕｃｔｓ ＧｍｂＨ | 腐食保護層を有するアルミニウム複合材料 |
| WO2020189673A1 (ja) * | 2019-03-18 | 2020-09-24 | 東洋アルミニウム株式会社 | アルミニウム合金箔、積層体、アルミニウム合金箔の製造方法、および積層体の製造方法 |
| WO2020189674A1 (ja) * | 2019-03-18 | 2020-09-24 | 東洋アルミニウム株式会社 | アルミニウム合金箔、積層体、アルミニウム合金箔の製造方法、および積層体の製造方法 |
| CN114007860A (zh) * | 2019-05-28 | 2022-02-01 | 爱励轧制产品德国有限责任公司 | 包覆的2xxx系列航空航天产品 |
| CN114150193A (zh) * | 2021-11-24 | 2022-03-08 | 广西大学 | 一种Cr改性的耐热铝基合金复合材料及其制备方法 |
| JP2022545272A (ja) * | 2019-08-22 | 2022-10-26 | ノベリス・コブレンツ・ゲゼルシャフト・ミット・ベシュレンクテル・ハフツング | クラッド２ｘｘｘシリーズ航空宇宙用製品 |
-
1993
- 1993-03-26 JP JP6854793A patent/JPH06278243A/ja not_active Withdrawn
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1840487A1 (en) * | 2006-03-31 | 2007-10-03 | Aro Tubi Trafilerie S.P.A. | Endless capillary tubes in aluminium alloy, lamination valves comprising aluminium alloy capillary tubes and an aluminium alloy |
| EP2039790A1 (de) * | 2007-09-18 | 2009-03-25 | Hydro Aluminium Deutschland GmbH | Korrosionsschutzschicht |
| WO2009037263A1 (de) * | 2007-09-18 | 2009-03-26 | Hydro Aluminium Deutschland Gmbh | Korrosionsschutzschicht |
| JP2019519671A (ja) * | 2016-04-19 | 2019-07-11 | ハイドロ アルミニウム ロールド プロダクツ ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツングＨｙｄｒｏ Ａｌｕｍｉｎｉｕｍ Ｒｏｌｌｅｄ Ｐｒｏｄｕｃｔｓ ＧｍｂＨ | 腐食保護層を有するアルミニウム複合材料 |
| WO2020189673A1 (ja) * | 2019-03-18 | 2020-09-24 | 東洋アルミニウム株式会社 | アルミニウム合金箔、積層体、アルミニウム合金箔の製造方法、および積層体の製造方法 |
| WO2020189674A1 (ja) * | 2019-03-18 | 2020-09-24 | 東洋アルミニウム株式会社 | アルミニウム合金箔、積層体、アルミニウム合金箔の製造方法、および積層体の製造方法 |
| US11827956B2 (en) | 2019-03-18 | 2023-11-28 | Toyo Aluminium Kabushiki Kaisha | Aluminum alloy foil, laminate, method of producing aluminum alloy foil, and method of producing laminate |
| CN114007860A (zh) * | 2019-05-28 | 2022-02-01 | 爱励轧制产品德国有限责任公司 | 包覆的2xxx系列航空航天产品 |
| JP2022534089A (ja) * | 2019-05-28 | 2022-07-27 | ノベリス・コブレンツ・ゲゼルシャフト・ミット・ベシュレンクテル・ハフツング | クラッド２ｘｘｘシリーズ航空宇宙用製品 |
| CN114007860B (zh) * | 2019-05-28 | 2024-05-03 | 诺贝丽斯科布伦茨有限责任公司 | 包覆的2xxx系列航空航天产品 |
| JP2022545272A (ja) * | 2019-08-22 | 2022-10-26 | ノベリス・コブレンツ・ゲゼルシャフト・ミット・ベシュレンクテル・ハフツング | クラッド２ｘｘｘシリーズ航空宇宙用製品 |
| CN114150193A (zh) * | 2021-11-24 | 2022-03-08 | 广西大学 | 一种Cr改性的耐热铝基合金复合材料及其制备方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US9193134B2 (en) | Automobile body part | |
| EP1753885B1 (en) | Process for producing an aluminium alloy brazing sheet, aluminium alloy brazing sheet | |
| US4909861A (en) | Aluminum alloy sheet having good weldability, filiform corrosion resistance, formability, and bake-hardenability, and a method for manufacturing the same | |
| AU738447B2 (en) | Aluminium alloy for use in a brazed assembly | |
| US6764558B2 (en) | Aluminum alloy strip manufacturing process for the manufacture of brazed heat exchangers | |
| JPH08199278A (ja) | プレス成形性および塗装焼付硬化性に優れたアルミニウム合金板およびその製造方法 | |
| JPH06278243A (ja) | 成形加工性、耐食性および焼付硬化性に優れたアルミニウム合金合わせ板 | |
| US3418090A (en) | Composite aluminum article | |
| JPH06228691A (ja) | 成形加工性に優れた高強度アルミニウム合金合わせ板 | |
| JPH06228690A (ja) | 成形加工性に優れた高強度アルミニウム合金合わせ板 | |
| JPH06262719A (ja) | 成形加工性、耐食性および焼付硬化性に優れたアルミニウム合金合わせ板 | |
| JPS62122744A (ja) | 成形加工性、焼付硬化性および耐糸錆性の優れたアルミニウム合金合せ板 | |
| JPH0754088A (ja) | 成形加工性，耐食性および焼付硬化性に優れたアルミニウム合金合わせ板 | |
| JPS62207642A (ja) | 成形加工性、焼付硬化性および耐糸錆性の優れたアルミニウム合金合せ板 | |
| JPH07188821A (ja) | 低温での焼付硬化性に優れた高成形性アルミニウム合金合わせ板 | |
| JPH11310842A (ja) | シーム溶接性に優れた燃料タンク用アルミニウム合金板およびその製造方法 | |
| JPH07102336A (ja) | 低温での焼付硬化性に優れた高成形性アルミニウム合金合わせ板 | |
| JP2681396B2 (ja) | 耐食性に優れた成形加工用アルミニウム合金板の製造法 | |
| JPH07228935A (ja) | 低温での焼付硬化性に優れた高成形性アルミニウム合金合わせ板 | |
| JPH10102179A (ja) | プレス成形性および塗装焼付硬化性に優れたアルミニウム合金板およびその製造方法 | |
| JP2603467B2 (ja) | 成形性、焼付硬化性及び耐糸錆性の優れたアルミニウム合金合せ板 | |
| JPH01111840A (ja) | 成形性及び焼付硬化性の優れたアルミニウム合金合せ板 | |
| JPH01287244A (ja) | 焼付硬化性、強度及び耐糸錆性の優れたアルミニウム合金合せ板 | |
| JPS6254051A (ja) | 冷間加工性に優れたアルミニウム合金 | |
| JPH0770687A (ja) | 成形加工用高強度アルミニウム合金 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20000530 |