JPH10102179A - プレス成形性および塗装焼付硬化性に優れたアルミニウム合金板およびその製造方法 - Google Patents
プレス成形性および塗装焼付硬化性に優れたアルミニウム合金板およびその製造方法Info
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- JPH10102179A JPH10102179A JP8260062A JP26006296A JPH10102179A JP H10102179 A JPH10102179 A JP H10102179A JP 8260062 A JP8260062 A JP 8260062A JP 26006296 A JP26006296 A JP 26006296A JP H10102179 A JPH10102179 A JP H10102179A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 優れたプレス成形性と塗装焼付硬化性を兼ね
備えたアルミニウム合金板を得る。 【解決手段】 重量％で、Ｍｇ：０．４〜１．２％，Ｓ
ｉ：０．４〜１．２％，Ｃｕ：０．２５〜１．０％を含
有し、かつ、１．２％≦Ｍｇ＋Ｓｉ≦１．８％なる関係
式を満足し、残部がＡｌおよび不純物からなるアルミニ
ウム合金で、かつ、プレス成形前の（ＴＳ−ＹＳ）の値
が１３０ＭＰａ以上であることを特徴とするプレス成形
性および塗装焼付硬化性に優れたアルミニウム合金板。
また、その製造方法として、前記合金を鋳造，圧延後、
５００〜５５０℃の間の温度で１０秒以上、２時間以内
の溶体化処理を施し、その温度から１００℃までの温度
範囲を１０℃／秒以上の速度で冷却する。なお、前記合
金には少量のＺｎ，Ｃｒ，Ｆｅ，Ｍｎ，Ｚｒ，Ｖ，Ｔｉ
を特定元素として含有することができる。以上により、
クラッド板等を用いずに、単板でプレス成形性と塗装焼
付硬化性を兼ね備えたアルミニウム合金板が得られる。
備えたアルミニウム合金板を得る。 【解決手段】 重量％で、Ｍｇ：０．４〜１．２％，Ｓ
ｉ：０．４〜１．２％，Ｃｕ：０．２５〜１．０％を含
有し、かつ、１．２％≦Ｍｇ＋Ｓｉ≦１．８％なる関係
式を満足し、残部がＡｌおよび不純物からなるアルミニ
ウム合金で、かつ、プレス成形前の（ＴＳ−ＹＳ）の値
が１３０ＭＰａ以上であることを特徴とするプレス成形
性および塗装焼付硬化性に優れたアルミニウム合金板。
また、その製造方法として、前記合金を鋳造，圧延後、
５００〜５５０℃の間の温度で１０秒以上、２時間以内
の溶体化処理を施し、その温度から１００℃までの温度
範囲を１０℃／秒以上の速度で冷却する。なお、前記合
金には少量のＺｎ，Ｃｒ，Ｆｅ，Ｍｎ，Ｚｒ，Ｖ，Ｔｉ
を特定元素として含有することができる。以上により、
クラッド板等を用いずに、単板でプレス成形性と塗装焼
付硬化性を兼ね備えたアルミニウム合金板が得られる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、プレス成形性およ
び塗装焼付硬化性に優れ、自動車ボディパネルをはじ
め、車両，電気機器，建築用等の材料に適したアルミニ
ウム合金板およびその製造方法に関する。
び塗装焼付硬化性に優れ、自動車ボディパネルをはじ
め、車両，電気機器，建築用等の材料に適したアルミニ
ウム合金板およびその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来より自動車のボディシートなどの材
料には主として冷延鋼板が用いられることが多かった。
しかしながら、最近では車体軽量化の要求からアルミニ
ウム合金板を使用することが検討され、一部使用されて
いる。自動車のボディシートはプレス成形性に優れるば
かりでなく、耐食性、焼付塗装後の強度などにも優れる
ことが要求される。これまで自動車ボディシート用アル
ミニウム合金としてはＪＩＳＡ５０５２，ＪＩＳＡ５１
８２、特開昭６２−２７５４４号公報，特公昭６２−４
２９８５号公報などの合金で代表されるＡｌ−Ｍｇ系合
金，ＡＡ６００９，ＡＡ６０１０などで代表されるＡｌ
−Ｍｇ−Ｓｉ系合金が用いられている。これらのうち、
Ａｌ−Ｍｇ系合金はＭｇ含有量の増加とともに延性が向
上する（例えば、軽金属学会編：「アルミニウムの組織
と性質」，Ｐ．２５６等）ことから、成形性に優れた材
料として、わが国では自動車ボディパネルに多く用いら
れている。
料には主として冷延鋼板が用いられることが多かった。
しかしながら、最近では車体軽量化の要求からアルミニ
ウム合金板を使用することが検討され、一部使用されて
いる。自動車のボディシートはプレス成形性に優れるば
かりでなく、耐食性、焼付塗装後の強度などにも優れる
ことが要求される。これまで自動車ボディシート用アル
ミニウム合金としてはＪＩＳＡ５０５２，ＪＩＳＡ５１
８２、特開昭６２−２７５４４号公報，特公昭６２−４
２９８５号公報などの合金で代表されるＡｌ−Ｍｇ系合
金，ＡＡ６００９，ＡＡ６０１０などで代表されるＡｌ
−Ｍｇ−Ｓｉ系合金が用いられている。これらのうち、
Ａｌ−Ｍｇ系合金はＭｇ含有量の増加とともに延性が向
上する（例えば、軽金属学会編：「アルミニウムの組織
と性質」，Ｐ．２５６等）ことから、成形性に優れた材
料として、わが国では自動車ボディパネルに多く用いら
れている。
【０００３】しかしながら、Ａｌ−Ｍｇ系合金では、１
７０〜２００℃での塗装焼付時に軟化が起こり、耐デン
ト性に劣るという欠点があった。一方、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓ
ｉ系合金は時効硬化性を有しているため、１７０〜２０
０℃での塗装焼付によって高強度が得られ、耐デント性
に優れているが、成形性に劣るため、自動車ボディパネ
ル用としての適用には限界があった。このように、自動
車のボディパネル用アルミニウム合金板には、成形性に
優れるとともに、１７０〜２００℃での塗装焼付によっ
て十分な強度の得られることが求められている。
７０〜２００℃での塗装焼付時に軟化が起こり、耐デン
ト性に劣るという欠点があった。一方、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓ
ｉ系合金は時効硬化性を有しているため、１７０〜２０
０℃での塗装焼付によって高強度が得られ、耐デント性
に優れているが、成形性に劣るため、自動車ボディパネ
ル用としての適用には限界があった。このように、自動
車のボディパネル用アルミニウム合金板には、成形性に
優れるとともに、１７０〜２００℃での塗装焼付によっ
て十分な強度の得られることが求められている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】このような要求に対し
て、例えば、特開平１−２８７２４４号公報には、時効
硬化性を有するＡｌ−Ｃｕ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金を芯材と
し、成形性の良好な純Ａｌを皮材としたアルミニウム合
金合わせ板が提案されており、プレス成形性と塗装焼付
硬化性が両立されている。しかしながら、合わせ板で
は、製造コストが高くなるばかりでなく、端面で異種金
属接触腐食を起こす恐れがある。本発明は、単板でプレ
ス成形性に優れるとともに１７０〜２００℃での塗装焼
付によって高強度が得られ、かつ耐食性にも優れる自動
車のボディパネル用アルミニウム合金板を提供すること
を目的としたものである。
て、例えば、特開平１−２８７２４４号公報には、時効
硬化性を有するＡｌ−Ｃｕ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金を芯材と
し、成形性の良好な純Ａｌを皮材としたアルミニウム合
金合わせ板が提案されており、プレス成形性と塗装焼付
硬化性が両立されている。しかしながら、合わせ板で
は、製造コストが高くなるばかりでなく、端面で異種金
属接触腐食を起こす恐れがある。本発明は、単板でプレ
ス成形性に優れるとともに１７０〜２００℃での塗装焼
付によって高強度が得られ、かつ耐食性にも優れる自動
車のボディパネル用アルミニウム合金板を提供すること
を目的としたものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者は、ま
ず、アルミニウム合金板の成形性に及ぼす材料因子につ
いて種々検討した結果、合金板の（ＴＳ−ＹＳ）値が１
３０ＭＰａを越えれば自動車のボディパネルとしての成
形に耐え得ることを見い出した。つぎに、時効硬化性を
有するＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金において、プレス成形性
に及ぼす合金組成および板製造条件の影響について種々
検討した結果、ＭｇおよびＳｉ量の成分範囲、Ｃｕの添
加量および製造条件を特定することによって上記目的を
達成できることを見い出し、本発明をなすに至ったもの
である。
ず、アルミニウム合金板の成形性に及ぼす材料因子につ
いて種々検討した結果、合金板の（ＴＳ−ＹＳ）値が１
３０ＭＰａを越えれば自動車のボディパネルとしての成
形に耐え得ることを見い出した。つぎに、時効硬化性を
有するＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金において、プレス成形性
に及ぼす合金組成および板製造条件の影響について種々
検討した結果、ＭｇおよびＳｉ量の成分範囲、Ｃｕの添
加量および製造条件を特定することによって上記目的を
達成できることを見い出し、本発明をなすに至ったもの
である。
【０００６】すなわち、本発明は、 （１）重量％で、Ｍｇ：０．４〜１．２％、Ｓｉ：０．
４〜１．２％、Ｃｕ：０．２５〜１．０％を含有し、か
つ、１．２％≦Ｍｇ＋Ｓｉ≦１．８％なる関係式を満足
し、残部がＡｌおよび不純物からなるアルミニウム合金
で、かつ、プレス成形前の（ＴＳ−ＹＳ）の値が１３０
ＭＰａ以上であることを特徴とするプレス成形性および
塗装焼付硬化性に優れたアルミニウム合金板。ここで、
ＴＳは引張強さ、ＹＳは０．２％耐力である。
４〜１．２％、Ｃｕ：０．２５〜１．０％を含有し、か
つ、１．２％≦Ｍｇ＋Ｓｉ≦１．８％なる関係式を満足
し、残部がＡｌおよび不純物からなるアルミニウム合金
で、かつ、プレス成形前の（ＴＳ−ＹＳ）の値が１３０
ＭＰａ以上であることを特徴とするプレス成形性および
塗装焼付硬化性に優れたアルミニウム合金板。ここで、
ＴＳは引張強さ、ＹＳは０．２％耐力である。
【０００７】（２）上記（１）記載のアルミニウム合金
において、さらに、Ｚｎ：０．０５〜０．６％、Ｃｒ：
０．０３〜０．５％、Ｍｎ：０．０３〜０．５％、Ｆ
ｅ：０．０５〜０．５％、Ｖ ：０．０３〜０．３％、
Ｚｒ：０．０３〜０．３％、Ｔｉ：０．００５〜０．３
％のうちの１種以上を含有するプレス成形性および塗装
焼付硬化性に優れたアルミニウム合金板。
において、さらに、Ｚｎ：０．０５〜０．６％、Ｃｒ：
０．０３〜０．５％、Ｍｎ：０．０３〜０．５％、Ｆ
ｅ：０．０５〜０．５％、Ｖ ：０．０３〜０．３％、
Ｚｒ：０．０３〜０．３％、Ｔｉ：０．００５〜０．３
％のうちの１種以上を含有するプレス成形性および塗装
焼付硬化性に優れたアルミニウム合金板。
【０００８】（３）上記（１）あるいは（２）記載のア
ルミニウム合金を鋳造し、所定の厚さまで圧延した後、
５００〜５６０℃の間の温度で１０秒以上、２時間以内
の溶体化処理を施し、その温度から１００℃までの温度
範囲を１０℃／秒以上の速度で冷却することを特徴とす
るプレス成形性および塗装焼付硬化性に優れるアルミニ
ウム合金板の製造方法にある。
ルミニウム合金を鋳造し、所定の厚さまで圧延した後、
５００〜５６０℃の間の温度で１０秒以上、２時間以内
の溶体化処理を施し、その温度から１００℃までの温度
範囲を１０℃／秒以上の速度で冷却することを特徴とす
るプレス成形性および塗装焼付硬化性に優れるアルミニ
ウム合金板の製造方法にある。
【０００９】
【発明の実施の形態】以下に本発明を詳細に説明する。
まず、成分組成の限定理由について述べる。Ｍｇ，Ｓｉ
およびＣｕは本発明合金における主要元素であり、成形
性、塗装焼付硬化性、その他の特性に大きな影響を及ぼ
す。そこで、本発明者はＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金の（Ｔ
Ｓ−ＹＳ）値に及ぼすＭｇ，ＳｉおよびＣｕ量の影響に
ついて調査した。その結果の１例を図１、図２および図
３に示す。これらの結果から、Ｍｇ≧０．４％、Ｓｉ≧
０．４％、１．２％≦Ｍｇ＋Ｓｉ、かつＣｕ≧０．２５
％の場合に（ＴＳ−ＹＳ）値が１３０ＭＰａを越え、プ
レス成形性に優れることを見い出した。また、これらの
条件を満足するＭｇ，ＳｉおよびＣｕ量を含有するＡｌ
−Ｍｇ−Ｓｉ系合金では、同時に、十分な塗装焼付硬化
性も有している。したがって、Ｍｇ，ＳｉおよびＣｕ量
の下限をそれぞれ、０．４％，０．４％および０．２５
％、（Ｍｇ＋Ｓｉ）量を１．４％以上とした。
まず、成分組成の限定理由について述べる。Ｍｇ，Ｓｉ
およびＣｕは本発明合金における主要元素であり、成形
性、塗装焼付硬化性、その他の特性に大きな影響を及ぼ
す。そこで、本発明者はＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金の（Ｔ
Ｓ−ＹＳ）値に及ぼすＭｇ，ＳｉおよびＣｕ量の影響に
ついて調査した。その結果の１例を図１、図２および図
３に示す。これらの結果から、Ｍｇ≧０．４％、Ｓｉ≧
０．４％、１．２％≦Ｍｇ＋Ｓｉ、かつＣｕ≧０．２５
％の場合に（ＴＳ−ＹＳ）値が１３０ＭＰａを越え、プ
レス成形性に優れることを見い出した。また、これらの
条件を満足するＭｇ，ＳｉおよびＣｕ量を含有するＡｌ
−Ｍｇ−Ｓｉ系合金では、同時に、十分な塗装焼付硬化
性も有している。したがって、Ｍｇ，ＳｉおよびＣｕ量
の下限をそれぞれ、０．４％，０．４％および０．２５
％、（Ｍｇ＋Ｓｉ）量を１．４％以上とした。
【００１０】次に、Ｍｇ，ＳｉおよびＣｕの上限量を規
定する。上記条件を満足する範囲内であれば、Ｍｇ，Ｓ
ｉおよびＣｕの含有量は多いほどプレス成形性および塗
装焼付硬化性には優れる。しかしながら、ＭｇおよびＳ
ｉ量が１．２％を、（Ｍｇ＋Ｓｉ）量が１．８％を越え
ると、十分に高い温度で溶体化処理を行っても、完全な
固溶体が得られず、Ｍｇ2 ＳｉやＳｉ等の第２相が析出
してヘム曲げ性が大きく低下させる。そこで、Ｍｇ，Ｓ
ｉおよび（Ｍｇ＋Ｓｉ）量の上限をそれぞれ、１．２
％，１．２％，および１．８％とした。また、Ｃｕにつ
いても、１．０％を越えるとヘム曲げ性とともに耐食性
も低下するため、上限を１．０％とした。以上の理由か
ら、Ｍｇ，Ｓｉ、およびＣｕの含有量はそれぞれ、Ｍ
ｇ：０．４〜１．２％、Ｓｉ：０．４〜１．２％、Ｃ
ｕ：０．２５％〜１．０％とし、（Ｍｇ＋Ｓｉ）量の範
囲を１．２％≦Ｍｇ＋Ｓｉ≦１．８％とした。
定する。上記条件を満足する範囲内であれば、Ｍｇ，Ｓ
ｉおよびＣｕの含有量は多いほどプレス成形性および塗
装焼付硬化性には優れる。しかしながら、ＭｇおよびＳ
ｉ量が１．２％を、（Ｍｇ＋Ｓｉ）量が１．８％を越え
ると、十分に高い温度で溶体化処理を行っても、完全な
固溶体が得られず、Ｍｇ2 ＳｉやＳｉ等の第２相が析出
してヘム曲げ性が大きく低下させる。そこで、Ｍｇ，Ｓ
ｉおよび（Ｍｇ＋Ｓｉ）量の上限をそれぞれ、１．２
％，１．２％，および１．８％とした。また、Ｃｕにつ
いても、１．０％を越えるとヘム曲げ性とともに耐食性
も低下するため、上限を１．０％とした。以上の理由か
ら、Ｍｇ，Ｓｉ、およびＣｕの含有量はそれぞれ、Ｍ
ｇ：０．４〜１．２％、Ｓｉ：０．４〜１．２％、Ｃ
ｕ：０．２５％〜１．０％とし、（Ｍｇ＋Ｓｉ）量の範
囲を１．２％≦Ｍｇ＋Ｓｉ≦１．８％とした。
【００１１】本発明のアルミニウム合金板は、上記の必
須成分以外に、必要に応じてＺｎ，Ｃｒ，Ｍｎ，Ｆｅ，
Ｖ，ＺｒあるいはＴｉのうち１種以上を含有する。Ｚｎ
は強度向上に有効な元素であるが、含有量が０．０５％
未満ではその効果は小さく、０．６％を越えると成形加
工性、耐食性および溶接性が低下する。したがって、Ｚ
ｎの含有量は０．０５〜０．６％とした。Ｃｒ，Ｍｎ，
ＺｒおよびＶはいずれも結晶粒を微細化、安定化すると
ともに強度を向上させる効果を有する元素であり、必要
に応じて１種以上を添加する。この場合、いずれの元素
も０．０３％未満では上記の効果は得られず、一方、Ｃ
ｒおよびＭｎが０．５％、ＺｒおよびＶが０．３％をそ
れぞれ越えると上記の効果は飽和する上に、成形性を低
下させる。よって、ＣｒおよびＭｎの含有量は０．０３
〜０．５％，ＺｒおよびＶの含有量はそれぞれ０．０３
〜０．３％とする。
須成分以外に、必要に応じてＺｎ，Ｃｒ，Ｍｎ，Ｆｅ，
Ｖ，ＺｒあるいはＴｉのうち１種以上を含有する。Ｚｎ
は強度向上に有効な元素であるが、含有量が０．０５％
未満ではその効果は小さく、０．６％を越えると成形加
工性、耐食性および溶接性が低下する。したがって、Ｚ
ｎの含有量は０．０５〜０．６％とした。Ｃｒ，Ｍｎ，
ＺｒおよびＶはいずれも結晶粒を微細化、安定化すると
ともに強度を向上させる効果を有する元素であり、必要
に応じて１種以上を添加する。この場合、いずれの元素
も０．０３％未満では上記の効果は得られず、一方、Ｃ
ｒおよびＭｎが０．５％、ＺｒおよびＶが０．３％をそ
れぞれ越えると上記の効果は飽和する上に、成形性を低
下させる。よって、ＣｒおよびＭｎの含有量は０．０３
〜０．５％，ＺｒおよびＶの含有量はそれぞれ０．０３
〜０．３％とする。
【００１２】Ｆｅは本来不可避的不純物であるが、上記
のＣｒ，Ｍｎ，Ｚｒ，Ｖ等と同様の効果を有しており、
必要に応じて添加する。この場合、０．０５％未満では
上記の効果は得られず、０．５％超では上記の効果は飽
和する上に、Ａｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系の金属間化合物を生成
し、成形性を低下させる。よって、Ｆｅの含有量は０．
０５〜０．５％とする。Ｔｉは一般に鋳塊の結晶粒微細
化のため、単独あるいは微量のＢと組み合わせて添加す
る。この場合、Ｔｉの含有量が０．００５％未満では上
記の効果は得られず、０．３％を越えるとその効果は飽
和する。したがって、Ｔｉの含有量は０．００５〜０．
３％とする。Ｂの添加量は０．０００５〜０．０３％が
有利である。
のＣｒ，Ｍｎ，Ｚｒ，Ｖ等と同様の効果を有しており、
必要に応じて添加する。この場合、０．０５％未満では
上記の効果は得られず、０．５％超では上記の効果は飽
和する上に、Ａｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系の金属間化合物を生成
し、成形性を低下させる。よって、Ｆｅの含有量は０．
０５〜０．５％とする。Ｔｉは一般に鋳塊の結晶粒微細
化のため、単独あるいは微量のＢと組み合わせて添加す
る。この場合、Ｔｉの含有量が０．００５％未満では上
記の効果は得られず、０．３％を越えるとその効果は飽
和する。したがって、Ｔｉの含有量は０．００５〜０．
３％とする。Ｂの添加量は０．０００５〜０．０３％が
有利である。
【００１３】次に、製造方法について説明する。上記ア
ルミニウム合金を鋳造後、溶体化処理前までの製造工
程、すなわち、所定の厚さの圧延板とするまでの工程
は、従来の一般的なアルミニウム合金板の製造方法で良
い。例えば、ＤＣ鋳造法で鋳塊を製造した後、熱間圧
延，冷間圧延によって所定の厚さとする方法、連続鋳造
法で薄スラブを製造した後、熱間圧延、冷間圧延で所定
の厚さにする方法等が利用できる。
ルミニウム合金を鋳造後、溶体化処理前までの製造工
程、すなわち、所定の厚さの圧延板とするまでの工程
は、従来の一般的なアルミニウム合金板の製造方法で良
い。例えば、ＤＣ鋳造法で鋳塊を製造した後、熱間圧
延，冷間圧延によって所定の厚さとする方法、連続鋳造
法で薄スラブを製造した後、熱間圧延、冷間圧延で所定
の厚さにする方法等が利用できる。
【００１４】上記工程後の溶体化処理の温度について
は、５００℃以下の温度では時効硬化に寄与するＭｇ，
ＳｉおよびＣｕ原子がＡｌ中に十分固溶せずに第２相と
して析出するために、ヘム曲げ性を低下させるととも
に、塗装焼付硬化性が低下して、十分な強度が得られな
い。一方、５６０℃を越えると部分溶解が生じる。その
ため、溶体化処理温度は５００〜５６０℃の範囲とし
た。溶体化処理時間が１０秒以下ではＭｇ，Ｓｉおよび
Ｃｕの固溶がまだ十分に起こらず、２時間を越えると結
晶粒が粗大化し、プレス成形の際に肌荒れを起こすた
め、溶体化処理時間は１０秒以上、２時間以内とした。
溶体化処理後、１００℃までの温度範囲の冷却速度を１
０℃／秒未満にすると、冷却中に第２相が析出して、ヘ
ム曲げ性を低下させるとともに、塗装焼付時に析出する
Ｍｇ，ＳｉおよびＣｕの量が減少して塗装焼付硬化性が
低下する。そのため、溶体化処理温度から１００℃まで
の冷却速度は１０℃／秒以上とした。
は、５００℃以下の温度では時効硬化に寄与するＭｇ，
ＳｉおよびＣｕ原子がＡｌ中に十分固溶せずに第２相と
して析出するために、ヘム曲げ性を低下させるととも
に、塗装焼付硬化性が低下して、十分な強度が得られな
い。一方、５６０℃を越えると部分溶解が生じる。その
ため、溶体化処理温度は５００〜５６０℃の範囲とし
た。溶体化処理時間が１０秒以下ではＭｇ，Ｓｉおよび
Ｃｕの固溶がまだ十分に起こらず、２時間を越えると結
晶粒が粗大化し、プレス成形の際に肌荒れを起こすた
め、溶体化処理時間は１０秒以上、２時間以内とした。
溶体化処理後、１００℃までの温度範囲の冷却速度を１
０℃／秒未満にすると、冷却中に第２相が析出して、ヘ
ム曲げ性を低下させるとともに、塗装焼付時に析出する
Ｍｇ，ＳｉおよびＣｕの量が減少して塗装焼付硬化性が
低下する。そのため、溶体化処理温度から１００℃まで
の冷却速度は１０℃／秒以上とした。
【００１５】
【実施例】次に、本発明を実施例で説明する。 （実施例１）表１に示す化学成分を有する各合金を常法
により、溶解、鋳造し、面削、均質化処理後、熱間圧延
および冷間圧延によって板厚１ｍｍの冷延板を作製し
た。得られたアルミニウム合金板に５２０℃で３０分の
溶体化処理を施し、その温度から０℃の氷水中に焼入れ
た。得られた各アルミニウム合金板について、ＪＩＳに
規定された試験方法に準拠して、引張試験、１８０°曲
げ試験、エリクセン試験を行い、成形加工性を評価し
た。曲げでは、最小半径０〜０．５ｔを良好と判定し
た。エリクセン値は９．５ｍｍ以上を良好とした。ま
た、１７５℃で３０分の塗装焼付処理を行い、焼付前後
の耐力を測定して塗装焼付硬化性の評価を行った。焼付
硬化性は硬化量が８０ＭＰａ以上あれば良好と判断され
る。さらに、７０ｍｍ×１５０ｍｍの試験片をフッ化物
添加りん酸塩処理浴でりん酸塩皮膜を形成させ、カチオ
ン電着塗装２０μｍ，中塗り、上塗り塗装を施して総合
塗膜厚８０μｍとした後、アルミニウム素地に達するナ
イフカットを付け、塩水噴霧（５％ＮａＣｌ，３５℃）
１日、湿潤（８５％相対湿度，４０℃）５日、室内放置
１日から構成されるサイクル環境に８週間暴露した後の
ナイフカットからの糸錆最大長さを測定して耐食性の評
価を行った。
により、溶解、鋳造し、面削、均質化処理後、熱間圧延
および冷間圧延によって板厚１ｍｍの冷延板を作製し
た。得られたアルミニウム合金板に５２０℃で３０分の
溶体化処理を施し、その温度から０℃の氷水中に焼入れ
た。得られた各アルミニウム合金板について、ＪＩＳに
規定された試験方法に準拠して、引張試験、１８０°曲
げ試験、エリクセン試験を行い、成形加工性を評価し
た。曲げでは、最小半径０〜０．５ｔを良好と判定し
た。エリクセン値は９．５ｍｍ以上を良好とした。ま
た、１７５℃で３０分の塗装焼付処理を行い、焼付前後
の耐力を測定して塗装焼付硬化性の評価を行った。焼付
硬化性は硬化量が８０ＭＰａ以上あれば良好と判断され
る。さらに、７０ｍｍ×１５０ｍｍの試験片をフッ化物
添加りん酸塩処理浴でりん酸塩皮膜を形成させ、カチオ
ン電着塗装２０μｍ，中塗り、上塗り塗装を施して総合
塗膜厚８０μｍとした後、アルミニウム素地に達するナ
イフカットを付け、塩水噴霧（５％ＮａＣｌ，３５℃）
１日、湿潤（８５％相対湿度，４０℃）５日、室内放置
１日から構成されるサイクル環境に８週間暴露した後の
ナイフカットからの糸錆最大長さを測定して耐食性の評
価を行った。
【００１６】耐食性（耐糸錆性）の評価は、 ◎優（最大糸錆長さ０．５ｍｍ以下） 〇良（最大糸錆長さ０．５〜１．０ｍｍ） △やや不良（最大糸錆長さ１．０〜１．５ｍｍ） ×不良（最大糸錆長さ１．５ｍｍ以上）で表した。 それらの結果を表２に示す。表２から明らかなように、
本発明によるアルミニウム合金合板は比較材のアルミニ
ウム合金板に比較して、成形加工性および耐食性に優
れ、かつ、塗装焼付硬化性も大きく、８０ＭＰａ以上の
焼付硬化量を示すことがわかる。
本発明によるアルミニウム合金合板は比較材のアルミニ
ウム合金板に比較して、成形加工性および耐食性に優
れ、かつ、塗装焼付硬化性も大きく、８０ＭＰａ以上の
焼付硬化量を示すことがわかる。
【００１７】
【表１】
【００１８】
【表２】
【００１９】（実施例２）表１に示す合金のうち合金Ｎ
ｏ．７を常法により、溶解、鋳造し、面削、均質化処理
後、熱間圧延および冷間圧延によって板厚１ｍｍの冷延
板とした。このアルミニウム合金板に４５０〜５７０℃
の各温度で、５秒〜３時間の溶体化処理を施し、その温
度から０℃の氷水中に焼入れた。得られた各アルミニウ
ム合金板について、実施例１の場合と同様にして、成形
加工性，耐食性および塗装焼付硬化性を評価した。表３
にその結果を示す。表３から明らかなように、溶体化温
度が５００℃未満および溶体化時間が１０秒未満の比較
法では成形性、塗装焼付硬化性ともに５００℃以上，１
０秒以上の溶体化処理材に比べて劣っていることがわか
る。また、溶体化温度が５７０℃の比較材では部分溶解
が起こって試験片が採取できず、５２０℃×３時間の溶
体化処理材では成形時の肌荒れが激しかった。このよう
に、本発明の範囲である５００〜５６０℃で１０秒〜２
時間の溶体化処理において優れた成形性と塗装焼付硬化
性が両立されることがわかる。
ｏ．７を常法により、溶解、鋳造し、面削、均質化処理
後、熱間圧延および冷間圧延によって板厚１ｍｍの冷延
板とした。このアルミニウム合金板に４５０〜５７０℃
の各温度で、５秒〜３時間の溶体化処理を施し、その温
度から０℃の氷水中に焼入れた。得られた各アルミニウ
ム合金板について、実施例１の場合と同様にして、成形
加工性，耐食性および塗装焼付硬化性を評価した。表３
にその結果を示す。表３から明らかなように、溶体化温
度が５００℃未満および溶体化時間が１０秒未満の比較
法では成形性、塗装焼付硬化性ともに５００℃以上，１
０秒以上の溶体化処理材に比べて劣っていることがわか
る。また、溶体化温度が５７０℃の比較材では部分溶解
が起こって試験片が採取できず、５２０℃×３時間の溶
体化処理材では成形時の肌荒れが激しかった。このよう
に、本発明の範囲である５００〜５６０℃で１０秒〜２
時間の溶体化処理において優れた成形性と塗装焼付硬化
性が両立されることがわかる。
【００２０】
【表３】
【００２１】（実施例３）表１に示す合金のうち合金Ｎ
ｏ．７を常法により、溶解、鋳造し、面削、均質化処理
後、熱間圧延および冷間圧延によって板厚１ｍｍの冷延
板とした。このアルミニウム合金板に５２０℃で３０分
の溶体化処理を施し、その温度から１００℃までの平均
冷却速度を１℃／秒から１００℃／秒の間で変化させて
冷却した。得られた各アルミニウム合金板について、実
施例１の場合と同様にして、成形加工性、耐食性および
塗装焼付硬化性を評価した。その結果を表４に示す。表
４から明らかなように、溶体化処理温度から１００℃ま
での温度範囲を本発明の条件である１０℃／秒以上の冷
却速度で冷却した場合には、優れた成形性と塗装焼付硬
化性が得られているが、比較法である１０℃／秒以下で
冷却した場合には、十分な成形性と塗装焼付硬化性が得
られないことがわかる。
ｏ．７を常法により、溶解、鋳造し、面削、均質化処理
後、熱間圧延および冷間圧延によって板厚１ｍｍの冷延
板とした。このアルミニウム合金板に５２０℃で３０分
の溶体化処理を施し、その温度から１００℃までの平均
冷却速度を１℃／秒から１００℃／秒の間で変化させて
冷却した。得られた各アルミニウム合金板について、実
施例１の場合と同様にして、成形加工性、耐食性および
塗装焼付硬化性を評価した。その結果を表４に示す。表
４から明らかなように、溶体化処理温度から１００℃ま
での温度範囲を本発明の条件である１０℃／秒以上の冷
却速度で冷却した場合には、優れた成形性と塗装焼付硬
化性が得られているが、比較法である１０℃／秒以下で
冷却した場合には、十分な成形性と塗装焼付硬化性が得
られないことがわかる。
【００２２】
【表４】
【００２３】
【発明の効果】以上の説明のように、本発明によるアル
ミニウム合金合板は耐食性に優れるとともに高成形性お
よび高塗装焼付硬化性をともに具備することから、自動
車のボディパネルをはじめ、電気機器、建築用等の成形
加工用アルミニウム合金板として広く使用できるもので
ある。
ミニウム合金合板は耐食性に優れるとともに高成形性お
よび高塗装焼付硬化性をともに具備することから、自動
車のボディパネルをはじめ、電気機器、建築用等の成形
加工用アルミニウム合金板として広く使用できるもので
ある。
【図１】Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金板の（ＴＳ−ＹＳ）値
に及ぼすＭｇ，ＳｉおよびＣｕ量（０．２％）の影響の
代表例を示す図、
に及ぼすＭｇ，ＳｉおよびＣｕ量（０．２％）の影響の
代表例を示す図、
【図２】Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金板の（ＴＳ−ＹＳ）値
に及ぼすＭｇ，ＳｉおよびＣｕ量（０．３％）の影響の
代表例を示す図、
に及ぼすＭｇ，ＳｉおよびＣｕ量（０．３％）の影響の
代表例を示す図、
【図３】Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金板の（ＴＳ−ＹＳ）値
に及ぼすＭｇ，ＳｉおよびＣｕ量（０．７％）の影響の
代表例を示す図である。
に及ぼすＭｇ，ＳｉおよびＣｕ量（０．７％）の影響の
代表例を示す図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｃ２２Ｆ 1/00 ６９１ Ｃ２２Ｆ 1/00 ６９１Ｃ ６９２ ６９２Ｂ ６９２Ａ (72)発明者 松尾 守 東京都中央区日本橋室町４丁目３番18号 スカイアルミニウム株式会社内 (72)発明者 朱 岩 東京都中央区日本橋室町４丁目３番18号 スカイアルミニウム株式会社内
Claims (3)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｍｇ：０．４〜１．２％、 Ｓｉ：０．４〜１．２％、 Ｃｕ：０．２５〜１．０％を含有し、 かつ、１．２％≦Ｍｇ＋Ｓｉ≦１．８％なる関係式を満
足し、残部がＡｌおよび不純物からなるアルミニウム合
金で、かつ、プレス成形前の（ＴＳ−ＹＳ）の値が１３
０ＭＰａ以上であることを特徴とするプレス成形性およ
び塗装焼付硬化性に優れたアルミニウム合金板。ここ
で、ＴＳは引張強さ、ＹＳは０．２％耐力である。 - 【請求項２】 請求項１記載のアルミニウム合金におい
て、さらに、 Ｚｎ：０．０５〜０．６％、 Ｃｒ：０．０３〜０．５％、 Ｍｎ：０．０３〜０．５％、 Ｆｅ：０．０５〜０．５％、 Ｖ ：０．０３〜０．３％、 Ｚｒ：０．０３〜０．３％、 Ｔｉ：０．００５〜０．３％ のうちの１種以上を含有するプレス成形性および塗装焼
付硬化性に優れたアルミニウム合金板。 - 【請求項３】 請求項１あるいは２記載のアルミニウム
合金を鋳造し、所定の厚さまで圧延した後、５００〜５
６０℃の間の温度で１０秒以上、２時間以内の溶体化処
理を施し、その温度から１００℃までの温度範囲を１０
℃／秒以上の速度で冷却することを特徴とするプレス成
形性および塗装焼付硬化性に優れたアルミニウム合金板
の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8260062A JPH10102179A (ja) | 1996-10-01 | 1996-10-01 | プレス成形性および塗装焼付硬化性に優れたアルミニウム合金板およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8260062A JPH10102179A (ja) | 1996-10-01 | 1996-10-01 | プレス成形性および塗装焼付硬化性に優れたアルミニウム合金板およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10102179A true JPH10102179A (ja) | 1998-04-21 |
Family
ID=17342786
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8260062A Pending JPH10102179A (ja) | 1996-10-01 | 1996-10-01 | プレス成形性および塗装焼付硬化性に優れたアルミニウム合金板およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10102179A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001152302A (ja) * | 1999-11-29 | 2001-06-05 | Nippon Steel Corp | プレス成形性に優れたアルミニウム合金板およびその製造方法 |
| JP2002146462A (ja) * | 2000-08-30 | 2002-05-22 | Nippon Steel Corp | 成形性に優れたアルミニウム合金板およびその製造方法 |
| JP2009046697A (ja) * | 2007-08-13 | 2009-03-05 | Furukawa Sky Kk | 成形性、塗装焼付け硬化性および耐食性に優れた成形加工用アルミニウム合金板 |
| WO2022102807A1 (ko) * | 2020-11-10 | 2022-05-19 | 한국재료연구원 | Al-mg-si계 알루미늄 합금 및 그 제조방법 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05263203A (ja) * | 1992-03-17 | 1993-10-12 | Sky Alum Co Ltd | 成形加工用アルミニウム合金圧延板の製造方法 |
| JPH07228956A (ja) * | 1994-02-16 | 1995-08-29 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 成形加工用アルミニウム合金板の製造方法 |
-
1996
- 1996-10-01 JP JP8260062A patent/JPH10102179A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05263203A (ja) * | 1992-03-17 | 1993-10-12 | Sky Alum Co Ltd | 成形加工用アルミニウム合金圧延板の製造方法 |
| JPH07228956A (ja) * | 1994-02-16 | 1995-08-29 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 成形加工用アルミニウム合金板の製造方法 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001152302A (ja) * | 1999-11-29 | 2001-06-05 | Nippon Steel Corp | プレス成形性に優れたアルミニウム合金板およびその製造方法 |
| JP2002146462A (ja) * | 2000-08-30 | 2002-05-22 | Nippon Steel Corp | 成形性に優れたアルミニウム合金板およびその製造方法 |
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| WO2022102807A1 (ko) * | 2020-11-10 | 2022-05-19 | 한국재료연구원 | Al-mg-si계 알루미늄 합금 및 그 제조방법 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20030520 |