JPH06262719A - 成形加工性、耐食性および焼付硬化性に優れたアルミニウム合金合わせ板 - Google Patents
成形加工性、耐食性および焼付硬化性に優れたアルミニウム合金合わせ板Info
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- JPH06262719A JPH06262719A JP5050193A JP5050193A JPH06262719A JP H06262719 A JPH06262719 A JP H06262719A JP 5050193 A JP5050193 A JP 5050193A JP 5050193 A JP5050193 A JP 5050193A JP H06262719 A JPH06262719 A JP H06262719A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 高Ｃｕ濃度のＡｌ−Ｃｕ系合金の両面に純ア
ルミニウムをクラッドすることにより、成形加工性、耐
食性および焼付塗装性に優れたアルミニウム合金合わせ
板を得る。 【構成】 重量％で、３．０〜６．０％のＣｕを含有す
るＡｌ−Ｃｕ系合金を芯材とし、Ａｌが９９．０％以上
のアルミニウムを皮材とし、かつ、皮材の厚さを片面に
ついて全板厚の３〜２０％として芯材の両面にクラッド
する。これによって、成形加工性、耐食性および焼付硬
化性が得られる。なお、芯材のＡｌ−Ｃｕ系合金には、
０．２〜２．０％のＭｇ、０．２〜２．５％のＳｉおよ
び少量のＺｎ，Ｍｎ，Ｃｒ，Ｚｒ，Ｖ，Ｆｅ，Ｔｉなど
の特定元素を含有させることができる。
ルミニウムをクラッドすることにより、成形加工性、耐
食性および焼付塗装性に優れたアルミニウム合金合わせ
板を得る。 【構成】 重量％で、３．０〜６．０％のＣｕを含有す
るＡｌ−Ｃｕ系合金を芯材とし、Ａｌが９９．０％以上
のアルミニウムを皮材とし、かつ、皮材の厚さを片面に
ついて全板厚の３〜２０％として芯材の両面にクラッド
する。これによって、成形加工性、耐食性および焼付硬
化性が得られる。なお、芯材のＡｌ−Ｃｕ系合金には、
０．２〜２．０％のＭｇ、０．２〜２．５％のＳｉおよ
び少量のＺｎ，Ｍｎ，Ｃｒ，Ｚｒ，Ｖ，Ｆｅ，Ｔｉなど
の特定元素を含有させることができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、成形加工性、耐食性お
よび焼付硬化性に優れ、自動車ボディパネルをはじめ、
車両、電気機器、建築用等の材料に適したアルミニウム
合金合わせ板に関する。
よび焼付硬化性に優れ、自動車ボディパネルをはじめ、
車両、電気機器、建築用等の材料に適したアルミニウム
合金合わせ板に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来より、自動車のボディシートなどの
材料には主として冷延鋼板が用いられることが多かっ
た。しかしながら、最近では車体軽量化の要求からアル
ミニウム合金板を使用することが検討され、一部使用さ
れている。自動車のボディシートは、プレス加工して使
用されることから耐食性、焼付塗装後の強度などととも
に成形加工性に優れることが要求される。
材料には主として冷延鋼板が用いられることが多かっ
た。しかしながら、最近では車体軽量化の要求からアル
ミニウム合金板を使用することが検討され、一部使用さ
れている。自動車のボディシートは、プレス加工して使
用されることから耐食性、焼付塗装後の強度などととも
に成形加工性に優れることが要求される。
【０００３】これまで自動車ボディシート用アルミニウ
ム合金としてはＪＩＳＡ５０５２，ＪＩＳＡ５１８２、
特開昭６２−２７５４４号公報、特公昭６２−４２９８
５号公報などの合金で代表されるＡｌ−Ｍｇ系合金、Ａ
Ａ２０３６などで代表されるＡｌ−Ｃｕ系合金、および
ＡＡ６００９，ＡＡ６０１０などで代表されるＡｌ−Ｍ
ｇ−Ｓｉ系合金が用いられている。これらのうち、Ａｌ
−Ｃｕ系合金はジュラルミンとして知られるように、時
効硬化性を有しているため、焼付塗装によって最も高強
度が得られる。しかしながら、Ａｌ−Ｃｕ系合金は、他
の合金系に比べ、成形加工性および耐食性が極端に劣る
ため、自動車ボディシート用としての適用には限界があ
る。一方、純アルミニウムは成形加工性および耐食性に
は優れているが、強度が極端に低い。このように、自動
車のボディシート用アルミニウム合金板には、成形性お
よび耐食性に優れ、かつ焼付塗装後に十分な強度を有す
ることが求められていた。
ム合金としてはＪＩＳＡ５０５２，ＪＩＳＡ５１８２、
特開昭６２−２７５４４号公報、特公昭６２−４２９８
５号公報などの合金で代表されるＡｌ−Ｍｇ系合金、Ａ
Ａ２０３６などで代表されるＡｌ−Ｃｕ系合金、および
ＡＡ６００９，ＡＡ６０１０などで代表されるＡｌ−Ｍ
ｇ−Ｓｉ系合金が用いられている。これらのうち、Ａｌ
−Ｃｕ系合金はジュラルミンとして知られるように、時
効硬化性を有しているため、焼付塗装によって最も高強
度が得られる。しかしながら、Ａｌ−Ｃｕ系合金は、他
の合金系に比べ、成形加工性および耐食性が極端に劣る
ため、自動車ボディシート用としての適用には限界があ
る。一方、純アルミニウムは成形加工性および耐食性に
は優れているが、強度が極端に低い。このように、自動
車のボディシート用アルミニウム合金板には、成形性お
よび耐食性に優れ、かつ焼付塗装後に十分な強度を有す
ることが求められていた。
【０００４】このような要求に対して、例えばＡｌ−Ｃ
ｕ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金を芯材として、皮材を純Ａｌ（特
開平１−２８７２４４号公報）、Ａｌ−Ｍｎ系合金（特
開昭６３−２６２４４２号公報）、Ａｌ−Ｍｇ系合金）
（特開昭６３−２８０６２６号公報）あるいはＡｌ−Ｚ
ｎ系合金（特開昭６２−１２２７４４号公報）としたア
ルミニウム合金合わせ板が提案されている。これらのＡ
ｌ−Ｃｕ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金でも、確かに塗装焼付硬化
性を有している。しかしながら、最近の塗装焼付技術の
進展に伴って、焼付処理温度は１７０℃近くまで低くな
っている。したがって、形状の焼付塗装条件のような比
較的低温・短時間の加熱では十分な焼付硬化性が望めな
い。
ｕ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金を芯材として、皮材を純Ａｌ（特
開平１−２８７２４４号公報）、Ａｌ−Ｍｎ系合金（特
開昭６３−２６２４４２号公報）、Ａｌ−Ｍｇ系合金）
（特開昭６３−２８０６２６号公報）あるいはＡｌ−Ｚ
ｎ系合金（特開昭６２−１２２７４４号公報）としたア
ルミニウム合金合わせ板が提案されている。これらのＡ
ｌ−Ｃｕ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金でも、確かに塗装焼付硬化
性を有している。しかしながら、最近の塗装焼付技術の
進展に伴って、焼付処理温度は１７０℃近くまで低くな
っている。したがって、形状の焼付塗装条件のような比
較的低温・短時間の加熱では十分な焼付硬化性が望めな
い。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、焼付塗装の
ような比較的低温・短時間の加熱でも十分な強度上昇が
得られ、かつ成形加工性および耐食性に優れた自動車の
ボディシート用アルミニウム合金板を提供することを目
的としたものである。
ような比較的低温・短時間の加熱でも十分な強度上昇が
得られ、かつ成形加工性および耐食性に優れた自動車の
ボディシート用アルミニウム合金板を提供することを目
的としたものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者は、時
効硬化型アルミニウム合金の中で比較的時効析出量およ
び析出速度の大きい、高Ｃｕ濃度のＡｌ−Ｃｕ系合金に
注目し、本系合金の成形加工性および耐食性を改善する
方法を種々検討した結果、この合金を芯材とし、これに
成形加工性および耐食性に優れた純アルミニウムを皮材
としてクラッドすることによって上記目的を達成できる
ことを見い出し、本発明をなすに至ったものである。
効硬化型アルミニウム合金の中で比較的時効析出量およ
び析出速度の大きい、高Ｃｕ濃度のＡｌ−Ｃｕ系合金に
注目し、本系合金の成形加工性および耐食性を改善する
方法を種々検討した結果、この合金を芯材とし、これに
成形加工性および耐食性に優れた純アルミニウムを皮材
としてクラッドすることによって上記目的を達成できる
ことを見い出し、本発明をなすに至ったものである。
【０００７】すなわち、本発明は、 （１）重量％で、Ｃｕ：３．０〜６．０％を含有し、残
部がＡｌおよび不純物からなるアルミニウム合金を芯材
とし、Ａｌが９９．０％以上であるアルミニウムを皮材
とし、かつ、皮材の厚さは片面について全板厚の３〜２
０％としたことを特徴とする成形加工性、耐食性および
焼付硬化性に優れたアルミニウム合金合わせ板。 （２）芯材のアルミニウム合金に、さらにＭｇ：０．２
〜２．０％を含有する前記（１）記載のアルミニウム合
金合わせ板。 （３）芯材のアルミニウム合金に、さらにＳｉ：０．２
〜２．５％を含有する前記（２）記載のアルミニウム合
金合わせ板。 （４）芯材のアルミニウム合金に、さらにＺｎ ０．０
３〜１．５％、Ｍｎ ０．０３〜０．８％、Ｃｒ ０．
０３〜０．５％、Ｚｒ ０．０３〜０．３％、Ｖ
０．０３〜０．３％、Ｆｅ ０．０５〜０．５％、Ｔｉ
０．００５〜０．３％のうち１種以上を含有する請求
項（１），（２）または（３）記載のアルミニウム合金
合わせ板を要旨とする。
部がＡｌおよび不純物からなるアルミニウム合金を芯材
とし、Ａｌが９９．０％以上であるアルミニウムを皮材
とし、かつ、皮材の厚さは片面について全板厚の３〜２
０％としたことを特徴とする成形加工性、耐食性および
焼付硬化性に優れたアルミニウム合金合わせ板。 （２）芯材のアルミニウム合金に、さらにＭｇ：０．２
〜２．０％を含有する前記（１）記載のアルミニウム合
金合わせ板。 （３）芯材のアルミニウム合金に、さらにＳｉ：０．２
〜２．５％を含有する前記（２）記載のアルミニウム合
金合わせ板。 （４）芯材のアルミニウム合金に、さらにＺｎ ０．０
３〜１．５％、Ｍｎ ０．０３〜０．８％、Ｃｒ ０．
０３〜０．５％、Ｚｒ ０．０３〜０．３％、Ｖ
０．０３〜０．３％、Ｆｅ ０．０５〜０．５％、Ｔｉ
０．００５〜０．３％のうち１種以上を含有する請求
項（１），（２）または（３）記載のアルミニウム合金
合わせ板を要旨とする。
【０００８】
【作用】以下に本発明を詳細に説明する。まず、芯材の
成分組成の限定理由を述べる。特に、自動車ボディシー
トを用途とした場合、１７０〜１８０℃で２０〜３０分
という比較的低温・短時間の焼付塗装条件で十分な強度
の得られることが芯材に要求される。そのためには高Ｃ
ｕ濃度のＡｌ−Ｃｕ系合金を芯材として使用する。Ｃｕ
は時効あるいは焼付塗装処理によって形成されるＧ．
Ｐ．ゾーンや中間相の主要構成元素であり、焼付硬化に
有効な元素であるが、含有量が３．０％未満ではその効
果は小さく、６．０％を越えると成形加工性、耐食性お
よび溶接性が著しく低下し、後述する純アルミニウムを
クラッドすることによってもその低下を補うことができ
ない。したがって、Ｃｕの含有量は３．０〜６．０％と
する。
成分組成の限定理由を述べる。特に、自動車ボディシー
トを用途とした場合、１７０〜１８０℃で２０〜３０分
という比較的低温・短時間の焼付塗装条件で十分な強度
の得られることが芯材に要求される。そのためには高Ｃ
ｕ濃度のＡｌ−Ｃｕ系合金を芯材として使用する。Ｃｕ
は時効あるいは焼付塗装処理によって形成されるＧ．
Ｐ．ゾーンや中間相の主要構成元素であり、焼付硬化に
有効な元素であるが、含有量が３．０％未満ではその効
果は小さく、６．０％を越えると成形加工性、耐食性お
よび溶接性が著しく低下し、後述する純アルミニウムを
クラッドすることによってもその低下を補うことができ
ない。したがって、Ｃｕの含有量は３．０〜６．０％と
する。
【０００９】ＭｇはＣｕとともにＧ．Ｐ．ゾーンや中間
相の構成元素となり、焼付硬化性向上に有効な元素であ
るが、０．２％未満ではその効果は十分ではなく、２．
０％を越えるとその効果は飽和する上に成形加工性が低
下する。よって、Ｍｇの含有量は０．２〜２．０％とす
る。好ましい範囲は０．５〜１．８％である。ＳｉもＣ
ｕおよびＭｇとともに焼付硬化性向上に有効な元素であ
るが、０．２％未満ではその効果は十分でなく、２．５
％を越えるとその効果は飽和する上に成形加工性が低下
する。したがって、Ｓｉの含有量は０．２〜２．５％と
する。
相の構成元素となり、焼付硬化性向上に有効な元素であ
るが、０．２％未満ではその効果は十分ではなく、２．
０％を越えるとその効果は飽和する上に成形加工性が低
下する。よって、Ｍｇの含有量は０．２〜２．０％とす
る。好ましい範囲は０．５〜１．８％である。ＳｉもＣ
ｕおよびＭｇとともに焼付硬化性向上に有効な元素であ
るが、０．２％未満ではその効果は十分でなく、２．５
％を越えるとその効果は飽和する上に成形加工性が低下
する。したがって、Ｓｉの含有量は０．２〜２．５％と
する。
【００１０】ＺｎもＣｕ，Ｍｇ，Ｓｉなどと同様に強度
向上に有効な元素であるが、０．０３％未満ではその効
果は十分でなく、１．５％を越えると耐食性が低下する
とともに成形加工性も低下する。よって、Ｚｎの含有量
は０．０３〜１．５％とする。Ｍｎ，Ｃｒ，Ｚｒおよび
Ｖはいずれも結晶粒を微細化、安定化するとともに強度
を向上させる効果を有する元素であり、必要に応じて１
種または２種以上が添加される。この場合、いずれの元
素も０．０３％未満では上記の効果は得られず、一方、
Ｍｎが０．８％，Ｃｒが０．５％，ＺｒおよびＶが０．
３％をそれぞれ越えると上記の効果は飽和する上に、成
形性を低下させる。よって、Ｍｎの含有量は０．０３〜
０．８％、Ｃｒの含有量は０．０３〜０．５％、Ｚｒお
よびＶの含有量はそれぞれ０．０３〜０．３％とする。
向上に有効な元素であるが、０．０３％未満ではその効
果は十分でなく、１．５％を越えると耐食性が低下する
とともに成形加工性も低下する。よって、Ｚｎの含有量
は０．０３〜１．５％とする。Ｍｎ，Ｃｒ，Ｚｒおよび
Ｖはいずれも結晶粒を微細化、安定化するとともに強度
を向上させる効果を有する元素であり、必要に応じて１
種または２種以上が添加される。この場合、いずれの元
素も０．０３％未満では上記の効果は得られず、一方、
Ｍｎが０．８％，Ｃｒが０．５％，ＺｒおよびＶが０．
３％をそれぞれ越えると上記の効果は飽和する上に、成
形性を低下させる。よって、Ｍｎの含有量は０．０３〜
０．８％、Ｃｒの含有量は０．０３〜０．５％、Ｚｒお
よびＶの含有量はそれぞれ０．０３〜０．３％とする。
【００１１】Ｆｅは本来不可避的不純物であるが、上記
のＭｎ，Ｃｒ，Ｚｒ，Ｖ等と同様の効果を有しており、
必要に応じていずれか一方あるいは双方が添加される。
この場合、０．０５％未満では上記の効果は得られず、
０．５％以上では上記の効果は飽和する上に、Ａｌ−Ｆ
ｅ系の金属間化合物を生成し、成形性を低下させる。よ
って、Ｆｅの含有量は０．０５〜０．５％とする。Ｔｉ
は一般に鋳塊の結晶粒微細化のため、単独あるいは微量
のＢと組み合わせて添加される。この場合、Ｔｉの含有
量が０．００５％未満では上記の効果は得られず、０．
３％を越えるとその効果は飽和する。したがって、Ｔｉ
の含有量は０．００５〜０．３％とする。
のＭｎ，Ｃｒ，Ｚｒ，Ｖ等と同様の効果を有しており、
必要に応じていずれか一方あるいは双方が添加される。
この場合、０．０５％未満では上記の効果は得られず、
０．５％以上では上記の効果は飽和する上に、Ａｌ−Ｆ
ｅ系の金属間化合物を生成し、成形性を低下させる。よ
って、Ｆｅの含有量は０．０５〜０．５％とする。Ｔｉ
は一般に鋳塊の結晶粒微細化のため、単独あるいは微量
のＢと組み合わせて添加される。この場合、Ｔｉの含有
量が０．００５％未満では上記の効果は得られず、０．
３％を越えるとその効果は飽和する。したがって、Ｔｉ
の含有量は０．００５〜０．３％とする。
【００１２】次に、皮材について説明する。皮材は成形
加工性および耐食性を向上させるものであり、芯材より
もそれらの特性が良好であることが必要である。特に、
成形加工性については、芯材のそれを補うに十分な特性
を要求される。そのためにはＡｌが９９．０％以上であ
るアルミニウムを使用するのがよい。Ａｌが９９．０％
未満では上記の効果は期待できない。なお、このアルミ
ニウムには不純物としてＦｅ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｃｒ，Ｃ
ｕ，Ｚｎ，Ｍｇ，ＺｒまたはＶが含有されるが、これら
の含有量が多くなると成形加工性および耐食性が低下す
るので、これらの元素の含有量は単独で０．６％以下、
２種以上の合計で１．０％以下とするのが望ましい。ま
た、鋳塊の結晶粒微細化のため、ＴｉとＢをそれぞれ、
０．３％および０．０６％以下添加することができる。
加工性および耐食性を向上させるものであり、芯材より
もそれらの特性が良好であることが必要である。特に、
成形加工性については、芯材のそれを補うに十分な特性
を要求される。そのためにはＡｌが９９．０％以上であ
るアルミニウムを使用するのがよい。Ａｌが９９．０％
未満では上記の効果は期待できない。なお、このアルミ
ニウムには不純物としてＦｅ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｃｒ，Ｃ
ｕ，Ｚｎ，Ｍｇ，ＺｒまたはＶが含有されるが、これら
の含有量が多くなると成形加工性および耐食性が低下す
るので、これらの元素の含有量は単独で０．６％以下、
２種以上の合計で１．０％以下とするのが望ましい。ま
た、鋳塊の結晶粒微細化のため、ＴｉとＢをそれぞれ、
０．３％および０．０６％以下添加することができる。
【００１３】さらに、皮材の厚さは強度と成形性のバラ
ンスに重要な影響を及ぼす。皮材の厚さが片面につき全
板厚の３％未満では強度の低下は小さいが、成形加工性
の向上がなく、また、２０％を越えると強度の低下が著
しい。したがって、皮材の厚さは片面につき全板厚の３
〜２０％（クラッド率）とする。クラッドの方法として
は、通常行われている方法でよく、例えば、熱間圧延
法、鋳込み複層法、爆着法等が利用できる。
ンスに重要な影響を及ぼす。皮材の厚さが片面につき全
板厚の３％未満では強度の低下は小さいが、成形加工性
の向上がなく、また、２０％を越えると強度の低下が著
しい。したがって、皮材の厚さは片面につき全板厚の３
〜２０％（クラッド率）とする。クラッドの方法として
は、通常行われている方法でよく、例えば、熱間圧延
法、鋳込み複層法、爆着法等が利用できる。
【００１４】
【実施例】次に、本発明を実施例で説明する。 実施例１ 表１および表２に示す化学成分を有する芯材および皮材
の各合金を常法により、溶解、鋳造し、得られた鋳塊を
面削、均質化処理を施した後、芯材用合金は板厚４５ｍ
ｍ、皮材用合金は板厚２．５ｍｍにそれぞれ熱間圧延し
た。得られた芯材用合金板の両面に皮材用合金板を重ね
合わせ、熱間圧延によってクラッドした後、冷間圧延お
よび最終焼鈍を施すことによって板厚１ｍｍ、クラッド
率１０％の本発明アルミニウム合金合わせ板および比較
材の合わせ板を作成した。また、芯材用合金板の一部は
比較用として単独で熱間圧延、冷間圧延および最終焼鈍
を施すことによって板厚１ｍｍのアルミニウム合金板と
した。
の各合金を常法により、溶解、鋳造し、得られた鋳塊を
面削、均質化処理を施した後、芯材用合金は板厚４５ｍ
ｍ、皮材用合金は板厚２．５ｍｍにそれぞれ熱間圧延し
た。得られた芯材用合金板の両面に皮材用合金板を重ね
合わせ、熱間圧延によってクラッドした後、冷間圧延お
よび最終焼鈍を施すことによって板厚１ｍｍ、クラッド
率１０％の本発明アルミニウム合金合わせ板および比較
材の合わせ板を作成した。また、芯材用合金板の一部は
比較用として単独で熱間圧延、冷間圧延および最終焼鈍
を施すことによって板厚１ｍｍのアルミニウム合金板と
した。
【００１５】得られたアルミニウム合金合わせ板および
芯材のみのアルミニウム合金板について、室温で２５日
放置後、引張試験、曲げ試験、エリクセン試験を行い、
成形加工性を評価した。また、最終焼鈍後、室温で２５
日間放置した後、１７５℃で２０分の焼付を行い、焼付
前後の耐力を測定して焼付硬化性の評価を行った。さら
に、７０ｍｍ×１５０ｍｍの試験片をフッ化物添加りん
酸塩処理浴でりん酸塩皮膜を形成させ、カチオン電着塗
装２０μｍ、中塗り、上塗り塗装を施して総合塗膜厚８
０μｍとした後、アルミニウム素地に達するナイフカッ
トを付け、塩水噴霧（５％ＮａＣｌ，３５℃）１日、湿
潤（８５％相対湿度、４０℃）５日、室内放置１日から
構成されるサイクル環境に８週間暴露した後のナイフカ
ットからの糸錆最大長さを測定して耐食性の評価を行っ
た。それらの結果を表３及び表４に示す。表３及び表４
から明らかなように、本発明による高強度アルミニウム
合金合わせ板は、比較材の合わせ板および芯材単独のも
のに比較して、成形加工性および耐食性に優れ、焼付硬
化性も大きいことがわかる。
芯材のみのアルミニウム合金板について、室温で２５日
放置後、引張試験、曲げ試験、エリクセン試験を行い、
成形加工性を評価した。また、最終焼鈍後、室温で２５
日間放置した後、１７５℃で２０分の焼付を行い、焼付
前後の耐力を測定して焼付硬化性の評価を行った。さら
に、７０ｍｍ×１５０ｍｍの試験片をフッ化物添加りん
酸塩処理浴でりん酸塩皮膜を形成させ、カチオン電着塗
装２０μｍ、中塗り、上塗り塗装を施して総合塗膜厚８
０μｍとした後、アルミニウム素地に達するナイフカッ
トを付け、塩水噴霧（５％ＮａＣｌ，３５℃）１日、湿
潤（８５％相対湿度、４０℃）５日、室内放置１日から
構成されるサイクル環境に８週間暴露した後のナイフカ
ットからの糸錆最大長さを測定して耐食性の評価を行っ
た。それらの結果を表３及び表４に示す。表３及び表４
から明らかなように、本発明による高強度アルミニウム
合金合わせ板は、比較材の合わせ板および芯材単独のも
のに比較して、成形加工性および耐食性に優れ、焼付硬
化性も大きいことがわかる。
【００１６】
【表１】
【００１７】
【表２】
【００１８】
【表３】
【００１９】
【表４】
【００２０】実施例２ 表１および表２に示す合金のうち合金Ｎｏ．Ｉ−４と０
−２を常法により、溶解、鋳造し、得られた鋳塊を面
削、均質化処理を施した後、芯材用合金のＮｏ．Ｉ−４
は板厚４０ｍｍに、皮材用合金のＮｏ．０−３は板厚２
〜５ｍｍにそれぞれ熱間圧延した。得られた芯材用合金
板の片面あるいは両面に皮材用合金板を重ね合わせ、熱
間圧延によってクラッドした後、冷間圧延および最終焼
鈍を施すことによって板厚１ｍｍの本発明アルミニウム
合金合わせ板および比較材の合わせ板を作成した。得ら
れた合わせ板について、実施例１の場合と同様にして、
成形加工性、耐食性および焼付硬化性を評価した。表４
にクラッド率と各特性の関係を示す。
−２を常法により、溶解、鋳造し、得られた鋳塊を面
削、均質化処理を施した後、芯材用合金のＮｏ．Ｉ−４
は板厚４０ｍｍに、皮材用合金のＮｏ．０−３は板厚２
〜５ｍｍにそれぞれ熱間圧延した。得られた芯材用合金
板の片面あるいは両面に皮材用合金板を重ね合わせ、熱
間圧延によってクラッドした後、冷間圧延および最終焼
鈍を施すことによって板厚１ｍｍの本発明アルミニウム
合金合わせ板および比較材の合わせ板を作成した。得ら
れた合わせ板について、実施例１の場合と同様にして、
成形加工性、耐食性および焼付硬化性を評価した。表４
にクラッド率と各特性の関係を示す。
【００２１】表５から明らかなように、クラッド率が３
％未満では焼付硬化性は大きいが、成形性および耐食性
が劣る。また、クラッド率が２０％を越えると成形加工
性および耐食性は向上するが、焼付硬化性の低下が著し
い。さらに、片面のみにクラッドした場合には、クラッ
ドされていない面の耐食性が著しく劣る。このように、
本発明の範囲である両面クラッドで、３〜２０％のクラ
ッド率の時に焼付硬化性と成形性および耐食性が両立さ
れることがわかる。
％未満では焼付硬化性は大きいが、成形性および耐食性
が劣る。また、クラッド率が２０％を越えると成形加工
性および耐食性は向上するが、焼付硬化性の低下が著し
い。さらに、片面のみにクラッドした場合には、クラッ
ドされていない面の耐食性が著しく劣る。このように、
本発明の範囲である両面クラッドで、３〜２０％のクラ
ッド率の時に焼付硬化性と成形性および耐食性が両立さ
れることがわかる。
【００２２】
【表５】
【００２３】
【発明の効果】以上の説明のように、本発明によるアル
ミニウム合金合わせ板は成形加工性および耐食性に優
れ、かつ低温・短時間の焼付処理であっても大きな焼付
硬化性を有することから、自動車のボディパネルをはじ
め、電気機器、建築用等の成形加工用アルミニウム合金
板として広く使用できるものである。
ミニウム合金合わせ板は成形加工性および耐食性に優
れ、かつ低温・短時間の焼付処理であっても大きな焼付
硬化性を有することから、自動車のボディパネルをはじ
め、電気機器、建築用等の成形加工用アルミニウム合金
板として広く使用できるものである。
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成５年７月１日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００４
【補正方法】変更
【補正内容】
【０００４】このような要求に対して、例えばＡｌ−Ｃ
ｕ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金を芯材として、皮材を純Ａｌ（特
開平１−２８７２４４号公報）、Ａｌ−Ｍｎ系合金（特
開昭６３−２６２４４２号公報）、Ａｌ−Ｍｇ系合金）
（特開昭６３−２８０６２６号公報）あるいはＡｌ−Ｚ
ｎ系合金（特開昭６２−１２２７４４号公報）としたア
ルミニウム合金合わせ板が提案されている。これらのＡ
ｌ−Ｃｕ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金でも、確かに塗装焼付硬化
性を有している。しかしながら、最近の塗装焼付技術の
進展に伴って、焼付処理温度は１７０℃近くまで低くな
っている。したがって、現状の焼付塗装条件のような比
較的低温・短時間の加熱では十分な焼付硬化性が望めな
い。
ｕ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金を芯材として、皮材を純Ａｌ（特
開平１−２８７２４４号公報）、Ａｌ−Ｍｎ系合金（特
開昭６３−２６２４４２号公報）、Ａｌ−Ｍｇ系合金）
（特開昭６３−２８０６２６号公報）あるいはＡｌ−Ｚ
ｎ系合金（特開昭６２−１２２７４４号公報）としたア
ルミニウム合金合わせ板が提案されている。これらのＡ
ｌ−Ｃｕ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金でも、確かに塗装焼付硬化
性を有している。しかしながら、最近の塗装焼付技術の
進展に伴って、焼付処理温度は１７０℃近くまで低くな
っている。したがって、現状の焼付塗装条件のような比
較的低温・短時間の加熱では十分な焼付硬化性が望めな
い。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２０
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２０】実施例２ 表１および表２に示す合金のうち合金Ｎｏ．Ｉ−４と０
−２を常法により、溶解、鋳造し、得られた鋳塊を面
削、均質化処理を施した後、芯材用合金のＮｏ．Ｉ−４
は板厚４０ｍｍに、皮材用合金のＮｏ．０−３は板厚２
〜５ｍｍにそれぞれ熱間圧延した。得られた芯材用合金
板の片面あるいは両面に皮材用合金板を重ね合わせ、熱
間圧延によってクラッドした後、冷間圧延および最終焼
鈍を施すことによって板厚１ｍｍの本発明アルミニウム
合金合わせ板および比較材の合わせ板を作成した。得ら
れた合わせ板について、実施例１の場合と同様にして、
成形加工性、耐食性および焼付硬化性を評価した。表５
にクラッド率と各特性の関係を示す。
−２を常法により、溶解、鋳造し、得られた鋳塊を面
削、均質化処理を施した後、芯材用合金のＮｏ．Ｉ−４
は板厚４０ｍｍに、皮材用合金のＮｏ．０−３は板厚２
〜５ｍｍにそれぞれ熱間圧延した。得られた芯材用合金
板の片面あるいは両面に皮材用合金板を重ね合わせ、熱
間圧延によってクラッドした後、冷間圧延および最終焼
鈍を施すことによって板厚１ｍｍの本発明アルミニウム
合金合わせ板および比較材の合わせ板を作成した。得ら
れた合わせ板について、実施例１の場合と同様にして、
成形加工性、耐食性および焼付硬化性を評価した。表５
にクラッド率と各特性の関係を示す。
【手続補正書】
【提出日】平成５年１１月９日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１５
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１５】得られたアルミニウム合金合わせ板および
芯材のみのアルミニウム合金板について、室温で２５日
放置後、引張試験、曲げ試験、エリクセン試験を行い、
成形加工性を評価した。また、最終焼鈍後、室温で２５
日間放置した後、１７５℃で２０分の焼付を行い、焼付
前後の耐力を測定して焼付硬化性の評価を行った。さら
に、７０ｍｍ×１５０ｍｍの試験片をフッ化物添加りん
酸塩処理浴でりん酸塩皮膜を形成させ、カチオン電着塗
装２０μｍ、中塗り、上塗り塗装を施して総合塗膜厚８
０μｍとした後、アルミニウム素地に達するナイフカッ
トを付け、塩水噴霧（５％ＮａＣｌ，３５℃）１日、湿
潤（８５％相対湿度、４０℃）５日、室内放置１日から
構成されるサイクル環境に８週間暴露した後のナイフカ
ットからの糸錆最大長さを測定して耐食性の評価を行っ
た。それらの結果を表３及び表４に示す。なお、耐食性
（耐糸錆性）の評価は、◎：優（最大糸錆長さ０．５ｍ
ｍ以下）、：良（最大糸錆長さ０．５〜１．０ｍｍ）、
Δ：やや不良（最大糸錆長さ１．０〜１．５ｍｍ）、
×：不良（最大糸錆長さ１．５ｍｍ以上）で表わした。
表３及び表４から明らかなように、本発明による高強度
アルミニウム合金合わせ板は、比較材の合わせ板および
芯材単独のものに比較して、成形加工性および耐食性に
優れ、焼付硬化性も大きいことがわかる。
芯材のみのアルミニウム合金板について、室温で２５日
放置後、引張試験、曲げ試験、エリクセン試験を行い、
成形加工性を評価した。また、最終焼鈍後、室温で２５
日間放置した後、１７５℃で２０分の焼付を行い、焼付
前後の耐力を測定して焼付硬化性の評価を行った。さら
に、７０ｍｍ×１５０ｍｍの試験片をフッ化物添加りん
酸塩処理浴でりん酸塩皮膜を形成させ、カチオン電着塗
装２０μｍ、中塗り、上塗り塗装を施して総合塗膜厚８
０μｍとした後、アルミニウム素地に達するナイフカッ
トを付け、塩水噴霧（５％ＮａＣｌ，３５℃）１日、湿
潤（８５％相対湿度、４０℃）５日、室内放置１日から
構成されるサイクル環境に８週間暴露した後のナイフカ
ットからの糸錆最大長さを測定して耐食性の評価を行っ
た。それらの結果を表３及び表４に示す。なお、耐食性
（耐糸錆性）の評価は、◎：優（最大糸錆長さ０．５ｍ
ｍ以下）、：良（最大糸錆長さ０．５〜１．０ｍｍ）、
Δ：やや不良（最大糸錆長さ１．０〜１．５ｍｍ）、
×：不良（最大糸錆長さ１．５ｍｍ以上）で表わした。
表３及び表４から明らかなように、本発明による高強度
アルミニウム合金合わせ板は、比較材の合わせ板および
芯材単独のものに比較して、成形加工性および耐食性に
優れ、焼付硬化性も大きいことがわかる。
Claims (4)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃｕ：３．０〜６．０％を含
有し、残部がＡｌおよび不純物からなるアルミニウム合
金を芯材とし、Ａｌが９９．０％以上であるアルミニウ
ムを皮材とし、かつ、皮材の厚さは片面について全板厚
の３〜２０％としたことを特徴とする成形加工性、耐食
性および焼付硬化性に優れたアルミニウム合金合わせ
板。 - 【請求項２】 芯材のアルミニウム合金に、さらにＭ
ｇ：０．２〜２．０％を含有する請求項１記載のアルミ
ニウム合金合わせ板。 - 【請求項３】 芯材のアルミニウム合金に、さらにＳ
ｉ：０．２〜２．５％を含有する請求項２記載のアルミ
ニウム合金合わせ板。 - 【請求項４】 芯材のアルミニウム合金に、さらに Ｚｎ ０．０３〜１．５％、 Ｍｎ ０．０３〜０．８％、 Ｃｒ ０．０３〜０．５％、 Ｚｒ ０．０３〜０．３％、 Ｖ ０．０３〜０．３％、 Ｆｅ ０．０５〜０．５％、 Ｔｉ ０．００５〜０．３％ のうち１種以上を含有する請求項１，２または３記載の
アルミニウム合金合わせ板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5050193A JPH06262719A (ja) | 1993-03-11 | 1993-03-11 | 成形加工性、耐食性および焼付硬化性に優れたアルミニウム合金合わせ板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5050193A JPH06262719A (ja) | 1993-03-11 | 1993-03-11 | 成形加工性、耐食性および焼付硬化性に優れたアルミニウム合金合わせ板 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06262719A true JPH06262719A (ja) | 1994-09-20 |
Family
ID=12860702
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5050193A Withdrawn JPH06262719A (ja) | 1993-03-11 | 1993-03-11 | 成形加工性、耐食性および焼付硬化性に優れたアルミニウム合金合わせ板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06262719A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2006118349A1 (en) * | 2005-04-28 | 2006-11-09 | Showa Denko K.K. | Clad member and printed-circuit board |
| JP2006328530A (ja) * | 2005-04-28 | 2006-12-07 | Showa Denko Kk | クラッド材およびプリント配線基板 |
| JP2007302939A (ja) * | 2006-05-11 | 2007-11-22 | Showa Denko Kk | クラッド材およびプリント配線基板 |
| EP2128286A1 (en) * | 2007-03-20 | 2009-12-02 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Aluminum alloy material and aluminum alloy brazing sheet |
| FR2954355A1 (fr) * | 2009-12-22 | 2011-06-24 | Alcan Int Ltd | Piece moulee en alliage d'aluminium au cuivre a haute resistance mecanique et au fluage a chaud |
-
1993
- 1993-03-11 JP JP5050193A patent/JPH06262719A/ja not_active Withdrawn
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2006118349A1 (en) * | 2005-04-28 | 2006-11-09 | Showa Denko K.K. | Clad member and printed-circuit board |
| JP2006328530A (ja) * | 2005-04-28 | 2006-12-07 | Showa Denko Kk | クラッド材およびプリント配線基板 |
| EP1874971A1 (en) * | 2005-04-28 | 2008-01-09 | Showa Denko K.K. | Clad member and printed-circuit board |
| EP1874971A4 (en) * | 2005-04-28 | 2011-09-07 | Showa Denko Kk | SHEATH AND CIRCUIT BOARD PRINTED |
| JP2007302939A (ja) * | 2006-05-11 | 2007-11-22 | Showa Denko Kk | クラッド材およびプリント配線基板 |
| EP2128286A1 (en) * | 2007-03-20 | 2009-12-02 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Aluminum alloy material and aluminum alloy brazing sheet |
| EP2128286A4 (en) * | 2007-03-20 | 2011-07-06 | Kobe Steel Ltd | ALUMINUM ALLOY MATERIAL AND ALUMINUM ALLOY SOLDER SHEET |
| US8283050B2 (en) | 2007-03-20 | 2012-10-09 | Kobe Steel, Ltd. | Aluminum alloy material and aluminum alloy brazing sheet |
| FR2954355A1 (fr) * | 2009-12-22 | 2011-06-24 | Alcan Int Ltd | Piece moulee en alliage d'aluminium au cuivre a haute resistance mecanique et au fluage a chaud |
| WO2011083209A1 (fr) * | 2009-12-22 | 2011-07-14 | Rio Tinto Alcan International Limited | Pièce moulée en alliage d'aluminium au cuivre à haute résistance mécanique et au fluage à chaud |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20000530 |