EP2888382A1 - Gegen interkristalline korrosion beständiges aluminiumlegierungsband und verfahren zu seiner herstellung - Google Patents

Gegen interkristalline korrosion beständiges aluminiumlegierungsband und verfahren zu seiner herstellung

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EP2888382A1
EP2888382A1 EP13756051.2A EP13756051A EP2888382A1 EP 2888382 A1 EP2888382 A1 EP 2888382A1 EP 13756051 A EP13756051 A EP 13756051A EP 2888382 A1 EP2888382 A1 EP 2888382A1
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EP
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aluminum alloy
alloy strip
rolling
grain size
annealing
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EP2888382B1 (de
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Henk-Jan Brinkman
Olaf Engler
Thomas Hentschel
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Speira GmbH
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Hydro Aluminium Rolled Products GmbH
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    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
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    • C22C21/00—Alloys based on aluminium
    • C22C21/06—Alloys based on aluminium with magnesium as the next major constituent
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
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    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
    • C22F1/047—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys with magnesium as the next major constituent
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C21/00—Alloys based on aluminium
    • C22C21/06—Alloys based on aluminium with magnesium as the next major constituent
    • C22C21/08—Alloys based on aluminium with magnesium as the next major constituent with silicon

Definitions

  • the invention relates to an aluminum alloy strip consisting of a
  • Aluminum alloy of type AA 5xxx which in addition to AI and unavoidable
  • Impurities has a Mg content of at least 4 wt .-%.
  • the invention relates to a process for the preparation of the inventive
  • Aluminum alloy strip as well as a component made of one
  • Aluminum magnesium (AlMg) alloys of type AA 5xxx are used in the form of sheets or plates or strips for the construction of welded or joined structures in shipbuilding, automotive and aircraft construction. They are characterized in particular by a high strength, which increases with increasing
  • Aluminum strip consisting of an AA5182 alloy with a Mg content of 4.65 wt .-%, which is suitable for use in the automotive industry known.
  • Aluminum alloy ribbons of the type AA5182 with a Mg content of at least 4 weight percent are likewise from the article Semi -Solid Processing of Alloys and Composites by Kang et al. and known from US 2003/0150587 AI.
  • the article Hot-Tear Susceptibility of Aluminum Wrought Alloys and the Effect of Grain Refining by Lin et al. concerns round bars made of his AA5182 alloy.
  • DE 102 31 437 A1 relates to corrosion-resistant aluminum alloy sheets, wherein a sufficient resistance to intergranular corrosion is achieved by the addition of Zn in a content of more than 0.4 wt .-%.
  • document GB 2 027 621 A discloses a method for producing an aluminum strip.
  • AlMg alloys of the type AA 5xxx with Mg contents of more than 3%, in particular more than 4%, are increasingly prone to intercrystalline corrosion when exposed to elevated temperatures. At temperatures of 70 - 200 ° C,
  • the susceptibility to intergranular corrosion is usually in a
  • ASTM G67 Standard test according to ASTM G67, in which the samples are exposed to nitric acid and the mass loss due to the release of ß-particles is measured.
  • ASTM G67 the mass loss for materials which are not resistant to intergranular corrosion is more than 15 mg / cm 2 . Appropriate materials and aluminum strips are therefore not suitable to be used in heat-stressed areas.
  • the object of the present invention is to propose an aluminum alloy strip of an AlMg alloy which, despite high strengths and Mg content of more than 4% by weight, in particular after deformation and subsequent application of temperature, is resistant to intergranular corrosion ,
  • a manufacturing method is to be specified, with which against intergranular corrosion resistant
  • Aluminum strips can be produced. Finally, against intercrystalline corrosion resistant components of a motor vehicle, for example
  • Body parts or body attachments such as doors, hoods and tailgates or other structural parts but also component parts made of an aluminum alloy of type AA 5xxx are proposed.
  • the object indicated above is achieved by an aluminum alloy strip which has a recrystallized microstructure, the particle size (KG) of the microstructure in ⁇ satisfying the following dependence on the Mg content (c_Mg) in% by weight:
  • the aluminum alloy of the aluminum alloy strip has the following composition in% by weight:
  • Residual AI and unavoidable impurities individually a maximum of 0.05 wt .-%, in total not more than 0.15 wt .-%.
  • Hot strips or soft annealed cold strips are provided.
  • the aluminum alloy ribbon of the present invention because of its relatively high Mg content, provides high strengths and yield strengths while being resistant to intergranular corrosion. It is therefore very suitable for use in heat-stressed areas in the automotive industry.
  • Aluminum alloy strip according to the invention additionally the following condition:
  • Aluminum alloy tape is greater than 110 MPa.
  • the tensile strength of the band is usually above 255 MPa.
  • a further advantageous embodiment of the aluminum alloy strip is achieved in that the aluminum alloy of the aluminum alloy strip has the following composition in% by weight:
  • Grain size can be achieved.
  • Aluminiumlegierungsbandes the grain size is a maximum of 50 ⁇ , since in the production of aluminum strips with grain sizes of more than 50 ⁇ from an aluminum alloy of type AA 5xxx with a Mg content of at least 4% by weight, the process reliability drops. By contrast, a particle size of at most 50 ⁇ m can be achieved in a process-stable manner.
  • the process stability for the production of microstructures with controlled grain size increases with decreasing grain size. This is the
  • Aluminum alloy strip has this thickness of 0.5 mm - 5 mm, making it ideal for most applications, such as in the automotive industry.
  • the aluminum alloy strip according to the invention can advantageously be configured by being cold rolled and finally soft annealed.
  • a recrystallizing soft annealing usually takes place at temperatures of 300 ° C - 500 ° C and allows the introduced in the rolling process
  • the aluminum alloy strip has a yield strength R p o, 2 of more than 120 MPa and a tensile strength R m of more than 260 MPa.
  • the aluminum alloy strip according to the invention which is resistant to intercrystalline corrosion also exceeds the strength properties of an aluminum alloy of the AA5182 type required in accordance with DIN485-2.
  • the above object is achieved by a method for producing an aluminum alloy strip comprising the following method steps:
  • Rolling degree of less than 40% preferably not more than 30%, particularly preferably not more than 25%,
  • the enumerated process steps lead in sum to the fact that due to the small Abwalzgrads in the cold rolling of the aluminum alloy strip to final thickness, a grain size can be provided after annealing, which meets the above-mentioned dependence on the Mg content.
  • the solidification of the strip is set before annealing, which determines the resulting grain size.
  • different grain size can be set, which can be tailored to the alloy composition. In this respect, an aluminum alloy strip which is resistant to intergranular corrosion can be produced.
  • Soft annealing i. the Abwalzgrad to final thickness during cold rolling is limited to less than 40%, preferably at most 30%, more preferably at most 25%.
  • an additional cold rolling step after an intermediate annealing at 300 ° C - 500 ° C instead.
  • Aluminum alloy ribbon recrystallized and converted again into a formable state.
  • the subsequent cold-rolling step with a degree of reduction of less than 40%, preferably not more than 30%, particularly preferably not more than 25%, results in that, in conjunction with the Mg contents of the aluminum alloy used
  • the soft annealing and / or the intermediate annealing take place in a batch furnace, in particular a chamber furnace or a continuous furnace. Both ovens lead to
  • the above-described object is achieved by a component for a motor vehicle, which at least partially consists of an aluminum alloy strip according to the invention.
  • the component is usually subjected to a coating, preferably a cathodic dip coating. Nevertheless, there are also possible uses of unpainted components made from the aluminum alloy strip according to the invention.
  • the aluminum alloy strip has excellent properties in terms of strength, forming properties and resistance to intergranular corrosion, so that in particular the heat load in a painting, a baking process typically 20 minutes at about 185 ° C takes little effect on the resistance of the component against intergranular corrosion.
  • the transformation to a component which was simulated by means of a stretching by 15% transverse to the original rolling direction, has only a small influence on the resistance to intergranular corrosion.
  • the mass loss values according to ASTM G67 are less than 15 mg / cm 2 .
  • the operation in temperature-stressed areas which was simulated by a heat load of 200 or 500 hours at 80 ° C, only a small effect on the resistance to intergranular corrosion.
  • the mass loss values according to ASTM G67 are less than 15 mg / cm 2 even after a corresponding temperature load.
  • Particularly advantageous is a component, if this as a body or a
  • Body attachment of a motor vehicle is formed.
  • Typical body parts are the fender or parts of the floor assembly, the roof, etc.
  • Body attachment parts are usually called doors and tailgates, etc., which are not firmly connected to the motor vehicle.
  • non-visible body parts or body parts are made from the aluminum alloy strip according to the invention. These are, for example, door inner parts or inner parts of tailgates but also floor panels, etc.
  • Door inner parts is given for example by the sunlight during the operation of a motor vehicle.
  • Body parts of a motor vehicle generally also moisture, for example in the form of splashing or condensation, exposed, so that resistance to intergranular corrosion must be required.
  • FIG. 1 is a schematic flowchart for an embodiment of a
  • Fig. 2 is a graph of grain size as a function of
  • Fig. 3 shows a component for a motor vehicle according to another
  • Embodiment On the basis of extensive tests, it was examined whether there was a relationship between the grain size of an aluminum alloy strip from a
  • Table 1 shows the various alloy compositions used to investigate the relationship between grain size, resistance to intergranular corrosion and yield strength.
  • the aluminum alloys listed in Table 1 contain aluminum as the balance
  • the grain size varied for example from 16 [im to 61 ⁇ , the
  • Fig. 1 shows the sequence of embodiments for the production of
  • step 1 a rolling billet of AA 5xxx aluminum alloy having a Mg content of at least 4% by weight is cast, for example, in DC continuous casting. Subsequently, the rolling ingot in process step 2 a
  • Homogenizing which can be carried out in one or more stages subjected.
  • temperatures of the rolling ingot are reached from 480 to 550 ° C for at least 0.5 h.
  • process step 3 the rolling ingot is then hot rolled, with typical temperatures of 280 ° C to 500 ° C can be achieved.
  • the final thicknesses of the hot strip are for example 2 to 12 mm. The hot strip thickness can be chosen so that after the
  • the aluminum alloy strip cold rolled to final thickness is subjected to soft annealing.
  • the soft annealing was carried out in a continuous furnace or in a chamber furnace to test the dependence of the corrosion properties of the chamber or continuous furnace.
  • the second path was with an intermediate annealing
  • Process step 3 is fed to a cold rolling 4a, which has a rolling degree of more than 30% or more than 50%, so that the aluminum alloy strip is preferably recrystallized throughout in a subsequent intermediate annealing.
  • the intermediate annealing was in the embodiments either in
  • the intermediate annealing is shown in FIG. 1 with method step 4b. in the
  • Process step 4c of FIG. 1 is the intermediate annealed
  • aluminum alloy strip is fed to cold rolling to final thickness, wherein the degree of rolling in method step 4c is less than 40%, preferably not more than 30%, particularly preferably not more than 25%.
  • the Aluminum alloy ribbon back into the soft state by a soft annealing, the soft annealing is performed either in the continuous furnace at 400 ° C to 450 ° C or in the chamber furnace at 330 ° C to 380 ° C.
  • a first heat treatment consisted of storing the aluminum strips for 20 minutes at 185 ° C to image the KTL cycle.
  • the KTL cycle was a series of measurements.
  • Aluminum alloy strips additionally stored for 200 hours or 500 hours at 80 ° C and then subjected to the corrosion test.
  • the aluminum alloy tapes were further stretched by about 15%, subjected to heat treatment at elevated temperature, and then subjected to intergranular corrosion test according to ASTM G67, in which the mass loss was measured.
  • Embodiments 11 to 19 are all resistant to intergranular
  • Fig. 2 the measured grain sizes are shown in dependence on the Mg content in wt .-% in the diagram.
  • the diagram also contains two curves A and B.
  • the straight line A indicates the grain sizes above which, for a specific Mg content: the aluminum alloy strip can be described as resistant to intergranular corrosion.
  • the curve B shows the limit from which the aluminum alloy strips have too low a yield strength of less than 110 MPa, so that they are not to be regarded as alloy AA 5182 according to DIN EN485-2.
  • the curve B is determined by the following equation:
  • FIG. 3 shows a typical component of a motor vehicle, shown schematically in the form of an inner door part.
  • Inner door parts 6 are usually made of a steel. However, the produced ones show
  • Aluminum alloy tapes that also the provision of high strength can be achieved with an intergranular corrosion resistance, provided that the grain size ratio is adjusted in relation to the Mg content according to the invention.
  • the inventive component according to FIG. 3 has a significantly lower weight than a comparable component made of steel and is nevertheless resistant to

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Abstract

Die Erfindung betrifft ein Aluminiumlegierungsband bestehend aus einer Aluminiumlegierung vom Typ AA 5xxx, welche neben AI und unvermeidbaren Verunreinigungen einen Mg-Gehalt von mindestens 4 Gew.-% aufweist. Die Aufgabe, ein Aluminium-legierungsband aus einer AlMg-Legierung vorzuschlagen, welches trotz hoher Festigkeiten und einem Mg-Gehalt von mindestens 4 Gew.-% beständig gegen interkristalline Korrosion ist, wird gemäß einer ersten Lehre der vorliegenden Erfindung durch ein Aluminiumlegierungsband gelöst, das ein rekristallisiertes Gefüge hat, wobei die Korngröße (KG) des Gefüges in μηι folgende Abhängigkeit vom Mg-Gehalt (c_Mg) in Gew.-% erfüllt: KG ≥ 22 + 2*c_Mg und wobei die Aluminiumlegierung des Aluminiumlegierungsbandes folgende Zusammensetzung in Gew.-% aufweist: Si ≤ 0,2 %, Fe ≤ 0,35 %, 0,04 % ≤ Cu ≤ 0,08 %, 0,2 % ≤ Mn ≤ 0,5 %, 4,35 % ≤ Mg ≤ 4,8 %, Cr ≤ 0,1 %, Zn < 0,25 %, Ti ≤ 0, 1 %, Rest AI und unvermeidbare Verunreinigungen einzeln maximal 0,05 Gew.-%, in Summe maximal 0,15 Gew.-%.

Description

Gegen interkristalline Korrosion beständiges Aluminiumlegierungsband und
Verfahren zu seiner Herstellung
Die Erfindung betrifft ein Aluminiumlegierungsband bestehend aus einer
Aluminiumlegierung vom Typ AA 5xxx, welche neben AI und unvermeidbaren
Verunreinigungen einen Mg-Gehalt von mindestens 4 Gew.-% aufweist. Daneben betrifft die Erfindung ein Verfahren zur Herstellung des erfindungsgemäßen
Aluminiumlegierungsbandes sowie ein Bauteil hergestellt aus einem
erfindungsgemäßen Aluminiumlegierungsband. Aluminiummagnesium-(AlMg-)legierungen vom Typ AA 5xxx werden in Form von Blechen oder Platten bzw. Bändern für die Konstruktion von geschweißten oder gefügten Strukturen im Schiffs-, Automobil- und Flugzeugbau verwendet. Sie zeichnen sich insbesondere durch eine hohe Festigkeit aus, welche mit zunehmendem
Magnesiumgehalt steigt.
Beispielsweise ist aus dem Aufsatz Development oftwin-belt cast AA5XXX series aluminum alloy mate als for automotive sheet applications von Zhao et al. ein
Aluminiumband bestehend aus einer AA5182-Legierung mit einem Mg-Gehalt von 4,65 Gew.-%, welches sich für den Einsatz im Automobilbau eignet, bekannt.
Aluminiumlegierungsbänder vom Typ AA5182 mit einem Mg-Gehalt von mindestens 4 Gevv.-% sind ebenfalls aus dem Aufsatz Sem i -Solid Processing of Alloys and Composites von Kang et al. und aus der US 2003/0150587 AI bekannt. Der Aufsatz Hot-Tear Susceptibility ofAluminu Wrought Alloys and the Effect ofGrain Refining von Lin et al. betrifft Rundstäbe aus seiner AA5182-Legierung. Die DE 102 31 437 AI betrifft korrosionsbeständige Aluminiumlegierungsbleche, wobei durch die Beigaben von Zn in einem Gehalt von mehr als 0,4 Gew.-% eine ausreichende Beständigkeit gegen interkristalline Korrosion erreicht wird. Zudem offenbart die Druckschrift GB 2 027 621 A ein Verfahren zur Herstellung eines Aluminiumbandes.
AlMg-Legierungen vom Typ AA 5xxx mit Mg-Gehalten von mehr als 3 %, insbesondere mehr als 4 % neigen zunehmend zur interkristallinen Korrosion, wenn sie erhöhten Temperaturen ausgesetzt sind. Bei Temperaturen von 70 - 200°C scheiden sich ß-
AlsMg3 Phasen entlang der Korngrenzen aus, welche als ß-Partikel bezeichnet werden und in Anwesenheit eines korrosiven Mediums selektiv aufgelöst werden können. Dies hat zu Folge, dass insbesondere die sehr gute Festigkeitseigenschaften sowie eine sehr gute Umformbarkeit aufweisende Aluminiumlegierung vom Typ AA 5182 (AI 4,5 % Mg 0,4 % Mn) nicht in wärmebelasteten Bereichen eingesetzt wird, sofern mit der Anwesenheit eines korrosiven Mediums, beispielsweise Wasser in Form von Feuchtigkeit, gerechnet werden muss. Dies betrifft insbesondere die Bauteile eines Kraftfahrzeugs, welche üblicherweise einer kathodischen Tauch-Lackierung (KTL) unterzogen und anschließend in einem Einbrennvorgang getrocknet werden, da bereits durch diesen Einbrennvorgang bei üblichen Aluminiumlegierungsbändern eine Sensibilisierung bezüglich interkristalliner Korrosion hervorgerufen werden kann. Darüber hinaus muss für den Einsatz im Automobilbereich die Umformung bei der Herstellung eines Bauteils sowie die anschließende Betriebsbelastung des Bauteils berücksichtigt werden.
Die Anfälligkeit gegen interkristalline Korrosion wird üblicherweise in einem
Standardtest gemäß ASTM G67 geprüft, bei welchem die Proben einer Salpetersäure ausgesetzt werden und der Massenverlust aufgrund der Auslösung von ß-Partikeln gemessen wird. Gemäß ASTM G67 beträgt der Massenverlust bei Werkstoffen, welche nicht resistent gegen interkristalline Korrosion sind, mehr als 15 mg/cm2. Entsprechende Werkstoffe und Aluminiumbänder sind daher nicht geeignet, in wärmebelasteten Bereichen eingesetzt zu werden.
Hiervon ausgehend liegt der vorliegenden Erfindung die Aufgabe zugrunde, ein Aluminiumlegierungsband aus einer AlMg- Legierung vorzuschlagen, welches trotz hoher Festigkeiten und Mg-Gehalt von mehr als 4 Gew.-%, insbesondere auch nach einer Umformung und einer anschließenden Temperaturbeaufschlagung beständig gegen interkristalline Korrosion ist. Darüber hinaus soll ein Herstellverfahren angegeben werden, mit welchem gegen interkristalline Korrosion beständige
Aluminiumbänder hergestellt werden können. Schließlich sollen gegen interkristalline Korrosion beständige Bauteile eines Kraftfahrzeugs, beispielsweise
Karosseriebauteile oder Karosserieanbauteile, wie Türen, Hauben und Heckklappen oder andere Strukturteile aber auch Komponententeile aus einer Aluminiumlegierung vom Typ AA 5xxx vorgeschlagen werden.
Gemäß einer ersten Lehre der vorliegenden Erfindung wird die oben aufgezeigte Aufgabe durch ein Aluminiumlegierungsband gelöst, das ein rekristallisiertes Gefüge hat, wobei die Korngröße (KG) des Gefüges in μηι folgende Abhängigkeit vom Mg- Gehalt (c_Mg) in Gew.-% erfüllt:
KG > 22 + 2*c_Mg. und wobei die Aluminiumlegierung des Aluminiumlegierungsbandes folgende Zusammensetzung in Gew.-% aufweist:
Si < 0,2 %,
Fe < 0,35 %,
0,04 % < Cu < 0,08 %,
0,2 % < Mn < 0,5 %.
4,35 % < Mg < 4,8 %,
Cr < 0,1 %, Zn < 0,25 %,
Ti < 0,1 %,
Rest AI und unvermeidbare Verunreinigungen einzeln maximal 0,05 Gew.-%, in Summe maximal 0,15 Gew.-%.
Bei einem Cu-Gehalt von 0,04 Gew.-% bis 0,08 Gew.-% wird erreicht, dass Kupfer an einer Festigkeitssteigerung beteiligt ist, aber dennoch die Korrosionsbeständigkeit nicht zu stark herabsetzt. Zusätzlich kann durch die Beschränkung des Mg-Bereiches auf 4,35 Gew.-% bis 4,8 Gew.-% eine sehr gute Festigkeit bei moderater Korngröße erzielt werden. Mithin kann auch eine Beständigkeit gegen interkristalline Korrosion besonders prozesssicher erreicht werden, da die notwendigen Korngrößen des Gefüges im Verfahren sicher erreicht werden können. Ein Aluminiumlegierungsband mit einem rekristallisierten Gefüge kann durch
Warmbänder oder weichgeglühte Kaltbänder bereitgestellt werden. Durch
umfangreiche Untersuchungen wurde herausgefunden, dass ein Zusammenhang zwischen der Korngröße, dem Magnesiumgehalt und der Beständigkeit gegen interkristalline Korrosion besteht. Da die Korngröße eines Materials stets in Form einer Verteilung vorliegt, beziehen sich alle gernachten Angaben der Korngröße auf die mittlere Korngröße. Die mittlere Korngröße kann gemäß ASTM E1382 ermittelt werden. Bei ausreichend großer Korngröße, d.h. sofern die Korngröße größer oder gleich des erfindungsgemäßen unteren Grenzwertes der Korngröße in Bezug auf den Mg-Gehalt des Aluminiumlegierungsbandes ist, kann eine Beständigkeit gegen interkristalline Korrosion erreicht werden, so dass der Massenverlust beim ASTM G67 Test auf unter 15 mg/cm2 absinkt. Entsprechende Aluminiumbänder können daher als beständig gegen interkristalline Korrosion bezeichnet werden. Dies wurde für die oben genannten Aluminiumbänder im unverformten Zustand nach einem simulierten KTL-Zyklus sowie nach einem simulierten KTL-Zyklus inklusive einer anschließenden Betriebsbelastung mit maximal 500 Stunden bei 80°C nachgewiesen. Auch wurden für die oben genannten Bänder die Beständigkeit gegen interkristalline Korrosion nachgewiesen, wenn vor dem KTL-Zyklus und der Betriebsbelastung das Material mit 15 % gereckt wird, um die Umformung zu einem Bauteil zu simulieren. Im Ergebnis stellt das erfindungsgemäße Aluminiumlegierungsband aufgrund seines relativ hohen Mg-Gehaltes hohe Festigkeiten und Streckgrenzen zur Verfügung und ist gleichzeitig beständig gegen interkristalline Korrosion. Es ist daher sehr gut für den Einsatz in wärmebelasteten Bereichen im Automobilbau einsetzbar.
Erfüllt die Korngröße gemäß einer nächsten Ausführungsform des
erfindungsgemäßen Aluminiumlegierungsbandes zusätzlich die folgende Bedingung:
KG < (253/(265-50*c_Mg))2 mit KG in μιτι und c_Mg in Gew.-%, kann sichergestellt werden, dass die Streckgrenze Rpo,2 des
Aluminiumlegierungsbandes größer als 110 MPa ist. Die Zugfestigkeit des Bandes liegt dabei üblicherweise oberhalb von 255 MPa.
Eine weitere vorteilhafte Ausgestaltung des Aluminiumlegierungsbandes wird dadurch erreicht, dass die Aluminiumlegierung des Aluminiumlegierungsbandes folgende Zusammensetzung in Gew.-% aufweist:
Si < 0,2 %,
Fe < 0,35 %,
0,04 % < Cu < 0,08 %,
0,2 % < Mn < 0,5 %,
4,45 % < Mg < 4,8 %,
Cr < 0,1 %,
Zn < 0,25 %,
Ti < 0,1 %, Rest AI und unvermeidbare Verunreinigungen einzeln maximal 0,05 Gew.-%, in Summe maximal 0,15 Gew.-%. Durch die Beschränkung des Mg-Bereiches auf 4,45 Gew.-% bis 4,8 Gew.-% wird ebenfalls eine sehr gute Festigkeit bei moderater
Korngröße erzielt werden.
Gemäß einer nächsten Ausgestaltung des erfindungsgemäßen
Aluminiumlegierungsbandes liegt die Korngröße maximal bei 50 μηι, da bei der Herstellung von Aluminiumbändern mit Korngrößen von mehr als 50 μιη aus einer Aluminiumlegierung vom Typ AA 5xxx mit einem Mg-Gehalt von mindestens 4 Gew.- % die Prozesssicherheit absinkt. Eine Korngröße von maximal 50 μηι kann dagegen prozessstabil erreicht werden. Die Prozessstabilität zur Erzeugung von Gefügen mit kontrollierter Korngröße nimmt mit sinkender Korngröße zu. Damit ist die
Herstellung eines Aluminiumlegierungsbandes mit einer Korngröße von maximal 45 μηι, bevorzugt maximal 40 μηι mit steigender Prozessstabilität verbunden.
Gemäß einer nächsten Ausgestaltung des erfindungsgemäßen
Aluminiumlegierungsbandes weist dieses eine Dicke von 0,5 mm - 5 mm auf und ist damit für die meisten Anwendungen, beispielsweise im Automobilbau, hervorragend geeignet.
Darüber hinaus kann das erfindungsgemäße Aluminiumlegierungsband vorteilhaft dadurch ausgestaltet werden, dass es kalt gewalzt und abschließend weich geglüht ist. Eine rekristallisierende Weichglühung findet üblicherweise bei Temperaturen von 300°C - 500°C statt und ermöglicht es, die im Walzvorgang eingebrachten
Verfestigungen zu beseitigen und eine gute Umformbarkeit des
Aluminiumlegierungsbandes zu gewährleisten. Darüber hinaus können mit
kaltgewalzten, weich geglühten und daher rekristallisierten Bändern geringere Enddicken bereitgestellt werden als mit rekristallisierten Warmbändern. Schließlich weist das Aluminiumlegierungsband gemäß einer weiteren Ausgestaltung eine Streckgrenze Rpo,2 von mehr als 120 MPa und eine Zugfestigkeit Rm von mehr als 260 MPa auf. Damit übertrifft das gegen interkristalline Korrosion beständige, erfindungsgemäße Aluminiumlegierungsband auch die gemäß DIN485-2 geforderten Festigkeitseigenschaften einer Aluminiumlegierung vom Typ AA5182. Dabei übertreffen auch die Dehnungswerte mit einer GleichmaßdehnungAg von mindestens 19% sowie einer Bruchdehnung Asomm von mindestens 22% die in D1N485-2 geforderten Werte bei weitem. Gemäß einer zweiten Lehre der vorliegenden Erfindung wird die oben aufgezeigte Aufgabe durch ein Verfahren zur Herstellung eines Aluminiumlegierungsbandes umfassend die folgenden Verfahrensschritte gelöst:
Gießen eines Walzbarrens bestehend aus einer erfindungsgemäßen Aluminiumlegierungszusammensetzung,
Homogenisieren des Walzbarrens bei 480 °C bis 550 °C für mindestens 0,5 h,
Warmwalzen des Walzbarrens bei einer Temperatur von 280 °C bis 500 °C,
- Kaltwalzen des Aluminiumlegierungsbandes an Enddicke mit einem
Abwalzgrad von weniger als 40%, bevorzugt maximal 30 %, besonders bevorzugt maximal 25%,
Weichglühen des fertig gewalzten Aluminiumlegierungsbandes bei 300 °C bis 500 °C.
Die aufgezählten Verfahrensschritte führen in Summe dazu, dass aufgrund des geringen Abwalzgrads beim Kaltwalzen des Aluminiumlegierungsbandes an Enddicke eine Korngröße nach dem Weichglühen zur Verfügung gestellt werden kann, welche die oben aufgeführte Abhängigkeit vom Mg-Gehalt erfüllt. Über den Abwalzgrad an Enddicke wird die Verfestigung des Bandes vor dem Weichglühen eingestellt, welche die resultierende Korngröße bestimmt. Mit geringer werdendem Abwalzgrad von weniger als 40 %, über maximal 30 % und maximal 25 % werden also unterschiedliche Korngröße eingestellt, welche auf die Legierungszusammensetzung abgestimmt werden können. Insofern kann ein Aluminiumlegierungsband hergestellt werden, welches gegen interkristalline Korrosion beständig ist.
Gemäß einer weiteren Ausgestaltung des erfindungsgemäßen Verfahrens werden nach dem Warmwalzen alternativ die folgenden Verfahrensschritte durchgeführt:
Kaltwalzen des warmgewalzten Aluminiumlegierungsbandes mit einem Abwalzgrad von mindestens 30 %, vorzugsweise mindestens 50 %,
Zwischenglühen des Aluminiumlegierungsbandes bei 300 °C bis 500 °C, anschließendes Kaltwalzen an Enddicke mit einem Abwalzgrad von weniger als 40%, bevorzugt maximal 30 %, besonders bevorzugt maximal 25%,
- Weichglühen des fertig gewalzten Aluminiumlegierungsbandes bei
300 °C bis 500 °C.
Beiden zuvor au fgeführten Verfahren ist gemein, dass der Abwalzgrad vor dem
Weichglühen, d.h. der Abwalzgrad an Enddicke beim Kaltwalzen auf von weniger als 40%, bevorzugt maximal 30 %, besonders bevorzugt maximal 25% beschränkt ist. In der zweiten Ausgestaltung des erfindungsgemäßen Verfahrens findet ein zusätzlicher Kaltwalzschritt nach einer Zwischenglühung bei 300°C - 500°C statt. Bei der
Zwischenglühung wird das durch das Kaltwalzen stark verfestigte
Aluminiumlegierungsband rekristallisiert und erneut in einen umformbaren Zustand überführt. Der anschließende Kaltwalzschritt mit einem Abwalzgrad von weniger als 40%, bevorzugt maximal 30 %, besonders bevorzugt maximal 25% führt dazu, dass in Verbindung mit den verwendeten Mg-Gehalten der Aluminiumlegierung die
Korngröße entsprechend dem beanspruchten Verhältnis eingestellt werden kann. Im Ergebnis wird dann im weichgeglühten Zustand ein Band herstellbar, welches sowohl beständig gegen interkristalline Korrosion ist als auch die notwendigen Umform - bzw. Festigkeitseigenschaften aufweist. Gemäß einer nächsten Ausgestaltung des erfindungsgemäßen Verfahrens finden die Weichglühung und/oder die Zwischenglühungen in einem Batchofen, insbesondere einem Kammerofen, oder einem Durchlaufofen statt. Beide Öfen führen zur
Bereitstellung ei nes ausreichend groben Korngefüges, welches die Beständigkeit gegen interkristalline Korrosion gewährleistet. Batchöfen sind in Betrieb und
Anschaffu ng üblicherweise nicht so kostenintensiv wie Durchlauföfen.
Gemäß einer dritten Lehre der vorliegenden Erfindung wird die oben aufgezeigte Aufgabe durch ein Bauteil für ein Kraftfahrzeug gelöst, welches zumindest teilweise aus einem erfindungsgemäßen Aluminiumlegierungsband besteht. Das Bauteil wird üblicherweise einer Lackierung, vorzugsweise einer kathodischen Tauch-Lackierung unterzogen. Dennoch gibt es auch Einsatzmöglichkeiten von unlackierten Bauteilen hergestellt aus dem erfindungsgemäßen Aluminiumlegierungsband.
Wie bereits oben ausgeführt, weist das Aluminiumlegierungsband hervorragende Eigenschaften in Bezug auf die Festigkeit, Umformeigenschaften und Beständigkeit gegen interkristalline Korrosion auf, so dass insbesondere die Wärmebelastung bei einer Lackierung, einem Einbrennvorgang der typischerweise 20 Min. bei etwa 185°C dauert, nur wenig Einfluss auf die Beständigkeit des Bauteils gegen interkristalline Korrosion hat. Auch die Umformung zu einem Bauteil, welche mittels eines Reckens um 15% quer zur ursprünglichen Walzrichtung simulierte wurde, hat einen nur geringen Einfluss auf die Beständigkeit gegen interkristalline Korrosion. Auch nach 15% Recken betragen die Werte für den Massenverlust gemäß ASTM G67 weniger als 15 mg/cm2. Weiterhin hat auch der Betrieb in temperaturbelasteten Bereichen, welcher durch eine Wärmebelastung von 200 bzw. 500 Stunden bei 80°C simuliert wurde, nur einen geringen Einfluss auf die Beständigkeit gegen interkristalline Korrosion. Die Werte für den Massenverlust gemäß ASTM G67 betragen auch nach einer entsprechenden Temperaturbelastung weniger als 15mg/cm2. Besonders vorteilhaft ist ein Bauteil, wenn dieses als Karosserie- oder ein
Karosserieanbauteil eines Kraftfahrzeugs ausgebildet ist. Typische Karosserieteile sind der Kotflügel oder Teile der Bodengruppe, des Dachs etc. Als
Karosserieanbauteile werden in der Regel Türen und Heckklappen etc. bezeichnet, welche nicht fest mit dem Kraftfahrzeug verbunden sind. Bevorzugt werden nicht sichtbare Karosseriebauteile oder Karosserieanbauteile aus dem erfindungsgemäßen Aluminiumlegierungsband hergestellt. Dies sind beispielsweise Türinnenteile oder Innenteile von Heckklappen aber auch Bodenbleche etc. Eine typische
Wärmebelastung für solche Bauteile eines Kraftfahrzeugs beispielsweise von
Türinnenteilen ist beispielsweise durch die Sonneneinstrahlung während des Betriebs eines Kraftfahrzeugs gegeben. Darüber hinaus sind Karosserie- oder
Karosserieanbauteile eines Kraftfahrzeugs im Allgemeinen auch Feuchtigkeit, beispielsweise in Form von Spritzwasser oder Kondenswasser, ausgesetzt, so dass eine Beständigkeit gegen interkristalline Korrosion gefordert werden muss. Die erfindungsgemäßen Karosserie- oder Karosserieanbauteile, hergestellt aus einem Aluminiumlegierungsband gemäß der vorliegenden Erfindung, erfüllen diese
Bedingungen und gewährleisten darüber hinaus einen Gewichtsvorteil gegenüber den bisher verwendeten Stahlkonstruktionen. Im Weiteren soll die Erfindung nun anhand von Ausführungsbeispielen in Verbindung mit der Zeichnung näher erläutert werden. Die Zeichnung zeigt in
Fig. 1 ein schematisches Ablaufschema für ein Ausführungsbeispiele eines
Herstellverfahrens,
Fig. 2 in einem Diagramm die Korngröße in Abhängigkeit vom
Magnesiumgehalt der Ausführungsbeispiele und
Fig. 3 ein Bauteil für ein Kraftfahrzeug gemäß einem weiteren
Ausführungsbeispiel. Anhand von umfangreichen Versuchen wurde untersucht, ob es einen Zusammenhang zwischen der Korngröße eines Aluminiumlegierungsbandes aus einer
Aluminiumlegierung vom Typ AA 5xxx und dem Mg-Gehalt in Bezug auf die
Beständigkeit gegen interkristalline Korrosion besteht. H ierzu wurden verschiedene Aluminiumlegierungen verwendet und unterschiedliche Verfahrensparameter angewendet. In Tabelle 1 sind die verschiedenen Legierungszusammensetzungen dargestellt, anhand deren der Zusammenhang zwischen Korngröße, Beständigkeit gegen interkristalline Korrosion und Streckgrenze untersucht wurde. Neben den Gehalten der Legierungselemente Si, Fe, Cu, Mn, Mg, Cr, Zn und Ti in Gew.-% enthalten die in Tabelle 1 genannten Aluminiumlegierungen als Rest Aluminium sowie
Verunreinigungen einzeln maximal 0,05 Gew.-% und i Summe maximal 0,15 Gew.-%.
Da insbesondere die Schlussweichglühung und der Endabwalzgrad Einfluss auf die Korngröße hat, sind diese bei den jeweiligen Versuchen variiert bzw. gemessen worden. Die Korngröße variierte beispielsweise von 16 [im bis 61 μηι, der
Endabwalzgrad von 17 % bis 7 %. Die Schlussweichglühung wurde entweder im Kammerofen (KO) oder im Banddurchlaufofen (BDLO) durchgeführt.
Tabelle 1
Fig. 1 zeigt den Ablauf von Ausführungsbeispielen zur Herstellung von
Aluminiumbändern. Das Ablaufdiagramm von Fig. 1 zeigt schematisch die verschiedenen Verfahrensschritte des Herstellprozess des erfindungsgemäßen Aluminiumlegierungsbandes. In Schritt 1 wird ein Walzbarren aus einer Aluminiumlegierung vom Typ AA 5xxx mit einem Mg-Gehalt mit mindestens 4 Gew.-% gegossen, beispielsweise im DC- Strangguss. Anschließend wird der Walzbarren im Verfahrensschritt 2 einem
Homogenisieren, welches ein- oder mehrstufig durchgeführt werden kann, unterzogen. Bei einem Homogenisieren werden Temperaturen des Walzbarrens vom 480 bis 550 °C für mindestens 0,5 h erreicht. Im Verfahrensschritt 3 wird dann der Walzbarren warmgewalzt, wobei typische Temperaturen von 280 °C bis 500 °C erreicht werden. Die Enddicken des Warmbandes betragen beispielsweise 2 bis 12 mm. Die Warmbandenddicke kann dabei so gewählt werden, dass nach dem
Warmwalzen lediglich ein einziger Kaltwalzschritt 4 erfolgt, bei welchem das
Warmband mit einem Abwalzgrad von weniger als 40%, bevorzugt maximal 30 %, besonders bevorzugt maximal 25% in seiner Dicke reduziert wird.
Anschließend wird das an Enddicke kaltgewalzte Aluminiumlegierungsband einer Weichglühung unterzogen. Die Weichglühung wurde in einem Durchlaufofen oder in einem Kammerofen durchgeführt, um die Abhängigkeit der Korrosionseigenschaften vom Kammer- oder Durchlaufofen zu testen. Bei den in Tabelle 1 dargestellten Ausführungsbeispielen wurde der zweite Weg mit einer Zwischenglühung
angewendet. Hierzu wird das Warmband nach dem Warmwalzen gemäß
Verfahrensschritt 3 einem Kaltwalzen 4a zugeführt, welches einen Abwalzgrad von mehr als 30 % bzw. mehr als 50 % aufweist, so dass das Aluminiumlegierungsband bei einem nachfolgenden Zwischenglühen vorzugsweise durchgehend rekristallisiert. Die Zwischenglühung wurde bei den Ausführungsbeispielen entweder im
Durchlaufofen bei 400 °C bis 450 °C oder im Kammerofen bei 330 °C bis 380 °C durchgeführt.
Die Zwischenglühung ist in Fig. 1 mit dem Verfahrensschritt 4b dargestellt. Im
Verfahrensschritt 4c gemäß Fig. 1 wird das zwischengeglühte
Aluminiumlegierungsband schließlich einem Kaltwalzen an Enddicke zugeführt, wobei der Abwalzgrad im Verfahrensschritt 4c weniger als 40%, bevorzugt maximal 30 %, besonders bevorzugt maximal 25% beträgt. Anschließend wird das Aluminiumlegierungsband wieder in den weichen Zustand durch eine Weichglühung überführt, wobei die Weichglühu ng entweder im Durchlaufofen bei 400 °C bis 450 °C bzw. im Kammerofen bei 330 °C bis 380 °C durchgeführt wird. Bei den verschiedenen Versuchen wurden neben unterschiedlichen Aluminiumlegierungen auch
verschiedene Abwalzgrade nach der Zwischenglühung eingestellt. Die Werte für den Abwalzgrad nach der Zwischenglühung ist ebenfalls in Tabelle 1 dargestellt. Zudem wurde jeweils die Korngröße des weichgeglühten Aluminiumlegierungsbandes gemessen. An den entsprechend hergestellten Aluminiumlegierungsbändern wurden
mechanische Kennwerte, insbesondere die Streckgrenze Rpo,2, Zugfestigkeit Rm, die Gleichmaßdehnung Ag und die Dehnung Asomm bestimmt. Darüber hinaus wurde die Korrosionsbeständigkeit gegen interkristalline Korrosion gemäß ASTM G67 gemessen, und zwar ohne zusätzliche Wärmebehandlung im Ausgangszustand (Ausgang 0h). Neben den gemäß EN 10002-1 bzw. ISO 6892 gemessenen
mechanischen Kenngrößen der Aluminiumlegierungsbänder sind zudem die berechneten Korngrößen gemäß der unten dargelegten Formeln (1) für die
Beständigkeit gegen interkristalline Korrosion und der Formel (2) zur Erzielung der notwendigen mechanischen Eigenschaften, insbesondere einer ausreichend großen Streckgrenze, in der Tabelle 2 als Spalte KG(IK) und als Spalte KG(Rp) dargestellt. Die Korngrößen wurden nach ASTM E1382 bestimmt und sind in [im angegeben.
Tabelle 2
Um den Einsatz im Kraftfahrzeug zu simulieren, wurden die
Aluminiumlegierungsbänder vor dem Korrosionstest darüber hinaus
unterschiedlichen Wärmebehandlungen unterzogen. Eine erste Wärmebehandlung bestand aus einer Lagerung der Aluminiumbänder für 20 Minuten bei 185 °C, um den KTL-Zyklus abzubilden. In einer weiteren Messreihe wurden die
Aluminiumlegierungsbänder zusätzlich 200 Stunden bzw. 500 Stunden bei 80°C gelagert und anschließend dem Korrosionstest unterzogen. Da Umformungen von Aluminiumlegierungsbändern oder -blechen zusätzlich die Korrosionsbeständigkeit beeinflussen können, wurden die Aluminiumlegierungsbänder in einem weiteren Versuch um etwa 15 % gereckt, einer Wärmebehandlung bzw. einer Lagerung bei erhöhter Temperatur unterzogen und dann einem Test auf interkristalline Korrosion gemäß ASTM G67 unterzogen, bei welchem der Massenverlust gemessen wurde.
Es zeigte sich, dass es einen engen Zusammenhang zwischen der Korngröße, dem Mg- Gehalt und der Beständigkeit gegen interkristalline Korrosion gibt. Die
Ausführungsbeispiele 11 bis 19 sind alle als beständig gegen interkristalline
Korrosion einzustufen. Dies gilt auch für deren Einsatz in Kraftfahrzeugen mit Wärmebelastung und der Anwesenheit von Feuchtigkeit bzw. eines korrosiven Mediums. Zusätzlich zeigten die Ausführungsbeispiele 12, 14, 16 und 17 die nach DIN EN 485-2 geforderten mechanischen Kennwerte eines Aluminiumlegierungsbandes vom Typ AA 5182.
In Fig. 2 sind in dem Diagramm die gemessenen Korngrößen i n Abhängigkeit vom Mg- Gehalt in Gew.-% dargestellt. Neben den Messpunkten enthält das Diagramm auch zwei Kurven A und B. Die Gerade A zeigt die Korngrößen an, oberhalb welcher bei einem spezifischen Mg-Gehalt: das Aluminiumlegierungsband als beständig gegen interkristalline Korrosion bezeichnet werden kann. Die entsprechende Korngröße (KG) ergibt sich aus folgender Gleichung: KG = 22 + 2*c_Mg, (1) mit c_Mg als Mg-Gehalt in Gew.-%.
Die Kurve B hingegen zeigt die Grenze, ab welcher die Aluminiumlegierungsbänder eine zu niedrige Streckgrenze von weniger als 110 MPa aufweisen, so dass diese nicht als Legierung AA 5182 gemäß DIN EN485-2 anzusehen sind. Die Kurve B wird durch folgende Gleichung bestimmt:
253
KG = (2)
265 - 50 * c _Mg
Alle Ausführungsbeispiele rechts der Kurve B erfüllen damit die Anforderung
Streckgrenze von mehr als 110 MPa.
Schließlich zeigt Fig. 3 ein typisches Bauteil eines Kraftfahrzeugs, in Form eines Innentürteils schematisch dargestellt. Innentürteile 6 werden üblicherweise aus einem Stahl hergestellt. Allerdings zeigen die hergestellten
Aluminiumlegierungsbänder, dass auch die Bereitstellung hoher Festigkeiten mit einer Beständigkeit gegen interkristalline Korrosion erreicht werden kann, sofern das Korngrößenverhältnis in Bezug auf den Mg-Gehalt erfindungsgemäß eingestellt wird. Das erfindungsgemäße Bauteil gemäß Fig. 3 weist ein deutlich geringeres Gewicht auf als ein vergleichbares Bauteil aus Stahl und ist dennoch beständig gegen
interkristalline Korrosion.

Claims

P a te n ta n s p r ü ch e
1. Aluminiumlegierungsband bestehend aus einer Aluminiumlegierung vom Typ AA 5 xxx, welche neben AI und unvermeidbaren Verunreinigungen einen Mg-Gehalt von mindestens 4 Gew.-% aufweist,
dadurch gekennzeichnet, dass
das Aluminiumlegierungsband ein rekristallisiertes Gefüge hat, wobei die Korngröße (KG) des Gefüges folgende Abhängigkeit vom Mg-Gehalt(c_Mg) in Gew.-% erfüllt:
KG>22+ 2*c_Mg und dass die Aluminiumlegierung des Aluminiumlegierungsbandes folgende Zusammensetzung in Gew.-% aufweist:
Si < 0,2 %,
Fe < 0,35 %,
0,04 % < Cu < 0,08 %,
0,2 % < Mn < 0,5 %,
4,35 % < Mg < 4,8 %,
Cr < 0,1 %,
Zn < 0,25 %,
Ti < 0,1 %,
Rest AI und unvermeidbare Verunreinigungen einzeln maximal 0,05 Gew.-%, in Summe maximal 0,1 Gew,-%.
2. Aluminiumlegierungsband nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet, dass
die Korngröße (KG) des Gefüges des Aluminiumlegierungsbandes
folgende Abhängigkeit vom Mg-Gehalt(c_Mg) in Gew.-% erfüllt: 253
KG <
265 -50* c g
Aluminiumlegierungsband nach einem der Ansprüche 1 oder 2,
dadurch gekennzeichnet, dass
die Aluminiumlegierung des Aluminiumlegierungsbandes 4,45 % < Mg < 4,8 % aufweist.
Aluminiumlegierungsband nach einem der Ansprüche 1 bis 3,
dadurch gekennzeichnet, dass
die Korngröße maximal 50 μηι, vorzugsweise maximal 40 μηι beträgt.
Aluminiumlegierungsband nach einem der Ansprüche 1 bis 4,
dadurch gekennzeichnet, dass
das Aluminiumlegierungsband eine Dicke von 0,5 mm bis 5 mm aufweist.
Aluminiumlegierungsband nach einem der Ansprüche 1 bis 5,
dadurch gekennzeichnet, dass
das Aluminiumlegierungsband kalt gewalzt und weich geglüht ist.
Aluminiumlegierungsband nach einem der Ansprüche 1 bis 6,
dadurch gekennzeichnet, dass
das Aluminiumlegierungsband eine Streckgrenze Rp0,2 von mehr als 120 MPa und eine Zugfestigkeit Rm von mehr als 260 MPa aufweist.
Verfahren zur Herstellung eines Aluminiumlegierungsbandes nach einem der Ansprüche 1 bis 7 umfassend die folgenden Verfahrensschritte:
- Gießen eines Walzbarrens,
- Homogenisieren des Walzbarrens bei 480 °C bis 550 °C für mindestens 0,5 h,
- Warmwalzen des Walzbarrens bei einer Temperatur von 280 °C bis 500 °C, - Kaltwalzen des Aluminiumlegierungsbandes an Enddicke mit einem Abwalzgrad von weniger als 40%, bevorzugt maximal 30 %, besonders bevorzugt maximal 25%,
- Weichglühen des fertig gewalzten Aluminiumlegierungsbandes bei 300 °C bis 500 °C.
Verfahren nach Anspruch 8, wobei nach dem Warmwalzen alternativ die folgenden Verfahrensschritte durchgeführt werden:
- Kaltwalzen des warmgewalzten Aluminiumlegierungsbandes mit einem
Abwalzgrad von mindestens 30 %, vorzugsweise mindestens 50 %,
- Zwischenglühen des Aluminiumlegierungsbandes bei 300 °C bis 500 °C,
- anschließendes Kaltwalzen an Enddicke mit einem Abwalzgrad von weniger als 40%, bevorzugt maximal 30 %, besonders bevorzugt maximal 25%,
- Weichglühen des fertig gewalzten Aluminiumlegierungsbandes bei 300 °C bis 500 °C.
Verfahren nach Anspruch 8 oder 9,
dadurch gekennzeichnet, dass
die Zwischenglühung und /oder die Weichglühung in einem Batchofen oder einem Durchlaufofen durchgeführt wird.
11. Bauteil für ein Kraftfahrzeug zumindest teilweise bestehend aus einem
Aluminiumlegierungsband gemäß einem der Ansprüche 1 bis 7.
Bauteil nach Anspruch 11,
dadurch gekennzeichnet, dass
das Bauteil ein Karosseriebauteil oder ein Karosserieanbauteil
Kraftfahrzeugs ist.
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