JP2818721B2 - ボディーシート用アルミニウム合金板の製造方法とこれにより得られるアルミニウム合金板 - Google Patents
ボディーシート用アルミニウム合金板の製造方法とこれにより得られるアルミニウム合金板Info
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- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
- C22F1/047—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys with magnesium as the next major constituent
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
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- C22C21/06—Alloys based on aluminium with magnesium as the next major constituent
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- Metal Rolling (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は自動車等のボディーシー
トとして使用されるアルミニウム合金板の製造方法と、
これにより得られるアルミニウム合金板に関し、特にリ
サイクルを考慮した上で深絞り性、張出し性など成形性
に優れたＡｌ合金板を提供するものである。
トとして使用されるアルミニウム合金板の製造方法と、
これにより得られるアルミニウム合金板に関し、特にリ
サイクルを考慮した上で深絞り性、張出し性など成形性
に優れたＡｌ合金板を提供するものである。
【０００２】
【従来の技術】板材を成形して、自動車部品、車両部
品、建材などの構造用の部材として使用されるアルミニ
ウム合金板には、強度、成形性、耐食性のバランスが優
れていることが要求される。このため従来はこれらのバ
ランスに優れたＡｌ−Ｍｇ合金が一般に使用されてい
る。
品、建材などの構造用の部材として使用されるアルミニ
ウム合金板には、強度、成形性、耐食性のバランスが優
れていることが要求される。このため従来はこれらのバ
ランスに優れたＡｌ−Ｍｇ合金が一般に使用されてい
る。
【０００３】近年では地球環境保護及び省エネルギーの
観点から構造部材の軽量化の要求が強く、特に従来軟鋼
板が使用されていた自動車部品のアルミ化が精力的に進
められている。しかしながら従来のアルミニウム合金板
は軟鋼板に比べ延性が不足するため成形性が劣るとされ
ている。このため、延性を阻害する粗大な金属間化合物
を減少させるため、地金純度を高くするか、あるいはＭ
ｇ含有量を高め高温で焼鈍することで延性改善を計って
いる。しかし両者とも製造条件はいずれもコストのかか
る方向へと向っており、実用上大きな問題となることが
予想される。ところで自動車のアルミ化のメリットは軽
量化と並びアルミ材料の高いリサイクル性が挙げられ
る。しかし、リサイクルを考慮すると不純物元素がコン
タミとして混入するため、前述の粗大な金属間化合物が
生成する影響でリサイクル材は延性が低下し、成形性の
点で問題が多い。
観点から構造部材の軽量化の要求が強く、特に従来軟鋼
板が使用されていた自動車部品のアルミ化が精力的に進
められている。しかしながら従来のアルミニウム合金板
は軟鋼板に比べ延性が不足するため成形性が劣るとされ
ている。このため、延性を阻害する粗大な金属間化合物
を減少させるため、地金純度を高くするか、あるいはＭ
ｇ含有量を高め高温で焼鈍することで延性改善を計って
いる。しかし両者とも製造条件はいずれもコストのかか
る方向へと向っており、実用上大きな問題となることが
予想される。ところで自動車のアルミ化のメリットは軽
量化と並びアルミ材料の高いリサイクル性が挙げられ
る。しかし、リサイクルを考慮すると不純物元素がコン
タミとして混入するため、前述の粗大な金属間化合物が
生成する影響でリサイクル材は延性が低下し、成形性の
点で問題が多い。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】リサイクルにより不純
物が増加すると晶出物が増加し、再結晶が促進されるた
め結晶粒径が小さくなる。結晶粒径が小さいと延性、成
形性が悪くなり、またリューダースバンドも結晶粒径が
微細な程発生し、外観上問題となる。そこで結晶粒径を
大きくさせるため冷間圧延率を減少させて再結晶の駆動
エネルギーを小さくし、再結晶を遅らせることにより結
晶粒径を大きくする方法がとられている。しかし、逆に
結晶粒径が大きすぎても成形性、延性とも低下し、肌あ
れが生じる。したがって、延性、成形性が優れ、しかも
成形後の外観が良好な材料を得るためには適正な冷間圧
延率を選定することが必要である。
物が増加すると晶出物が増加し、再結晶が促進されるた
め結晶粒径が小さくなる。結晶粒径が小さいと延性、成
形性が悪くなり、またリューダースバンドも結晶粒径が
微細な程発生し、外観上問題となる。そこで結晶粒径を
大きくさせるため冷間圧延率を減少させて再結晶の駆動
エネルギーを小さくし、再結晶を遅らせることにより結
晶粒径を大きくする方法がとられている。しかし、逆に
結晶粒径が大きすぎても成形性、延性とも低下し、肌あ
れが生じる。したがって、延性、成形性が優れ、しかも
成形後の外観が良好な材料を得るためには適正な冷間圧
延率を選定することが必要である。
【０００５】本発明はこれに鑑み種々検討の結果、不純
物の含有量が増加しても冷延率を変化させて結晶粒径を
調整し、成形性の低下を防ぎ、その結果、コストダウン
を図ることができるボディーシート用アルミニウム合金
板の製造方法を開発したものである。
物の含有量が増加しても冷延率を変化させて結晶粒径を
調整し、成形性の低下を防ぎ、その結果、コストダウン
を図ることができるボディーシート用アルミニウム合金
板の製造方法を開発したものである。
【０００６】即ち本発明製造方法は、Ｍｇ：２〜８ｗｔ
％を含み、又はさらにＣｕ：０．５ｗｔ％以下を含み、
残部Ａｌと不純物としてＦｅ，Ｍｎ，Ｃｒ，Ｔｉ，Ｚｒ
の含有量（ｗｔ％）を［Ｆｅ］，［Ｍｎ］，［Ｃｒ］，
［Ｔｉ］，［Ｚｒ］と表わしたときの各元素のＦｅ当量
をＦｅ：ｆ＝［Ｆｅ］、Ｍｎ：ｆＭｎ＝１．１［Ｍ
ｎ］、Ｃｒ：ｆＣｒ＝１，１［Ｃｒ］、Ｔｉ：ｆＴｉ＝
３［Ｔｉ］，Ｚｒ：ｆＺｒ＝３［Ｚｒ］として、これら
の合計のＦｅ当量：ｆｔｏｔ＝ｆ＋ｆＭｎ＋ｆＣｒ＋ｆ
Ｔｉ＋ｆＺｒを０．７５〜１．５ｗｔ％に規制したＡｌ
合金を溶解・鋳造後熱間圧延を行った後中間焼鈍を行
い、又は行わずに、その後下記式で決められる範囲の
冷延率Ｒ（％）で冷間圧延を行い、しかる後１００℃／
ｍｉｎ以上の昇温速度で到達温度４５０〜５５０℃に０
〜３００秒間保持して最終焼鈍を行い、１００℃／ｍｉ
ｎ以上の速度で冷却して結晶粒径を２０〜８０μｍとす
ることを特徴とするものである。 −５Ｌｏｇ（ｆｔｏｔ−０．２）＋８≦Ｒ≦−６０Ｌｏ
ｇ（ｆｔｏｔ−０．２）＋５０且つＲ≦９０ …
％を含み、又はさらにＣｕ：０．５ｗｔ％以下を含み、
残部Ａｌと不純物としてＦｅ，Ｍｎ，Ｃｒ，Ｔｉ，Ｚｒ
の含有量（ｗｔ％）を［Ｆｅ］，［Ｍｎ］，［Ｃｒ］，
［Ｔｉ］，［Ｚｒ］と表わしたときの各元素のＦｅ当量
をＦｅ：ｆ＝［Ｆｅ］、Ｍｎ：ｆＭｎ＝１．１［Ｍ
ｎ］、Ｃｒ：ｆＣｒ＝１，１［Ｃｒ］、Ｔｉ：ｆＴｉ＝
３［Ｔｉ］，Ｚｒ：ｆＺｒ＝３［Ｚｒ］として、これら
の合計のＦｅ当量：ｆｔｏｔ＝ｆ＋ｆＭｎ＋ｆＣｒ＋ｆ
Ｔｉ＋ｆＺｒを０．７５〜１．５ｗｔ％に規制したＡｌ
合金を溶解・鋳造後熱間圧延を行った後中間焼鈍を行
い、又は行わずに、その後下記式で決められる範囲の
冷延率Ｒ（％）で冷間圧延を行い、しかる後１００℃／
ｍｉｎ以上の昇温速度で到達温度４５０〜５５０℃に０
〜３００秒間保持して最終焼鈍を行い、１００℃／ｍｉ
ｎ以上の速度で冷却して結晶粒径を２０〜８０μｍとす
ることを特徴とするものである。 −５Ｌｏｇ（ｆｔｏｔ−０．２）＋８≦Ｒ≦−６０Ｌｏ
ｇ（ｆｔｏｔ−０．２）＋５０且つＲ≦９０ …
【０００７】そして本発明の合金板はこのような製造方
法により得られる結晶粒径が20〜80μm の合金板であ
る。
法により得られる結晶粒径が20〜80μm の合金板であ
る。
【０００８】
【作用】まず合金組織を上記の如く限定した理由につい
て説明する。Ｍｇは強度を増加すると共に延性を向上さ
せ、成形性を改善する重要な元素であり、その添加量を
２〜８wt％と限定したのは、２wt％未満では成形性の向
上効果が少なく、８wt％を越えるとその効果が飽和する
とともに工業的に生産が困難となるためである。
て説明する。Ｍｇは強度を増加すると共に延性を向上さ
せ、成形性を改善する重要な元素であり、その添加量を
２〜８wt％と限定したのは、２wt％未満では成形性の向
上効果が少なく、８wt％を越えるとその効果が飽和する
とともに工業的に生産が困難となるためである。
【０００９】ＣｕはＭｇと同様に強度、延性を向上させ
る元素であり、その添加量を 0.5wt％以下と限定したの
は、添加量が 0.5wt％を越えるとその効果が飽和すると
ともに、鋳造性、熱間圧延性が困難となり、やはり工業
的に生産が難しくなるためである。
る元素であり、その添加量を 0.5wt％以下と限定したの
は、添加量が 0.5wt％を越えるとその効果が飽和すると
ともに、鋳造性、熱間圧延性が困難となり、やはり工業
的に生産が難しくなるためである。
【００１０】Ｆｅ，Ｍｎ，Ｃｒ，Ｚｒ，Ｔｉは再結晶時
に結晶粒を微細化させる効果があるが大量に含まれると
耐食性、靭性、成形性を低下させるため、Ｆｅは１．０
ｗｔ％以下、Ｍｎは１．５ｗｔ％以下、Ｃｒは０．３ｗ
ｔ％以下、Ｔｉは０．２ｗｔ％以下、Ｚｒは０．３ｗｔ
％以下に抑えることが望ましい。これら５つの元素の結
晶粒微細化剤としての効果をＦｅを基準として検討した
結果、ＭｎのＦｅ当量：ｆＭｎ＝１．１［Ｍｎ］、Ｃｒ
のＦｅ当量：ｆＣｒ＝１．１［Ｃｒ］、ＴｉのＦｅ当
量：ｆＴｉ＝３［Ｔｉ］、ＺｒのＦｅ当量：ｆＺｒ＝３
［Ｚｒ］（なおこれらの式中の［元素記号］は元素の含
有量（ｗｔ％）を表わす）と表せることがわかった。し
たがって、これらの元素のトータルとしての微細化効果
は合計のＦｅ当量：ｆｔｏｔ＝ｆ＋ｆＭｎ＋ｆＣｒ＋ｆ
Ｔｉ＋ｆＺｒで表すことができる。そして本発明では
０．７５ｗｔ％≦ｆｔｏｔ≦１．５ｗｔ％に規制したも
のであり、ｆが１．５ｗｔ％を越えると耐食性、靭性、
成形性が低下する。
に結晶粒を微細化させる効果があるが大量に含まれると
耐食性、靭性、成形性を低下させるため、Ｆｅは１．０
ｗｔ％以下、Ｍｎは１．５ｗｔ％以下、Ｃｒは０．３ｗ
ｔ％以下、Ｔｉは０．２ｗｔ％以下、Ｚｒは０．３ｗｔ
％以下に抑えることが望ましい。これら５つの元素の結
晶粒微細化剤としての効果をＦｅを基準として検討した
結果、ＭｎのＦｅ当量：ｆＭｎ＝１．１［Ｍｎ］、Ｃｒ
のＦｅ当量：ｆＣｒ＝１．１［Ｃｒ］、ＴｉのＦｅ当
量：ｆＴｉ＝３［Ｔｉ］、ＺｒのＦｅ当量：ｆＺｒ＝３
［Ｚｒ］（なおこれらの式中の［元素記号］は元素の含
有量（ｗｔ％）を表わす）と表せることがわかった。し
たがって、これらの元素のトータルとしての微細化効果
は合計のＦｅ当量：ｆｔｏｔ＝ｆ＋ｆＭｎ＋ｆＣｒ＋ｆ
Ｔｉ＋ｆＺｒで表すことができる。そして本発明では
０．７５ｗｔ％≦ｆｔｏｔ≦１．５ｗｔ％に規制したも
のであり、ｆが１．５ｗｔ％を越えると耐食性、靭性、
成形性が低下する。
【００１１】尚、Ｓｉはリサイクルを考慮した場合、Ｆ
ｅほど混入量は変化しないため、本発明では言及しない
が、成形性の観点から 0.5wt％以下に抑えることが望ま
しい。また、本発明の目的としているＡｌ−Ｍｇ合金に
おいて結晶粒微細化あるいは鋳造性などの改善のため添
加されるＢ，Ｂｅ及びミッシュメタルのそれぞれ 0.1wt
％以下、 0.2wt％以下及び 0.2wt％以下の添加は本発明
の効果を何ら阻害するものではない。
ｅほど混入量は変化しないため、本発明では言及しない
が、成形性の観点から 0.5wt％以下に抑えることが望ま
しい。また、本発明の目的としているＡｌ−Ｍｇ合金に
おいて結晶粒微細化あるいは鋳造性などの改善のため添
加されるＢ，Ｂｅ及びミッシュメタルのそれぞれ 0.1wt
％以下、 0.2wt％以下及び 0.2wt％以下の添加は本発明
の効果を何ら阻害するものではない。
【００１２】次に本発明の製造工程について説明する。
本発明合金板は結晶粒径を20μm 〜80μm に制御するこ
とで、不純物を増加させても成形性が低下しないことを
特徴とするものである。結晶粒径が20μm 未満では延
性、成形性が低下し、リューダースバンドが発生する。
また80μm を越えるとやはり成形性は低下し、肌荒れを
生じる。
本発明合金板は結晶粒径を20μm 〜80μm に制御するこ
とで、不純物を増加させても成形性が低下しないことを
特徴とするものである。結晶粒径が20μm 未満では延
性、成形性が低下し、リューダースバンドが発生する。
また80μm を越えるとやはり成形性は低下し、肌荒れを
生じる。
【００１３】冷延率については、前記合計のＦｅ当量の
合計：ｆｔｏｔを、０．７５ｗｔ％≦ｆ≦１．５ｗｔ％
の範囲として冷延率Ｒ（％）を下記式で規定される範
囲とすることが必要である。 −５Ｌｏｇ（ｆｔｏｔ−０．２）＋８≦Ｒ≦−６０Ｌｏ
ｇ（ｆｔｏｔ−０．２）＋５０且つＲ≦９０ …なお
冷延率Ｒを前述の範囲に調整するために、適宜に中間焼
鈍を行っても差し支えない。そして冷延率がこれら式
で決まるＲＭｉｎ未満では再結晶の遅延が起こって結晶
粒径は粗大になり、本発明で規定した８０μｍを越えて
しまう。逆にＲＭａｘを越えると再結晶が促進されるた
め結晶粒径は微細になり、本発明で規定した２０μｍ以
下となり望ましくない。
合計：ｆｔｏｔを、０．７５ｗｔ％≦ｆ≦１．５ｗｔ％
の範囲として冷延率Ｒ（％）を下記式で規定される範
囲とすることが必要である。 −５Ｌｏｇ（ｆｔｏｔ−０．２）＋８≦Ｒ≦−６０Ｌｏ
ｇ（ｆｔｏｔ−０．２）＋５０且つＲ≦９０ …なお
冷延率Ｒを前述の範囲に調整するために、適宜に中間焼
鈍を行っても差し支えない。そして冷延率がこれら式
で決まるＲＭｉｎ未満では再結晶の遅延が起こって結晶
粒径は粗大になり、本発明で規定した８０μｍを越えて
しまう。逆にＲＭａｘを越えると再結晶が促進されるた
め結晶粒径は微細になり、本発明で規定した２０μｍ以
下となり望ましくない。
【００１４】最終焼鈍は到達温度が 450℃未満で行った
場合、再結晶の優先方位が形成されて異方性が大きくな
るため好ましくない。逆に到達温度が 550℃を越えると
再結晶粒の粗大化が起こるためやはり好ましくない。
場合、再結晶の優先方位が形成されて異方性が大きくな
るため好ましくない。逆に到達温度が 550℃を越えると
再結晶粒の粗大化が起こるためやはり好ましくない。
【００１５】次に昇温速度 100℃/min未満ではやはり再
結晶の優先方位が形成されて異方性が大きくなり、冷却
速度が 100℃/min未満ではリューダスバンドが発生しや
すくなるため避けるべきである。
結晶の優先方位が形成されて異方性が大きくなり、冷却
速度が 100℃/min未満ではリューダスバンドが発生しや
すくなるため避けるべきである。
【００１６】また焼鈍時間は300sec以上の長時間の焼鈍
は、粗大粒を生じ易いため望ましくない。
は、粗大粒を生じ易いため望ましくない。
【００１７】
【実施例】以下本発明を実施例について説明する。表１
に示す各種アルミニウム合金を水冷鋳造により、厚さ 1
00mm、幅 300mm、高さ 250mmの鋳塊とし、片側10mmの面
削後、厚さ５mmまで熱間圧延を行った。続いて冷間圧延
の途中で中間焼鈍を 360℃×２hr行ったものについては
その後表２に示す最終冷延率（Ｒ）で冷間圧延を施し、
また中間焼鈍を行わないものについては熱間圧延後に表
２に示す最終冷延率（Ｒ）で冷間圧延を施し、しかる後
最終焼鈍を行なって厚さ１mmの板を供試材とした。
に示す各種アルミニウム合金を水冷鋳造により、厚さ 1
00mm、幅 300mm、高さ 250mmの鋳塊とし、片側10mmの面
削後、厚さ５mmまで熱間圧延を行った。続いて冷間圧延
の途中で中間焼鈍を 360℃×２hr行ったものについては
その後表２に示す最終冷延率（Ｒ）で冷間圧延を施し、
また中間焼鈍を行わないものについては熱間圧延後に表
２に示す最終冷延率（Ｒ）で冷間圧延を施し、しかる後
最終焼鈍を行なって厚さ１mmの板を供試材とした。
【００１８】ここで最終冷延率Ｒ（％）の前記式で許
容される範囲を算出して、これを最終冷延率の適合範囲
として表２に併記した。
容される範囲を算出して、これを最終冷延率の適合範囲
として表２に併記した。
【００１９】これら供試材について結晶粒径を測定し
た。そして引張強さ、耐力、伸びを測定して延性の評価
を行い、また成形性を評価するため張出し試験と絞り試
験を行った。この張出し試験はφ50mm球頭ポンチを使用
して張出し高さを測定したもので、張出し高さは18mm以
上が望ましい。また絞り試験はφ50mm円頭ポンチを使用
し、絞り比 2.2で絞り深さを測定したもので、絞り深さ
は13mm以上が良好である。更に結晶粒径による影響とし
て成形後の外観を評価した。これ等の評価結果を表３に
示す。
た。そして引張強さ、耐力、伸びを測定して延性の評価
を行い、また成形性を評価するため張出し試験と絞り試
験を行った。この張出し試験はφ50mm球頭ポンチを使用
して張出し高さを測定したもので、張出し高さは18mm以
上が望ましい。また絞り試験はφ50mm円頭ポンチを使用
し、絞り比 2.2で絞り深さを測定したもので、絞り深さ
は13mm以上が良好である。更に結晶粒径による影響とし
て成形後の外観を評価した。これ等の評価結果を表３に
示す。
【００２０】
【表１】
【００２１】
【表２】
【００２２】
【表３】
【００２３】表３から明らかなように、本発明例のよう
に結晶粒径を適正な大きさとすることにより、同組成で
冷延率未調整の比較例と比較した場合、延性、成形性、
成形後の外観において各段に優れていることが分る。し
かも本発明の規定内であれば不純物を増加させても延
性、成形性における性能はほとんど低下しないため、リ
サイクル性に優れ、非常に廉価な材料の製造が可能にな
った。
に結晶粒径を適正な大きさとすることにより、同組成で
冷延率未調整の比較例と比較した場合、延性、成形性、
成形後の外観において各段に優れていることが分る。し
かも本発明の規定内であれば不純物を増加させても延
性、成形性における性能はほとんど低下しないため、リ
サイクル性に優れ、非常に廉価な材料の製造が可能にな
った。
【００２４】
【発明の効果】このように本発明によればリサイクルに
より不純物が増加しても、最終冷延率を変更することに
より延性、成形性及び成形後の外観に優れたボディーシ
ート用アルミニウム合金板の製造が可能となる等、工業
上顕著な効果を奏するものである。
より不純物が増加しても、最終冷延率を変更することに
より延性、成形性及び成形後の外観に優れたボディーシ
ート用アルミニウム合金板の製造が可能となる等、工業
上顕著な効果を奏するものである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｃ２２Ｆ 1/00 ６８５ Ｃ２２Ｆ 1/00 ６８５Ｚ ６８６ ６８６Ａ ６９１ ６９１Ａ ６９１Ｂ ６９１Ｃ ６９４ ６９４Ａ (72)発明者 戸次 洋一郎 東京都千代田区丸の内２丁目６番１号 古河アルミニウム工業株式会社内 (72)発明者 東海林 了 東京都千代田区丸の内２丁目６番１号 古河アルミニウム工業株式会社内 (72)発明者 坪田 孝弘 東京都千代田区丸の内２丁目６番１号 古河アルミニウム工業株式会社内 (56)参考文献 特公 昭60−50864（ＪＰ，Ｂ２) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) C22F 1/047 C22C 21/06
Claims (3)
- 【請求項１】 Ｍｇ：２〜８ｗｔ％を含み、又はさらに
Ｃｕ：０．５ｗｔ％以下を含み、残部Ａｌと不純物とし
てＦｅ，Ｍｎ，Ｃｒ，Ｔｉ，Ｚｒの含有量（ｗｔ％）を
［Ｆｅ］，［Ｍｎ］，［Ｃｒ］，［Ｔｉ］，［Ｚｒ］と
表わしたときの各元素のＦｅ当量をＦｅ：ｆ＝［Ｆ
ｅ］、Ｍｎ：ｆＭｎ＝１．１［Ｍｎ］、Ｃｒ：ｆＣｒ＝
１．１［Ｃｒ］、Ｔｉ：ｆＴｉ＝３［Ｔｉ］，Ｚｒ：ｆ
Ｚｒ＝３［Ｚｒ］として、これらの合計のＦｅ当量：ｆ
ｔｏｔ＝ｆ＋ｆＭｎ＋ｆＣｒ＋ｆＴｉ＋ｆＺｒを０．７
５〜１．５ｗｔ％に規制したＡｌ合金を溶解・鋳造後熱
間圧延を行い、その後下記式で決められる範囲の冷延
率Ｒ（％）で冷間圧延を行い、しかる後１００℃／ｍｉ
ｎ以上の昇温速度で到達温度４５０〜５５０℃に０〜３
００秒間保持して最終焼鈍を行い、１００℃／ｍｉｎ以
上の速度で冷却することにより結晶粒径を２０〜８０μ
ｍとすることを特徴とするボディーシート用アルミニウ
ム合金板の製造方法。 −５Ｌｏｇ（ｆｔｏｔ−０．２）＋８≦Ｒ≦−６０Ｌｏ
ｇ（ｆｔｏｔ−０．２）＋５０且つＲ≦９０ … - 【請求項２】 熱間圧延後中間焼鈍を行い、その後の冷
間圧延率をＲ（％）とする請求項１記載のボディーシー
ト用アルミニウム合金の製造方法。 - 【請求項３】 請求項１又は２の製造方法により得られ
る結晶粒径２０〜８０μｍの延性及び成形性に優れるボ
ディーシート用アルミニウム合金板。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4327430A JP2818721B2 (ja) | 1992-11-12 | 1992-11-12 | ボディーシート用アルミニウム合金板の製造方法とこれにより得られるアルミニウム合金板 |
| US08/238,253 US5516374A (en) | 1992-11-12 | 1994-05-04 | Method of manufacturing an aluminum alloy sheet for body panel and the alloy sheet manufactured thereby |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4327430A JP2818721B2 (ja) | 1992-11-12 | 1992-11-12 | ボディーシート用アルミニウム合金板の製造方法とこれにより得られるアルミニウム合金板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06145926A JPH06145926A (ja) | 1994-05-27 |
| JP2818721B2 true JP2818721B2 (ja) | 1998-10-30 |
Family
ID=18199086
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4327430A Expired - Fee Related JP2818721B2 (ja) | 1992-11-12 | 1992-11-12 | ボディーシート用アルミニウム合金板の製造方法とこれにより得られるアルミニウム合金板 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5516374A (ja) |
| JP (1) | JP2818721B2 (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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