EP2531800A1 - Dichtungsring und treibladungslager - Google Patents

Dichtungsring und treibladungslager

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Publication number
EP2531800A1
EP2531800A1 EP11700809A EP11700809A EP2531800A1 EP 2531800 A1 EP2531800 A1 EP 2531800A1 EP 11700809 A EP11700809 A EP 11700809A EP 11700809 A EP11700809 A EP 11700809A EP 2531800 A1 EP2531800 A1 EP 2531800A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
sealing ring
sealing
propellant charge
bearing
region
Prior art date
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Granted
Application number
EP11700809A
Other languages
English (en)
French (fr)
Other versions
EP2531800B1 (de
Inventor
Axel Pfersmann
Fritz Schlenk
Manfred Hechtl
Alfred Eckel
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Diehl Defence GmbH and Co KG
Original Assignee
Diehl BGT Defence GmbH and Co KG
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Diehl BGT Defence GmbH and Co KG filed Critical Diehl BGT Defence GmbH and Co KG
Publication of EP2531800A1 publication Critical patent/EP2531800A1/de
Application granted granted Critical
Publication of EP2531800B1 publication Critical patent/EP2531800B1/de
Not-in-force legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F41—WEAPONS
    • F41A—FUNCTIONAL FEATURES OR DETAILS COMMON TO BOTH SMALLARMS AND ORDNANCE, e.g. CANNONS; MOUNTINGS FOR SMALLARMS OR ORDNANCE
    • F41A3/00—Breech mechanisms, e.g. locks
    • F41A3/64—Mounting of breech-blocks; Accessories for breech-blocks or breech-block mountings
    • F41A3/74—Obturating or packing devices for gas leak prevention in breech mechanisms
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F41—WEAPONS
    • F41A—FUNCTIONAL FEATURES OR DETAILS COMMON TO BOTH SMALLARMS AND ORDNANCE, e.g. CANNONS; MOUNTINGS FOR SMALLARMS OR ORDNANCE
    • F41A3/00—Breech mechanisms, e.g. locks
    • F41A3/64—Mounting of breech-blocks; Accessories for breech-blocks or breech-block mountings
    • F41A3/74—Obturating or packing devices for gas leak prevention in breech mechanisms
    • F41A3/76—Obturating or packing devices for gas leak prevention in breech mechanisms specially adapted for sealing the gap between the forward end of the cartridge chamber and the rearward end of the barrel, e.g. sealing devices for revolvers or revolver-type guns

Definitions

  • the invention relates to a sealing ring for the lightening of a propellant charge bearing of an automatic firearm for caseless ammunition against an end face of a firearm element according to the preamble of claim 1.
  • a sealing ring is known from DE 10 2005 020 669 A1.
  • the sealing ring of DE 10 2005 020 669 A1 represents a classic so-called C-ring seal (named after the C-shaped cross section of the sealing ring).
  • C-ring seal named after the C-shaped cross section of the sealing ring.
  • two opposing L-shaped profiles are formed (in cross-sectional view), whose legs facing each other form an annular sealing surface.
  • a conventional C-ring seal is loosely inserted into the provided for them step-shaped sealing ring seat, that is, there is a certain clearance between the sealing ring and sealing ring seat both in the axial and in the radial direction.
  • the C-ring seal may be thrown rearward toward the gun barrel bottom (shutter), whereby the propellant charge chamber can be sealed to the rear.
  • the problem with these conventional C-ring seals was that they reacted too slowly in view of the detonative nature of the new propellant charge bodies. Due to the inertia of the C-ring seal, the play between the propellant bottom and the bottom was not closed fast enough.
  • the sealing surface of the sealing ring has a first area around the ring opening of the sealing ring and a second area around the first area, the second area being set back from a tangential plane to the first area.
  • the second area is convexly shaped, ie bulged or projecting, in relation to the plane-parallel alignment.
  • the sealing rings according to the invention can achieve a sustainable, complete suppression of the blow-out.
  • the first region of the sealing surface has the shape of a planar annular surface arranged around the annular opening of the sealing ring, and the second region has the shape of a conically shaped surface adjoining the annular surface externally.
  • the planar annular surface is preferably set up, to be brought into contact plane-parallel at ambient temperature at the flat end face of the firearm element.
  • the cone-shaped surface is preferably set up to be brought into contact with the planar end face of the firearm element in a plane-parallel manner after heating the sealing ring by one or more shots from the firearm.
  • the shape of the first region of the sealing surface as a flat annular surface is achieved in an advantageous manner that a good sealing effect of the sealing ring can be achieved even at the beginning of a shot sequence, as long as the sealing ring is still below its elevated operating temperature.
  • the raised first region of the sealing surface then sinks downwards or inwards when the sealing ring warms up, the main sealing surface in the second region of the sealing surface comes into contact with the end face of the firearm element.
  • the quality of the eyelid depends on the size of the angle between the flat annular surface and the conical shaped surface of the sealing ring.
  • This angle is preferably adapted to the deformation behavior of the sealing ring when heated, that the cone-shaped surface after heating of the sealing ring can be brought plane-parallel to the flat end face of the firearm member for conditioning.
  • the size of the cone angle of the cone-shaped surface in the cold state of the sealing ring is chosen so that the cone angle is compensated by heating the sealing ring to 0 °, that is, the second region of the sealing surface plane-parallel to the flat end face of the firearm member Plant can be brought.
  • the thickness of the circular ring of the flat annular surface of the sealing surface ie the difference between the outer annulus radius and inner annulus radius, in the range of 0.5 mm to 2 mm. Particularly preferably, the thickness is in the range of 0.5 mm to 1 mm.
  • the ratio of thickness of Circular ring of the flat annular surface to the length of the generatrix of the truncated cone of the cone-shaped surface is in the range of 1: 6 to 1: 4.
  • a particularly good total sealing effect is achieved at a ratio of 1: 5.
  • the material from which the sealing ring is made preferably comprises a metal or a metal alloy.
  • the use of high temperature steels is advantageous. It is emphasized that, in order to achieve its improved sealing effect, the sealing ring according to the invention does not require flexurally elastic sections and also no elastically prestressed sections. The increased sealing effect is achieved alone by the heating-related deformation of the sealing surface.
  • the sealing ring according to the invention is used in a propellant charge bearing for an automatic firearm for caseless ammunition.
  • the propellant charge bearing one or more, preferably two, propellant charge chambers have, which are on the closure side and foremostillager noir each provided with a sealing ring.
  • such a propellant bearing comprises step-shaped sealing ring seats, in which the sealing rings, which are stepped on the side facing away from the sealing surface, are used to form a labyrinth seal.
  • one or more, preferably six, springs are positioned in the sealing ring seats (preferably in recesses) which press the sealing rings against a stop engaging the lateral edge of the sealing rings.
  • Propellant body are actively pressed to the shock pad. Further advantageous embodiments and improvements of the invention will become apparent from the following description of preferred implementation examples of the invention. It should be noted that the invention also encompasses further embodiments that result from a combination of features that are listed separately in the patent claims and / or in the description and the figures.
  • FIGs 7a to 7g several temporally successive snapshots of an automatic firearm for caseless ammunition, in which the sealing ring according to the invention and the propellant charge bearing according to the invention can be used in an advantageous manner for use.
  • Figure 1 shows a sealing ring for Lid ceremonies, which can be used in particular in a firearm for caseless ammunition.
  • the sealing ring 100 of Figure 1 has a substantially C-shaped cross-section.
  • the ring opening D is radially symmetrical from the substantially L-shaped profile of
  • Circumferential sealing ring 100 In the plan view of FIG. 1, this results in circular, concentric structures.
  • a sealing surface is formed by the upwardly facing in Figure 1 outside of a leg of the L-shaped profile. This sealing surface has a first
  • the sealing surface further includes a second region A 2 around the first region Ai.
  • the first area AT is thus surrounded or enclosed by the second area A 2 .
  • the second area A 2 is set back relative to a tangential plane T, which is placed on the first area A 1 .
  • This tangential plane T does not necessarily have to be the end face of a firearm element, ie a shutter or a projectile bearing. Rather, the tangential plane T is an arbitrary plane tangent to the surface of the first region A- ⁇ at any point.
  • the first region can lie-at least partially-in a plane which is oriented perpendicular to the central axis of symmetry of the sealing ring 100 through the ring opening D.
  • the first region A may also have only one towards the ring center sloping (in the figure 1: downwardly sloping) surface.
  • This sloping region of the first region A may be convexly curved or may fall in a linear (funnel-shaped) inward. But it is just as well a mixture of these two possibilities for the first area At possible.
  • FIG. There goes in the first area A ⁇ a flat annular surface to the ring center in a convex curved, sloping surface over.
  • the lower inner edge of the ring opening D can be bevelled.
  • the second area A 2 is recessed. This means that the points of the area in the second area A 2 fall behind (in FIG. 1: lower) the highest point of the first area Ai.
  • the surface of the second region A 2 is thus formed sloping or falling back outwards.
  • the above-described structure preferably has the sealing surface of the seal ring 100 in the non-firing state. This will allow the retarded orientation of the second area A 2 to be gradually compensated by heating in the course of multi-shot delivery.
  • FIG. 2 shows a second embodiment of the sealing ring according to the invention.
  • the first region A 1 of the sealing surface has the shape of a planar annular surface arranged around the ring opening D of the sealing ring 100. This annular surface lies in a plane perpendicular to the axis of symmetry of the sealing ring 100 through the ring opening D.
  • the upper annular hole edge which lies in the plane of the flat annular surface, is preferably formed sharp-edged. This allows a better sealing ability of the sealing ring 100 in the cold state.
  • the lower ring hole edge in turn may preferably be formed bevelled.
  • the second region A 2 of the sealing surface has the shape of a outside of the annular surface A, subsequent, cone-shaped surface.
  • first region A 1 of the sealing surface has the shape of a flat annular surface, this annular surface lies completely in the tangential plane T described above.
  • the planar annular surface A forms, together with the cone-shaped surface A 2, the angle a. This angle a, with which the second
  • FIG. 3 a shows an eyelid situation using a sealing ring 100 according to FIG. 2 in the cold state.
  • the flat annular surface Ai is set up, plane-parallel to the flat end face S of a closure 77 or a projectile bearing 2 to be brought into abutment.
  • FIG. 3 a shows the sealing ring 100 in this state in this position, in which the planar annular surface A i comes to rest plane-parallel on the planar end face S.
  • the first area Ai by the formation of the first area Ai the
  • Sealing surface as a flat annular surface and by the sharp edge or perpendicularity of the upper inner edge of the ring opening D achieved in an advantageous manner that a good sealing effect of the sealing ring 100 can be achieved even at the beginning of a shot sequence, as long as the sealing ring 100 is still below its elevated operating temperature ,
  • the sealing function is thus taken over in this phase mainly from the first region Ai to the ring opening D of the sealing ring 100.
  • FIG. 3b shows an eyelid situation using the sealing ring 100 according to FIG. 2 in the heated state.
  • Sealing ring 100 heated so far that the originally increased first area Ai of the sealing surface has lowered down.
  • the second area A 2 of the sealing surface takes over the Lid réellesfunktion.
  • Angle ⁇ is so small that it is barely visible to the naked eye.
  • the size of the angle ⁇ for a sealing ring 100 for a caliber firearm is 10 to 20 mm in the range of 5 to 20 minutes of arc, preferably in the range of 10 to 15 minutes of arc.
  • FIG. 4 shows an eyelid situation with a sealing ring 100 according to FIG. 2 in the context of a sealing ring seat 15 of a propellant charge bearing 4.
  • the sealing ring seat 15 is stepped shaped.
  • the steps of the sealing ring seat 15 are formed as a counterpart to the stepped formation of the sealing ring 100 on its side facing away from the sealing surface.
  • forming a plurality of alternately successive annular gaps and cylinder jacket-shaped gap a labyrinth seal, which seals the sealing ring 100 to the side, so radially.
  • the concept of DE 10 2005 020 669 A1 can be used.
  • recesses 18 for receiving springs 16 are provided in the sealing ring seat 15 in the sealing ring seat 15 .
  • FIG. 5 shows a sectional drawing illustrating the use of the inventive sealing rings 100 or of the propellant charge bearing 4 according to the invention in a firearm for caseless ammunition, which is essentially in the operating state of FIG. 7g.
  • this operating state are the shutter 77, a propellant charge chamber 5 of the propellant charge bearing 4, a
  • Projectile chamber 3 of the projectile bearing 2 and the barrel 1 exactly in alignment with each other. This means that the longitudinal axis of the projectile chamber 3 and the longitudinal axis of the propellant charge chamber 5 lies in the extension of the axis of the axis A of the weapon barrel 1. In this position, the projectile 6 is fired.
  • the propellant charge bearing 4 according to the invention is arranged between the end face S of the closure 77 and the end face S of the projectile bearing 2.
  • FIGS. 6a and 6b show perspective views of an embodiment of the propellant charge bearing 4 according to the invention (for clarity, without the sealing rings 100 still to be used).
  • the step-shaped sealing ring seats 15 with the recesses 18 for the springs 16 can clearly be seen in FIGS. 6a and 6b.
  • the propellant charge bearing 4 comprises two propellant charge chambers 5, 50. At the front and at the rear end of each Propellant charge chamber 5, 50 is in each case a sealing ring 100 as shown in FIG.
  • FIGS. 7a to 7g show, by way of explanation, several temporally successive snapshots of an automatic firearm for caseless ammunition, in which the sealing ring 100 according to the invention and the propellant charge bearing 4 according to the invention can be advantageously used.
  • Reference numeral 1 denotes a weapon barrel of a weapon system, preferably without automatic operation, with caseless ammunition and high firing order.
  • the weapon system includes a preferably two chambers 3, 30 projectile projectile 2 for receiving located in a storage or loading space 11 projectiles 6.
  • An insertion device 8 is used to move the positioned in the insertion position projectile 6 in the chamber 3 of the projectile bearing 2 (see FIGS. 7a to 7c).
  • In the loading space 11 is a plurality of stockpiled projectiles 6, by means of a (not shown) feeding into the insertion position for the next chamber, z. B. 30, can be brought.
  • the weapon system also includes a propellant charge bearing 4 with a number of chambers 5, 50, in each of which a propellant charge 7 can be introduced.
  • the number of chambers 5, 50 of the propellant charge bearing 4 coincides with the number of chambers 3, 30 of the projectile bearing 2.
  • the number of chambers 5, 50 of the propellant charge bearing 4 is equal to two.
  • Propellant bearing 4 and the projectile bearing 2 are designed as a pivot bearing, which preferably rotate in opposite directions.
  • a high degree of smoothness of the weapon system can be achieved.
  • the reason for the increased smoothness is the mutual compensation of any imbalance of the propellant charge bearing 4 and the projectile bearing 2 and the mutual compensation of bearing forces, which act on the rotary bearings of the propellant charge bearing 4 and the projectile bearing 2.
  • the propellant charge bearing 4 is rotatably mounted about the axis of rotation Y and the projectile bearing 2 is rotatably mounted about the axis of rotation X.
  • the two axes X, Y are each arranged offset parallel to the axis of the axis A of the weapon barrel 1.
  • Propellant bearing 4 and the projectile bearing 2 are between the rear end of Gun barrel 1 and the closure 77 arranged.
  • the shutter 77 has a striker 777.
  • FIGS. 7a to 7c show a first phase of the operating cycle of the weapon system, in which the chamber 3 of the projectile bearing 2 is in a first position, namely a loading position. In this first position, the insertion device 8 for inserting a projectile 6 in this chamber 3 can be activated. Further, in this first position, the chamber 5 of the propellant charge bearing 4 in the loading position, in which a slide-in device 9 for inserting a propellant charge 7 in this chamber 5 can be activated.
  • FIGS. 7a to 7c show a first phase of the operating cycle of the weapon system, in which the chamber 3 of the projectile bearing 2 is in a first position, namely a loading position. In this first position, the insertion device 8 for inserting a projectile 6 in this chamber 3 can be activated. Further, in this first position, the chamber 5 of the propellant charge bearing 4 in the loading position, in which a slide-in device 9 for inserting a propellant charge 7 in this chamber 5 can be activated.
  • the insertion device 8 for inserting the projectile 6 into the chamber 3 and the insertion device 9 for inserting the propellant charge 7 into the chamber 5 can be coupled to one another. Through this - preferably rigid - coupling between the two insertion devices 8, 9 can be achieved in a simple manner, a synchronous insertion of the projectile 6 and the propellant 7.
  • Figures 7d and 7e show the transition from the first position to a second position, the firing position, as shown in Figures 7f, 7g and Figure 5.
  • the firing position In the firing position are the chamber 3 of the projectile bearing 2 and the chamber 5 of
  • Propellant charge bearing 4 in alignment with the weapon barrel 1.
  • the transition between the first position and the second position is achieved by the preferably opposite rotation of the projectile bearing 2 and the propellant charge bearing 4 about their respective axes of rotation X, Y.
  • the insertion devices 8, 9 are preferably not moved or at most retracted a small distance from the maximum insertion position of FIG. 7c in order to ensure undisturbed rotation of the projectile bearing 2 and of the propellant charge bearing 4 to ensure.
  • the firing pin 777 is actuated in the firing position. The firing pin 777 strikes the propellant charge body 7 located in the chamber 5, possibly also a firing pad attached to the propellant charge 7. The propellant 7 then explodes in the chamber 5 of the propellant charge bearing 4 and accelerates that located in the chamber 3 projectile 6, which through the gun barrel 1 in the direction

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Abstract

Die Erfindung betrifft einen Dichtungsring (100) zur Liderung eines Treibladungslagers (4) einer automatischen Schusswaffe für hülsenlose Munition insbesondere gegenüber einer Stirnfläche (S) eines Schusswaffenelements, insbesondere eines Verschlusses (77) oder eines Projektillagers (2). Der Dichtungsring (100) weist eine an die Stirnfläche (S) zur Anlage bringbare Dichtungsfläche auf. Diese Dichtungsfläche weist einen ersten Bereich (A1) um die Ringöffnung (D) des Dichtungsrings (100) und einen zweiten Bereich (A2) um den ersten Bereich (A1) auf, wobei der zweite Bereich (A2) gegenüber einer Tangentialfläche (T) an den ersten Bereich (A1) zurückversetzt (a) ist. Die Erfindung betrifft ferner ein Treibladungslager (4) für eine automatische Schusswaffe für hülsenlose Munition, welches zumindest einen der erfindungsgemäßen Dichtungsringe (100) aufweist. Das Treibladungslager (4) weist dabei vorzugsweise ein oder mehrere, insbesondere zwei, Treibladungskammern (5, 50) auf, welche verschlussseitig und projektillagerseitig mit jeweils einem Dichtungsring (100) versehen sind.

Description

Dichtungsring und Treibladungslager
Die Erfindung betrifft einen Dichtungsring zur Liderung eines Treibladungslagers einer automatischen Schusswaffe für hülsenlose Munition gegenüber einer Stirnfläche eines Schusswaffenelements gemäß dem Oberbegriff des Patentanspruchs 1. Ein solcher Dichtungsring ist aus der DE 10 2005 020 669 A1 bekannt.
Der Dichtungsring der DE 10 2005 020 669 A1 stellt eine klassische sogenannte C-Ring-Dichtung dar (benannt nach dem C-förmigen Querschnitt des Dichtungsrings). Durch die Ringöffnung werden (in Querschnittsansicht) zwei einander gegenüberliegende L-förmige Profile gebildet, deren aufeinander zuweisende Schenkel eine kreisringförmige Dichtfläche bilden.
Eine konventionelle C-Ring-Dichtung ist locker in den für sie vorgesehenen stufenförmig ausgebildeten Dichtringsitz eingesetzt, das heißt es besteht sowohl in axialer als auch in radialer Richtung ein gewisses Spiel zwischen Dichtungsring und Dichtringsitz. Im Moment der Zündung des Treibladungskörpers kann die C-Ring- Dichtung deshalb nach hinten in Richtung Waffenstoßboden (Verschluss) geschleudert werden, wodurch die Treibladungskammer nach hinten abgedichtet werden kann. Bei diesen konventionellen C-Ring-Dichtungen bestand jedoch das Problem, dass diese im Hinblick auf den detonativen Charakter der neuen Treibladungskörper zu langsam reagiert haben. Aufgrund der Massenträgheit der C-Ring-Dichtung wurde das Spiel zwischen Treibladungslagerboden und Stoßboden nicht schnell genug geschlossen. Daher wurden bei Zündung des Treibladungskörpers sehr schnelle Teilchen zwischen die kreisringförmige Dichtungsfläche der C-Ring-Dichtung und die Stirnfläche des Stoßbodens geblasen. Dieser Umstand führte dazu, dass die C-Ring-Dichtungen mit der Zeit immer schlechter abdichteten. Die DE 10 2005 020 669 A1 schlägt zur Lösung dieses Problems vor, den auf der der Dichtungsfläche abgewandten Seite stufig ausgeformten Dichtungsring unter mechanischer Vorspannung in den unteren Abschnitt des zylindrischen Dichtringsitzes zu zwängen. Bei einer derart eingesetzten C-Ring-Dichtung wird der Trennspalt in axialer Richtung zwischen kreisringförmiger Dichtungsfläche und Stirnfläche des Verschlusses nach der ersten Druckbeaufschlagung aufgehoben. Durch die mechanische Vorspannung des Dichtungsrings in seinem Dichtringsitz nimmt der Dichtungsring nach dieser ersten Druckbelastung eine stabile Kontaktposition zur Stirnfläche des Verschlusses ein. Beim nachfolgenden nächsten Gasdruckwechsel ist dann kein großer axialer Trennspalt mehr zwischen Dichtring und Verschluss vorhanden. Damit ist dann eine gute axiale Anfangsabdichtung gegeben.
Wenngleich auch der Gegenstand der DE 10 2005 020 669 A1 eine Verbesserung bei der Liderung bewirkt hat, so wurde auch bei dieser neuen Liderungsmethode eine mit der Zeit nachlassende Dichtwirkung beobachtet. Dies äußerte sich in einem geringfügigen sogenannten Ausblasen, das heißt Austreten von Treibladungsgasen zwischen Treibladungslager und Verschluss, insbesondere nach längeren Schussfolgen. Als Hauptgrund für die nachlassende Dichtwirkung sah man die - auch bei der neuen Liderungsmethode auftretende - Verschmutzung der Dichtungsfläche an. Die trotz der stabilen Kontaktposition der Dichtringfläche zum Waffenstoßboden auftretende Verschmutzung der Dichtfläche erklärte man sich aus der Erwärmung des
Dichtrings nach längeren Schussfolgen und einem damit verbundenen Ausbauchen der Dichtungsringfläche nach außen. Dadurch würde die kontaktierende Dichtfläche auf den Bereich unmittelbar um die Ringöffnung reduziert werden. Dies wiederum würde zu einem vermehrten Ausblasen und in der Folge zu einer zunehmenden Verschmutzung der Dichtfläche führen. Dieses Problem wurde selbst von Fachleuten als nicht behebbar angesehen, da man zum präventiven Ausgleich der wärmebedingten Ausbauchung der Dichtringfläche eine konkave Einbuchtung der Dichtfläche hätte vorsehen müssen. Dies wäre jedoch kontraproduktiv gewesen, weil dann im noch kalten Zustand des Dichtungsrings ein zur Treibladungskammer offener Spalt zwischen Dichtringfläche und Waffenstoßboden entstanden wäre, in welchen die
Treibladungsgase samt der in ihnen enthaltenen Verbrennungsrückstände eingedrungen wären. Diese bereits im kalten Zustand des Dichtungsrings erfolgte Verschmutzung der Dichtungsfläche würde bewirken, dass trotz der wärmebedingten Kompensation der konkaven Einbuchtung in der Dichtringfläche keine nachhaltige Liderung möglich ist. Es ist daher Aufgabe der vorliegenden Erfindung, die Liderung eines Treibladungslagers einer Schusswaffe für hülsenlose Munition gegenüber einer Stirnfläche eines Schusswaffenelements zu verbessern.
Diese Aufgabe wird durch einen Dichtungsring nach Anspruch 1 sowie durch ein Treibladungslager nach Anspruch 9 gelöst.
Erst durch Präzisionsvermessungen von neuen und gebrauchten Dichtungsringen haben die Erfinder herausgefunden, dass bei der speziellen Geometrie einer C-Ring- Dichtung der oben beschriebene Sachverhalt überraschenderweise genau umgekehrt ist: Die zunächst planparallele Kreisringfläche des konventionellen Dichtungsrings erfährt infolge der Erhitzung durch einen oder mehrere Schüsse aus der Schusswaffe eine konkave Einbauchung. In den nach Erwärmung entstehenden Spalt zwischen Dichtringfläche und Waffenstoßboden blasen dann die Treibladungsgase. Die in den Treibladungsgasen enthaltenen Verbrennungsrückstände lagern sich sodann auf der Dichtringfläche an und mindern in der Folge dessen Dichtwirkung.
Basierend auf dieser neuen Erkenntnis wurde das erfinderische Konzept ersonnen, dass die Dichtungsfläche des Dichtungsrings einen ersten Bereich um die Ringöffnung des Dichtungsrings und einen zweiten Bereich um den ersten Bereich aufweist, wobei der zweite Bereich gegenüber einer Tangentialebene an den ersten Bereich zurückversetzt ist. Anders ausgedrückt ist der zweite Bereich gegenüber der planparallelen Ausrichtung bei einer klassischen C-Ring-Dichtung konvex geformt, dass heißt ausgebaucht oder vorspringend ausgebildet.
Durch die beim Schießen entstehende Wärme wird die Ausbauchung des zweiten Bereichs in kurzer Zeit kompensiert, so dass der Dichtungsring über den vollen zweiten Bereich unverschmutzt planparallel an der Stirnfläche des Schusswaffenelements zur Anlage kommen kann. Wie durch Tests an einem Demonstrator nachgewiesen werden konnte, kann durch den Einsatz der erfindungsgemäßen Dichtungsringe eine nachhaltige, vollständige Unterdrückung des Ausblasens erzielt werden.
Gemäß einer besonders bevorzugten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung weist der erste Bereich der Dichtungsfläche die Form einer um die Ringöffnung des Dichtungsrings angeordneten ebenen Kreisringfläche auf, und der zweite Bereich weist die Form einer sich außen an die Kreisringfläche anschließenden, konusförmig geformten Fläche auf. Dabei ist die ebene Kreisringfläche vorzugsweise eingerichtet, bei Umgebungstemperatur planparallel an der ebenen Stirnfläche des Schusswaffenelements zur Anlage gebracht zu werden. Ferner ist dabei vorzugsweise die konusförmig geformte Fläche eingerichtet, nach Erhitzung des Dichtungsrings durch einen oder mehrere Schüsse aus der Schusswaffe planparallel an der ebenen Stirnfläche des Schusswaffenelements zur Anlage gebracht zu werden.
Durch die Ausformung des ersten Bereichs der Dichtungsfläche als ebene Kreisringfläche wird in vorteilhafter Weise erreicht, dass eine gute Dichtwirkung des Dichtungsrings auch schon zu Beginn einer Schussfolge erreicht werden kann, solange der Dichtungsring noch unter seiner erhöhten Betriebstemperatur liegt. Senkt sich dann der erhöhte erste Bereich der Dichtungsfläche bei Erwärmung des Dichtungsrings nach unten bzw. nach innen, so kommt die Hauptdichtungsfläche im zweiten Bereich der Dichtungsfläche zur Anlage an die Stirnfläche des Schusswaffenelements. Die Qualität der Liderung steht und fällt mit der Größe des Winkels zwischen der ebenen Kreisringfläche und der konusförmig geformten Fläche des Dichtungsrings. Dieser Winkel ist vorzugsweise so an das Verformungsverhalten des Dichtungsrings bei Erhitzung angepasst, dass die konusförmig geformte Fläche nach Erhitzung des Dichtungsrings planparallel an der ebenen Stirnfläche des Schusswaffenelements zur Anlage gebracht werden kann. Mit anderen Worten: Die Größe des Konuswinkels der konusförmig geformten Fläche im kalten Zustand des Dichtungsrings ist so gewählt, dass der Konuswinkel durch Erhitzen des Dichtungsrings auf 0° kompensiert wird, das heißt dass der zweite Bereich der Dichtungsfläche planparallel an der ebenen Stirnfläche des Schusswaffenelements zur Anlage gebracht werden kann. Um dies zu erreichen, liegt der Winkel zwischen ebener Kreisringfläche und konusförmig geformter
Fläche der Dichtungsfläche im Bereich von 5 bis 20 Bogenminuten. Besonders bevorzugt liegt dieser Winkel im Bereich von 10 bis 15 Bogenminuten, also ungefähr bei 0,2°. Um eine gute Dichtwirkung des Dichtungsrings auch zu Beginn einer Schussfolge zu erzielen, liegt die Dicke des Kreisrings der ebenen Kreisringfläche der Dichtungsfläche, also die Differenz zwischen äußerem Kreisringradius und innerem Kreisringradius, im Bereich von 0,5 mm bis 2 mm. Besonders bevorzugt liegt die Dicke im Bereich von 0,5 mm bis 1 mm.
Für die Dichtwirkung des Dichtungsrings insgesamt über alle Betriebstemperaturen betrachtet hat es sich als vorteilhaft erwiesen, dass das Verhältnis von Dicke des Kreisrings der ebenen Kreisringfläche zur Länge der Mantellinie des Kegelstumpfes der konusförmig geformten Fläche im Bereich von 1 : 6 bis 1 : 4 liegt. Eine besonders gute Gesamtdichtwirkung wird bei einem Verhältnis von 1 : 5 erzielt. Das Material, aus dem der Dichtungsring gefertigt ist, umfasst vorzugsweise ein Metall oder eine Metalllegierung. Insbesondere die Verwendung von hochtemperaturfesten Stählen ist von Vorteil. Es wird betont, dass der erfindungsgemäße Dichtungsring zur Erzielung seiner verbesserten Dichtwirkung keiner biegeelastischen Abschnitte und auch keiner elastisch vorgespannten Abschnitte bedarf. Die erhöhte Dichtwirkung wird alleine schon durch die erwärmungsbedingte Verformung der Dichtungsfläche erreicht.
Gleichwohl ist es natürlich nicht ausgeschlossen, dass auch elastische Vorspannungen verschiedener Abschnitte des Dichtungsrings, wie sie z. B. in der DE 10 2005 020 669 A1 beschrieben sind, zur Ergänzung des erfinderischen Dichtungskonzepts eingesetzt werden.
Bevorzugt kommt der erfindungsgemäße Dichtungsring in einem Treibladungslager für eine automatische Schusswaffe für hülsenlose Munition zum Einsatz. Dabei kann das Treibladungslager ein oder mehrere, vorzugsweise zwei, Treibladungskammern aufweisen, welche verschlussseitig und projektillagerseitig mit jeweils einem Dichtungsring versehen sind.
Gemäß einer besonders bevorzugten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung umfasst ein solches Treibladungslager stufenförmig ausgebildete Dichtringsitze, in welche die Dichtungsringe, welche auf der der Dichtungsfläche abgewandten Seite stufig ausgeformt sind, unter Ausbildung einer Labyrinthdichtung eingesetzt sind. Dabei sind ein oder mehrere, vorzugsweise sechs, Federn in den Dichtringsitzen positioniert (vorzugsweise in Ausnehmungen), welche die Dichtungsringe gegen einen den seitlichen Rand der Dichtungsringe übergreifenden Anschlag drücken. Dadurch kann in vorteilhafter Weise das Spiel zwischen Treibladungslagerboden und Stoßboden durch Federkraft variabel (je nach Drehstellung des Treibladungslagers und je nach
Wärmeausdehnungszustand des Treibladungslagers) auf null reduziert (angedrückt) werden.
Es ist auch denkbar, dass die Anpresskraft dieser Federung auch aktiv steuerbar sein kann. So könnte z. B. der Dichtungsring gezielt direkt vor der Zündung des
Treibladungskörpers aktiv an den Stoßboden gedrückt werden. Weitere vorteilhafte Ausführungsformen und Verbesserungen der Erfindung ergeben sich aus nachstehender Beschreibung von bevorzugten Realisierungsbeispielen der Erfindung. Es wird darauf hingewiesen, dass die Erfindung auch weitere Ausführungsformen umfasst, die sich aus einer Kombination von Merkmalen ergeben, die getrennt in den Patentansprüchen und/oder in der Beschreibung und den Figuren aufgeführt sind.
Nachstehend wird die Erfindung anhand ihrer vorteilhaften Ausführungsformen unter Bezugnahme auf die Zeichnungen näher erläutert.
In den Zeichnungen bezeichnen die gleichen oder ähnlichen Bezugszeichen gleiche oder ähnliche Teile. In den Zeichnungen zeigen: eine erste Ausführungsform des erfindungsgemäßen Dichtungsrings, eine zweite Ausführungsform des erfindungsgemäßen Dichtungsrings, eine Liderungssituation unter Einsatz eines Dichtungsrings gemäß der zweiten Ausführungsform im kalten Zustand, eine Liderungssituation unter Einsatz eines Dichtungsrings gemäß der zweiten Ausführungsform im erhitzten Zustand, eine Liderungssituation mit einem Dichtungsring der zweiten Ausführungsform im Kontext mit einem Dichtringsitz eines Treibladungslagers, eine Schnittzeichnung, welche den Einsatz der erfindungsgemäßen Dichtungsringe bzw. des erfindungsgemäßen Treibladungslagers in einer Schusswaffe für hülsenlose Munition darstellt, welche sich im Wesentlichen im Betriebszustand der Figur 7g befindet, Figuren 6a und 6b perspektivische Ansichten einer Ausführungsform des erfindungsgemäßen Treibladungslagers (ohne Dichtungsringe), und
Figuren 7a bis 7g mehrere zeitlich aufeinander folgende Momentaufnahmen einer automatischen Schusswaffe für hülsenlose Munition, in welcher der erfindungsgemäße Dichtungsring und das erfindungsgemäße Treibladungslager in vorteilhafter Weise zum Einsatz gebracht werden können.
Unter Bezugnahme auf die Figur 1 wird nun das Prinzip des erfindungsgemäßen Dichtungsrings erläutert.
Figur 1 zeigt einen Dichtungsring zur Liderung, welcher insbesondere in einer Schusswaffe für hülsenlose Munition eingesetzt werden kann. Wenngleich der Einsatz dieses Dichtungsrings bei einer Schusswaffe für hülsenlose Munition besonders vorteilhaft ist, so heißt dies doch nicht, dass der Einsatz des erfindungsgemäßen Dichtungsrings nicht auch bei einer Schusswaffe für Hülsenmunition möglich wäre. Der Dichtungsring 100 der Figur 1 weist einen im Wesentlichen C-förmigen Querschnitt auf. Die Ringöffnung D wird radialsymmetrisch vom im Wesentlichen L-förmigen Profil des
Dichtungsrings 100 umlaufen. In der Aufsicht auf die Figur 1 ergeben sich somit kreisförmige, konzentrische Strukturen.
Eine Dichtungsfläche wird durch die in Figur 1 nach oben weisende Außenseite eines Schenkels des L-förmigen Profils gebildet. Diese Dichtungsfläche weist einen ersten
Bereich A^ um die Ringöffnung D des Dichtungsrings 100 auf. Die Dichtungsfläche weist ferner einen zweiten Bereich A2 um den ersten Bereich Ai auf. Der erste Bereich AT wird also von dem zweiten Bereich A2 umgeben oder umschlossen. Dabei ist der zweite Bereich A2 gegenüber einer Tangentialebene T, welche an den ersten Bereich A, gelegt wird, zurückversetzt. Bei dieser Tangentialebene T muss es sich nicht zwingend um die Stirnfläche eines Schusswaffenelementes, also eines Verschlusses oder eines Projektillagers handeln. Vielmehr handelt es sich bei der Tangentialebene T um eine beliebige, die Fläche des ersten Bereichs A-\ in einem beliebigen Punkt tangierende Ebene. Dabei kann der erste Bereich - zumindest teilweise - in einer Ebene liegen, welche senkrecht zur zentralen Symmetrieachse des Dichtungsrings 100 durch die Ringöffnung D orientiert ist. Der erste Bereich A, kann aber auch nur eine zur Ringmitte hin abfallende (in der Figur 1 : nach unten abfallende) Oberfläche aufweisen. Dieser abfallende Bereich des ersten Bereichs A, kann konvex gekrümmt sein oder kann linear (trichterförmig) nach innen abfallen. Es ist aber genauso gut auch eine Mischung aus diesen beiden vorgenannten Möglichkeiten für den ersten Bereich At möglich. Eine solche Mischung ist exemplarisch in Figur 1 dargestellt. Dort geht im ersten Bereich A^ eine ebene Kreisringfläche zur Ringmitte hin in eine konvex gekrümmte, abfallende Fläche über. Die untere Innenkante der Ringöffnung D kann angeschrägt sein.
Außen um den ersten Bereich A^ herum schließt sich der zweite Bereich A2 zurückversetzt an. Das bedeutet, dass die Punkte der Fläche im zweiten Bereich A2 hinter (in Figur 1 : unter) dem höchsten Punkt des ersten Bereichs Ai zurückfallen. Die Oberfläche des zweiten Bereichs A2 ist also nach außen hin abfallend oder zurückfallend ausgebildet.
Die oben beschriebene Struktur weist die Dichtungsfläche des Dichtungsrings 100 vorzugsweise im nicht durch Abfeuern von Schüssen erhitzten Zustand auf. Dadurch wird es ermöglicht, dass die zurückversetzte Orientierung des zweiten Bereichs A2 durch Erhitzung im Rahmen der Abgabe mehrerer Schüsse nach und nach kompensiert wird.
Figur 2 zeigt eine zweite Ausführungsform des erfindungsgemäßen Dichtungsrings. Der erste Bereich A^ der Dichtungsfläche weist die Form einer um die Ringöffnung D des Dichtungsrings 100 angeordneten ebenen Kreisringfläche auf. Diese Kreisringfläche liegt in einer Ebene senkrecht zur Symmetrieachse des Dichtungsrings 100 durch die Ringöffnung D. Die obere Ringlochkante, welche in der Ebene der ebenen Kreisringfläche liegt, ist vorzugsweise scharfkantig ausgebildet. Dies ermöglicht eine bessere Abdichtungsfähigkeit des Dichtungsrings 100 im kalten Zustand. Die untere Ringlochkante wiederum kann vorzugsweise angeschrägt ausgebildet sein. Der zweite Bereich A2 der Dichtungsfläche weist die Form einer sich außen an die Kreisringfläche A, anschließenden, konusförmig geformten Fläche auf.
Dadurch, dass der erste Bereich A^ der Dichtungsfläche die Form einer ebenen Kreisringfläche aufweist, liegt diese Kreisringfläche vollständig in der oben beschriebenen Tangentialebene T. Die ebene Kreisringfläche A, bildet mit der konusförmig geformten Fläche A2 den Winkel a. Dieser Winkel a, mit dem der zweite
Bereich A2 gegenüber der Tangentialebene T und damit gegenüber der ebenen Kreisringfläche A, abfällt, ist vom Betrag her identisch mit dem Konuswinkel a, also mit dem Böschungswinkel der konusförmig geformten Fläche A2.
Die Figur 3a zeigt eine Liderungssituation unter Einsatz eines Dichtungsrings 100 gemäß Figur 2 im kalten Zustand. Im kalten Zustand, also bei Umgebungstemperatur, ist die ebene Kreisringfläche Ai eingerichtet, planparallel an der ebenen Stirnfläche S eines Verschlusses 77 oder eines Projektillagers 2 zur Anlage gebracht zu werden. Figur 3a zeigt den Dichtungsring 100 in diesem Zustand in dieser Position, in der die ebene Kreisringfläche Ai planparallel an der ebenen Stirnfläche S zur Anlage kommt. In dieser Situation wird durch die Ausformung des ersten Bereichs Ai der
Dichtungsfläche als ebene Kreisringfläche sowie durch die Scharfkantigkeit bzw. Rechtwinkligkeit der oberen inneren Kante der Ringöffnung D in vorteilhafter Weise erreicht, dass eine gute Dichtwirkung des Dichtungsrings 100 auch schon zu Beginn einer Schussfolge erreicht werden kann, solang der Dichtungsring 100 noch unter seiner erhöhten Betriebstemperatur liegt. Die Dichtungsfunktion wird in dieser Phase also hauptsächlich vom ersten Bereich Ai um die Ringöffnung D des Dichtungsrings 100 übernommen.
Figur 3b zeigt eine Liderungssituation unter Einsatz des Dichtungsrings 100 gemäß Figur 2 im erhitzten Zustand. Durch die Abgabe mehrerer Schüsse wurde der
Dichtungsring 100 soweit erhitzt, dass sich der ursprünglich erhöhte erste Bereich Ai der Dichtungsfläche nach unten gesenkt hat. In Folge dessen kommt nun der ursprünglich konusförmig ansteigende zweite Bereich A2 der Dichtungsfläche planparallel an der ebenen Stirnfläche S des Verschlusses 77 oder des Projektillagers 2 zur Anlage. In diesem Zustand übernimmt nun hauptsächlich der zweite Bereich A2 der Dichtungsfläche die Liderungsfunktion.
Die Größe des Winkels α zwischen ebener Kreisringfläche Ai und konusförmig geformter Fläche A2 bzw. der Konuswinkel α sind in den Figuren 1 bis 3 zur Verdeutlichung stark übertrieben dargestellt. In Wirklichkeit ist der entsprechende
Winkel α so klein, dass er mit bloßem Auge kaum wahrzunehmen ist. Die Größe des Winkels α liegt für einen Dichtungsring 100 für eine Schusswaffe im Kaliberbereich 10 bis 20 mm im Bereich von 5 bis 20 Bogenminuten, vorzugsweise im Bereich von 10 bis 15 Bogenminuten.
Figur 4 zeigt eine Liderungssituation mit einem Dichtungsring 100 gemäß Figur 2 im Kontext mit einem Dichtringsitz 15 eines Treibladungslagers 4. Der Dichtringsitz 15 ist stufenförmig ausgeformt. Die Stufen des Dichtringsitzes 15 sind als Gegenstück zu der stufigen Ausformung des Dichtungsringes 100 auf seiner der Dichtungsfläche abgewandten Seite ausgebildet. Durch diese Konstellation entsteht unter Ausbildung mehrerer abwechselnd aufeinanderfolgender Kreisringspalte und zylindermantelförmiger Spalte eine Labyrinthdichtung, welche den Dichtungsring 100 zur Seite hin, also radial abdichtet. Zur Steigerung der lateralen Dichtwirkung des Dichtungsrings 100 kann auf das Konzept der DE 10 2005 020 669 A1 zurückgegriffen werden. Im Dichtringsitz 15 sind Ausnehmungen 18 zur Aufnahme von Federn 16 vorgesehen. Diese Federn 16 drücken den Dichtungsring 100 gegen einen Anschlag 17, welcher den seitlichen Rand des Dichtungsrings 100 übergreift. Dadurch kann in vorteilhafter Weise das Spiel zwischen Treibladungslagerboden und Stoßboden S durch Federkraft variabel (je nach Drehstellung des Treibladungslagers 4 und je nach Wärmeausdehnungszustand des Treibladungslagers 4) auf null reduziert werden, das heißt angedrückt werden.
Figur 5 zeigt eine Schnittzeichnung, welche den Einsatz der erfindungsgemäßen Dichtungsringe 100 bzw. des erfindungsgemäßen Treibladungslagers 4 in einer Schusswaffe für hülsenlose Munition darstellt, welche sich im Wesentlichen im Betriebszustand der Figur 7g befindet. In diesem Betriebszustand liegen der Verschluss 77, eine Treibladungskammer 5 des Treibladungslagers 4, eine
Projektilkammer 3 des Projektillagers 2 und das Waffenrohr 1 genau in Flucht miteinander. Das bedeutet, dass die Längsachse der Projektilkammer 3 und die Längsachse der Treibladungskammer 5 in der Verlängerung der Seelenachse A des Waffenrohrs 1 liegt. In dieser Position wird das Projektil 6 abgefeuert.
Wie in Figur 5 zu sehen ist, ist das erfindungsgemäße Treibladungslager 4 zwischen der Stirnfläche S des Verschlusses 77 und der Stirnfläche S des Projektillagers 2 angeordnet. Figuren 6a und 6b zeigen perspektivische Darstellungen einer Ausführungsform des erfindungsgemäßen Treibladungslagers 4 (zur deutlicheren Darstellung ohne die noch einzusetzenden Dichtungsringe 100). Deutlich zu sehen sind in den Figuren 6a und 6b die stufenförmig ausgebildeten Dichtringsitze 15 mit den Ausnehmungen 18 für die Federn 16. Gemäß der bevorzugten Ausführungsform des erfindungsgemäßen Treibladungslagers 4 umfasst das Treibladungslager 4 zwei Treibladungskammern 5, 50. Am vorderen und am hinteren Ende einer jeden Treibladungskammer 5, 50 ist jeweils ein Dichtungsring 100 gemäß der Darstellung in
Figur 4 eingesetzt. Das gesamte Treibladungslager 4 mit seinen zwei Treibladungskammern 5, 50 weist also vier Dichtungsringe 100 auf. Figuren 7a bis 7g zeigen schließlich zur Erläuterung mehrere zeitlich aufeinander folgende Momentaufnahmen einer automatischen Schusswaffe für hülsenlose Munition, in welcher der erfindungsgemäße Dichtungsring 100 und das erfindungsgemäße Treibladungslager 4 in vorteilhafter Weise zum Einsatz gebracht werden können.
Bezugsziffer 1 bezeichnet ein Waffenrohr eines vorzugsweise automatisch zu betreibenden Waffensystems mit hülsenloser Munition und hoher Schussfolge. Das Waffensystem beinhaltet ein vorzugsweise zwei Kammern 3, 30 umfassendes Projektillager 2 zur Aufnahme von in einem Vorrats- oder Beladeraum 11 befindlichen Projektilen 6. Eine Einschubeinrichtung 8 dient dazu, das in Einschubposition positionierte Projektil 6 in die Kammer 3 des Projektillagers 2 zu verbringen (siehe Figuren 7a bis 7c). In dem Beladeraum 11 befindet sich eine Mehrzahl von bevorrateten Projektilen 6, die mittels einer (nicht dargestellten) Zuführeinrichtung in die Einschubposition für die nächste Kammer, z. B. 30, verbringbar sind.
Das Waffensystem umfasst zudem ein Treibladungslager 4 mit einer Anzahl von Kammern 5, 50, in die jeweils eine Treibladung 7 einbringbar ist. Vorzugsweise stimmt die Anzahl der Kammern 5, 50 des Treibladungslagers 4 mit der Anzahl der Kammern 3, 30 des Projektillagers 2 überein. Im vorliegenden Beispiel der Figuren 5, 6 und 7 ist dementsprechend die Anzahl der Kammern 5, 50 des Treibladungslagers 4 gleich zwei. Die Beladung des Treibladungslagers 4 wird über eine Einschubeinrichtung 9 gewährleistet. Die in dem Beladeraum 12 befindlichen, bevorrateten Treibladungen 7 werden nacheinander in Einschubposition gebracht und der jeweiligen Kammer (in Figuren 7a bis 7c: der Kammer 5) des Treibladungslagers 4 zugeführt. Sowohl das
Treibladungslager 4 als auch das Projektillager 2 sind als Drehlager ausgeführt, welche sich vorzugsweise gegenläufig drehen. Durch die gegenläufige Drehung von Treibladungslager 4 und Projektillager 2 kann eine hohe Laufruhe des Waffensystems erreicht werden. Der Grund für die erhöhte Laufruhe ist der gegenseitige Ausgleich etwaiger Unwuchten des Treibladungslagers 4 und des Projektillagers 2 sowie die gegenseitige Kompensation von Lagerkräften, welche auf die Drehlagerungen des Treibladungslagers 4 und des Projektillagers 2 wirken. Wie der Figur 7a zu entnehmen ist, ist das Treibladungslager 4 um die Drehachse Y drehbar gelagert und das Projektillager 2 ist um die Drehachse X drehbar gelagert. Die beiden Achsen X, Y sind jeweils parallel versetzt zur Seelenachse A des Waffenrohrs 1 angeordnet. Das
Treibladungslager 4 und das Projektillager 2 sind zwischen dem hinteren Ende des Waffenrohrs 1 und dem Verschluss 77 angeordnet. Der Verschluss 77 weist einen Schlagbolzen 777 auf.
In den Figuren 7a bis 7c ist eine erste Phase des Betriebszyklus des Waffensystems dargestellt, in welcher sich die Kammer 3 des Projektillagers 2 in einer ersten Position, nämlich einer Ladeposition befindet. In dieser ersten Position ist die Einschubeinrichtung 8 zum Einschieben eines Projektils 6 in diese Kammer 3 aktivierbar. Ferner befindet sich in dieser ersten Position die Kammer 5 des Treibladungslagers 4 in der Ladeposition, bei der eine Einschubeinrichtung 9 zum Einschieben einer Treibladung 7 in diese Kammer 5 aktivierbar ist. Die Figuren 7a bis
7c zeigen diese beiden Einschubvorgänge für das Projektil 6 und die Treibladung 7. Dabei können die Einschubeinrichtung 8 zum Einschieben des Projektils 6 in die Kammer 3 und die Einschubeinrichtung 9 zum Einschieben der Treibladung 7 in die Kammer 5 miteinander gekoppelt sein. Durch diese - vorzugsweise starre - Kopplung zwischen den beiden Einschubeinrichtungen 8, 9 kann auf einfache Weise ein synchroner Einschub des Projektils 6 und der Treibladung 7 erreicht werden.
Die Figuren 7d und 7e zeigen den Übergang von der ersten Position in eine zweite Position, der Schussposition, wie sie in den Figuren 7f, 7g und Figur 5 dargestellt ist. In der Schussposition liegen die Kammer 3 des Projektillagers 2 und die Kammer 5 des
Treibladungslagers 4 in Flucht mit dem Waffenrohr 1. Der Übergang zwischen der ersten Position und der zweiten Position wird durch die vorzugsweise gegenläufige Drehung des Projektillagers 2 und des Treibladungslagers 4 um ihre jeweiligen Drehachsen X, Y erreicht.
In der Schussposition (siehe Fig. 7g und Fig. 5) schließen die Stirnflächen S des Projektillagers 2 und des Verschlusses 77 dank der zwei Dichtungsringe 100 dicht mit der Treibladungskammer 5 des Treibladungslagers 4 ab. Dadurch wird eine optimale Druckentwicklung bei Zündung der Treibladung 7 gewährleistet.
Während der in Figuren 7d und 7e dargestellten Drehphase des Projektillagers 2 und des Treibladungslagers 4 werden die Einschubeinrichtungen 8, 9 vorzugsweise nicht bewegt oder allenfalls von der maximalen Einschubposition der Figur 7c ein kleines Stück zurückgezogen, um eine ungestörte Drehung des Projektillagers 2 und des Treibladungslagers 4 zu gewährleisten. In Figur 7g und Figur 5 wird in der Schussposition der Schlagbolzen 777 betätigt. Der Schlagbolzen 777 schlägt auf den in Kammer 5 befindlichen Treibladungskörper 7, evtl. auch auf ein an der Treibladung 7 angebrachtes Zündplättchen. Die Treibladung 7 explodiert daraufhin in der Kammer 5 des Treibladungslagers 4 und beschleunigt dass in der Kammer 3 befindliche Projektil 6, welches durch das Waffenrohr 1 in Richtung
Ziel beschleunigt wird.
Weitere Zyklusschritte und Betriebssituationen einer oben beschriebenen automatischen Schusswaffe für hülsenlose Munition können der WO 2009/146809 A1 entnommen werden.
Mit Hilfe des erfindungsgemäßen Dichtungsrings 100 kann eine nachhaltige, vollständige Abdichtung eines Treibladungslagers einer Waffe für hülsenlose Munition über den gesamten Betriebstemperaturbereich erreicht werden.
Bezugszeichenliste
100 Dichtungsring
, erster Bereich der Dichtungsfläche (von Dichtungsring);
ebene Kreisringfläche
A2 zweiter Bereich der Dichtungsfläche (von Dichtungsring);
konusförmig geformte Fläche
D Ringöffnung (in Dichtungsring)
T Tangentialebene (an ersten Bereich der Dichtungsfläche) α Winkel (zwischen ebener Kreisringfläche und konusförmig geformter Fläche)
1 Waffenrohr
2 Projektillager
3, 30 Projektilkammer
4 Treibladungslager
5, 50 Treibladungskammer
6 Projektil
7 Treibladung
8 Stempel; Einschubeinrichtung (Projektil)
9 Stempel; Einschubeinrichtung (Treibladung)
10 Auswerfdorn; Auswerfeinrichtung (Treibladung)
11 Beladeraum (Projektile)
12 Beladeraum (Treibladungen)
13 Auswerfdorn; Auswerfeinrichtung (Projektile)
15 Dichtringsitz
16 Feder
17 Übergriff, Anschlag (für Dichtungsring)
18 Ausnehmung (in Dichtringsitz; für Feder)
77 Verschluss
777 Schlagbolzen
X Rotationsachse (Projektillager)
Y Rotationsachse (Treibladungslager)
A Seelenachse (Waffen rohr)

Claims

Patentansprüche
Dichtungsring (100) zur Liderung eines Treibladungslagers (4) einer automatischen Schusswaffe für hülsenlose Munition insbesondere gegenüber einer Stirnfläche (S) eines Schusswaffenelements, insbesondere eines Verschlusses (77) oder eines Projektillagers (2), wobei der Dichtungsring (100) eine an die Stirnfläche (S) zur Anlage bringbare Dichtungsfläche aufweist, dadurch gekennzeichnet, dass die Dichtungsfläche einen ersten Bereich (A^ um die Ringöffnung (D) des Dichtungsrings (100) und einen zweiten Bereich (A2) um den ersten Bereich (A^ aufweist, wobei der zweite Bereich (A2) gegenüber einer Tangentialebene (T) an den ersten Bereich (A^ zurückversetzt (a) ist.
Dichtungsring (100) nach Anspruch 1 ,
wobei der erste Bereich (A^ der Dichtungsfläche die Form einer um die Ringöffnung (D) des Dichtungsrings (100) angeordneten ebenen Kreisringfläche aufweist, und
wobei der zweite Bereich (A2) die Form einer sich außen an die Kreisringfläche anschließenden, konusförmig geformten Fläche aufweist.
Dichtungsring (100) nach Anspruch 2,
wobei die ebene Kreisringfläche (Ai) eingerichtet ist, bei Umgebungstemperatur planparallel an der ebenen Stirnfläche (S) zur Anlage gebracht zu werden.
Dichtungsring (100) nach Anspruch 2 oder 3,
wobei die konusförmig geformte Fläche (A2) eingerichtet ist, nach Erhitzung des Dichtungsrings (100) durch einen oder mehrere Schüsse aus der Schusswaffe planparallel an der ebenen Stirnfläche (S) zur Anlage gebracht zu werden. Dichtungsring (100) nach einem der Ansprüche 2 bis 4,
wobei der Winkel (a) zwischen ebener Kreisringfläche (A^ und konusförmig geformter Fläche (A2) im Bereich von 5 bis 20 Bogenminuten, vorzugsweise im Bereich von 10 bis 15 Bogenminuten liegt.
Dichtungsring (100) nach einem der Ansprüche 2 bis 5,
wobei die Dicke des Kreisrings der ebenen Kreisringfläche (A^, also die Differenz zwischen äußerem Kreisringradius und innerem Kreisringsradius, im Bereich von 0,5 mm bis 2 mm, vorzugsweise im Bereich von 0,5 mm bis 1 mm liegt.
Dichtungsring (100) nach Anspruch 6,
wobei das Verhältnis von Dicke des Kreisrings der ebenen Kreisringfläche (Ai) zur Länge der Mantellinie des Kegelstumpfes der konusförmig geformten Fläche (A2) im Bereich von 1 : 6 bis 1 : 4, vorzugsweise bei 1 zu 5 liegt.
Dichtungsring (100) nach einem der Ansprüche 1 bis 7,
wobei das Material, aus dem der Dichtungsring (100) gefertigt ist, ein Metall oder eine Metalllegierung, insbesondere Stahl, umfasst.
Treibladungslager (4) für eine automatische Schusswaffe für hülsenlose Munition, mit zumindest einem Dichtungsring (100) nach einem der Ansprüche 1 bis 8,
wobei das Treibladungslager (4) ein oder mehrere, vorzugsweise zwei, Treibladungskammern (5, 50) aufweist, welche verschlussseitig und projektillagerseitig mit jeweils einem Dichtungsring (100) versehen sind.
Treibladungslager (4) nach Anspruch 9,
umfassend stufenförmig ausgebildete Dichtringsitze (15), in welche die Dichtungsringe (100), welche auf der der Dichtungsfläche abgewandten Seite stufig ausgeformt sind, unter Ausbildung einer Labyrinthdichtung eingesetzt sind, wobei ein oder mehrere, vorzugsweise sechs, Federn (16) in den Dichtringsitzen (15), vorzugsweise in Ausnehmungen (18), positioniert sind, welche die Dichtungsringe (100) gegen einen den seitlichen Rand der Dichtungsringe (100) übergreifenden Anschlag (17) drücken.
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