EP2054536B1 - Verfahren zum beschichten eines 6 - 30 gew.-% mn enthaltenden warm- oder kaltgewalzten stahlbands mit einer metallischen schutzschicht - Google Patents

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EP2054536B1
EP2054536B1 EP07802701A EP07802701A EP2054536B1 EP 2054536 B1 EP2054536 B1 EP 2054536B1 EP 07802701 A EP07802701 A EP 07802701A EP 07802701 A EP07802701 A EP 07802701A EP 2054536 B1 EP2054536 B1 EP 2054536B1
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EP
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steel strip
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zinc
annealing
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Ronny Leuschner
Harald Hofmann
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Definitions

  • the invention relates to a process for coating a hot-rolled or cold-rolled steel strip containing 6 to 30% by weight of Mn with a metallic protective layer, in particular a zinc-based protective layer, in which the steel strip to be coated is heated below 800 to 1100 ° C annealed a nitrogen, water and hydrogen-containing annealing atmosphere and then subjected to a hot-dip coating.
  • steels with high manganese contents are, due to their favorable combination of properties consisting of high strengths of up to 1,400 MPa on the one hand and extremely high strains (uniform strains of up to 70% and elongations at break of up to 90%), in principle particularly suitable for use in the field of vehicle construction , especially in the automotive industry.
  • particularly suitable steels with high Mn contents of 6 wt .-% to 30 wt .-% are for example from DE 102 59 230 A1 , of the DE 197 27 759 C2 or the DE 199 00 199 A1 known. From the known steels produced flat products have at high strengths isotropic deformation behavior and are still ductile even at low temperatures.
  • JP 07-216524 A discloses a method of hot dipping a hot rolled steel plate having a high tensile strength.
  • the steel plate is first descaled, pickled and cleaned. Then, it is lightly oxidized to produce thereon an iron oxide film having a thickness of 500 - 10,000 ⁇ .
  • This iron oxide film is then reduced by reducing heating to active metallic iron. The reducing heating is carried out in such a way that a selective oxidation of Si and Mn in the steel and a concentration of these elements on the surface are avoided.
  • the reductive heating is carried out under an atmosphere whose hydrogen concentration is controlled in the range of 3 to 25% by volume so as to have a reducing ability sufficient for the reduction of the iron oxide but omitting the selective oxidation of Si and Mn ,
  • EP1612288 discloses a process for coating a 0.1 to 2.5 wt% Mn-containing steel strip with a zinc-based protective layer in which the steel strip to be coated is annealed at 650 to 900 ° C under a nitrogen, water and hydrogen containing Annealing annealed and then subjected to a hot dip coating.
  • BE1011131A6 discloses a method for coating a steel strip with a zinc-based protective layer, in which the steel strip to be coated is annealed under an annealing atmosphere and then subjected to hot-dip coating.
  • the ratio of the water content to the hydrogen content of the annealing atmosphere is between 0.07 and 0.35.
  • the object of the invention was to provide a method by which high cost manganese steel sheets can be hot dip coated in a cost effective manner.
  • the ratio% H 2 O /% H 2 of the water content% H 2 O to hydrogen Content% H 2 of the annealing atmosphere is set as a function of the respective annealing temperature T G as follows: % H 2 ⁇ O / % H 2 ⁇ 8th ⁇ 10 - 15 ⁇ T G 3 . 529
  • the invention is based on the recognition that, by a suitable setting of the annealing atmosphere, namely its hydrogen content in relation to its water content and its dew point, a surface finish of the steel strip to be coated sets during the annealing, the optimum adhesion of the subsequently applied by hot-dip coating ensured metallic protective coating.
  • the inventively set annealing atmosphere acts both with respect to the iron and against the manganese of the steel strip reducing.
  • the formation of a according to the inventors the adhesion of the melt coating on the high manganese steel substrate impairing oxide layer thus deliberately avoided.
  • the annealing and the hot dip coating can be carried out in a continuous pass.
  • This type of application of the method according to the invention is particularly suitable when the coating is carried out in a conventional coil coating plant, in which an annealing furnace and the hot dip are arranged inline in the usual way and are run continuously in succession in an uninterrupted sequence.
  • the inventive method is suitable for hot dip coating of high manganese steel strips with a substantially completely consisting of Zn and unavoidable impurities layer (so-called "Z-coating”), with a zinc-iron layer, which consists of up to 92 wt .-% Zn and up to 12% by weight of Fe (so-called “ZF coating”), with an aluminum-zinc layer whose Al content is up to 60% by weight and whose Zn content is up to 50% by weight.
  • the coating procedure according to the invention is particularly suitable for steel strips which are highly alloyed in order to ensure high strength and good elongation properties.
  • the steel strips which are provided with a metallic protective coating by hot-dip coating according to the invention typically contain (in% by weight) C: ⁇ 1.6%, Mn: 6 - 30%, Al: ⁇ 10%, Ni: ⁇ 10%, Cr: ⁇ 10%, Si: ⁇ 8%, Cu: ⁇ 3%, Nb: ⁇ 0.6%, Ti: ⁇ 0.3%, V: ⁇ 0.3%, P: ⁇ 0 , 1%, B: ⁇ 0.01%, N: ⁇ 1.0%, balance iron and unavoidable impurities.
  • a steel which (in wt .-%) C: ⁇ 1.00%, Mn: 7.00 - 30.00%, Al: 1.00 - 10.00%, Si :> 2.50 - 8.00% (assuming that the sum of Al content and Si content is> 3.50 - 12.00%), B: ⁇ 0.01%, Ni: ⁇ 8, 00%, Cu: ⁇ 3.00%, N: ⁇ 0.60%, Nb: ⁇ 0.30%, Ti: ⁇ 0.30%, V: ⁇ 0.30%, P: ⁇ 0.01% , Rest contains iron and unavoidable impurities.
  • both hot-rolled and cold-rolled steel strips can be coated in accordance with the invention.
  • the steel strips are first cleaned in a continuous operating sequence and then held in a continuous annealing process to the respective annealing temperature T G , on which they have been held over an annealing time Z G of 30 seconds under a set according to the invention hydrogen-containing annealing atmosphere, has been brought.
  • the annealed steel strips were each cooled to a bath inlet temperature of 470 ° C and passed in a continuous pass through a 460 ° C hot zinc molten bath consisting of 0.2% Al and balance of Zn and unavoidable impurities. After exiting the zinc molten bath, the thickness of the Zn protective coating on the steel strip has been adjusted in a manner known per se by means of a nozzle scraper system.
  • the steel strip provided with the coating can be oiled for transport to the end user and wound up into a coil.
  • test series V1 comprised five experiments V1.1 - V1.5 with a steel strip produced from steel S1. in the In the course of the test series V2, seven experiments V2.1 - V2.7 were carried out with a steel strip made of steel S2. In test series V3, eleven tests were finally carried out on a steel strip made of steel S3.
  • the ratio% H 2 O /% H 2 is plotted against the annealing temperature T G.
  • the area located below this curve is "E" in which according to the condition % H 2 ⁇ O / % H 2 ⁇ 8th ⁇ 10 - 15 ⁇ T G 3 . 529 the ratios% H 2 O /% H 2 maintained in the inventive setting of the annealing atmosphere are separated from the region "N" located above the curve K, in which the ratios% H 2 O /% H 2 of an atmosphere not adjusted according to the invention are arranged.
  • FIG. 4 shows the result of a ball impact test carried out on the steel sheet coated in experiment V1.2.
  • the poor adhesion of the coating to the steel substrate is evidenced by the cracks in the most deformed area of the cup formed in the steel sheet.
  • Table 1 stolen C Si Mn P Cr Ni V S1 0.60 0.28 22.5 0,021 0,003 0.077 0,006 S2 0.63 0.20 22.2 0,014 0.130 0.046 0,200 S3 0.62 0.30 22.5 0,018 0,600 0,170 0,300 Data in wt .-%, balance Fe and unavoidable impurities attempt T G [° C] % H 2 [%] TP [° C] % H 2 O [%] % H 2 O /% H 2 Evaluation of galvanizing According to the invention V1.1 850 50 -31 0.03375 0.0006750 Bad No V1.2 850 100 -30 0.03747 0.0003747 Bad No V1.3 900 50 -38 0.01584 0.0003168 Bad No V1.4 950 50

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Description

  • Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Beschichten eines 6 - 30 Gew.-% Mn enthaltenden warm- oder kaltgewalzten Stahlbands mit einer metallischen Schutzschicht, insbesondere einer auf Zink basierenden Schutzschicht, bei dem das zu beschichtende Stahlband bei einer 800 - 1100 C° betragenden Glühtemperatur unter einer Stickstoff, Wasser und Wasserstoff enthaltenden Glühatmosphäre geglüht und anschließend einer Schmelztauchbeschichtung unterzogen wird.
  • Stähle mit hohen Mangan-Gehalten eignen sich aufgrund ihrer günstigen Eigenschaftskombination aus hohen Festigkeiten von bis zu 1.400 MPa einerseits und extrem hohen Dehnungen (Gleichmaßdehnungen bis zu 70 % und Bruchdehnungen bis zu 90 %) andererseits grundsätzlich im besonderen Maße für die Verwendung im Bereich des Fahrzeugbaus, insbesondere im Automobilbau. Für diesen Einsatzzweck besonders geeignete Stähle mit hohen Mn-Gehalten von 6 Gew.-% bis 30 Gew.-% sind beispielsweise aus der DE 102 59 230 A1 , der DE 197 27 759 C2 oder der DE 199 00 199 A1 bekannt. Aus den bekannten Stählen erzeugte Flachprodukte weisen bei hohen Festigkeiten ein isotropes Verformungsverhalten auf und sind darüber hinaus auch bei tiefen Temperaturen noch duktil.
  • Diesen Vorteilen steht jedoch gegenüber, dass hochmanganhaltige Stähle zu Lochfraß neigen und nur schwer zu passivieren sind. Diese im Vergleich zu niedriger legierten Stählen bei Einwirken erhöhter Chloridionen-Konzentrationen große Neigung zu lokal zwar begrenzter, jedoch intensiver Korrosion macht die Verwendung von zur Werkstoffgruppe der hochlegierten Stahlbleche gehörenden Stählen gerade im Karosseriebau schwierig. Zudem neigen hochmanganhaltige Stähle zu Flächenkorrosion, die das Spektrum ihrer Verwendung ebenfalls einschränkt.
  • Daher ist vorgeschlagen worden, auch Stahlflachprodukte, die aus hochmanganhaltigen Stählen erzeugt sind, in an sich bekannter Weise mit einem metallischen Überzug zu versehen, die den Stahl vor korrosivem Angriff schützt. So ist versucht worden, durch elektrolytisches Beschichten auf das Stahlmaterial eine Zinkbeschichtung aufzutragen.
  • Die auf diese Weise beschichteten, hochmanganlegierten Stahlbänder sind zwar durch die aufgetragene metallische Beschichtung gegen Korrosion geschützt. Allerdings ist das dazu erforderliche elektrolytische Beschichten ein verfahrenstechnisch relativ aufwändiges Verfahren. Dazu kommt die Gefahr einer für den Werkstoff schädlichen Wasserstoffaufnahme.
  • Praktische Versuche, Stahlbänder mit hohen Mangangehalten durch kostengünstiger durchführbares Schmelztauchbeschichten mit einer metallischen Schutzschicht zu versehen, brachten neben grundsätzlichen Problemen bei der Benetzung mit Schmelze insbesondere im Hinblick auf die bei einer Kaltverformung von dem Überzug geforderten Haftung auf dem Stahlsubstrat unbefriedigende Ergebnisse.
  • Als Grund für diese schlechten Haftungseigenschaften wurde die starke Oxidschicht ermittelt, die sich bei der für das Schmelztauchbeschichten unverzichtbaren Glühung einstellt. Die derart oxidierten Blechoberflächen lassen sich nicht mehr mit der erforderlichen Gleichmäßigkeit und Vollständigkeit mit dem Überzugsmetall benetzen, so dass das Ziel eines flächendeckenden Korrosionsschutzes nicht erreicht wird.
  • Die aus dem Bereich von hochlegierten, jedoch niedrigere Mn-Gehalte aufweisenden Stählen bekannten Möglichkeiten der Verbesserung der Benetzbarkeit durch Aufbringen einer Zwischenschicht aus Fe oder Ni führten bei Stahlblechen mit mindestens 6 Gew.-% Mangan nicht zu dem gewünschten Erfolg.
  • In der DE 10 2005 008 410 B3 ist vorgeschlagen worden, auf ein 6 - 30 Gew.-% Mn enthaltendes Stahlband vor der dem Schmelztauchbeschichten vorangehenden letzten Glühung eine Aluminiumschicht aufzutragen. Das auf dem Stahlband haftende Aluminium verhindert bei der der Schmelzbeschichtung vorgeschalteten Glühung des Stahlbands, dass dessen Oberfläche oxidiert. Anschließend bewirkt die Aluminium-Schicht nach Art eines Haftvermittlers, dass der durch die Schmelzbeschichtung erzeugte Überzug auch dann fest und vollflächig auf dem Stahlband haftet, wenn das Stahlband selbst aufgrund seiner Legierung dazu ungünstige Voraussetzungen bietet. Dazu wird bei dem bekannten Verfahren der Effekt genutzt, dass es bei der der Schmelzbeschichtung notwendig vorgeschalteten Glühbehandlung zu einer Diffusion des Eisens des Stahlbands in die Aluminiumschicht kommt. Im Zuge der Glühung entsteht auf dem Stahlband somit eine metallische, im Wesentlichen aus A1 und Fe bestehende Auflage, die stoffschlüssig mit dem durch das Stahlband gebildeten Untergrund verbunden ist.
  • Ein anderes Verfahren zum Beschichten eines hochmanganhaltigen, 0,35 - 1,05 Gew.-% C, 16 - 25 Gew.-% Mn, Rest Eisen sowie unvermeidbare Verunreinigungen enthaltendes Stahlband ist aus der WO 2006/042931 A1 bekannt. Gemäß diesem bekannten Verfahren wird das derart zusammengesetzte Stahlband zunächst kaltgewalzt und anschließend rekristallisierend in einer Atmosphäre geglüht, die sich in Bezug auf Eisen reduzierend verhält. Dabei sind die Glühparameter so gewählt, dass sich auf dem Stahlband beidseitig eine Zwischenschicht einstellt, die im Wesentlichen vollständig aus amorphem Oxid (FeMn)O besteht, und sich zusätzlich eine äußere Schicht einstellt, die aus kristallinem Mn-Oxid besteht, wobei die Dicke der beiden Schichten mindestens 0,5 µm beträgt. Praktische Untersuchungen haben gezeigt, dass auch derart aufwändig vorbeschichtete Stahlbänder in der Praxis nicht die für eine Kaltverformung geforderte Haftung auf dem Stahlsubstrat aufweisen.
  • Neben dem voranstehend erläuterten Stand der Technik ist aus der JP 07-216524 A ein Verfahren zum Heißtauchbeschichten einer warmgewalzten Stahlplatte bekannt, die eine hohe Zugfestigkeit aufweist. Im Zuge dieses bekannten Verfahrens wird die Stahlplatte zunächst entzundert, gebeizt und gereinigt. Dann wird sie schwach oxidiert, um auf ihr einen Eisenoxidfilm zu erzeugen, der eine Dicke von 500 - 10.000 Å aufweist. Dieser Eisenoxidfilm wird anschließend durch reduzierendes Erhitzen zu aktivem metallischem Eisen reduziert. Die reduzierende Erhitzung wird dabei so durchgeführt, dass eine selektive Oxidation von Si und Mn in dem Stahl und eine Konzentrierung dieser Elemente an der Oberfläche vermieden werden. Zu diesem Zweck wird das reduzierende Erhitzen unter einer Atmosphäre durchgeführt, deren Wasserstoffkonzentration im Bereich von 3 - 25 Vol-% so reguliert wird, dass sie einerseits ein für die Reduzierung des Eisenoxids ausreichendes Reduktionsvermögen aufweist, andererseits jedoch die selektive Oxidation von Si und Mn unterbleibt.
  • EP1612288 offenbart ein Verfahren zum Beschichten eines 0,1 - 2,5 Gew.-% Mn enthaltenden Stahlbands mit einer auf Zink basierenden Schutzschicht, bei dem das zu beschichtende Stahlband bei einer 650 - 900 °C betragenden Glühtemperatur unter einer Stickstoff, Wasser und Wasserstoff enthaltenden Glühatmosphäre geglüht und anschließend einem Schmelztauchbeschichten unterzogen wird.
  • BE1011131A6 offenbart ein Verfahren zum Beschichten eines Stahlbands mit einer auf Zink basierenden Schutzschicht, bei dem das zu beschichtende Stahlband unter einer Glühatmosphäre geglüht und anschließend einem Schmelztauchbeschichten unterzogen wird. Das Verhältnis des Wasser-Gehaltes zum Wasserstoff-Gehalt der Glühatmosphäre ist zwischen 0,07 und 0,35.
  • Ausgehend von dem voranstehend erläuterten Stand der Technik bestand die Aufgabe der Erfindung darin, ein Verfahren anzugeben, mit dem sich auf kostengünstige Weise hohe Mangangehalte aufweisende Stahlbleche Schmelztauchbeschichten lassen.
  • Diese Aufgabe ist bei einem Verfahren der eingangs angegebenen Art dadurch gelöst worden, dass erfindungsgemäß zur Herstellung einer im Wesentlichen von oxidischen Zwischenschichten freien metallischen Schutzschicht auf dem Stahlband das Verhältnis %H2O/%H2 des Wasser-Gehaltes %H2O zum Wasserstoff-Gehalt %H2 der Glühatmosphäre in Abhängigkeit von der jeweiligen Glühtemperatur TG wie folgt eingestellt wird: % H 2 ⁢ O / % H 2 ≤ 8 ⋅ 10 - 15 ⋅ T G 3 , 529
    Figure imgb0001
  • Bei Berücksichtigung dieses %H2O/%H2-Verhältnisses lässt sich über den gesamten Bereich der in Frage kommenden Glühtemperaturen TG ein optimales Arbeitsergebnis gewährleisten.
  • Die Erfindung geht von der Erkenntnis aus, dass durch eine geeignete Einstellung der Glühatmosphäre, nämlich ihres Wasserstoff-Gehaltes im Verhältnis zu ihrem WasserGehalt sowie ihres Taupunktes, sich beim Glühen eine Oberflächenbeschaffenheit des zu beschichtenden Stahlbands einstellt, die eine optimale Haftung des anschließend durch Schmelztauchbeschichten aufgetragenen metallischen Schutzüberzuges gewährleistet. Die erfindungsgemäß eingestellte Glühatmosphäre wirkt dabei sowohl gegenüber dem Eisen als auch gegenüber dem Mangan des Stahlbands reduzierend. Im Gegensatz zum beispielsweise in der WO 2006/042931 A1 beschriebenen Stand der Technik wird gemäß der Erfindung die Entstehung einer nach Feststellung der Erfinder die Haftung des Schmelzüberzugs auf dem hochmanganhaltigen Stahlsubstrat beeinträchtigenden Oxidschicht somit gezielt vermieden. Im Ergebnis wird auf diese Weise ein mit einem metallischen Überzug versehenes, hochfestes und gleichzeitig gut verformbares Stahlband erhalten, bei dem trotz seines hohen Mangangehalts eine überlegene Haftung des Überzugs gewährleistet ist. Diese ermöglicht es, erfindungsgemäß beschichtetes Stahlband problemlos zu Formteilen umzuformen, wie sie im Karosseriebau, insbesondere im Bereich des Automobilkarosseriebaus regelmäßig benötigt werden.
  • Typische, bei einem erfindungsgemäßen Verfahren angewendete Glühtemperaturen liegen im Bereich von 800 - 1100 °C. Über den gesamten Bereich dieser Glühtemperaturen sollte erfindungsgemäß das %H2O/%H2-Verhältnis jeweils unterhalb von 4,5·10-4 liegen.
  • Indem entsprechend des erfindungsgemäß vorgegebenen Zusammenhangs mit abnehmender Glühtemperatur auch das %H2O/%H2- Verhältnis gesenkt wird, können optimierte Arbeitsergebnisse erreicht werden. Praktische Versuche haben dazu ergeben, dass sich der Erfolg der Erfindung bei einer Glühtemperatur von 850 °C besonders sicher einstellt, wenn das %H2O/%H2-Verhältnis auf bis 2·10-4 beschränkt wird. Bei einer Glühtemperatur von 950 °C ergibt sich eine besonders hohe Betriebssicherheit, wenn das %H2O/%H2-Verhältnis höchstens 2,5·10-4 beträgt. Vermindert werden kann das Verhältnis %H2O/%H2 dadurch, dass der H2-Gehalt angehoben oder der H2O-Gehalt des Atmosphärengases abgesenkt wird.
  • Wird das erfindungsgemäß verarbeitete Stahlband ein oder mehrstufig kaltgewalzt, so kann das Stahlband bei den zwischen den einzelnen Kaltwalzschritten vorgenommenen Zwischenglühungen oder beim im Anschluss an das Kaltwalzen durchgeführte Glühen zur Vorbereitung des Schmelztauchbeschichtens unter der erfindungsgemäß eingestellten Glühatmosphäre geglüht werden.
  • Alternativ oder ergänzend dazu lassen sich das Glühen und das Schmelztauchbeschichten im kontinuierlichen Durchlauf durchführen. Diese Art der Anwendung des erfindungsgemäßen Verfahrens bietet sich insbesondere dann an, wenn das Beschichten in einer konventionellen Bandbeschichtungsanlage ausgeführt wird, bei der in üblicher Weise ein Glühofen und das Schmelztauchbad inline angeordnet sind und in einer unterbrechungsfreien Abfolge kontinuierlich aufeinander folgend durchlaufen werden.
  • Das erfindungsgemäße Verfahren eignet sich zum Schmelztauchbeschichten von hochmanganhaltigen Stahlbändern mit einer im Wesentlichen vollständig aus Zn und unvermeidbaren Verunreinigungen bestehenden Schicht (so genannte "Z-Beschichtung"), mit einer Zink-Eisen-Schicht, die aus bis zu 92 Gew.-% Zn und bis zu 12 Gew.-% Fe besteht (so genannte "ZF-Beschichtung"), mit einer Aluminium-Zink-Schicht, deren Al-Gehalt bis zu 60 Gew.-% und deren Zn-Gehalt bis zu 50 Gew.-% (so genannte "AZ-Beschichtung") beträgt, mit einer Aluminium-Silizium-Schicht, die einen Al-Gehalt von bis zu 92 Gew.-% und einen Si-Gehalt von bis zu 12 Gew.-% aufweist (so genannte "AS-Beschichtung"), mit einer Zink-Aluminium-Schicht, die einen Gehalt von bis zu 10 Gew.-% A1, Rest Zink und unvermeidbare Verunreinigungen aufweist (so genannte "ZA-Beschichtung") oder mit einer Zink-Magnesium-Schicht, die einen Zn-Anteil von bis zu 99,5 Gew.-% und einen Mg-Anteil von bis zu 5 Gew.-% besitzt (so genannte "ZnMg-Beschichtung") sowie zusätzlich wahlweise bis zu 11 Gew.-% A1, bis zu 4 Gew.-% Fe und bis zu 2 Gew.-% Si enthalten kann.
  • Die erfindungsgemäße Vorgehensweise bei der Beschichtung ist insbesondere für solche Stahlbänder geeignet, die hoch legiert sind, um hohe Festigkeiten und gute Dehnungseigenschaften zu gewährleisten. Die Stahlbänder, die sich in erfindungsgemäßer Weise durch Schmelztauchbeschichten mit einem metallischen Schutzüberzug versehen lassen, enthalten dementsprechend typischerweise (in Gew.-%) C: ≤ 1,6 %, Mn: 6 - 30 %, Al: ≤ 10 %, Ni: ≤ 10 %, Cr: ≤ 10 %, Si: ≤ 8 %, Cu: ≤ 3 %, Nb: ≤ 0,6 %, Ti: ≤ 0,3 %, V: ≤ 0,3 %, P: ≤ 0,1 %, B: ≤ 0,01 %, N: ≤ 1,0 %, Rest Eisen und unvermeidbare Verunreinigungen.
  • Besonders vorteilhaft wirken sich die durch die Erfindung erzielten Effekte bei der Beschichtung von hochlegierten Stahlbändern aus, die Mangan-Gehalte von mindestens 6 Gew.-% enthalten. So zeigt sich, dass ein Stahlgrundmaterial, welches (in Gew.-%) C: ≤ 1,00 %, Mn: 20,0 - 30,0 %, Al: ≤ 0,5 %, Si: ≤ 0,5 %, B: ≤ 0,01 %, Ni: ≤ 3,0 %, Cr: ≤ 10,0 %, Cu: ≤ 3,0 %, N: < 0,6 %, Nb: < 0,3 %, Ti: < 0,3 %, V: < 0,3 %, P: < 0,1 %, Rest Eisen und unvermeidbare Verunreinigungen enthält, sich besonders gut mit einem vor Korrosion schützenden Überzug beschichten lässt.
  • Gleiches gilt, wenn ein Stahl als Grundmaterial eingesetzt wird, der (in Gew.-%) C: ≤ 1,00 %, Mn: 7,00 - 30,00 %, Al: 1,00 - 10,00 %, Si: >2,50 - 8,00 % (wobei gilt, dass die Summe aus Al-Gehalt und Si-Gehalt >3,50 - 12,00 % ist), B: < 0,01 %, Ni: < 8,00 %, Cu: < 3,00 %, N: < 0,60 %, Nb: < 0,30 %, Ti: < 0,30 %, V: < 0,30 %, P: < 0,01 %, Rest Eisen und unvermeidbare Verunreinigungen enthält.
  • Mit der Erfindung steht ein kostengünstiger Weg zur Verfügung, hochmanganhaltige Stahlbänder auf wirtschaftliche Weise so gegen Korrosion zu schützen, dass sie für die Produktion von Karosserien für den Fahrzeugbau, insbesondere den Automobilbau, eingesetzt werden können, bei deren praktischem Einsatz sie besonders korrosiven Medien ausgesetzt sind.
  • Wie bei der üblichen Schmelztauchbeschichtung können sowohl warmgewalzte als auch kaltgewalzte Stahlbänder in erfindungsgemäßer Weise beschichtet werden.
  • Nachfolgend wird die Erfindung anhand einer ein Ausführungsbeispiel darstellenden Zeichnung näher erläutert. Es zeigen jeweils schematisch:
    • Abb. 1
    die Aufnahme eines in erfindungsgemäßer Weise mit einem Zinküberzug versehenen Stahlblechs nach einem Kugelschlagtest;
    Abb. 2
    die Aufnahme eines zum Vergleich in einer von der Erfindung abweichenden Weise mit einem Zinküberzug versehenen Stahlblechs nach einem Kugelschlagtest;
    Abb. 3
    die Aufnahme eines zweiten in erfindungsgemäßer Weise mit einem Zinküberzug versehenen Stahlblechs nach einem Kugelschlagtest;
    Abb. 4
    die Aufnahme eines zweiten zum Vergleich in einer von der Erfindung abweichenden Weise mit einem Zinküberzug versehenen Stahlblechs nach einem Kugelschlagtest;
    Diag. 1
    das Verhältnis %H2O/%H2 des Wasser-Gehaltes %H2O zum Wasserstoff-Gehalt %H2 der Glühatmosphäre in Abhängigkeit aufgetragen über die Glühtemperatur TG.
  • In drei Versuchsreihen V1, V2, V3 sind drei hochfeste, hochmanganhaltige Stähle S1, S2, S3, deren Zusammensetzung in Tabelle 1 angegeben ist, zu Brammen vergossen und zu Warmband ausgewalzt worden. Das jeweils erhaltene Warmband ist anschließend auf Enddicke kaltgewalzt und in eine konventionelle Schmelztauchbeschichtungsanlage geleitet worden.
  • In der Schmelztauchbeschichtungsanlage sind die Stahlbänder in einer kontinuierlich ablaufenden Arbeitsfolge zunächst gereinigt und danach in einem kontinuierlichen Glühprozess auf die jeweilige Glühtemperatur TG, auf der sie über eine Glühzeit ZG von jeweils 30 Sekunden unter einer in erfindungsgemäßer Weise eingestellten wasserstoffhaltigen Glühatmosphäre gehalten worden sind, gebracht worden.
  • Nach der Glühbehandlung sind die geglühten Stahlbänder jeweils auf eine Badeintrittstemperatur von 470 °C abgekühlt und im kontinuierlichen Durchlauf durch ein 460 °C warmes Zink-Schmelzbad geleitet worden, das aus 0,2 % Al und als Rest aus Zn und unvermeidbaren Verunreinigungen bestand. Nach Austritt aus dem Zink-Schmelzbad ist mittels eines Düsenabstreifsystems in an sich bekannter Weise die Dicke des Zn-Schutzüberzuges auf dem Stahlband eingestellt worden.
  • In der großtechnischen Anwendung kann auf das Schmelztauchbeschichten des Bandes und die Einstellung der Schichtdicke erforderlichenfalls ein Nachwalzen durchgeführt werden, um die Maßhaltigkeit des erhaltenen Bandes, sein Verformungsverhalten oder seine Oberflächenbeschaffenheit an die jeweiligen Anforderungen anzupassen. Im Anschluss kann das mit dem Überzug versehene Stahlband für den Transport zum Endverbraucher eingeölt und zu einem Coil aufgehaspelt werden.
  • Die Versuchsreihe V1 umfasste fünf Versuche V1.1 - V1.5 mit einem aus dem Stahl S1 produzierten Stahlband. Im Zuge der Versuchsreihe V2 sind sieben Versuche V2.1 - V2.7 mit einem aus dem Stahl S2 hergestellten Stahlband durchgeführt worden. Bei der Versuchsreihe V3 sind schließlich elf Versuche mit einem aus dem Stahl S3 erzeugten Stahlband gemacht worden.
  • Die bei den voranstehend genannten Versuchsreihen jeweils angewendete Glühtemperatur TG, der jeweilige H2-Gehalt %H2 der Glühatmosphäre, ihr jeweiliger Taupunkt TP, der jeweilige H2O-Gehalt %H2O, das Verhältnis %H2O/%H2 sowie eine Bewertung des Beschichtungsergebnisses und eine Zuordnung der Versuchsergebnisse als "erfindungsgemäß" bzw. "nicht erfindungsgemäß" sind für die Versuchsreihe V1 in Tabelle 2, für die Versuchsreihe V2 in Tabelle 3 und für die Versuchsreihe V3 in Tabelle 4 angegeben.
  • In Diag. 1 ist das Verhältnis %H2O/%H2 über die Glühtemperatur TG aufgetragen. Dabei ist durch eine Kurve K der unterhalb dieser Kurve sich befindende Bereich "E", in dem gemäß der Bedingung % H 2 ⁢ O / % H 2 ≤ 8 ⋅ 10 - 15 ⋅ T G 3 , 529
    Figure imgb0002
    die bei der erfindungsgemäßen Einstellung der Glühatmosphäre eingehaltenen Verhältnisse %H2O/%H2 liegen, von dem oberhalb der Kurve K sich befindenden Bereich "N" abgetrennt, in dem die Verhältnisse %H2O/%H2 einer nicht erfindungsgemäß eingestellten Atmosphäre angeordnet sind.
  • Abb. 1 zeigt das Ergebnis eines Kugelschlagtests, der an dem aus im Versuch V1.4 gewonnenen, mit dem Zn-Schutzüberzug versehenen Stahlblech durchgeführt worden ist. Die einwandfreie Haftung des Überzugs auch im am stärksten verformten Bereich der in das Stahlblech eingeformten Kalotte ist deutlich zu sehen.
  • Abb. 2 zeigt das Ergebnis eines Kugelschlagtests, der an dem aus Versuch V1.1 hervorgegangenen Stahlblech durchgeführt worden ist. Die Abplatzungen des Überzugs im Bereich der in das Stahlblech eingeformten Kalotte sind klar zu erkennen.
  • Abb. 3 zeigt das Ergebnis eines Kugelschlagtests, der an dem aus im Versuch V1.5 gewonnenen Stahlblech durchgeführt worden ist. Auch bei dieser erfindungsgemäß beschichteten Probe haftet der Überzug über die gesamte in das Blech eingeformte Kalotte einwandfrei.
  • Abb. 4 zeigt schließlich das Ergebnis eines Kugelschlagtests, der an dem aus dem im Versuch V1.2 beschichteten Stahlblech durchgeführt worden ist. Die mangelhafte Haftung des Überzugs an dem Stahlsubstrat zeigt sich durch die Risse im am stärksten verformten Bereich der in das Stahlblech eingeformten Kalotte. Tabelle 1
    Stahl C Si Mn P Cr Ni V
    S1 0,60 0,28 22,5 0,021 0,003 0,077 0,006
    S2 0,63 0,20 22,2 0,014 0,130 0,046 0,200
    S3 0,62 0,30 22,5 0,018 0,600 0,170 0,300
    Angaben in Gew.-%, Rest Fe und unvermeidbare Verunreinigungen
    Tabelle 2
    Versuch TG [°C] %H2 [%] TP [°C] %H2O [%] %H2O/%H2 Bewertung der Verzinkung Erfindungsgemäß
    V1.1 850 50 -31 0,03375 0,0006750 Schlecht Nein
    V1.2 850 100 -30 0,03747 0,0003747 Schlecht Nein
    V1.3 900 50 -38 0,01584 0,0003168 Schlecht Nein
    V1.4 950 50 -46 0,00630 0,0001260 Gut Ja
    V1.5 950 100 -34 0,02454 0,0002454 Gut Ja
    Tabelle 3
    Versuch TG [°C] %H2 [%] TP [°C] %H2O [%] %H2O/%H2 Bewertung der Verzinkung Erfindungsgemäß
    V2.1 850 50 -40 0,01266 0,0002532 Schlecht Nein
    V2.2 850 100 -42 0,01007 0,0001007 Gut Ja
    V2.3 900 50 -41 0,01130 0,0002260 Schlecht Nein
    V2.4 950 50 -42 0,01007 0,0002014 Gut Ja
    V2.5 950 100 -42 0,01007 0,0001007 Gut Ja
    V2.6 800 5 -60 0,00106 0,0002119 Schlecht Nein
    V2.7 800 5 -70 0,00025 0,0000509 Gut Ja
    Tabelle 4
    Versuch TG [°C] %H2 [%] TP [°C] %H2O [%] %H2O/%H2 Bewertung der Verzinkung Erfindungsgemäß
    V3.1 950 50 -56 0,00181 0,0000362 Gut Ja
    V3.2 950 50 -56 0,00181 0,0000774 Gut Ja
    V3.3 950 50 -47 0,00559 0,0001118 Gut Ja
    V3.4 950 50 -44 0,00798 0,0001596 Gut Ja
    V3.5 950 50 -53 0,00266 0,0000532 Gut Ja
    V3.6 850 50 -53 0,00266 0,0000532 Gut Ja
    V3.7 850 50 -49 0,00438 0,0000876 Gut Ja
    V3.8 850 50 -42 0,01007 0,0002014 Schlecht Nein
    V3.9 1100 5 -34 0,02454 0,0049080 Schlecht Nein
    V3.10 1100 10 -50 0,00387 0,0003874 Gut Ja
    V3.11 1100 5 -56 0,00181 0,0003611 Gut Ja

Claims (14)

  1. Verfahren zum Beschichten eines 6 - 30 Gew.-% Mn enthaltenden warm- oder kaltgewalzten Stahlbands mit einer metallischen Schutzschicht, insbesondere einer auf Zink basierenden Schutzschicht, bei dem das zu beschichtende Stahlband bei einer 800 - 1100 C° betragenden Glühtemperatur unter einer Stickstoff, Wasser und Wasserstoff enthaltenden Glühatmosphäre geglüht und anschließend einer Schmelztauchbeschichtung unterzogen wird,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass zur Herstellung einer im Wesentlichen von oxidischen Zwischenschichten freien metallischen Schutzschicht auf dem Stahlband das Verhältnis %H2O/%H2 des Wasser-Gehaltes %H2O zum Wasserstoff-Gehalt %H2 der Glühatmosphäre in Abhängigkeit von der jeweiligen Glühtemperatur TG wie folgt eingestellt wird: % H 2 ⁢ O / % H 2 ≤ 8 ⋅ 10 - 15 ⋅ T G 3 , 529
    Figure imgb0003
  2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass vor dem Schmelztauchbeschichten ein Walzen des Stahlbands durchgeführt wird.
  3. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass das Walzen in mehreren Walzschritten durchgeführt und das Stahlband zwischen jedem Walzschritt nach Maßgabe von Anspruch 1 geglüht wird.
  4. Verfahren nach einem der voranstehenden Ansprüche,
    dadurch gekennzeichnet, dass das Glühen und das Schmelztauchbeschichten im kontinuierlichen Durchlauf erfolgt.
  5. Verfahren nach einem der voranstehenden Ansprüche,
    dadurch gekennzeichnet, dass die metallische Beschichtung im Wesentlichen vollständig aus Zn und unvermeidbaren Verunreinigungen besteht.
  6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4,
    dadurch gekennzeichnet, dass die metallische Beschichtung eine Zink-Eisen-Beschichtung mit einem Zn-Gehalt von bis zu 92 Gew.-% und einem Fe-Gehalt von bis zu 12 Gew.-% ist.
  7. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4,
    dadurch gekennzeichnet, dass die metallische Beschichtung eine Aluminium-Zink-Beschichtung mit einem Al-Gehalt von bis zu 60 Gew.-% und einem Zn-Gehalt von bis zu 50 Gew.-% ist.
  8. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4,
    dadurch gekennzeichnet, dass die metallische Beschichtung eine Aluminium-Silizium-Beschichtung mit einem Al-Gehalt von bis zu 92 Gew.-% und einem Si-Gehalt von bis zu 12 Gew.-% ist.
  9. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4,
    dadurch gekennzeichnet, dass die metallische Beschichtung eine Zink-Aluminium-Beschichtung ist, die einen Gehalt an bis zu 10 Gew.-% Al, Rest Zink und unvermeidbare Verunreinigungen aufweist.
  10. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4,
    dadurch gekennzeichnet, dass die metallische Beschichtung eine Zink-Magnesium-Beschichtung ist, die bis zu 99,5 Gew.-% Zn und bis zu 5 Gew.-% Mg enthält.
  11. Verfahren nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, dass die Zink-Magnesium-Beschichtung bis zu 11 Gew.-% Al, bis zu 4 Gew.-% Fe und bis zu 2 Gew.-% Si enthält
  12. Verfahren nach einem der voranstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass das Stahlband (in Gew.-%) C: ≤ 1,6 %, Mn: 6 - 30 %, Al: ≤ 10 %, Ni: ≤ 10 %, Cr: ≤ 10 %, Si: ≤ 8 %, Cu: ≤ 3 %, Nb: ≤ 0,6 %, Ti: ≤ 0,3 %, V: ≤ 0,3 %, P: ≤ 0,1 %, B: ≤ 0,01 %, N: ≤ 1,0 %, Rest Eisen und unvermeidbare Verunreinigungen enthält.
  13. Verfahren nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, dass das Stahlband (in Gew.-%) C: ≤ 1,00 %, Mn: 20,0 - 30,0 %, Al: ≤ 0,5 %, Si: ≤ 0,5 %, B: ≤ 0,01 %, Ni: ≤ 3,0 %, Cr: ≤ 10,0 %, Cu: ≤ 3,0 %, N: < 0,6 %, Nb: < 0,3 %, Ti: < 0,3 %, V: < 0,3 %, P: < 0,1 %, Rest Eisen und unvermeidbare Verunreinigungen enthält.
  14. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 12,
    dadurch gekennzeichnet, dass das Stahlband (in Gew.-%): C: ≤ 1,00 %, Mn: 7,00 - 30,00 %, B: < 0,01 %, Ni: < 8,00 %, Cu: < 3,00 %, N: < 0,60 %, Nb: < 0,30 %, Ti: < 0,30 %, V: < 0,30 %, P: < 0,01 %, sowie Al: 1,00 - 10,00 % und Si: > 2,50 - 8,00 %, mit der Maßgabe Al-Gehalt + Si-Gehalt > 3,50 - 12,00 %, Rest Eisen und unvermeidbare Verunreinigungen enthält.
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