ES2353438T3 - PROCEDIMIENTO PARA RECUBRIR UN FLEJE DE ACERO LAMINADO EN CALIENTE O EN FRÍO QUE CONTIENE 6-30% EN PESO DE Mn CON UNA CAPA PROTECTORA METÁLICA. - Google Patents

PROCEDIMIENTO PARA RECUBRIR UN FLEJE DE ACERO LAMINADO EN CALIENTE O EN FRÍO QUE CONTIENE 6-30% EN PESO DE Mn CON UNA CAPA PROTECTORA METÁLICA. Download PDF

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Abstract

Procedimiento para recubrir un fleje de acero laminado en caliente o en frío que contiene 6 - 30% en peso de Mn con una capa protectora metálica, especialmente una capa protectora basada en cinc, en el que el fleje de acero que va a recubrirse se recuece bajo una atmósfera de recocido que contiene nitrógeno, agua y hidrógeno a una temperatura de recocido que asciende a 800 - 1100ºC y a continuación se somete a un recubrimiento por inmersión en baño fundido, caracterizado porque para la producción de una capa protectora metálica esencialmente libre de capas intermedias oxídicas sobre el fleje de acero la relación % de H2O/% de H2 del contenido de agua % de H2O con respecto al contenido de hidrógeno % de H2 de la atmósfera de recocido se ajusta en función de la temperatura de recocido TG respectiva del siguiente modo: % de H2O/% de H2 <= 8 · 10 -15 · TG 3,529

Description

La invención se refiere a un procedimiento para recubrir un fleje de acero laminado en caliente o en frío que contiene 6 -30% en peso de Mn con una capa protectora metálica, especialmente una capa protectora basada en cinc, en el que el fleje de acero que va a recubrirse se recuece bajo una atmósfera de recocido que contiene nitrógeno, agua y hidrógeno a una temperatura de recocido que asciende a 800 -1100ºC y a continuación se somete a un recubrimiento por inmersión en baño fundido.
Los aceros con altos contenidos de manganeso, debido a su combinación de propiedades favorables de, por una parte, altas resistencias de hasta 1.400 MPa y, por otra parte, alargamientos extremadamente altos (alargamientos uniformes de hasta el 70% y alargamientos a la rotura de hasta el 90%), son en principio notablemente adecuados para uso en el sector de la construcción de vehículos, especialmente en la construcción de automóviles. Para esta utilización prevista se conocen aceros especialmente adecuados con altos contenidos de Mn del 6% en peso al 30% en peso, por ejemplo, por los documentos DE 102 59 230 A1, DE 197 27 759 C2 o DE 199 00 199 A1. Los productos planos generados a partir de los aceros conocidos presentan a altas resistencias un comportamiento de deformación isótropo y además todavía son dúctiles a bajas temperaturas.
Sin embargo, estas ventajas se contrarrestan con que los aceros con altos contenidos de manganeso tienden a la corrosión por picaduras y sólo pueden pasivarse con dificultad. Esta gran tendencia en comparación con aceros de baja aleación con la acción de elevadas concentraciones de iones cloruro a corrosión local aunque limitada, pero intensa, dificulta el uso de aceros que pertenecen al grupo de materiales de las chapas de acero de alta aleación, especialmente en la construcción de carrocerías. Además, los aceros con altos contenidos de manganeso tienden a corrosión superficial, que también limita el espectro de su uso.
Por tanto, también se ha propuesto proveer de una manera en sí conocida productos planos de acero que se producen a partir de aceros con altos contenidos de manganeso de un revestimiento metálico que protege el acero del ataque corrosivo. Por tanto, se ha intentado aplicar un recubrimiento de cinc sobre el material de acero mediante recubrimiento electrolítico.
Los flejes de acero aleados con altos contenidos de manganeso recubiertos de esta manera se protegen concretamente por el recubrimiento metálico aplicado de la corrosión. No obstante, el recubrimiento electrolítico necesario para esto es un procedimiento relativamente costoso en términos de ingeniería de procesos. Además, existe el riesgo de una absorción de hidrógeno perjudicial para el material.
Los ensayos prácticos para proveer flejes de acero con altos contenidos de manganeso de una capa protectora metálica mediante recubrimiento por inmersión en baño fundido que puede
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realizarse de forma rentable produjeron resultados insatisfactorios, además de los problemas fundamentales en la humectación con masa fundida, especialmente en cuanto a la adhesión sobre el sustrato de acero requerida en una deformación en frío del revestimiento.
Se determinó que la fuerte capa de óxido que aparece en el recocido esencial para el recubrimiento por inmersión en baño fundido era el motivo de estas malas propiedades de adhesión. Las superficies de chapa oxidadas de esta forma ya no pueden humectarse con el metal de revestimiento con la uniformidad e integridad necesarias, de manera que no se alcanza el objetivo de una protección contra la corrosión de toda la superficie.
Las posibilidades conocidas del sector de los aceros altamente aleados, pero que presentan contenidos de Mn más bajos, de mejorar la humectabilidad mediante la aplicación de una capa intermedia de Fe o Ni no condujeron al éxito deseado en chapas de acero con al menos el 6% en peso de manganeso.
En el documento DE 10 2005 008 410 B3 se ha propuesto aplicar una capa de aluminio sobre un fleje de acero que contiene 6 -30% en peso de Mn antes del último recocido precedente al recubrimiento por inmersión en baño fundido. El aluminio que se adhiere sobre el fleje de acero impide que su superficie se oxide en el recocido preconectado al recubrimiento en baño fundido del fleje de acero. A continuación, la capa de aluminio hace de un tipo de promotor de la adhesión que adhiere el revestimiento producido por el recubrimiento en baño fundido de forma firme y sobre la superficie completa sobre el fleje de acero, si bien el propio fleje de acero ofrece condiciones desfavorables para esto debido a su aleación. Además, en el procedimiento conocido se utiliza el efecto que en el tratamiento de recocido necesariamente preconectado al recubrimiento en baño fundido se produce una difusión del hierro del fleje de acero a la capa de aluminio. Por tanto, en el transcurso del recocido se forma sobre el fleje de acero una capa metálica constituida esencialmente por Al y Fe que está unida mediante conexión de materiales con el sustrato formado por el fleje de acero.
Por el documento WO 2006/042931 A1 se conoce otro procedimiento para recubrir un fleje de acero con altos contenidos de manganeso que contiene 0,35 -1,05% en peso de C, 16 -25% en peso de Mn, el resto hierro, así como impurezas inevitables. Según este procedimiento conocido, el fleje de acero compuesto de esta forma se lamina inicialmente en frío y a continuación se recuece de forma recristalizante en una atmósfera que se comporta de forma reductora con respecto al hierro. A este respecto, los parámetros de recocido se eligen de forma que sobre el fleje de acero se ajuste por ambas caras una capa intermedia que está constituida esencialmente completamente por óxido amorfo (FeMn)O, y adicionalmente se ajusta una capa externa que está constituida por óxido de Mn cristalino, ascendiendo el espesor de ambas capas a al menos 0,5 µm. Las investigaciones prácticas han mostrado que, en la práctica, los flejes de
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acero previamente recubiertos de forma costosa tampoco presentan la adhesión requerida para una deformación en frío sobre el sustrato de acero.
Además del estado de la técnica previamente explicado, por el documento JP 07-216524 A se conoce un procedimiento para recubrir por inmersión en caliente una placa de acero laminada en caliente que presenta una alta resistencia a la tracción. En el transcurso de este procedimiento conocido, la placa de acero se descascarilla inicialmente, se decapa y se limpia. Luego se oxida débilmente para generar sobre ella una película de óxido de hierro que presenta un espesor de 500 -10.000 Å. Esta película de óxido de hierro se reduce a continuación a hierro metálico activo mediante calentamiento reductor. El calentamiento reductor se realiza a este respecto de forma que se evite una oxidación selectiva de Si y Mn en el acero y una concentración de estos elementos en la superficie. Para este fin, el calentamiento reductor se realiza bajo una atmósfera cuya concentración de hidrógeno se regula en el intervalo del 3 -25% en volumen de forma que, por una parte, presente una capacidad de reducción suficiente para la reducción del óxido de hierro; pero, por otra parte, no tenga lugar la oxidación selectiva de Si y Mn.
El documento EP1612288 da a conocer un procedimiento para recubrir un fleje de acero que contiene 0,1 -2,5% en peso de Mn con una capa protectora basada en cinc, en el que el fleje de acero que va a recubrirse se recuece bajo una atmósfera de recocido que contiene nitrógeno, agua y hidrógeno a una temperatura de recocido que asciende a 650 -900ºC y a continuación se somete a un recubrimiento por inmersión en baño fundido.
El documento BE1011131A6 da a conocer un procedimiento para recubrir un fleje de acero con una capa protectora basada en cinc, en el que el fleje de acero que va a recubrirse se recuece bajo una atmósfera de recocido y a continuación se somete a un recubrimiento por inmersión en baño fundido. La relación del contenido de agua con respecto al contenido de hidrógeno de la atmósfera de recocido está entre 0,07 y 0,35.
A partir del estado de la técnica previamente explicado, el objetivo de la invención consistió en especificar un procedimiento con el que pudieran recubrirse por inmersión en baño fundido de forma rentable chapas de acero que presentan altos contenidos de manganeso.
Este objetivo se alcanza en un procedimiento del tipo especificado al principio por el hecho de que según la invención para la producción de una capa protectora metálica esencialmente libre de capas intermedias oxídicas sobre el fleje de acero la relación de % de H2O/% de H2 del contenido de agua % de H2O con respecto al contenido de hidrógeno % de H2 de la atmósfera de recocido se ajusta en función de la temperatura de recocido TG respectiva del siguiente modo:
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% de H2O/% de H2 ≤ 8 · 10-15 · TG Considerando esta relación de % de H2O/% de H2, durante todo el intervalo de las temperaturas de recocido TG consideradas puede garantizarse un resultado de trabajo óptimo.
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La invención parte del conocimiento que mediante un ajuste adecuado de la atmósfera de recocido, concretamente de su contenido de hidrógeno en relación con su contenido de agua, así como de su punto de rocío, en el recocido se ajusta una calidad superficial del fleje de acero que va a recubrirse que garantiza una adhesión óptima del revestimiento protector metálico aplicado a continuación mediante recubrimiento por inmersión en baño fundido. La atmósfera de recocido ajustada según la invención actúa a este respecto de forma reductora tanto frente al hierro como también frente al manganeso del fleje de acero. A diferencia de, por ejemplo, el estado de la técnica descrito en el documento WO 2006/042931 A1, según la invención se evita además de forma específica la formación de una capa de óxido que perjudica según la constatación del inventor la adhesión del revestimiento en baño fundido sobre el sustrato de acero con altos contenidos de manganeso. Como resultado, de esta manera se obtiene un fleje de acero provisto de un revestimiento metálico, altamente resistente y al mismo tiempo muy deformable en el que, a pesar de su alto contenido de manganeso, se garantiza una adhesión superior del revestimiento. Esto hace posible conformar sin problemas en piezas moldeadas fleje de acero recubierto según la invención como regularmente se necesitan en la construcción de carrocerías, especialmente en el sector de la construcción de carrocerías de automóviles.
Las temperaturas de recocido típicas aplicadas en un procedimiento según la invención se encuentran en el intervalo de 800 -1100ºC. La relación de % de H2O/% de H2 según la invención se encontrará durante todo el intervalo de estas temperaturas de recocido respectivamente por debajo de 4,5·10-4 .
Reduciendo también la relación de % de H2O/% de H2 correspondientemente a la relación prefijada según la invención con temperatura de recocido decreciente pueden alcanzarse resultados de trabajo optimizados. Los ensayos prácticos han dado además como resultado que el éxito de la invención a una temperatura de recocido de 850ºC se ajusta de forma especialmente segura cuando la relación de % de H2O/% de H2 se limita a hasta 2·10-4. A una temperatura de recocido de 950ºC resulta una seguridad en operación especialmente alta cuando la relación de % de H2O/% de H2 asciende como mucho a 2,5·10-4. La relación de % de H2O/% de H2 puede reducirse aumentando el contenido de H2 o reduciendo el contenido de H2O del gas atmosférico.
Si el fleje de acero procesado según la invención se lamina en frío en una o más etapas, entonces el fleje de acero puede recocerse en los recocidos intermedios realizados entre las etapas de laminado en frío individuales o en el recocido realizado a continuación del laminado en frío para la preparación del recubrimiento por inmersión en baño fundido bajo la atmósfera de recocido ajustada según la invención.
Alternativamente o además de esto, el recocido y el recubrimiento por inmersión en baño fundido pueden realizarse en operación continua. Este tipo de aplicación del procedimiento según
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la invención se ofrece especialmente cuando el recubrimiento se realiza en una planta de recubrimiento de flejes convencional en la que habitualmente están dispuestos en línea un horno de recocido y el baño de inmersión en baño fundido y la recorren continuamente uno detrás del otro en una sucesión ininterrumpida.
El procedimiento según la invención es adecuado para recubrir por inmersión en baño fundido flejes de acero con altos contenidos de manganeso con una capa constituida esencialmente completamente por Zn e impurezas inevitables (el llamado “recubrimiento de Z”), con una capa de cinc-hierro que está constituida por hasta el 92% en peso de Zn y hasta el 12% en peso de Fe (el llamado “recubrimiento de ZF”), con una capa de aluminio-cinc cuyo contenido de Al asciende hasta el 60% en peso y cuyo contenido de Zn hasta el 50% en peso (el llamado “recubrimiento de AZ”), con una capa de aluminio-silicio que presenta un contenido de Al de hasta el 92% en peso y un contenido de Si de hasta el 12% en peso (el llamado recubrimiento de AS”), con una capa de cinc-aluminio que presenta un contenido de hasta el 10% en peso de Al, el resto cinc e impurezas inevitables (el llamado “recubrimiento de ZA”) o con una capa de cinc-magnesio que posee una proporción de Zn de hasta el 99,5% en peso y una proporción de Mg de hasta el 5% en peso (el llamado “recubrimiento de ZnMg”), así como adicionalmente puede contener opcionalmente hasta el 11% en peso de Al, hasta el 4% en peso de Fe y hasta el 2% en peso de Si.
La manera de proceder según la invención en el recubrimiento es especialmente adecuada para aquellos flejes de acero que están altamente aleados para garantizar altas resistencias y buenas propiedades de alargamiento. Los flejes de acero que pueden proveerse de un revestimiento protector metálico en el modo según la invención mediante recubrimiento por inmersión en baño fundido contienen correspondientemente normalmente (en % en peso) C: ≤ 1,6%, Mn: 6 -30%, Al: ≤ 10%, Ni: ≤ 10%, Cr: ≤ 10%, Si: ≤ 8%, Cu: ≤ 3%, Nb: ≤ 0,6%, Ti: ≤ 0,3%,
V: ≤ 0,3%, P: ≤ 0,1%, B: ≤ 0,01%, N: ≤ 1,0%, el resto hierro e impurezas inevitables.
Los efectos logrados por la invención repercuten de forma especialmente ventajosa en el recubrimiento de flejes de acero altamente aleados que contienen contenidos de manganeso de al menos el 6% en peso. Así, se muestra que un material base de acero que contiene (en % en peso) C: ≤ 1,00%, Mn: 20,0 -30,0%, Al: ≤ 0,5%, Si: ≤ 0,5%, B: ≤ 0,01%, Ni: ≤ 3,0%, Cr: ≤ 10,0%, Cu: ≤ 3,0%, N: < 0,6%, Nb: < 0,3%, Ti: < 0,3%, V: < 0,3%, P: < 0,1%, el resto hierro e impurezas inevitables puede recubrirse especialmente bien con un revestimiento protector de la corrosión.
Lo mismo rige cuando se utiliza un acero como material base que contiene (en % en peso)
C: ≤ 1,00%, Mn: 7,00 -30,00%, Al: 1,00 -10,00%, Si: >2,50 -8,00% (en el que rige que la suma del contenido de Al y el contenido de Si es >3,50 -12,00%), B: < 0,01%, Ni: < 8,00%, Cu: < 3,00%, N: < 0,60%, Nb: < 0,30%, Ti: < 0,30%, V: < 0,30%, P: < 0,01%, el resto hierro e impurezas
6
inevitables.
Con la invención se pone a disposición una ruta rentable para proteger de manera económica flejes de acero con altos contenidos de manganeso contra la corrosión que pueden utilizarse para la producción de carrocerías para la construcción de vehículos, especialmente la construcción de automóviles, en cuya utilización práctica se exponen a medios especialmente corrosivos.
Como en el recubrimiento por inmersión en baño fundido habitual, en el modo según la invención pueden recubrirse flejes de acero tanto laminados en caliente como también laminados en frío.
A continuación se explica más detalladamente la invención mediante un dibujo que representa un ejemplo de realización. Muestran respectivamente esquemáticamente:
Fig. 1
la fotografía de una chapa de acero provista en la forma según la invención de un
revestimiento de cinc después de un ensayo de impacto de bola;
Fig. 2
la fotografía de una chapa de acero provista para la comparación en una forma
diferente de la invención de un revestimiento de cinc después de un ensayo de
impacto de bola;
Fig. 3
la fotografía de una segunda chapa de acero provista en la forma según la
invención de un revestimiento de cinc después de un ensayo de impacto de bola;
Fig. 4
la fotografía de una segunda chapa de acero provista para la comparación en una
forma diferente de la invención de un revestimiento de cinc después de un ensayo
de impacto de bola;
Diag. 1
la relación de % de H2O/% de H2 del contenido de agua % de H2O con respecto al
contenido de hidrógeno % de H2 de la atmósfera de recocido representada en
función de la temperatura de recocido TG.
En las tres series de ensayos E1, E2, E3, tres aceros A1, A2, A3 altamente resistentes con altos contenidos de manganeso cuya composición se especifica en la Tabla 1 se colaron para dar desbastes planos y se laminaron para dar flejes laminados en caliente. El fleje laminado en caliente respectivamente obtenido se lamina a continuación en frío a un espesor final y se conduce a una planta de recubrimiento por inmersión en baño fundido convencional.
En la planta de recubrimiento por inmersión en baño fundido, los flejes de acero se limpian inicialmente en una secuencia de operación continua y luego se llevan en un proceso de recocido continuo a la temperatura de recocido TG respectiva a la que se mantienen durante un tiempo de recocido ZG de respectivamente 30 segundos bajo una atmósfera de recocido que contiene hidrógeno ajustada según la invención.
Después del tratamiento por recocido, los flejes de acero recocidos se enfrían
7
respectivamente a una temperatura de entrada al baño de 470ºC y en operación continua se conducen por un baño fundido de cinc caliente a 460ºC que está constituido por 0,2% de Al y como resto Zn e impurezas inevitables. Después de salir del baño fundido de cinc, el espesor del revestimiento protector de Zn sobre el fleje de acero se ajusta de una manera en sí conocida mediante un sistema de ajuste del espesor por chorro.
En la aplicación a escala industrial, sobre el recubrimiento por inmersión en baño fundido del fleje y el ajuste del espesor de capa puede realizarse en caso que sea necesario un relaminado para adaptar la estabilidad dimensional del fleje obtenido, su comportamiento de deformación o su calidad superficial a los requisitos respectivos. A continuación, el fleje de acero provisto del revestimiento puede aceitarse para el transporte al usuario final y bobinarse en una bobina.
La serie de ensayos E1 comprendió cinco ensayos E1.1 -E1.5 con un fleje de acero producido a partir del acero A1. En el transcurso de la serie de ensayos E2 se realizaron siete ensayos E2.1 -E2.7 con un fleje de acero fabricado a partir del acero A2. En la serie de ensayos E3 se han hecho finalmente once ensayos con un fleje de acero producido a partir del acero A3.
La temperatura de recocido TG respectivamente aplicada en las series de ensayos previamente mencionadas, el contenido de H2/% de H2 respectivo de la atmósfera de recocido, su punto de rocío PR respectivo, el contenido de H2O % de H2O respectivo, la relación de % de H2O/% de H2, así como una evaluación del resultado del recubrimiento y una clasificación de los resultados de los ensayos como “según la invención” o “no según la invención” se especifican para la serie de ensayos E1 en la Tabla 2, para la serie de ensayos E2 en la Tabla 3 y para la serie de ensayos E3 en la Tabla 4.
En el Diag. 1 se representa la relación de % de H2O/% de H2 con respecto a la temperatura de recocido TG. A este respecto, mediante una curva K el área “E” que se encuentra bajo esta curva, en la que se encuentran las relaciones de % de H2O/% de H2 mantenidas en el ajuste según la invención de la atmósfera de recocido según la condición
3,529
% de H2O/% de H2 ≤ 8·10-15 ·TG , está separada del área “N” que se encuentra encima de la curva K, en la que están dispuestas las relaciones de % de H2O/% de H2 de una atmósfera no ajustada según la invención.
La Fig. 1 muestra el resultado de un ensayo de impacto de bola que se ha realizado en la chapa de acero obtenida en el ensayo E1.4 provista del revestimiento protector de Zn. También puede verse claramente la perfecta adhesión del revestimiento, también en el área más deformada del casquete esférico formado en la chapa de acero.
La Fig. 2 muestra el resultado de un ensayo de impacto de bola que se ha realizado en la chapa de acero derivada del ensayo E1.1. Pueden apreciarse claramente descascarilleamientos
8
del revestimiento en el área del casquete esférico formado en la chapa de acero.
La Fig. 3 muestra el resultado de un ensayo de impacto de bola que se ha realizado en la
chapa de acero obtenida en el ensayo E1.5. En esta muestra recubierta según la invención, el
revestimiento también se adhiere perfectamente a todo el casquete esférico formado en la chapa.
La Fig. 4 muestra finalmente el resultado de un ensayo de impacto de bola que se ha realizado en la chapa de acero recubierta en el ensayo E1.2. La insuficiente adhesión del revestimiento al sustrato de acero se muestra por las fisuras en el área más deformada del casquete esférico formado en la chapa de acero.
Tabla 1
Acero
C Si Mn P Cr Ni V
A1
0,60 0,28 22,5 0,021 0,003 0,077 0,006
A2
0,63 0,20 22,2 0,014 0,130 0,046 0,200
A3
0,62 0,30 22,5 0,018 0,600 0,170 0,300
Datos en % en peso, el resto Fe e impurezas inevitables
Tabla 2
Ensayo
TG [ºC] % de H2 [%] PR [ºC] % de H2O [%] % de H2O/% de H2 Evaluación del galvanizado Según la invención
E1.1
850 50 -31 0,03375 0,0006750 Mala No
E1.2
850 100 -30 0,03747 0,0003747 Mala No
E1.3
900 50 -38 0,01584 0,0003168 Mala No
E1.4
950 50 -46 0,00630 0,0001260 Buena Sí
E1.5
950 100 -34 0,02454 0,0002454 Buena Sí
Tabla 3
Ensayo
TG [ºC] % de H2 [%] PR [ºC] % de H2O [%] % de H2O/% de H2 Evaluación del galvanizado Según la invención
E2.1
850 50 -40 0,01266 0,0002532 Mala No
E2.2
850 100 -42 0,01007 0,0001007 Buena Sí
E2.3
900 50 -41 0,01130 0,0002260 Mala No
E2.4
950 50 -42 0,01007 0,0002014 Buena Sí
E2.5
950 100 -42 0,01007 0,0001007 Buena Sí
E2.6
800 5 -60 0,00106 0,0002119 Mala No
E2.7
800 5 -70 0,00025 0,0000509 Buena Sí
9 Tabla 4
Ensayo
TG [ºC] % de H2 [%] PR [ºC] % de H2O [%] % de H2O/% de H2 Evaluación del galvanizado Según la invención
E3.1
950 50 -56 0,00181 0,0000362 Buena Sí
E3.2
950 50 -56 0,00181 0,0000774 Buena Sí
E3.3
950 50 -47 0,00559 0,0001118 Buena Sí
E3.4
950 50 -44 0,00798 0,0001596 Buena Sí
E3.5
950 50 -53 0,00266 0,0000532 Buena Sí
E3.6
850 50 -53 0,00266 0,0000532 Buena Sí
E3.7
850 50 -49 0,00438 0,0000876 Buena Sí
E3.8
850 50 -42 0,01007 0,0002014 Mala No
E3.9
1100 5 -34 0,02454 0,0049080 Mala No
E3.10
1100 10 -50 0,00387 0,0003874 Buena Sí
E3.11
1100 5 -56 0,00181 0,0003611 Buena Sí
10

Claims (11)

  1. REIVINDICACIONES
    1.-Procedimiento para recubrir un fleje de acero laminado en caliente o en frío que contiene 6 -30% en peso de Mn con una capa protectora metálica, especialmente una capa protectora basada en cinc, en el que el fleje de acero que va a recubrirse se recuece bajo una atmósfera de recocido que contiene nitrógeno, agua y hidrógeno a una temperatura de recocido que asciende a 800 -1100ºC y a continuación se somete a un recubrimiento por inmersión en baño fundido, caracterizado porque para la producción de una capa protectora metálica esencialmente libre de capas intermedias oxídicas sobre el fleje de acero la relación % de H2O/% de H2 del contenido de agua % de H2O con respecto al contenido de hidrógeno % de H2 de la atmósfera de recocido se ajusta en función de la temperatura de recocido TG respectiva del siguiente modo:
    3,529
    % de H2O/% de H2 ≤ 8 · 10-15 · TG 2.-Procedimiento según la reivindicación 1, caracterizado porque antes del recubrimiento por inmersión en baño fundido se realiza un laminado del fleje de acero.
  2. 3.-Procedimiento según la reivindicación 2, caracterizado porque el laminado se realiza en varias etapas de laminado y el fleje de acero se recuece entre cada etapa de laminado conforme a la reivindicación 1.
  3. 4.-Procedimiento según una de las reivindicaciones precedentes, caracterizado porque el recocido y el recubrimiento por inmersión en baño fundido se realizan en operación continua.
  4. 5.-Procedimiento según una de las reivindicaciones precedentes, caracterizado porque el recubrimiento metálico está constituido esencialmente completamente por Zn e impurezas inevitables.
  5. 6.-Procedimiento según una de las reivindicaciones 1 a 4, caracterizado porque el recubrimiento metálico es un recubrimiento de cinc-hierro con un contenido de Zn de hasta el 92% en peso y un contenido de Fe de hasta el 12% en peso.
  6. 7.-Procedimiento según una de las reivindicaciones 1 a 4, caracterizado porque el recubrimiento metálico es un recubrimiento de aluminio-cinc con un contenido de Al de hasta el 60% en peso y un contenido de Zn de hasta el 50% en peso.
  7. 8.-Procedimiento según una de las reivindicaciones 1 a 4, caracterizado porque el recubrimiento metálico es un recubrimiento de aluminio-silicio con un contenido de Al de hasta el 92% en peso y un contenido de Si de hasta el 12% en peso.
  8. 9.-Procedimiento según una de las reivindicaciones 1 a 4, caracterizado porque el recubrimiento metálico es un recubrimiento de cinc-aluminio que presenta un contenido de hasta el 10% en peso Al, el resto cinc e impurezas inevitables.
    11
  9. 10.-Procedimiento según una de las reivindicaciones 1 a 4, caracterizado porque el recubrimiento metálico es un recubrimiento de cinc-magnesio que contiene hasta el 99,5% en peso de Zn y hasta el 5% en peso de Mg.
  10. 11.-Procedimiento según la reivindicación 10, caracterizado porque el recubrimiento de 5 cinc-magnesio contiene hasta el 11% en peso de Al, hasta el 4% en peso de Fe y hasta el 2% en peso de Si.
  11. 12.-Procedimiento según una de las reivindicaciones precedentes, caracterizado porque el fleje de acero contiene (en % en peso) C: ≤ 1,6%, Mn: 6 -30%, Al: ≤ 10%, Ni: ≤ 10%, Cr: ≤ 10%, Si: ≤ 8%, Cu: ≤ 3%, Nb: ≤ 0,6%, Ti: ≤ 0,3%, V: ≤ 0,3%, P: ≤ 0,1%, B: ≤ 0,01%, N: ≤ 1,0%, el resto
    10 hierro e impurezas inevitables. 13.-Procedimiento según la reivindicación 12, caracterizado porque el fleje de acero contiene (en % en peso) C: ≤ 1,00%, Mn: 20,0 -30,0%, Al: ≤ 0,5%, Si: ≤ 0,5%, B: ≤ 0,01%, Ni: ≤ 3,0%, Cr: ≤ 10,0%, Cu: ≤ 3,0%, N: < 0,6%, Nb: < 0,3%, Ti: < 0,3%, V: < 0,3%, P: < 0,1%, el resto hierro e impurezas inevitables.
    15 14.-Procedimiento según una de las reivindicaciones 1 a 12, caracterizado porque el fleje de acero contiene (en % en peso): C: ≤ 1,00%, Mn: 7,00 -30,00%, B: < 0,01%, Ni: < 8,00%, Cu: < 3,00%, N: < 0,60%, Nb: < 0,30%, Ti: < 0,30%, V: < 0,30%, P: < 0,01%, así como Al: 1,00 -10,00% y Si: > 2,50 -8,00%, con la condición de que el contenido de Al + el contenido de Si > 3,50 12,00%, el resto hierro e impurezas inevitables.
    20
ES07802701T 2006-08-22 2007-08-20 PROCEDIMIENTO PARA RECUBRIR UN FLEJE DE ACERO LAMINADO EN CALIENTE O EN FRÍO QUE CONTIENE 6-30% EN PESO DE Mn CON UNA CAPA PROTECTORA METÁLICA. Active ES2353438T3 (es)

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Families Citing this family (30)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102005008410B3 (de) * 2005-02-24 2006-02-16 Thyssenkrupp Stahl Ag Verfahren zum Beschichten von Stahlbändern und beschichtetes Stahlband
DE102008005605A1 (de) * 2008-01-22 2009-07-23 Thyssenkrupp Steel Ag Verfahren zum Beschichten eines 6 - 30 Gew. % Mn enthaltenden warm- oder kaltgewalzten Stahlflachprodukts mit einer metallischen Schutzschicht
DE102008056844A1 (de) 2008-11-12 2010-06-02 Voestalpine Stahl Gmbh Manganstahlband und Verfahren zur Herstellung desselben
KR101079472B1 (ko) * 2008-12-23 2011-11-03 주식회사 포스코 도금표면품질이 우수한 고망간강의 용융아연도금강판의 제조방법
DE102009007909A1 (de) * 2009-02-06 2010-08-12 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Verfahren zum Herstellen eines Stahlbauteils durch Warmformen und durch Warmformen hergestelltes Stahlbauteil
RU2484174C1 (ru) * 2009-04-14 2013-06-10 Ниппон Стил Корпорейшн Штампуемая сталь с низкой удельной массой и превосходной механической обрабатываемостью
DE102009018577B3 (de) 2009-04-23 2010-07-29 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Verfahren zum Schmelztauchbeschichten eines 2-35 Gew.-% Mn enthaltenden Stahlflachprodukts und Stahlflachprodukt
DE102009030489A1 (de) 2009-06-24 2010-12-30 Thyssenkrupp Nirosta Gmbh Verfahren zum Herstellen eines warmpressgehärteten Bauteils, Verwendung eines Stahlprodukts für die Herstellung eines warmpressgehärteten Bauteils und warmpressgehärtetes Bauteil
DE102009051673B3 (de) * 2009-11-03 2011-04-14 Voestalpine Stahl Gmbh Herstellung von Galvannealed-Blechen durch Wärmebehandlung elektrolytisch veredelter Bleche
DE102009053260B4 (de) * 2009-11-05 2011-09-01 Salzgitter Flachstahl Gmbh Verfahren zum Beschichten von Stahlbändern und beschichtetes Stahlband
DE102009044861B3 (de) * 2009-12-10 2011-06-22 ThyssenKrupp Steel Europe AG, 47166 Verfahren zum Herstellen eines gut umformbaren Stahlflachprodukts, Stahlflachprodukt und Verfahren zur Herstellung eines Bauteils aus einem solchen Stahlflachprodukt
EP2581467B1 (en) 2010-06-09 2020-04-29 Sanoh Kogyo Kabushiki Kaisha Metal pipe for vehicle piping and surface treatment method for pipe
DE102010017354A1 (de) * 2010-06-14 2011-12-15 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Verfahren zum Herstellen eines warmgeformten und gehärteten, mit einer metallischen Korrosionsschutzbeschichtung überzogenen Stahlbauteils aus einem Stahlflachprodukt
WO2012052626A1 (fr) 2010-10-21 2012-04-26 Arcelormittal Investigacion Y Desarrollo, S.L. Tole d'acier laminee a chaud ou a froid, don procede de fabrication et son utilisation dans l'industrie automobile
CA2818297C (en) 2010-11-26 2015-10-13 Jfe Steel Corporation Hot-dip al-zn coated steel sheet
JP2012126993A (ja) 2010-11-26 2012-07-05 Jfe Steel Corp 溶融Ａｌ−Ｚｎ系めっき鋼板およびその製造方法
KR101242953B1 (ko) * 2010-12-27 2013-03-12 주식회사 포스코 도금 방법 및 아연 도금 장치
DE102011051731B4 (de) 2011-07-11 2013-01-24 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Verfahren zur Herstellung eines durch Schmelztauchbeschichten mit einer metallischen Schutzschicht versehenen Stahlflachprodukts
JP5341270B1 (ja) * 2012-04-25 2013-11-13 日新製鋼株式会社 黒色めっき鋼板の製造方法および黒色めっき鋼板の成形体の製造方法
DE102013005301A1 (de) * 2013-03-21 2014-09-25 Salzgitter Flachstahl Gmbh Verfahren zur Verbesserung der Schweißbarkeit von hochmanganhaltigen Stahlbändern und beschichtetes Stahlband
CN103160764A (zh) * 2013-03-25 2013-06-19 冷水江钢铁有限责任公司 一种复合带钢的单面连续热镀锌方法
DE102013105378B3 (de) 2013-05-24 2014-08-28 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Verfahren zur Herstellung eines durch Schmelztauchbeschichten mit einer metallischen Schutzschicht versehenen Stahlflachprodukts und Durchlaufofen für eine Schmelztauchbeschichtungsanlage
EP2995674B1 (de) * 2014-09-11 2020-07-15 thyssenkrupp AG Verwendung eines Sulfats sowie Verfahren zum Herstellen eines Stahlbauteils durch Umformen in einer Umformmaschine
DE102017200818A1 (de) 2017-01-19 2018-07-19 Volkswagen Aktiengesellschaft Verfahren zum Herstellen eines Warmumformteils für eine Fahrzeugkarosserie
CN108929992B (zh) 2017-05-26 2020-08-25 宝山钢铁股份有限公司 一种热浸镀中锰钢及其制造方法
CN108929991B (zh) 2017-05-26 2020-08-25 宝山钢铁股份有限公司 一种热浸镀高锰钢及其制造方法
CN107858599B (zh) * 2017-09-29 2019-06-21 重庆沃亚机械有限公司 一种耐磨增强型风机叶片及其制备方法
DE102019108457B4 (de) * 2019-04-01 2021-02-04 Salzgitter Flachstahl Gmbh Verfahren zur Herstellung eines Stahlbandes mit verbesserter Haftung metallischer Schmelztauchüberzüge
DE102019108459B4 (de) * 2019-04-01 2021-02-18 Salzgitter Flachstahl Gmbh Verfahren zur Herstellung eines Stahlbandes mit verbesserter Haftung metallischer Schmelztauchüberzüge
WO2021084304A1 (en) * 2019-10-30 2021-05-06 Arcelormittal A press hardening method

Family Cites Families (23)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
AU624992B2 (en) * 1989-09-11 1992-06-25 Kawasaki Steel Corporation Cold-rolled steel sheet for deep drawings and method of producing the same
JPH05295513A (ja) * 1992-04-22 1993-11-09 Nippon Steel Corp 自動車排気環境用耐食性アルミニウムめっきステンレス鋼
JP2948416B2 (ja) * 1992-06-22 1999-09-13 川崎製鉄株式会社 深絞り性に優れた高強度冷延鋼板及び溶融亜鉛めっき鋼板
JPH0633265A (ja) * 1992-07-17 1994-02-08 Kobe Steel Ltd 水素脆化の発生しない超高強度亜鉛めっき鋼板及びその製造方法
JP3277063B2 (ja) * 1994-01-25 2002-04-22 日新製鋼株式会社 高張力熱延鋼板の溶融めっき方法
BE1011131A6 (fr) 1997-04-28 1999-05-04 Centre Rech Metallurgique Procede de revetement d'une bande d'acier par galvanisation a chaud.
DE19727759C2 (de) 1997-07-01 2000-05-18 Max Planck Inst Eisenforschung Verwendung eines Leichtbaustahls
JPH11199999A (ja) * 1998-01-16 1999-07-27 Nippon Steel Corp 高張力溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
JP2000169948A (ja) * 1998-12-03 2000-06-20 Nippon Steel Corp 合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
DE19900199A1 (de) 1999-01-06 2000-07-13 Ralf Uebachs Leichtbaustahllegierung
JP3956550B2 (ja) * 1999-02-02 2007-08-08 Ｊｆｅスチール株式会社 強度延性バランスに優れた高強度溶融亜鉛メッキ鋼板の製造方法
FR2796083B1 (fr) * 1999-07-07 2001-08-31 Usinor Procede de fabrication de bandes en alliage fer-carbone-manganese, et bandes ainsi produites
WO2002061164A1 (fr) * 2001-01-31 2002-08-08 Nkk Corporation Tole d'acier pretraite et son procede de production
DE10259230B4 (de) 2002-12-17 2005-04-14 Thyssenkrupp Stahl Ag Verfahren zum Herstellen eines Stahlprodukts
JP3887308B2 (ja) * 2002-12-27 2007-02-28 新日本製鐵株式会社 高強度高延性溶融亜鉛めっき鋼板とその製造方法
KR20050118306A (ko) * 2003-04-10 2005-12-16 신닛뽄세이테쯔 카부시키카이샤 고강도 용융 아연 도금 강판 및 그 제조 방법
JP4192051B2 (ja) * 2003-08-19 2008-12-03 新日本製鐵株式会社 高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法と製造設備
JP4544579B2 (ja) * 2004-09-29 2010-09-15 日新製鋼株式会社 高強度溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ合金めっき鋼板の製造方法
FR2876711B1 (fr) * 2004-10-20 2006-12-08 Usinor Sa Procede de revetement au trempe a chaud dans un bain de zinc des bandes en acier fer-carbone-manganese
FR2876708B1 (fr) 2004-10-20 2006-12-08 Usinor Sa Procede de fabrication de toles d'acier austenitique fer-carbone-manganese laminees a froid a hautes caracteristiques mecaniques, resistantes a la corrosion et toles ainsi produites
DE102005008410B3 (de) 2005-02-24 2006-02-16 Thyssenkrupp Stahl Ag Verfahren zum Beschichten von Stahlbändern und beschichtetes Stahlband
KR100742833B1 (ko) * 2005-12-24 2007-07-25 주식회사 포스코 내식성이 우수한 고 망간 용융도금강판 및 그 제조방법
JP4589880B2 (ja) * 2006-02-08 2010-12-01 新日本製鐵株式会社 成形性と穴拡げ性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板と高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板及び高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法並びに高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法

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