EP1831560A1 - Kolben-zylinder-einheit - Google Patents

Kolben-zylinder-einheit

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EP1831560A1
EP1831560A1 EP05850329A EP05850329A EP1831560A1 EP 1831560 A1 EP1831560 A1 EP 1831560A1 EP 05850329 A EP05850329 A EP 05850329A EP 05850329 A EP05850329 A EP 05850329A EP 1831560 A1 EP1831560 A1 EP 1831560A1
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EP
European Patent Office
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piston
cylinder
bearing surface
outlet nozzles
cylinder unit
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EP05850329A
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English (en)
French (fr)
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EP1831560B1 (de
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Michael Muth
Georg Slotta
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Aerolas GmbH
BSH Hausgeraete GmbH
Original Assignee
Aerolas GmbH
BSH Bosch und Siemens Hausgeraete GmbH
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Publication date
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Publication of EP1831560A1 publication Critical patent/EP1831560A1/de
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Publication of EP1831560B1 publication Critical patent/EP1831560B1/de
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    • F04B35/04—Piston pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by the driving means to their working members, or by combination with, or adaptation to, specific driving engines or motors, not otherwise provided for the means being electric
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    • Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10S92/00—Expansible chamber devices
    • Y10S92/02—Fluid bearing

Definitions

  • the invention relates to a piston-cylinder unit, in particular for a compressor for generating a pressure fluid, with a cylinder, a piston, which is between a first piston position in which the cylinder volume enclosed by the piston and the cylinder is maximum, and a second piston position, in which this cylinder volume is minimal, can be moved back and forth in the axial direction of the cylinder, and a fluid bearing provided between the piston and the cylinder, which supports the piston in the cylinder in an axially movable manner and which encircles the circumference of the piston at least over part of the axial extent of the cylinder Determines surrounding piston-side bearing surface, the fluid bearing having a plurality of outlet nozzles provided for the fluid in the inner peripheral wall of the cylinder.
  • Such a piston-cylinder unit is known from US 5,525,845 A.
  • outlet nozzles are provided in the cylinder wall, which support the piston both in its first piston position and in its second piston position. To make this possible, they are Outlet nozzles relatively far from the cylinder bottom, that is, from the front inner wall of the cylinder bore. This has the consequence that the fluid cushion formed between the piston circumference and the inner cylinder circumference for mounting the piston in the cylinder in the region of the front circumferential region adjacent to the piston head becomes weaker the further the piston moves into its second piston position, that is to say into the compression position.
  • a piston-cylinder unit is known from JP 2002-349 435 A, which is driven by a linear motor and in which piston-free pistons are guided freely on a gas cushion.
  • the circumference of the piston is provided with a circumferential groove.
  • This circumferential groove is intended to reduce the risk of the piston tipping in the cylinder.
  • the circumferential groove not only weakens the transverse force disadvantageous for the bearing of the piston, but also the air bearing as a whole, so that the effect of the circumferential groove on the air bearing is rather disadvantageous.
  • the object of the present invention is therefore to design a generic piston-cylinder unit in such a way that even if the piston moves into the compression position or is in the compression position, the piston is adequately and reliably supported in the cylinder and thus is safe against lateral deflection of the piston is guaranteed.
  • This object is achieved by a piston-cylinder unit with the features specified in claim 1.
  • first outlet nozzles supply the front or middle region of the piston-side bearing surface with respect to the piston longitudinal extension and second outlet nozzles supply the pressurized fluid with the middle region of the piston-side bearing surface with respect to the piston longitudinal extension reliable storage and radial positioning of the piston in the cylinder, without the piston coming into contact with the cylinder.
  • the arrangement of the outlet nozzles in the central area or in the front and middle area ensures that the bearing center of gravity remains in the middle or front area of the piston when pressure enters the compression space into the bearing gap surrounding the piston and at most only moves slightly to the rear, which means that Reliable radial support of the piston via the bearing fluid in the middle and also in the front area of the piston is ensured, so that the influence of the pressure in the compression space on the pressure prevailing in the bearing gap is significantly reduced compared to conventional solutions.
  • the nozzle arrangements are arranged in such a way that outlet nozzles are also provided in the region of the inner peripheral wall of the cylinder which the piston is opposite in the second piston position but not in the first piston position.
  • a fluid cushion is reliably formed between the inner circumferential wall of the cylinder and the outer circumferential wall of the piston even in the compression state, without this being displaced from the cylinder volume by the penetration of compressed fluid.
  • the piston is in the second piston position, that is in the Compression position of the piston, more reliably supported on the fluid cushion against the inner circumferential wall of the cylinder.
  • the outlet nozzles are arranged in such a way that, when the piston is in its second piston position, first outlet nozzles pressurize the front area of the piston-side bearing surface with respect to the longitudinal extension of the piston, and second outlet nozzles for the region of the piston-side longitudinal extension or center of the piston-side bearing surface with pressurized fluid supply. If the outlet nozzles are provided in the front and rear region of the piston-side bearing surface, the piston is supported in a particularly uniform manner in the compression position thereof
  • first outlet nozzles are provided in the front region and the second outlet nozzles in the central region of the piston-side bearing surface, as a result of which the bearing center of gravity extends forwards, that is to say toward the piston head.
  • a higher pressure is built up in the fluid bearing between the piston and the cylinder in the area of the front end of the annular gap between the piston and the cylinder, i.e. towards the cylinder volume, which offers a higher resistance to the compression pressure in the cylinder volume and thus even better prevents compressed pressure fluid from flowing out of the Cylinder volume penetrates into the bearing gap.
  • Outlet nozzles arranged so that when the piston is in its first piston position, the second outlet nozzles also the area of the piston-side bearing surface that is at the front with respect to the longitudinal extension of the piston and the third outlet nozzle that is located at the rear of the piston-side bearing area with respect to the longitudinal extension of the piston Supply pressure fluid.
  • These optionally provided third outlet nozzles in the rear area can improve the support of the piston in its retracted position.
  • the fluid bearing is formed by a gas pressure bearing, the outlet nozzles being formed by gas outlet nozzles; an advantageous and particularly preferred embodiment is that of an air bearing.
  • a plurality of outlet nozzles preferably each form nozzle arrangements.
  • the nozzle arrangements are preferably spaced apart from one another in the axial direction of the piston-cylinder unit and are preferably designed in a ring shape around the cylinder axis. This creates a particularly uniform fluid or gas cushion between the piston and the cylinder.
  • each nozzle ring has a plurality of outlet nozzles which are evenly spaced apart in the circumferential direction.
  • the outlet nozzles are preferably formed by microholes drilled by means of a high-energy jet, which are further preferably conical, the narrowest cross-section of which is located at the mouth in the cylinder-side bearing surface.
  • the microholes created in this way create a fluid or gas cushion of high uniformity and high load-bearing capacity.
  • microholes are preferably drilled using a laser beam.
  • the pressure fluid for supplying the outlet nozzles is derived from a fluid flow generated by compression of the cylinder volume, for example from the outlet channel, a simple construction of the piston-cylinder unit can be achieved and at the same time an additional pressure generator for the pressure fluid for supplying the outlet nozzles can be achieved be dispensed with, which contributes to the cost-effective production of such a piston-cylinder unit.
  • This piston-cylinder unit is particularly preferred when the piston for the reciprocating drive is acted upon by a movable part of a linear drive.
  • a particularly noteworthy and advantageous application of the piston-cylinder unit according to the invention takes place in a compressor for generating a pressure fluid, preferably in a linear compressor driven by a linear motor.
  • Fig. 1 shows a schematic longitudinal section through a piston-cylinder arrangement according to the invention with the piston in a first piston position
  • Fig. 2 shows the same piston-cylinder unit with the piston in the compression position.
  • Fig. 1 is a longitudinal section through a
  • Piston-cylinder unit 1 with a cylinder 2 and one Piston 3 shown.
  • the cylinder 2 is provided with a cylinder bore 10, in which the piston 3 is accommodated so that it can move back and forth in the direction of the longitudinal axis X of the cylinder bore 10 and is guided freely.
  • the end wall 12 of the cylinder bore 10 formed on a cylinder head 23, the inner circumferential wall 14 of the cylinder bore 10 and the piston crown 16 limit the cylinder volume 18.
  • An inlet duct 22 provided with a schematically shown valve 20 opens into the head end wall 12 of the cylinder bore 10.
  • An outlet duct 24 is also provided in the head end wall 12 and has a corresponding valve 26; this outlet channel also opens into the cylinder bore 10.
  • FIG. 1 also shows that there is a cylinder-side bearing surface 15 from a front boundary plane Z1, which coincides with a front, piston-side boundary plane K1 of a piston-side bearing surface 38 when the piston 3 is in the second piston position shown in FIG. 2, and a rear boundary plane Z2, which coincides with a rear boundary line K2, facing away from the piston crown 16, of the piston-side bearing surface 38 when the piston 3 is in its first one, shown in FIG. 1
  • the length L of the cylinder-side bearing surface 15 is divided by a bearing surface center plane E, which is perpendicular to the cylinder-side bearing surface 15, into two halves each of the length L / 2.
  • outlet nozzles 30 ', 32' are provided in the front area of the cylinder-side bearing surface 15 than in the rear area thereof, where only the optionally provided outlet nozzles 34 'are shown.
  • This asymmetrical arrangement of the outlet nozzles with respect to the bearing surface center plane E causes the Distribution of the nozzle cross-sectional areas of the outlet nozzles over the length L of the cylinder-side bearing surface 15 is also asymmetrical with respect to the bearing surface center plane E.
  • Such an asymmetry can not only be achieved by providing a different number of
  • Outlet nozzles can be reached in the front or rear area of the cylinder-side bearing surface 15, but also, for example, in that the outlet nozzles in the front area of the cylinder-side bearing surface 15 have a larger nozzle diameter and thus a larger one
  • the piston-cylinder unit 1 shown is part of a piston working machine in which the expelled fluid is gaseous, as is the case with a compressor, for example. In principle, however, the invention can also be used in other piston working machines, such as in internal combustion engines or pumps.
  • Part of the ejected gaseous fluid is passed from the outlet channel 24 through a connecting channel 28, which is provided in the cylinder head 23 and in the housing 21 of the cylinder 2, into ring channels 30, 32, 34, which are also provided in the housing 21 of the cylinder 2 and which surround the cylinder bore 10 in a ring.
  • the ring channels 30, 32, 34 are spaced apart from one another in the direction of the longitudinal axis X of the cylinder bore 10.
  • Each of the ring channels 30, 32, 34 is provided with a multiplicity of microholes 30 ', 32', 34 'which are uniform over the circumference of the cylinder bore 10 Distribute the respective annular channel 30, 32, 34 to the inside of the cylinder bore 10 and thereby penetrate the inner wall 14 of the cylinder.
  • each ring channel 30, 32, 34 thus form a respective ring-shaped nozzle arrangement 30 ", 32", 34 ".
  • Pressurized gas which is passed through the connecting channel 28 into the ring channels 30, 32, 34 , can thus emerge through the micro holes 30 ', 32', 34 'and form a gas cushion laterally supporting the piston between the cylinder-side bearing surface 15 on the inner circumferential wall 14 of the cylinder 2 and a piston-side bearing surface 38 on the outer circumferential wall 36 of the piston 3.
  • the first ring channel 30 with the microholes 30 ′ assigned to it is located in an area in which the piston
  • Micro holes 30 ' covers only when it is in the vicinity of the compression position, that is, when the cylinder volume 18 is minimized, as shown in Fig. 2.
  • the piston 3 covers the front, first micro holes with the bearing surface 38 in the front region 3 ′′.
  • the foremost microholes 30 'do not contribute to the formation of a gas cushion between the inner peripheral wall 14 of the cylinder 2 and the outer peripheral wall 36 of the piston.
  • a valve arrangement (not shown) can also be provided, which pressurizes the first ring channel 30 with compressed gas only when the piston 3 covers the microholes 30 '.
  • the second ring channel 32 is arranged such that the micro holes 32 'assigned to it are always covered by the piston 3, so that the micro holes 32' over the entire axial movement path of the piston 3 to form the gas cushion contribute between the inner peripheral wall 14 of the cylinder 2 and the outer peripheral wall 36 of the piston 3.
  • the third ring channel 34 is farthest from the head end wall 12 of the cylinder bore 10.
  • Ring channel 34 with its associated micro holes 34 ' is optional and only serves to further improve the
  • the rear region 3 'of the piston is defined as a region facing away from the piston crown 16 with respect to a central plane M (FIG. 2) which is orthogonal to the bearing surface 38 on the piston side.
  • the front piston region 3 is accordingly a region facing the central plane M and the front, piston-end side end of the piston 3.
  • a middle piston region 3''' is defined as a region in front of and behind the piston center plane M.
  • the piston center plane M is orthogonal to the piston-side bearing surface 38 and lies in the middle with respect to the bearing surface length a of the piston-side bearing surface 38 at half the bearing surface length a / 2.
  • the middle piston region 3 '•' is delimited from the front piston region 3 "by a front circumferential line U1, which is an imaginary circumferential line which runs in a plane parallel to the piston center plane M.
  • the middle piston region 3 ''' is opposed the rear piston portion 3 1 by a rear circumferential line U2 from which is an imaginary line which extends in a plane parallel to the piston center plane M.
  • the front peripheral line Ul and the rear circumferential line U2 each have to Piston center plane M an axial distance of up to 20%, preferably up to 15%, more preferably up to 10% of the bearing surface length a.
  • the distance of the front circumferential line Ul to the piston center plane M does not have to be equal to the distance from the rear circumferential line U2 to
  • Piston center plane M although a symmetrical arrangement of the circumferential lines Ul, U2 to the piston center plane M is preferred.
  • the first outlet nozzles 30 'and the second outlet nozzles 32' are arranged in such a way that in the second, front piston position, which is shown in FIG. 2, the central region 3 ' Apply pressure fluid to the piston 3, while in this piston position no outlet nozzles act on the rear piston area 3.
  • the outlet nozzles 30 ', 32' can, as shown in FIG. 2, be slightly offset with respect to the piston center plane M in the direction of the front piston region 3 '.
  • the device according to the invention can also take embodiments other than those described above.
  • the device can, in particular, have features have, which represent a combination of the respective individual features of the claims.

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Abstract

Eine Kolben-Zylinder-Einheit mit einem Zylinder (2), einem Kolben (3), der zwischen einer ersten Kolbenstellung, in der das vom Kolben (3) und vom Zylinder (2) umschlossene Zylindervolumen (18) maximal ist, und einer zweiten Kolbenstellung, in der dieses Zylindervolumen minimal ist, in Axialrichtung des Zylinders (2) hin- und herbewegbar ist, sowie einer zwischen dem Kolben (3) und dem Zylinder (2) vorgesehenen Fluidlagerung, die den Kolben (3) im Zylinder (2) axial bewegbar lagert und die eine den Umfang des Kolbens (3) zumindest über einen Teil der Axialerstreckung des Kolbens (2) umgebende kolbenseitige Lagerfläche (38) bestimmt, wobei die Fluidlagerung eine Mehrzahl von in der Innenumfangswand (14) des Zylinders (2) vorgesehenen Austrittsdüsen für das Fluid aufweist, ist dadurch gekennzeichnet, daß die Austrittsdüsen (30', 32') so angeordnet sind, daß dann, wenn sich der Kolben (3) in seiner zweiten Kolbenstellung befindet, erste Austrittsdüsen (30') den bezüglich der Kolbenlängserstreckung vorderen oder mittleren Bereich der kolbenseitigen Lagerfläche (38) und zweite Austrittsdüsen (32') den bezüglich der Kolbenlängserstreckung mittleren Bereich der kolbenseitigen Lagerfläche (38) mit Druckfluid versorgen.

Description

Kolben-Zylinder-Einheit
Die Erfindung betrifft eine Kolben-Zylinder-Einheit, insbesondere für einen Kompressor zur Erzeugung eines Druckfluids, mit einem Zylinder, einem Kolben, der zwischen einer ersten Kolbenstellung, in der das vom Kolben und vom Zylinder umschlossene Zylindervolumen maximal ist, und einer zweiten Kolbenstellung, in der dieses Zylindervolumen minimal ist, in Axialrichtung des Zylinders hin- und herbewegbar ist, sowie einer zwischen dem Kolben und dem Zylinder vorgesehenen Fluidlagerung, die den Kolben im Zylinder axial bewegbar lagert und die eine den Umfang des Kolbens zumindest über einen Teil des Axialerstreckung des Kolbens umgebende kolbenseitige Lagerfläche bestimmt, wobei die Fluidlagerung eine Mehrzahl von in der Innenumfangswand des Zylinders vorgesehenen Austrittsdüsen für das Fluid aufweist .
Eine derartige Kolben-Zylinder-Einheit ist aus der US 5,525,845 A bekannt. Bei dieser bekannten Kolben-Zylinder-Einheit sind Austrittsdüsen in der Zylinderwandung vorgesehen, die den Kolben sowohl in seiner ersten Kolbenstellung als auch in seiner zweiten Kolbenstellung abstützen. Um dies zu ermöglichen, sind die Austrittsdüsen verhältnismäßig weit vom Zylinderboden, das heißt von der stirnseitigen Innenwand der Zylinderbohrung, entfernt. Dies hat zur Folge, daß das zwischen dem Kolbenumfang und dem Zylinderinnenumfang gebildete Fluidpolster zur Lagerung des Kolbens im Zylinder im Bereich des vorderen, dem Kolbenboden benachbarten Umfangsbereich schwächer wird, je weiter der Kolben in seine zweite Kolbenstellung, also in die Kompressionsstellung, wandert. Durch den gleichzeitig während der Kompression im Zylindervolumen entstehenden hohen Druck dringt komprimiertes Fluid aus dem Zylindervolumen in den Lagerspalt zwischen dem Kolbenaußenumfang und dem Zylinderinnenumfang ein, was bei asymmetrischem Eindringen entlang des Umfangs zu einer seitlichen Auslenkung des Kolbens und damit zu einem unerwünschten Verkippen des Kolbens führt.
Aus der JP 2002-349 435 A ist eine Kolben-Zylinder-Einheit bekannt, die von einem Linearmotor angetrieben ist und bei der kolbenringlose Kolben auf einem Gaspolster frei geführt ist. Zur Stabilisierung dieses Gaspolsters ist der Kolben an seinem Umfang mit einer Umfangsnut versehen. Diese Umfangsnut soll die Gefahr des Verkippens des Kolbens im Zylinder reduzieren. Die umlaufende Nut schwächt nicht nur die für die Lagerung des Kolbens nachteilige Querkraft, sondern auch das Luftlager insgesamt, so daß die auf das Luftlager bezogene Wirkung der umlaufenden Nut eher nachteilig ist .
Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es daher, eine gattungsgemäße Kolben-Zylinder-Einheit so auszubilden, daß auch dann, wenn sich der Kolben in die Kompressionsstellung bewegt oder sich in der Kompressionsstellung befindet, eine ausreichende, zuverlässige Lagerung des Kolbens im Zylinder und damit eine Sicherheit gegen seitliches Auslenken des Kolbens gewährleistet ist. Diese Aufgabe wird durch eine Kolben-Zylinder-Einheit mit den im Patentanspruch 1 angegebenen Merkmalen gelöst.
Die Anordnung der Austrittsdüsen derart, daß dann, wenn sich der Kolben in seiner zweiten Kolbenstellung befindet, erste Austrittsdüsen den bezüglich der Kolbenlängserstreckung vorderen oder mittleren Bereich der kolbenseitigen Lagerfläche und zweite Austrittsdüsen den bezüglich der Kolbenlängserstreckung mittleren Bereich der kolbenseitigen Lagerfläche mit Druckfluid versorgen, sorgt für eine zuverlässige Lagerung und radiale Positionierung des Kolbens im Zylinder, ohne daß der Kolben mit dem Zylinder in Berührung geraten kann. Durch die Anordnung der Austrittsdüsen im mittleren Bereich oder im vorderen und mittleren Bereich wird erreicht, daß der Lagerschwerpunkt beim Eindringen von Druck aus dem Kompressionsraum in den den Kolben umgebenden Lagerspalt im mittleren beziehungsweise vorderen Bereich des Kolbens verbleibt und allenfalls nur geringfügig nach hinten wandert, wodurch eine zuverlässige radiale Abstützung des Kolbens über das Lagerfluid im mittleren und auch im vorderen Bereich des Kolbens gewährleistet ist, so daß der Einfluß des Drucks im Kompressionsraum auf den im Lagerspalt herrschenden Druck gegenüber herkömmlichen Lösungen deutlich herabgesetzt ist.
Vorteilhaft ist dabei, wenn die Düsenanordnungen so angeordnet sind, daß auch in dem Bereich der Innenumfangswandung des Zylinders, dem der Kolben in der zweiten Kolbenstellung, nicht aber in der ersten Kolbenstellung gegenüberliegt, Austrittsdüsen vorgesehen sind. Dadurch wird auch im Kompressionszustand zuverlässig ein Fluidpolster zwischen der Innenumfangswand des Zylinders und der Außenumfangswand des Kolbens gebildet, ohne daß dies durch Eindringen von komprimiertem Fluid aus dem Zylindervolumen verdrängt wird. Bei dieser Ausführungsform ist der Kolben in der zweiten Kolbenstellung, also in der Kompressionsstellung des Kolbens, noch zuverlässiger gegenüber der Innenumfangswand des Zylinders auf dem Fluidpolster abgestützt.
In einer bevorzugten Ausführungsform sind die Austrittsdüsen so angeordnet, daß dann, wenn sich der Kolben in seiner zweiten Kolbenstellung befindet, erste Austrittsdüsen den bezüglich der Kolbenlängserstreckung vorderen Bereich der kolbenseitigen Lagerfläche und zweite Austrittsdüsen den bezüglich der Kolbenlängserstreckung mittleren oder hinteren Bereich der kolbenseitigen Lagerfläche mit Druckfluid versorgen. Sind dabei die Austrittsdüsen im vorderen und hinteren Bereich der kolbenseitigen Lagerfläche vorgesehen, so wird in der Kompressionsstellung des Kolbens eine besonders gleichmäßige Abstützung des Kolbens über dessen
Längserstreckung erzielt. Es ist aber auch vorteilhaft, wenn die ersten Austrittsdüsen im vorderen Bereich und die zweiten Austrittsdüsen im mittleren Bereich der kolbenseitigen Lagerfläche vorgesehen sind, wodurch sich der Lagerschwerpunkt nach vorne, also zum Kolbenboden hin erstreckt. Dadurch wird im Bereich des vorderen Endes des Ringspalts zwischen Kolben und Zylinder, also zum Zylindervolumen hingewandt, ein höherer Druck im Fluidlager zwischen Kolben und Zylinder aufgebaut, der dem Kompressionsdruck im Zylindervolumen einen höheren Widerstand bietet und somit noch besser verhindert, daß komprimiertes Druckfluid aus dem Zylindervolumen in den Lagerspalt eindringt.
In einer weiteren optionalen Ausführungsform sind die
Austrittsdüsen so angeordnet, daß dann, wenn sich der Kolben in seiner ersten Kolbenstellung befindet, die zweiten Austrittsdüsen den bezüglich der Kolbenlängserstreckung vorderen Bereich der kolbenseitigen Lagerfläche und dritte Austrittsdüsen den bezüglich der Kolbenlängserstreckung hinteren Bereich der kolbenseitigen Lagerfläche mit Druckfluid versorgen. Diese optional vorgesehenen dritten Austrittsdüsen im hinteren Bereich können eine verbesserte Abstützung des Kolbens in dessen zurückgezogener Lage bewirken.
Besonders bevorzugt ist es, wenn die Fluidlagerung von einem Gasdrucklager gebildet ist, wobei die Austrittsdüsen von Gasaustrittsdüsen gebildet sind; eine vorteilhafte und besonders bevorzugte Ausführungsform ist die eines Luftlagers.
Vorzugsweise bilden jeweils eine Mehrzahl von Austrittsdüsen Düsenanordnungen.
Die Düsenanordnungen sind bevorzugt in Axialrichtung der Kolben-Zylinder-Einheit voneinander beabstandet und vorzugsweise ringförmig um die Zylinderachse ausgebildet. Hierdurch wird ein besonders gleichmäßiges Fluid- oder Gaspolster zwischen dem Kolben und dem Zylinder aufgebaut.
Vorteilhaft zur Ausbildung eines besonders gleichmäßigen Fluid- oder Gaspolsters zwischen dem Kolben und dem Zylinder ist es auch, wenn jeder Düsenring eine Mehrzahl von in Umfangsrichtung gleichmäßig voneinander beabstandeten Austrittsdüsen aufweist.
Vorzugsweise sind die Austrittsdüsen von mittels eines energiereichen Strahls gebohrten Mikrolöchern gebildet, die weiter vorzugsweise kegelförmig ausgebildet sind, wobei deren engster Querschnitt an der Mündung in die zylinderseitige Lagerfläche gelegen ist. Die auf diese Weise erzeugten Mikrolöcher erzeugen ein Fluid- oder Gaspolster von hoher Gleichmäßigkeit und hoher Tragfähigkeit.
Bevorzugt werden diese Mikrolöcher mittels eines Laserstrahls gebohrt . Wird das Druckfluid zur Versorgung der Austrittsdüsen von einem durch Kompression des Zylindervolumens erzeugten Fluidstrom abgeleitet, beispielsweise aus dem Auslaßkanal, so kann ein einfacher Aufbau der Kolben-Zylinder-Einheit erzielt werden und gleichzeitig kann dabei auf einen zusätzlichen Druckerzeuger für das Druckfluid zur Versorgung der Austrittsdüsen verzichtet werden, was zu einer kostengünstigen Herstellung einer derartigen Kolben-Zylinder-Einheit beiträgt.
Besonders bevorzugt wird diese Kolben-Zylinder-Einheit dann, wenn der Kolben zum hin- und herbewegenden Antrieb von einem beweglichen Teil eines Linearantriebs beaufschlagt ist.
Eine besonders hervorzuhebende und vorteilhafte Anwendung der erfindungsgemäßen Kolben-Zylinder-Einheit erfolgt in einem Kompressor zur Erzeugung eines Druckfluids, vorzugsweise in einem von einem Linearmotor angetriebenen Linearkompressor.
Weitere vorteilhafte Ausgestaltungen der Erfindung sind in den verbleibenden Unteransprüchen angegeben.
Die Erfindung wird nachfolgend anhand eines Beispiels unter Bezugnahme auf die Zeichnung näher erläutert; in dieser zeigt :
Fig. 1 einen schematischen Längsschnitt durch eine erfindungsgemäße Kolben-Zylinder-Anordnung mit dem Kolben in einer ersten Kolbenstellung und
Fig. 2 dieselbe Kolben-Zylinder-Einheit mit dem Kolben in Kompressionsstellung.
In Fig. 1 ist ein Längsschnitt durch eine
Kolben-Zylinder-Einheit 1 mit einem Zylinder 2 und einem Kolben 3 gezeigt. Der Zylinder 2 ist mit einer Zylinderbohrung 10 versehen, in der der Kolben 3 in Richtung der Längsachse X der Zylinderbohrung 10 hin- und herbewegbar und frei geführt aufgenommen ist. Die an einem Zylinderkopf 23 ausgebildete kopfseitige Stirnwand 12 der Zylinderbohrung 10, die Innenumfangswand 14 der Zylinderbohrung 10 und der Kolbenboden 16 begrenzen das Zylindervolumen 18.
In die kopfseitige Stirnwand 12 der Zylinderbohrung 10 mündet ein mit einem schematisch gezeigten Ventil 20 versehener Einlaßkanal 22. Ebenfalls in der kopfseitigen Stirnwand 12 ist ein Auslaßkanal 24 vorgesehen, der ein entsprechendes Ventil 26 aufweist; auch dieser Auslaßkanal mündet in die Zylinderbohrung 10.
In Fig. 1 ist weiterhin dargestellt, daß sich eine zylinderseitige Lagerfläche 15 von einer vorderen Begrenzungsebene Zl, die mit einer vorderen, kolbenseitigen Begrenzungsebene Kl einer kolbenseitigen Lagerfläche 38 zusammenfällt, wenn sich der Kolben 3 in der in Fig. 2 dargestellten zweiten Kolbenstellung befindet, und einer hinteren Begrenzungsebene Z2 , die mit einer hinteren, vom Kolbenboden 16 abgewandten Begrenzungslinie K2 der kolbenseitigen Lagerfläche 38 zusammenfällt, wenn sich der Kolben 3 in seiner in Fig. 1 dargestellten ersten
Kolbenstellung befindet. Die Länge L der zylinderseitigen Lagerfläche 15 wird von einer Lagerflächenmittelebene E, die rechtwinklig auf der zylinderseitigen Lagerfläche 15 steht, in zwei Hälften von jeweils der Länge L/2 geteilt.
Fig. 1 zeigt auch, daß mehr Austrittsdüsen 30', 32' im vorderen Bereich der zylinderseitigen Lagerfläche 15 vorgesehen sind, als in deren hinteren Bereich, wo lediglich die optional vorgesehenen Austrittsdüsen 34 ' dargestellt sind. Diese asymmetrische Anordnung der Austrittsdüsen bezüglich der Lagerflächenmittelebene E bewirkt, daß die Verteilung der Düsenquerschnittsflachen der Austrittsdüsen über die Länge L der zylinderseitigen Lagerfläche 15 bezüglich der Lagerflächenmittelebene E ebenfalls asymmetrisch ist . Eine derartige Asymmetrie kann nicht nur durch das Vorsehen einer unterschiedlichen Anzahl von
Austrittsdüsen im vorderen beziehungsweise hinteren Bereich der zylinderseitigen Lagerfläche 15 erreicht werden, sondern beispielsweise auch dadurch, daß die Austrittsdüsen im vorderen Bereich der zylinderseitigen Lagerfläche 15 einen größeren Düsendurchmesser und damit eine größere
Düsenquerschnittsfläche aufweisen als jene Austrittsdüsen, die im hinteren Bereich der zylinderseitigen Lagerfläche 15 gelegen sind.
Bei einer Bewegung des Kolbens 3 in Fig. 2 nach links wird durch den Einlaßkanal 22 und das Einlaßventil 20 Fluid in den Zylinderraum 18 angesaugt und bei einer Bewegung des Kolbens 3 nach rechts wird dieses Fluid im komprimierten Zustand durch das Auslaßventil 26 und den Auslaßkanal 24 ausgestoßen. Die gezeigte Kolben-Zylinder-Einheit 1 ist Teil einer Kolbenarbeitsmaschine, bei der das ausgestoßene Fluid gasförmig ist, wie dies beispielsweise der Fall ist bei einem Kompressor. Die Erfindung ist grundsätzlich aber auch bei anderen Kolbenarbeitsmaschinen einsetzbar, wie beispielsweise bei Verbrennungsmotoren oder Pumpen.
Ein Teil des ausgestoßenen gasförmigen Fluids wird aus dem Auslaßkanal 24 durch einen Verbindungskanal 28, der im Zylinderkopf 23 und im Gehäuse 21 des Zylinders 2 vorgesehen ist, in Ringkanäle 30, 32, 34 geleitet, die ebenfalls im Gehäuse 21 des Zylinders 2 vorgesehen sind und die die Zylinderbohrung 10 ringförmig umgeben. Die Ringkanäle 30, 32, 34 sind in Richtung der Längsachse X der Zylinderbohrung 10 voneinander beabstandet. Jeder der Ringkanäle 30, 32, 34 ist mit einer Vielzahl von Mikrolöchern 30', 32', 34' versehen, die über den Umfang der Zylinderbohrung 10 gleichmäßig verteilt den jeweiligen Ringkanal 30, 32, 34 mit dem Inneren der Zylinderbohrung 10 verbinden und dabei die Innenwand 14 des Zylinders durchdringen. Die Mikrolöcher 30', 32', 34' eines jeden Ringkanals 30, 32, 34 bilden so eine jeweilige ringförmige Düsenanordnung 30", 32", 34". Druckgas, welches durch den Verbindungskanal 28 in die Ringkanäle 30, 32, 34 geleitet wird, kann somit durch die Mikrolöcher 30', 32', 34' austreten und zwischen der zylinderseitigen Lagerfläche 15 auf der Innenumfangswand 14 des Zylinders 2 und einer kolbenseitigen Lagerfläche 38 auf der Außenumfangswand 36 des Kolbens 3 ein den Kolben seitlich abstützendes Gaspolster ausbilden.
Der erste Ringkanal 30 mit den ihm zugeordneten Mikrolöchern 30' ist in einem Bereich gelegen, in dem der Kolben die
Mikrolöcher 30' nur dann abdeckt, wenn er sich in der Nähe der Kompressionsstellung befindet, also dann, wenn das Zylindervolumen 18 minimiert ist, wie in Fig. 2 gezeigt ist. In diesem Fall deckt der Kolben 3 die vorderen, ersten Mikrolöcher mit der Lagerfläche 38 im vorderen Bereich 3" ab.
In der in Fig. 1 gezeigten Stellung, in der das Zylindervolumen 18 maximal ist, tragen die vordersten Mikrolöcher 30' nicht zu der Bildung eines Gaspolsters zwischen der Innenumfangswand 14 des Zylinders 2 und der Außenumfangswand 36 des Kolbens bei. Aufgrund des äußerst geringen Querschnitts der Mikrolöcher 30' ist der so entstehende Druckverlust jedoch nicht gravierend. Es kann aber auch eine (nicht gezeigte) Ventilanordnung vorgesehen sein, die den ersten Ringkanal 30 nur dann mit Druckgas beaufschlagt, wenn der Kolben 3 die Mikrolöcher 30' abdeckt.
Der zweite Ringkanal 32 ist so angeordnet, daß die ihm zugeordneten Mikrolöcher 32' stets vom Kolben 3 abgedeckt sind, so daß die Mikrolöcher 32' über den gesamten axialen Bewegungsweg des Kolbens 3 zur Bildung des Gaspolsters zwischen der Innenumfangswand 14 des Zylinders 2 und der Außenumfangswand 36 des Kolbens 3 beitragen.
Der dritte Ringkanal 34 ist am weitesten von der kopfseitigen Stirnwand 12 der Zylinderbohrung 10 entfernt. Die dem dritten Ringkanal 34 zugeordneten Mikrolöcher 34 ' sind somit nur dann vom Kolben 3 überdeckt, und zwar von der Lagerfläche 38 im hinteren Bereich 31 des Kolbens, wenn sich der Kolben 3 im Bereich seiner zurückgezogenen Position befindet, in der das Zylindervolumen 18 maximal ist. Das Vorsehen des dritten
Ringkanals 34 mit den ihm zugeordneten Mikrolöchern 34 ' ist optional und dient nur zur weiteren Verbesserung der
Laufeigenschaften des Kolbens 3 in der Zylinderbohrung 10.
Der hintere Bereich 3 ' des Kolbens ist dabei definiert als ein bezüglich einer orthogonal auf der kolbenseitigen Lagerfläche 38 stehenden Mittelebene M (Fig. 2) vom Kolbenboden 16 abgewandter Bereich. Der vordere Kolbenbereich 3" ist dementsprechend ein bezüglich der Mittelebene M und dem vorderen, kolbenbodenseitigen Ende des Kolbens 3 zugewandter Bereich. Zwischen dem hinteren Kolbenbereich 3 ' und dem vorderen Kolbenbereich 3" ist ein mittlerer Kolbenbereich 3 ' ' ' definiert als ein Bereich vor und hinter der Kolbenmittelebene M. Die Kolbenmittelebene M steht orthogonal zur kolbenseitigen Lagerfläche 38 und liegt bezüglich der Lagerflächenlänge a der kolbenseitigen Lagerfläche 38 in der Mitte bei der halben Lagerflächenlänge a/2. Der mittlere Kolbenbereich 3 ' • ' grenzt sich zum vorderen Kolbenbereich 3" ab durch eine vordere Umfangslinie Ul, die eine gedachte Umfangslinie ist, die in einer Ebene parallel zur Kolbenmittelebene M verläuft. In gleicher Weise grenzt sich der mittlere Kolbenbereich 3 ' ' ' gegen den hinteren Kolbenbereich 31 durch eine hintere Umfangslinie U2 ab, die eine gedachte Linie ist, welche in einer Ebene parallel zur Kolbenmittelebene M verläuft. Die vordere Umfangslinie Ul und die hintere Umfangslinie U2 weisen jeweils zur Kolbenmittelebene M einen axialen Abstand von bis zu 20 %, vorzugsweise bis zu 15 %, weiter vorzugsweise bis zu 10 % der Lagerflächenlänge a auf. Dabei muß der Abstand der vorderen Umfangslinie Ul zur Kolbenmittelebene M nicht gleich dem Abstand der von der hinteren Umfangslinie U2 zur
Kolbenmittelebene M sein, obwohl eine symmetrische Anordnung der Umfangslinien Ul, U2 zur Kolbenmittelebene M bevorzugt ist.
Zwischen den Ringkanälen 30, 32, 34 mit den ihnen zugeordneten Mikrolδchern 30', 32', 34', die jeweils die ringförmigen Düsenanordnungen 30", 32", 34" bilden, können weitere in gleicher Weise aufgebaute ringförmige Düsenanordnungen in der Innenwand 14 der Zylinderbohrung 10 vorgesehen sein.
In einer Ausführungsform der erfindungsgemäßen
Kolben-Zylinder-Einheit, die sich praktischen Einsatz bewährt hat, sind die ersten Austrittsdüsen 30' und die zweiten Austrittsdüsen 32' so angeordnet, daß sie in der zweiten, vorderen Kolbenstellung, die in Fig. 2 dargestellt ist, den mittleren Bereich 3 ' ' ' des Kolbens 3 mit Druckfluid beaufschlagen, während in dieser Kolbenstellung keine Austrittsdüsen den hinteren Kolbenbereich 3 ' beaufschlagen. Die Austrittsdüsen 30', 32' können dabei, wie in Fig. 2 dargestellt ist, geringfügig bezüglich der Kolbenmittelebene M in Richtung auf den vorderen Kolbenbereich 3 ' versetzt sein.
Die Erfindung ist nicht auf das obige Ausführungsbeispiel beschränkt, das lediglich der allgemeinen Erläuterung des Kerngedankens der Erfindung dient . Im Rahmen des Schutzumfangs kann die erfindungsgemäße Vorrichtung vielmehr auch andere als die oben beschriebenen Ausgestaltungsformen annehmen. Die Vorrichtung kann hierbei insbesondere Merkmale aufweisen, die eine Kombination aus den jeweiligen Einzelmerkmalen der Ansprüche darstellen.
Bezugszeichen in den Ansprüchen, der Beschreibung und den Zeichnungen dienen lediglich dem besseren Verständnis der
Erfindung und sollen den Schutzumfang nicht einschränken.

Claims

Patentansprüche
1. Kolben-Zylinder-Einheit (1), insbesondere für einen Kompressor zur Erzeugung eines Druckfluids, mit einem Zylinder (2) , - einem Kolben (3) , der zwischen einer ersten
Kolbenstellung, in der das vom Kolben (3) und vom Zylinder (2) umschlossene Zylindervolumen (18) maximal ist, und einer zweiten Kolbenstellung, in der dieses Zylindervolumen minimal ist, in Axialrichtung des Zylinders (2) hin- und herbewegbar ist, sowie einer zwischen dem Kolben (3) und dem Zylinder (2) vorgesehenen Fluidlagerung, die den Kolben (3) im Zylinder (2) axial bewegbar lagert und die eine den Umfang des Kolbens (3) zumindest über einen Teil der Axialerstreckung des Kolbens (2) umgebende kolbenseitige Lagerfläche (38) bestimmt, wobei die Fluidlagerung eine Mehrzahl von in der Innenumfangswand (14) des Zylinders (2) vorgesehenen Austrittsdüsen für das Fluid aufweist, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , daß die Austrittsdüsen (30', 32') so angeordnet sind, daß dann, wenn sich der Kolben (3) in seiner zweiten Kolbenstellung befindet, erste Austrittsdüsen (30 ') den bezüglich der Kolbenlängserstreckung vorderen oder mittleren Bereich der kolbenseitigen Lagerfläche (38) und zweite Austrittsdüsen (32') den bezüglich der Kolbenlängserstreckung mittleren Bereich der kolbenseitigen Lagerfläche (38) mit Druckfluid versorgen.
2. Kolben-Zylinder-Einheit nach Anspruch 1, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , daß der mittlere Kolbenbereich (311 1) definiert ist als ein Bereich vor und hinter einer Kolbenmittelebene (M) , wobei die Kolbenmittelebene (M) orthogonal zur kolbenseitigen Lagerfläche (38) ist und bezüglich der Lagerflächenlänge (a) der kolbenseitigen Lagerfläche (38) in der Mitte bei der halben Lagerflächenlänge (a/2) liegt.
3. Kolben-Zylinder-Einheit nach Anspruch 2, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , daß sich der mittlere Kolbenbereich (3 ' ' ' ) von einer vorderen Umfangslinie (Ul) bis zu einer hinteren Umfangslinie (U2) erstreckt, wobei die vordere
Umfangslinie (Ul) in einem Abstand von bis zu 20 % der Lagerflächenlänge (a) vor der Kolbenmittelebene (M) zum Kolbenboden (16) hingewandt gelegen ist und wobei die hintere Umfangslinie (U2) in einem Abstand von bis zu 20 % der Lagerflächenlänge (a) hinter der Kolbenmittelebene (M) vom Kolbenboden (16) abgewandt gelegen ist.
4. Kolben-Zylinder-Einheit nach Anspruch 2, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , daß sich der mittlere Kolbenbereich von einer vorderen
Umfangslinie (Ul) bis zu einer hinteren Umfangslinie (U2) erstreckt, wobei die vordere Umfangslinie (Ul) in einem Abstand von bis zu 15 % der Lagerflächenlänge (a) vor der Kolbenmittelebene (M) zum Kolbenboden (16) hingewandt gelegen ist und wobei die hintere Umfangslinie (U2) in einem Abstand von bis zu 15 % der Lagerflächenlänge (a) hinter der Kolbenmittelebene (M) vom Kolbenboden (16) abgewandt gelegen ist.
5. Kolben-Zylinder-Einheit nach Anspruch 2, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , daß sich der mittlere Kolbenbereich von einer vorderen Umfangslinie (Ul) bis zu einer hinteren Umfangslinie (U2) erstreckt, wobei die vordere Umfangslinie (Ul) in einem
Abstand von bis zu 10 % der Lagerflächenlänge (a) vor der Kolbenmittelebene (M) zum Kolbenboden (16) hingewandt gelegen ist und wobei die hintere Umfangslinie (U2) in einem Abstand von bis zu 10 % der Lagerflächenlänge (a) hinter der Kolbenmittelebene (M) vom Kolbenboden (16) abgewandt gelegen ist.
6. Kolben-Zylinder-Einheit nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch g e k e n n z e i c h n e t, daß dann, wenn sich der Kolben in seiner zweiten Kolbenstellung befindet, keine der Austrittsdüsen den bezüglich der Kolbenlängserstreckung hinteren Bereich der kolbenseitigen Lagerfläche (38) mit Druckfluid versorgt.
7. Kolben-Zylinder-Einheit nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch g e k e n n z e i c h n e t, daß die Austrittsdüsen (32', 34') so angeordnet sind, daß dann, wenn sich der Kolben in seiner ersten
Kolbenstellung befindet, die zweiten Austrittsdüsen (32') den bezüglich der Kolbenlängserstreckung vorderen Bereich der kolbenseitigen Lagerfläche (38) und dritte
Austrittsdüsen (34 ') den bezüglich der Kolbenlängserstreckung hinteren Bereich der kolbenseitigen Lagerfläche (38) mit Druckfluid versorgen.
8. Kolben-Zylinder-Einheit nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch g e k e n n z e i c h n e t, daß auch in dem Bereich der Innenumfangswand (14) des Zylinders, dem der Kolben (3) in der zweiten Kolbenstellung, nicht aber in der ersten Kolbenstellung gegenüberliegt, Austrittsdüsen (30 ') vorgesehen sind.
9. Kolben-Zylinder-Einheit, insbesondere für einen
Kompressor zur Erzeugung eines Druckfluids mit zumindest einer Kolben-Zylinder-Einheit (1) , insbesondere nach einem der vorhergehenden Ansprüche, mit - einem Zylinder (2) , einem Kolben (3) , der zwischen einer ersten Kolbenstellung, in der das vom Kolben (3) und vom Zylinder (2) umschlossene Zylindervolumen (18) maximal ist, und einer zweiten Kolbenstellung, in der dieses Zylindervolumen minimal ist, in Axialrichtung des Zylinders (2) hin- und herbewegbar ist, sowie einer zwischen dem Kolben (3) und dem Zylinder (2) vorgesehenen Fluidlagerung, die den Kolben (3) im Zylinder (2) axial bewegbar lagert und die eine den Umfang des Kolbens (3) zumindest über einen Teil der Axialerstreckung des Kolbens (2) umgebende kolbenseitige Lagerfläche (38) bestimmt, wobei die Fluidlagerung eine Mehrzahl von in der Innenumfangswand (14) des Zylinders (2) vorgesehenen Austrittsdüsen für das Fluid aufweist und wobei sich eine zylinderseitige Lagerfläche (15) erstreckt von einer vorderen Begrenzungsebene (Zl) , die mit einer vorderen, kolbenbodenseitigen Begrenzungsebene (Kl) der kolbenseitigen Lagerfläche (38) zusammenfällt, wenn sich der Kolben (3) in seiner zweiten Kolbenstellung befindet, und einer hinteren Begrenzungsebene (Z2) , die mit einer hinteren, vom Kolbenboden (16) abgewandten Begrenzungslinie (K2) der kolbenseitigen Lagerfläche (38) zusammenfällt, wenn sich der Kolben (3) in seiner ersten Kolbenstellung befindet, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , daß die Verteilung der Düsenquerschnittsflächen der Austrittsdüsen über die Länge (L) der zylinderseitigen Lagerfläche (15) bezüglich einer Lagerflächenmittelebene (E) asymmetrisch ist, wobei die Summe der
Düsenquerschnittsflächen der Austrittsdüsen (30 ', 32') im vorderen Bereich der zylinderseitigen Lagerfläche (15) größer ist als die Summe der Düsenquerschnittsflächen der Austrittsdüsen (34 ') im hinteren Bereich.
10. Kolben-Zylinder-Einheit nach Anspruch 9, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , daß mehr Austrittsdüsen im vorderen Bereich der zylinderseitigen Lagerfläche (15) vorgesehen sind als in deren hinterem Bereich.
11. Kolben-Zylinder-Einheit nach Anspruch 9 oder 10, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , daß zumindest ein Teil der im vorderen Bereich der zylinderseitigen Lagerfläche (15) vorgesehenen Austrittsdüsen eine gegenüber den restlichen Austrittsdüsen größere Düsenquerschnittsfläche aufweist.
12. Kolben-Zylinder-Einheit nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch g e k e n n z e i c h n e t, daß die Fluidlagerung von einem Gasdrucklager, vorzugsweise einem Luftlager, gebildet ist, wobei die Austrittsdüsen von Gasaustrittsdüsen (30 ', 32', 34') gebildet sind.
13. Kolben-Zylinder-Einheit nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch g e k e n n z e i c h n e t, daß jeweils eine Mehrzahl von Austrittsdüsen (30'; 32 '; 34') Düsenanordnungen (30"; 32"; 34") bilden.
14. Kolben-Zylinder-Einheit nach Anspruch 13, dadurch g e k e n n z e i c h n e t, daß die Düsenanordnungen (30", 32", 34") in Axialrichtung der Kolben-Zylinder-Einheit (1) voneinander beabstandet sind und vorzugsweise ringförmig um die Zylinderachse (X) ausgebildet sind.
15. Kolben-Zylinder-Einheit nach Anspruch 13 oder 14, dadurch g e k e n n z e i c h n e t, daß jede Düsenanordnung (30", 32", 34") eine Mehrzahl von in Umfangsrichtung gleichmäßig voneinander beabstandeten Austrittsdüsen (30', 32', 34') aufweist.
16. Kolben-Zylinder-Einheit nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch g e k e n n z e i c h n e t, daß die Austrittsdüsen (30', 32', 34') von mittels eines energiereichen Strahls gebohrten Mikrolöchern gebildet sind, die vorzugsweise kegelförmig ausgebildet sind, wobei deren engster Querschnitt an der Mündung in die zylinderseitige Lagerfläche (15) gelegen ist.
17. Kolben-Zylinder-Einheit nach Anspruch 16, dadurch g e k e n n z e i c h n e t, daß die Mikrolöcher mittels eines Laserstrahls gebohrt sind.
18. Kolben-Zylinder-Einheit nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch g e k e n n z e i c h n e t, daß das Druckfluid zur Versorgung der Austrittsdüsen (30', 32', 34') von einem durch Kompression des Zylindervolumens (18) komprimierten Fluidstrom abgeleitet ist.
19. Kolben-Zylinder-Einheit nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch g e k e n n z e i c h n e t, daß der Kolben (3) zum hin- und herbewegenden Antrieb von einem beweglichen Teil eines Linearantriebs beaufschlagt ist.
20. Kompressor zur Erzeugung eines Druckfluids mit zumindest einer Kolben-Zylinder-Einheit (1) nach einem der Ansprüche 1 bis 19.
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