EP0649913B1 - Acier inoxydable austénitique à hautes caractéristiques ayant une grande stabilité structurale et utilisations - Google Patents

Acier inoxydable austénitique à hautes caractéristiques ayant une grande stabilité structurale et utilisations Download PDF

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EP0649913B1
EP0649913B1 EP94402202A EP94402202A EP0649913B1 EP 0649913 B1 EP0649913 B1 EP 0649913B1 EP 94402202 A EP94402202 A EP 94402202A EP 94402202 A EP94402202 A EP 94402202A EP 0649913 B1 EP0649913 B1 EP 0649913B1
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manufacturing
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Richard Cozar
Bernard Mayonobe
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Creusot Loire Industrie SA
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Creusot Loire SA
Creusot Loire Industrie SA
TECPHY
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    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
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    • C22C30/00—Alloys containing less than 50% by weight of each constituent
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
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    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese

Definitions

  • the present invention relates to stainless steel austenitic with high mechanical resistance, high corrosion resistance and very good structural stability.
  • High austenitic stainless steels mechanical characteristics and high resistance to known corrosion also have the disadvantage of not be able to be used in the form of solid parts. In effect, when parts cool, instability of the structure causes intermetallic precipitation which very markedly deteriorate the resistance to corrosion and mechanical properties of steel.
  • the purpose of the present invention is to provide high austenitic stainless steel mechanical and which simultaneously has a very large corrosion resistance in a chlorinated medium and a very good structural stability.
  • the subject of the invention is an austenitic stainless steel with high mechanical characteristics, high resistance to corrosion and having great structural stability, the chemical composition of which comprises by weight: 23% ⁇ Cr ⁇ 28% 15% ⁇ Ni ⁇ 28% 0.5% ⁇ Mn ⁇ 6% 0% ⁇ Cu ⁇ 5% 0% ⁇ C ⁇ 0.06% 0% ⁇ If ⁇ 1% 0% ⁇ Nb ⁇ 0.5% 0% ⁇ V ⁇ 0.5% 0% ⁇ Al ⁇ 0.1% 3% ⁇ Mo ⁇ 8% 0.35% ⁇ N ⁇ 0.8% 1% ⁇ W ⁇ 5% the rest being made up of iron and impurities linked to the production.
  • the chemical composition of the steel comprises by weight: 23% ⁇ Cr ⁇ 26% 21% ⁇ Ni ⁇ 23% 2% ⁇ Mn ⁇ 3.5% 1% ⁇ Cu ⁇ 2% 0% ⁇ C ⁇ 0.03% 0% ⁇ If ⁇ 0.4% 0% ⁇ Nb ⁇ 0.5% 0% ⁇ Al ⁇ 0.1% 4.5% ⁇ Mo ⁇ 6.5% 0.4% ⁇ N ⁇ 0.55% 2% ⁇ W ⁇ 3.5% the rest being made up of iron and impurities linked to the production.
  • the chemical composition of the steel must, preferably satisfy the relationship: 113 + 16 (% Mo + 0.7% W) + 525% N> 420
  • this steel can be used for the production of solid parts. He can also be used for manufacturing equipment for massive oil rigs or for manufacturing equipment for chemical plants, for pulp mills paper, pollution control facilities or for manufacture of containers for transporting products corrosive, or finally, for the manufacture of ship. This steel can also be used to make clad sheets.
  • stainless steels austenitics which are alloys based on iron and high chromium and nickel content which have a structure naturally austenitic in the solid state practically at any temperature.
  • the structure is not 100% austenitic near the solidification point but becomes solid as soon as the temperature lowers.
  • superaustenitic the structure is 100% austenitic upon solidification.
  • the inventors unexpectedly found that by simultaneously adding to these steels contents high in nitrogen: from 0.35% by weight to 0.8% by weight, and preferably from 0.4% to 0.55% and in tungsten: from 1% by weight at 5% by weight, and preferably 2% to 3.5%, we obtained at the same time high mechanical characteristics, very high resistance to corrosion in the environment chlorinated and very good structural stability, i.e. kinetics of precipitation of intermetallic phases at very slow high temperature.
  • Such steels always contain a little carbon, silicon and aluminum. Carbon content must be less than 0.06% and preferably less 0.03% to avoid precipitation of carbide at grain boundaries.
  • the silicon and aluminum that served as deoxidizers during processing are limited to 1% for silicon and 0.1% for aluminum.
  • the corrosion rate in hydrochloric medium is 100 MDJ (mg / dm 2 / day); after hyper quenching followed by an sensitization treatment by maintaining at 800 ° C. for 15 min, the corrosion rate under the same conditions is 200 MDJ.
  • the steel according to the invention is much less sensitive to thermal cycles of sensitization. It results that it is possible to produce clad sheets consisting of a layer of steel according to the invention and a layer of structural steel, the properties of which of stainless plating are comparable to the properties a massive stainless steel sheet made in the same shade.
  • the steel according to the invention having a large structural stability can be used to manufacture including molded parts, forgings, rolled bars, rolled sheets, profiles, seamless tubes and welded tubes in particular when these objects are massive, that is to say when they are used in the form of thick pieces i.e. minimum thickness greater than 4 mm, especially when these are pieces thicker than 4 mm and less than 40 mm; they then present a good homogeneity of characteristics in thickness; for thicknesses greater than 40 mm, very good stability structural maintains high levels of resilience and ductility in thickness.

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Description

La présente invention concerne un acier inoxydable austénitique à haute résistance mécanique, haute résistance à la corrosion et très bonne stabilité structurale.
Pour la fabrication d'équipements destinés notamment à des installations de dépollution de fumées, à des plates-formes pétrolières, à l'industrie chimique, à celle de la pâte à papier, on utilise des aciers inoxydables austénitiques ou superausténitiques à haute résistance mécanique et à haute résistance à la corrosion. Ces aciers inoxydables contiennent en général de fortes proportions d'azote et de molybdène. De tels aciers ont été décrits notamment dans deux brevets européens : EP-A-0.438.992 et EP-A-0.342.574 et dans la demande de brevet français FR-93-06468. Mais ces aciers présentent l'inconvénient d'une certaine incompatibilité entre une bonne tenue à la corrosion et une bonne stabilité structurale. Il en résulte par exemple une certaine difficulté à concilier les opérations de fabrication d'équipements tels que le soudage ou le formage à chaud et une très haute résistance à la corrosion de toutes les parties de ces équipements.
Les aciers inoxydables austénitiques à hautes caractéristiques mécaniques et haute résistance à la corrosion connus ont également l'inconvénient de ne pas pouvoir être utilisés sous forme de pièces massives. En effet, lors du refroidissement des pièces, l'instabilité de la structure provoque des précipitations intermétalliques qui détériorent très notablement la résistance à la corrosion et les propriétés mécaniques de l'acier.
Le but de la présente invention est de proposer un acier inoxydable austénitique à hautes caractéristiques mécaniques et qui présente simultanément une très grande résistance à la corrosion en milieu chloruré et une très bonne stabilité structurale.
A cet effet, l'invention a pour objet un acier inoxydable austénitique à hautes caractéristiques mécaniques, haute résistance à la corrosion et présentant une grande stabilité structurale dont la composition chimique comporte en poids : 23 % ≤ Cr ≤ 28 % 15 % ≤ Ni ≤ 28 % 0,5 % ≤ Mn ≤ 6 % 0 % ≤ Cu ≤ 5 % 0 % ≤ C ≤ 0,06% 0 % ≤ Si ≤ 1 % 0 % ≤ Nb ≤ 0,5 % 0 % ≤ V ≤ 0,5 % 0 % ≤ Al ≤ 0,1 % 3 % ≤ Mo ≤ 8 % 0,35 % ≤ N ≤ 0,8 % 1 % ≤ W ≤ 5 % le reste étant constitué par du fer et des impuretés liées à l'élaboration.
De préférence, la composition chimique de l'acier comporte en poids : 23 % ≤ Cr ≤ 26 % 21 % ≤ Ni ≤ 23 % 2 % ≤ Mn ≤ 3,5 % 1 % ≤ Cu ≤ 2 % 0 % ≤ C ≤ 0,03% 0 % ≤ Si ≤ 0,4 % 0 % ≤ Nb ≤ 0,5 % 0 % ≤ Al ≤ 0,1 % 4,5 % ≤ Mo ≤ 6,5 % 0,4 % ≤ N ≤ 0,55 % 2 % ≤ W ≤ 3,5 % le reste étant constitué par du fer et des impuretés liées à l'élaboration.
De préférence, la composition chimique de l'acier selon l'invention satisfait la formule suivante : CP = 20 x % Cr + 0,3 x % Ni + 30 x % Si + 40 x % Mo + 5 x % W + 10 x % Mn + 50 x % C - 200 x % N < 710 ce qui assure que la cinétique de précipitation des phases intermétalliques sera la plus lente possible.
En outre, afin d'obtenir la meilleure résistance à la corrosion possible, la composition chimique de l'acier doit vérifier : PRENW = % Cr + 3,3 x % Mo + 16 x % N + 1,7 % W > 47.
Enfin et pour obtenir des caractéristiques mécaniques très élevées, la composition chimique de l'acier doit, de préférence satisfaire la relation : 113 + 16 (% Mo + 0,7 % W) + 525 % N > 420
Suivant l'invention, cet acier peut être utilisé pour la fabrication de pièces massives. Il peut également être utilisé pour la fabrication d'équipements pour plates-formes pétrolières massives ou pour la fabrication d'équipements pour usines chimiques, pour usines de pâte à papier, d'installations de dépollution ou encore pour la fabrication de récipients pour le transport de produits corrosifs, ou enfin, pour la fabrication de coques de navire. Cet acier peut également servir à fabriquer des tôles plaquées.
L'invention va maintenant être décrite en détail mais de façon non limitative.
L'homme du métier connaít les aciers inoxydables austénitiques qui sont les alliages à base de fer et à forte teneur en chrome et en nickel qui ont une structure naturellement austénitique à l'état solide pratiquement à toute température. Pour la plupart de ces aciers, la structure n'est pas 100 % austénitique au voisinage du point de solidification mais le devient dès que la température s'abaisse. Pour certains de ces aciers, dits superausténitiques, la structure est 100 % austénitique dès la solidification. Ces aciers sont supposés connus.
Les inventeurs ont constaté de façon inattendue qu'en ajoutant simultanément à ces aciers des teneurs élevées en azote : de 0,35 % en poids à 0,8 % en poids, et de préférence de 0,4 % à 0,55 % et en tungstène : de 1 % en poids à 5 % en poids, et de préférence 2 % à 3,5 %, on obtenait tout à la fois de hautes caractéristiques mécaniques, une très grande résistance à la corrosion en milieu chloruré et une très bonne stabilité structurale, c'est-à-dire une cinétique de précipitation de phases intermétalliques à haute température très lente.
La très bonne stabilité structurale permet de fabriquer des pièces massives notamment : tôles fortes, tubes épais, pièces forgées, pièces moulées ou des assemblages soudés dont les propriétés mécaniques et de tenue à la corrosion sont en tous points, y compris au voisinage des soudures, excellentes.
Il est préférable que ces aciers contiennent en poids, outre l'azote et le tungstène dans les teneurs déjà citées, les éléments indiqués ci-dessous.
  • Chrome : plus de 23 % pour assurer une bonne résistance à la corrosion localisée et une bonne solubilité de l'azote, moins de 28 % et de préférence moins de 26 % pour limiter les risques de précipitation de carbures de chrome.
  • Nickel : plus de 15 % et préférentiellement plus de 21 % pour assurer une solidification austénitique qui garantit une bonne solubilité de l'azote, pour obtenir une bonne résistance à la corrosion en milieu sulfurique et pour limiter la propagation de la corrosion localisée, moins de 28 % et de préférence moins de 23 % pour ne pas trop réduire la solubilité de l'azote, et parce que le nickel est un métal cher.
  • Manganèse : plus de 0,5 % et de préférence plus de 2 % pour obtenir une solubilité suffisante de l'azote et pour limiter la susceptibilité à la fissuration à chaud, moins de 6 % et de préférence moins de 3,5 % pour limiter les risques de précipitation de phases intermétalliques et limiter l'usure des réfractaires lors de l'élaboration.
  • Cuivre : de 0 % à 5 % et de préférence de 1 % à 2 % pour améliorer la résistance à la corrosion en milieu sulfurique et chloruré acide.
  • Molybdène : La teneur pondérale de l'acier en molybdène doit être de plus de 3 % et de préférence de plus de 4,5 % afin d'améliorer la résistance à la corrosion localisée, la solubilité de l'azote, les caractéristiques mécaniques à la température ambiante et à haute température et limiter les risques de fissuration à chaud au soudage ; mais cette teneur doit être de moins de 8 % et de préférence de moins de 6,5 % pour éviter la formation de ségrégations et la précipitation de phases intermétalliques.
Les rôles de l'azote et du tungstène sont les suivants :
  • L'azote permet d'obtenir des caractéristiques mécaniques élevées, une bonne tenue à la corrosion localisée, une bonne stabilité structurale ; mais en excès, il détériore la résilience.
  • Le tungstène permet d'obtenir une bonne résistance à la corrosion en milieux chlorurés acides et réducteurs, une bonne résistance à la corrosion par crevasse lorsqu'il est associé au molybdène et à l'azote, de renforcer les caractéristiques mécaniques à la température ambiante et à haute température ; mais en excès, il provoque des précipitations défavorables aux propriétés d'emploi.
De tels aciers contiennent toujours un peu de carbone, de silicium et d'aluminium. La teneur en carbone doit être inférieure à 0,06 % et de préférence inférieure à 0,03 % pour éviter la précipitation de carbure aux joints de grains.
Le silicium et l'aluminium qui ont servi de désoxydants au cours de l'élaboration sont limités à 1 % pour le silicium et 0,1 % pour l'aluminium.
D'autres éléments tels le magnésium, le cérium ou le calcium pourront être ajoutés comme agents de désoxydation.
On peut également ajouter jusqu'à 0,5 % de niobium et/ou vanadium pour améliorer les caractéristiques mécaniques.
Pour que les propriétés de l'acier inoxydable selon l'invention soient optimales, la composition chimique doit être ajustée à l'intérieur des fourchettes de composition de façon que :
  • les caractéristiques mécaniques soient élevées, pour cela, il faut que : 113 + 16 (% Mo + 0,7 % W) + 525 % N > 420
  • la résistance à la corrosion localisée soit maximale et pour cela que : PRENW = % Cr + 3,3 (% Mo) + 16 (% N) + 1,7 (% W) > 47
  • la cinétique de précipitation des phases intermétalliques soit très lente, ce qu'on obtient si : CP = 20 % Cr + 0,3 x % Ni + 30 x % Si + 40 x % Mo + 5 x % W + 10 x % Mn + 50 x % C - 200 x % N < 710.
Avec cette composition chimique on obtient un acier inoxydable austénitique dont la limite d'élasticité Rp 0,2 % à l'ambiante est supérieure à 420 MPa, et dont la stabilité structurale caractérisée par la cinétique de précipitation de phases intermétalliques à 850°C est supérieure à celles des nuances par ailleurs équivalentes. Il en résulte que la résistance à la corrosion n'est pas affectée par un cycle thermique correspondant à une mise en oeuvre telle que le soudage, ce qui n'est pas le cas des aciers selon l'art antérieur.
A titre d'exemple, on a réalisé un acier dont la composition chimique est la suivante :
Cr = 23,7 % C = 0,015 %
Ni = 21,5 % Mn = 2 %
Mo = 5 % Si = 0,2 %
N = 0,45 % Nb = 0,02 %
W = 2 % V = 0,15 %
Cu = 1,5 % Al = 0,02 %.
Cet acier présente une limite d'élasticité de 452 MPa, un coefficient de sensibilité à la corrosion par piqûre PRENW = 50,8 et un coefficient de sensibilité aux précipitations CP = 627 si bien que le temps d'incubation pour la précipitation de composés intermétalliques à 850°C est de 180 s.
Après hypertrempe, la vitesse de corrosion en milieu chlorhydrique est de 100 MDJ (mg/dm2/jour) ; après hypertrempe suivie d'un traitement de sensibilisation par maintien à 800°C pendant 15 mn, la vitesse de corrosion dans les mêmes conditions est de 200 MDJ.
Par comparaison, un acier suivant l'art antérieur et de composition :
Cr = 24 Mn = 3 Si = 0,4
Ni = 22 C = 0,01 Al = 0,02
Mo = 7 Nb = 0,2
N = 0,45 V = 0,15
présente une limite d'élasticité de 461 MPa, un PRENW = 54,3, un CP = 716, un temps d'incubation pour la précipitation de 60 s, une vitesse de corrosion après hypertrempe de 99 MDJ et une vitesse de corrosion après sensibilisation à 850° pendant 15 mn de 980 MDJ.
L'acier selon l'invention est beaucoup moins sensible à des cycles thermiques de sensibilisation. Il en résulte qu'il est possible de réaliser des tôles plaquées constituées d'une couche d'acier selon l'invention et d'une couche en acier de construction, dont les propriétés du placage inoxydable sont comparables aux propriétés d'une tôle inoxydable massive réalisée dans la même nuance.
L'acier selon l'invention ayant une grande stabilité structurale peut être utilisé pour fabriquer notamment des pièces moulées, des pièces forgées, des barres laminées, des tôles laminées, des profilés, des tubes sans soudure et des tubes soudés, en particulier lorsque ces objets sont massifs, c'est-à-dire lorsqu'ils sont utilisés sous forme de pièces épaisses c'est-à-dire d'épaisseur minimale supérieure à 4 mm, notamment lorsqu'il s'agit de pièces d'épaisseur supérieure à 4 mm et inférieure à 40 mm ; elles présentent alors une bonne homogénéité de caractéristiques dans l'épaisseur ; pour des épaisseurs supérieures à 40 mm, la très bonne stabilité structurale permet de conserver de hauts niveaux de résilience et de ductilité dans l'épaisseur.
Du fait de ses propriétés mécaniques, de résistance à la corrosion, d'aptitude au soudage et à la fabrication de pièces épaisses, l'acier selon l'invention peut être utilisé avantageusement notamment pour fabriquer :
  • des tubes, des brides, des collecteurs, des oléoducs, des gazoducs, des séparateurs, des pompes, des compresseurs, des échangeurs destinés à être utilisés au contact de l'eau de mer ou de fluides contenant des chlorures et de l'H2S, en particulier pour tout équipement de process ou circuit de sécurité incendie véhiculant de l'eau de mer sur des plates-formes pétrolières marines,
  • des tubes, brides, réservoirs, réacteurs, pompes, compresseurs et plus généralement toute pièce ou paroi d'équipement pour l'industrie chimique, la fabrication de la pâte à papier, l'hydrométallurgie, la dépollution travaillant au contact de fluides ou d'effluents corrosifs et notamment lorsqu'il s'agit de corrosion par des milieux chlorurés acides; dans l'industrie de la pâte à papier, sont concernés notamment les filtres de chloration, les tours de blanchiment en particulier les tours de blanchiment par le peroxyde d'hydrogène et l'ozone, les mixeurs, les lessiveurs, les imprégnateurs,
  • des citernes pour le transport routier, ferroviaire ou maritime de produits corrosifs,
  • des coques de navires,
  • des équipements travaillant à haute température et notamment des équipements pour la pétrochimie, la cimenterie, l'incinération d'ordures, les conduites de fumées, les cheminées.
Ces applications ne sont pas exhaustives et plus généralement cet acier permet d'obtenir une meilleure tenue en service qu'avec les aciers de l'art antérieur et à moindre coût qu'avec des alliages à base nickel pour toutes les applications :
  • en milieu chloruré oxydant,
  • en milieu contenant des chlorures et de l'H2S,
  • en milieu chloruré acide,
notamment lorsque les pièces réalisées doivent être épaisses ou massives ou lorsque la température d'utilisation est élevée.

Claims (11)

  1. Acier inoxydable austénitique à hautes caractéristiques mécaniques, haute résistance à la corrosion et présentant une grande stabilité structurale dont la composition chimique comporte en poids : 23 % ≤ Cr ≤ 28 % 15 % ≤ Ni ≤ 28 % 0,5 % ≤ Mn ≤ 6 % 0 % ≤ Cu ≤ 5 % 0 % ≤ C ≤ 0,06% 0 % ≤ Si ≤ 1 % 0 % ≤ Nb ≤ 0,5 % 0 % ≤ V ≤ 0,5 % 0 % ≤ Al ≤ 0,1 % 3 % ≤ Mo ≤ 8 % 0,35 % ≤ N ≤ 0,8 % 1 % ≤ W ≤ 5 % le reste étant constitué par du fer et des impuretés liées à l'élaboration.
  2. Acier inoxydable selon la revendication 1, caractérisé en ce que sa composition chimique comporte en poids : 23 % ≤ Cr ≤ 26 % 21 % ≤ Ni ≤ 23 % 2 % ≤ Mn ≤ 3,5 % 1 % ≤ Cu ≤ 2 % 0% ≤ C ≤ 0,03% 0 % ≤ Si ≤ 0,4 % 0 % ≤ Nb ≤ 0,5 % 0 % ≤ Al ≤ 0,1 % 4,5 % ≤ Mo ≤ 6,5 % 0,4 % ≤ N ≤ 0,55 % 2 % ≤ W ≤ 3,5 % le reste étant constitué par du fer et des impuretés liées à l'élaboration.
  3. Acier inoxydable selon l'une quelconque des revendications 1 et 2, caractérisé en ce que sa composition chimique satisfait à la relation suivante : CP = 20 x % Cr + 0,3 x % Ni + 30 x % Si + 40 x % Mo + 5 x % W + 10 x % Mn + 50 x % C - 200 x % N < 710.
  4. Acier inoxydable selon la revendication 3, caractérisé en ce que sa composition chimique satisfait à la relation suivante : PRENW = % Cr + 3,3 x % Mo + 16 x % N + 1,7 % W > 47.
  5. Acier inoxydable selon la revendication 4, caractérisé en ce que sa composition chimique satisfait à la relation suivante : 113 + 16 (% Mo + 0,7 % W) + 525 % N > 420.
  6. Utilisation d'un acier inoxydable selon l'une quelconque des revendications 1 à 5 pour la fabrication de pièces massives.
  7. Utilisation d'un acier inoxydable selon l'une quelconque des revendications 1 à 5 pour la fabrication d'équipements pour plates-formes pétrolières marines.
  8. Utilisation d'un acier inoxydable selon l'une quelconque des revendications 1 à 5 pour la fabrication d'équipements pour usines chimiques, usines de pâte à papier, installations d'hydrométallurgie et installations de dépollution.
  9. Utilisation d'un acier inoxydable selon l'une quelconque des revendications 1 à 5 pour la fabrication de récipients pour le transport de produits corrosifs.
  10. Utilisation d'un acier inoxydable selon l'une quelconque des revendications 1 à 5 pour la fabrication de coques de navires.
  11. Utilisation d'un acier inoxydable selon l'une quelconque des revendications 1 à 5 pour la fabrication de tôles plaquées constituées d'une couche en acier suivant l'invention et d'une couche en acier de construction.
EP94402202A 1993-10-21 1994-10-03 Acier inoxydable austénitique à hautes caractéristiques ayant une grande stabilité structurale et utilisations Expired - Lifetime EP0649913B1 (fr)

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Families Citing this family (32)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6354219B1 (en) 1998-05-01 2002-03-12 Owen Oil Tools, Inc. Shaped-charge liner
US6168755B1 (en) 1998-05-27 2001-01-02 The United States Of America As Represented By The Secretary Of Commerce High nitrogen stainless steel
US6739333B1 (en) * 1999-05-26 2004-05-25 Boehringer Ingelheim Pharma Kg Stainless steel canister for propellant-driven metering aerosols
DE19924098A1 (de) * 1999-05-26 2000-12-07 Boehringer Ingelheim Pharma Edelstahlkanister für treibgasbetriebene Dosieraerosole
SE527177C2 (sv) * 2001-09-25 2006-01-17 Sandvik Intellectual Property Användning av ett austenitiskt rostfritt stål
KR100621564B1 (ko) * 2003-03-20 2006-09-19 수미도모 메탈 인더스트리즈, 리미티드 고압 수소 가스용 스테인레스강, 그 강으로 이루어지는 용기 및 기기
US20040221929A1 (en) 2003-05-09 2004-11-11 Hebda John J. Processing of titanium-aluminum-vanadium alloys and products made thereby
US6960820B2 (en) * 2003-07-01 2005-11-01 International Business Machines Corporation Bipolar transistor self-alignment with raised extrinsic base extension and methods of forming same
US7837812B2 (en) 2004-05-21 2010-11-23 Ati Properties, Inc. Metastable beta-titanium alloys and methods of processing the same by direct aging
SE528008C2 (sv) * 2004-12-28 2006-08-01 Outokumpu Stainless Ab Austenitiskt rostfritt stål och stålprodukt
US8430075B2 (en) * 2008-12-16 2013-04-30 L.E. Jones Company Superaustenitic stainless steel and method of making and use thereof
US10053758B2 (en) * 2010-01-22 2018-08-21 Ati Properties Llc Production of high strength titanium
US9255316B2 (en) 2010-07-19 2016-02-09 Ati Properties, Inc. Processing of α+β titanium alloys
US8499605B2 (en) 2010-07-28 2013-08-06 Ati Properties, Inc. Hot stretch straightening of high strength α/β processed titanium
US9206497B2 (en) 2010-09-15 2015-12-08 Ati Properties, Inc. Methods for processing titanium alloys
US8613818B2 (en) 2010-09-15 2013-12-24 Ati Properties, Inc. Processing routes for titanium and titanium alloys
US10513755B2 (en) 2010-09-23 2019-12-24 Ati Properties Llc High strength alpha/beta titanium alloy fasteners and fastener stock
MY180070A (en) * 2011-05-26 2020-11-20 United Pipelines Asia Pacific Pte Ltd Austenitic stainless steel
US8652400B2 (en) 2011-06-01 2014-02-18 Ati Properties, Inc. Thermo-mechanical processing of nickel-base alloys
US9347121B2 (en) * 2011-12-20 2016-05-24 Ati Properties, Inc. High strength, corrosion resistant austenitic alloys
US9050647B2 (en) 2013-03-15 2015-06-09 Ati Properties, Inc. Split-pass open-die forging for hard-to-forge, strain-path sensitive titanium-base and nickel-base alloys
US9869003B2 (en) 2013-02-26 2018-01-16 Ati Properties Llc Methods for processing alloys
US9192981B2 (en) 2013-03-11 2015-11-24 Ati Properties, Inc. Thermomechanical processing of high strength non-magnetic corrosion resistant material
US9777361B2 (en) 2013-03-15 2017-10-03 Ati Properties Llc Thermomechanical processing of alpha-beta titanium alloys
US11111552B2 (en) 2013-11-12 2021-09-07 Ati Properties Llc Methods for processing metal alloys
US20150337419A1 (en) * 2014-05-20 2015-11-26 Crs Holdings Inc. Austenitic Stainless Steel Alloy
US10094003B2 (en) 2015-01-12 2018-10-09 Ati Properties Llc Titanium alloy
US10502252B2 (en) 2015-11-23 2019-12-10 Ati Properties Llc Processing of alpha-beta titanium alloys
KR102626122B1 (ko) 2015-12-14 2024-01-16 스와겔로크 컴패니 용체화 어닐링 없이 제조된 고합금 스테인리스강 단조품
SE540488C2 (en) * 2017-03-21 2018-09-25 Valmet Oy Method for hydrolysis of lignocellulosic materials
US20190136335A1 (en) 2017-11-07 2019-05-09 Swagelok Company Highly alloyed stainless steel forgings made without solution anneal
CN116695028B (zh) * 2023-05-30 2024-05-14 鞍钢股份有限公司 一种高强韧高耐蚀性核电奥氏体不锈钢及其制造方法

Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH04218643A (ja) * 1990-12-18 1992-08-10 Hitachi Metals Ltd エンジンバルブ用耐熱合金

Family Cites Families (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3165400A (en) * 1961-06-27 1965-01-12 Chrysler Corp Castable heat resisting iron alloy
US3969109A (en) * 1974-08-12 1976-07-13 Armco Steel Corporation Oxidation and sulfidation resistant austenitic stainless steel
EP0342574A1 (fr) * 1988-05-17 1989-11-23 Thyssen Edelstahlwerke AG Acier austénitique, résistant à la corrosion
JP3073754B2 (ja) * 1989-08-02 2000-08-07 日立金属株式会社 エンジンバルブ用耐熱鋼
SE465373B (sv) * 1990-01-15 1991-09-02 Avesta Ab Austenitiskt rostfritt staal
JP2500162B2 (ja) * 1991-11-11 1996-05-29 住友金属工業株式会社 耐食性に優れた高強度二相ステンレス鋼
IT1257695B (it) * 1992-04-24 1996-02-01 Acciaio austeno-ferritico avente alta resistenza alla corrosione ed elevato carico di snervamento allo stato solubizzato.
FR2705689B1 (fr) * 1993-05-28 1995-08-25 Creusot Loire Acier inoxydable austénitique à haute résistance à la corrosion par les milieux chlorurés et sulfuriques et utilisations.

Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH04218643A (ja) * 1990-12-18 1992-08-10 Hitachi Metals Ltd エンジンバルブ用耐熱合金

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