CA2118288C - Acier inoxydable austenitique a hautes caracteristiques ayant une grande stabilite structurale et utilisation - Google Patents
Acier inoxydable austenitique a hautes caracteristiques ayant une grande stabilite structurale et utilisation Download PDFInfo
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Abstract
L'acier renferme en poids, de 0,35 à 0,8 % d'azote et de 1 à 5 % de tungstène. De préférence, la composition chimique de l'acier comporte en teneurs pondérales, 23 à 28 % de Cr, 15 à 28 % de Ni, 0,5 à 6 % de Mn, de 3 à 8 % de Mo en plus de l'azote et du tungstène. L'acier peut être utilisé du fait de sa résistance élevée à la corrosion pour la fabrication de pièces massives pour toute application, notamment pour la fabrication d'équipements pour plates-formes pétrolières et pour usines chimiques, de récipients pour le transport de produits corrosifs, de coques de navire et de tôles plaquées.
Description
ACIER INOXYDABLE AUSTÉNITIQUE Ä HAUTES CARACTÉRISTIQUES
AYANT UNE GRANDE STABILITÉ STRUCTURALE ET UTILISATIONS
La présente invention concerne un acier inoxyda-ble austénitique à haute résistance mécanique, haute résistance à la corrosion et très bonne stabilité structu-rale.
Pour la fabrication d'équipements destinés notamment à des installations de dépollution de fumées, à
des plates-formes pétrolières, à l'industrie chimique, à
celle de la pâte à papier, on utilise des aciers inoxyda-bles austénitiques ou superausténitiques à haute résis-tance mécanique et à haute résistance à la corrosion. Ces aciers inoxydables contiennent en général de fortes proportions d' azote et de molybdène. De tels aciers ont été décrits notamment dans deux brevets européens . EP-A-0.438.992 et EP-A-0.342.574 et dans la demande de brevet français FR 2.705.689. Mais ces aciers présentent l' incon-vénient d'une certaine incompatibilité entre une bonne tenue à la corrosion et une bonne stabilité structurale.
I1 en résulte par exemple une certaine difficulté à
concilier les opérations de fabrication d'équipements tels que le soudage ou le formage à chaud et une très haute résistance à la corrosion de toutes les parties de ces équipements.
Les aciers inoxydables austénitiques â hautes caractéristiques mécaniques et haute résistance à la corrosion connus ont également l'inconvénient de ne pas pouvoir être utilisés sous forme de pièces massives. En effet, lors du refroidissement des pièces, l'instabilité
de la structure provoque des précipitations intermétalli-ques qui détériorent très notablement la résistance à la corrosion et les propriétés mécaniques de l'acier.
Le but de la présente invention est de proposer
AYANT UNE GRANDE STABILITÉ STRUCTURALE ET UTILISATIONS
La présente invention concerne un acier inoxyda-ble austénitique à haute résistance mécanique, haute résistance à la corrosion et très bonne stabilité structu-rale.
Pour la fabrication d'équipements destinés notamment à des installations de dépollution de fumées, à
des plates-formes pétrolières, à l'industrie chimique, à
celle de la pâte à papier, on utilise des aciers inoxyda-bles austénitiques ou superausténitiques à haute résis-tance mécanique et à haute résistance à la corrosion. Ces aciers inoxydables contiennent en général de fortes proportions d' azote et de molybdène. De tels aciers ont été décrits notamment dans deux brevets européens . EP-A-0.438.992 et EP-A-0.342.574 et dans la demande de brevet français FR 2.705.689. Mais ces aciers présentent l' incon-vénient d'une certaine incompatibilité entre une bonne tenue à la corrosion et une bonne stabilité structurale.
I1 en résulte par exemple une certaine difficulté à
concilier les opérations de fabrication d'équipements tels que le soudage ou le formage à chaud et une très haute résistance à la corrosion de toutes les parties de ces équipements.
Les aciers inoxydables austénitiques â hautes caractéristiques mécaniques et haute résistance à la corrosion connus ont également l'inconvénient de ne pas pouvoir être utilisés sous forme de pièces massives. En effet, lors du refroidissement des pièces, l'instabilité
de la structure provoque des précipitations intermétalli-ques qui détériorent très notablement la résistance à la corrosion et les propriétés mécaniques de l'acier.
Le but de la présente invention est de proposer
2 un acier inoxydable austénitique à hautes caractéristiques mécaniques et qui présente simultanément une très grande résistance à la corrosion en milieu chloruré et une très bonne stabilité structurale.
A cet effet, l'invention a pour objet un acier inoxydable austénitique à haute caractéristique mécanique, haute résistance à la corrosion et présentant une grande stabilité structurale dont la composition chimique com-porte en poids .
l'acier comporte en poids .
23 % <_ Cr <_ 28 % <_Ni<_28 %
0,5%<_Mn<_6 %
p _ _% < Cu < 5 p % < C < 0,06 %
0% <_Si<_ 1 %
0% <_Nb<_0,5 %
0 % <_ V <_ 0,5 %
p% <_A1<_0,1%
A cet effet, l'invention a pour objet un acier inoxydable austénitique à haute caractéristique mécanique, haute résistance à la corrosion et présentant une grande stabilité structurale dont la composition chimique com-porte en poids .
l'acier comporte en poids .
23 % <_ Cr <_ 28 % <_Ni<_28 %
0,5%<_Mn<_6 %
p _ _% < Cu < 5 p % < C < 0,06 %
0% <_Si<_ 1 %
0% <_Nb<_0,5 %
0 % <_ V <_ 0,5 %
p% <_A1<_0,1%
3% <_Mo<_ 8 0, 35 % <_ N <_ 0, 8 1 % <_ W < 5 %
le reste étant constitué par du fer et des impuretés liées à l'élaboration.
Plus préférentiellement encore, la composition chimique de l'acier comporte en poids .
23 % <_ Cr <_ 26 %
21 % <_ Ni <_ 23 2 % <_Mn<_3,5 %
1% <_Cu<_2 %
0 ~ < C < 0,03 %
0 %<_Si<_0,4 p ~ < Nb < 0,5 %
0 $ < Al <_ 0, 1
le reste étant constitué par du fer et des impuretés liées à l'élaboration.
Plus préférentiellement encore, la composition chimique de l'acier comporte en poids .
23 % <_ Cr <_ 26 %
21 % <_ Ni <_ 23 2 % <_Mn<_3,5 %
1% <_Cu<_2 %
0 ~ < C < 0,03 %
0 %<_Si<_0,4 p ~ < Nb < 0,5 %
0 $ < Al <_ 0, 1
4, 5 % <_ Mo <_ 6, 5 %
2~~gzss 0, 4 $ s N 5 0, 55 $
2 $ < W <_ 3,5 $
le reste étant constitué par du fer et des impuretés liées à l'élaboration.
De préférence, la composition chimique de l'acier selon l'invention satisfait la formule suivante CP = 20 x $ Cr + 0, 3 x $ Ni + 30 x $ Si + 40 x $ Mo +
2~~gzss 0, 4 $ s N 5 0, 55 $
2 $ < W <_ 3,5 $
le reste étant constitué par du fer et des impuretés liées à l'élaboration.
De préférence, la composition chimique de l'acier selon l'invention satisfait la formule suivante CP = 20 x $ Cr + 0, 3 x $ Ni + 30 x $ Si + 40 x $ Mo +
5 x $ W + 10 x $ Mn + 50 x $ C - 200 x $ N < 710 ce qui assure que la cinétique de précipitation des phases intermétalliques sera la plus lente possible.
En outre, afin d'obtenir la meilleure résistance à la corrosion possible, la composition chimique de l'acier doit vérifier PRENW = $ Cr + 3 , 3 x $ Mo + 16 x $ N + 1, 7 $ W > 47 .
Enfin et pour obtenir des caractéristiques mécaniques très élevées, la composition chimique de l'acier doit, de préférence satisfaire la relation 113 + 16 ( $ Mo + 0, 7 $ W ) + 525 $ N > 420 Suivant l'invention, cet acier peut être utilisé
pour la fabrication de pièces massives. I1 peut également étre utilisé pour la fabrication d'équipements pour plates-formes pétrolières massives ou pour la fabrication d'équipements pour usines chimiques, pour usines de pâte à papier, d'installations de dépollution ou encore pour la fabrication de récipients pour le transport de produits corrosifs, ou enfin, pour la fabrication de coques de navire. Cet acier peut également servir à fabriquer des t8les plaquées.
L' invention va maintenant être décrite en détail mais de façon non limitative.
L' homme du métier connaît les aciers inoxydables austénitiques qui sont les alliages à base de fer et à
forte teneur en chrome et an nickel qui ont une structure naturellement austénitique à l'état solide pratiquement à
toute température. Pour la plupart de ces aciers, la 211S2~g structure n'est pas 100 $ austénitique au voisinage du point de solidification mais le devient dès que la tempé-rature s'abaisse. Pour certains de ces aciers, dits superausténitiques, la structure est 100 $ austénitique dès la solidification. Ces aciers sont supposés connus.
Les inventeurs ont constaté de façon inattendue qu'en ajoutant simultanément à ces aciers des teneurs élevées en azote : de 0,35 $ en poids à 0,8 $ en poids, et de préférence de 0,4 $ à 0,55 $ et en tungstène : de 1 $
en poids à 5 $ en poids, et de préférence 2 $ à 3,5 $, on obtenait tout à la fois de hautes caractéristiques mécani-ques, une très grande résistance à la corrosion en milieu chloruré et une très bonne stabilité structurale, c'est-à-dire une cinétique de précipitation de phases intermëtal-liques à haute température très lente.
La très bonne stabilité structurale permet de fabriquer des pièces massives notamment . tôles fortes, tubes épais, pièces Forgées, pièces moulées ou des assem-blages soudés dont les propriétés mécaniques et de tenue à la corrosion sont en tous points, y compris au voisinage des soudures, excellentes.
I1 est préférable que ces aciers contiennent en poids, outre l'azote et le tungstène dans les teneurs déjà
citées, les éléments indiqués ci-dessous.
- Chrome : plus de 23 $ pour assurer une bonne résistance à la corrosion localisée et une bonne solubili-té de l'azote, moins de 28 $ et de préférence moins de 26 $ pour limiter les risques de pré-cipitation de carbures de chrome.
- ~iGk~l : plus de 15 $ et préférentiellement plus de 21 $ pour assurer une solidification austéni-tique qui garantit une bonne solubilité de l' azote, pour obtenir une bonne résistance à la corrosion en milieu sulfurique et pour limiter la propagation de la corrosion localisée, 2~~szss moins de 28 % et de préférence moins de 23 %
pour ne pas trop réduire la solubilité de l'azote, et parce que le nickel est un métal cher.
5 - ~, : plus de 0,5 % et de préférence plus de 2 %
pour obtenir une solubilité suffisante de l'azote et pour limiter la susceptibilité à la fissuration à chaud, moins de 6 % et de préférence moins de 3,5 %
pour limiter les risques de précipitation de phases intermétalliques et limiter l'usure des réfractaires lors de l'élaboration.
- çuivre : de 0 % à 5 % et de préférence de 1 % à 2 % pour améliorer la résistance à la corrosion en mi lieu sulfurique et chloruré acide.
- Molv: La teneur pondérale de l'acier en molybdène doit être de plus de 3 % et de préférence de plus de 4,5 % afin d'améliorer la résistance à
la corrosion localisée, la solubilité de l'azo-te, les caractéristiques mécaniques à la tempé-rature ambiante et à haute température et limi-ter las risques de fissuration à chaud au sou-dage ; mais cette teneur doit être de moins de 8 % et de préférence de moins de 6,5 % pour éviter la formation de ségrégations et la pré-cipitation de phases intermétalliques.
Les rôles de l' azote et du tungstène sont les suivants - L'azote permet d'obtenir des caractéristiques mécaniques élevées, une bonne tenue à la corrosion locali-sée, une bonne stabilité structurale ; mais en excès, il détériore la résilience.
- Le tungstène permet d'obtenir une bonne résistance à la corrosion en milieux chlorurés acides et réducteurs, une bonne résistance é la corrosion par 2~ x.8288
En outre, afin d'obtenir la meilleure résistance à la corrosion possible, la composition chimique de l'acier doit vérifier PRENW = $ Cr + 3 , 3 x $ Mo + 16 x $ N + 1, 7 $ W > 47 .
Enfin et pour obtenir des caractéristiques mécaniques très élevées, la composition chimique de l'acier doit, de préférence satisfaire la relation 113 + 16 ( $ Mo + 0, 7 $ W ) + 525 $ N > 420 Suivant l'invention, cet acier peut être utilisé
pour la fabrication de pièces massives. I1 peut également étre utilisé pour la fabrication d'équipements pour plates-formes pétrolières massives ou pour la fabrication d'équipements pour usines chimiques, pour usines de pâte à papier, d'installations de dépollution ou encore pour la fabrication de récipients pour le transport de produits corrosifs, ou enfin, pour la fabrication de coques de navire. Cet acier peut également servir à fabriquer des t8les plaquées.
L' invention va maintenant être décrite en détail mais de façon non limitative.
L' homme du métier connaît les aciers inoxydables austénitiques qui sont les alliages à base de fer et à
forte teneur en chrome et an nickel qui ont une structure naturellement austénitique à l'état solide pratiquement à
toute température. Pour la plupart de ces aciers, la 211S2~g structure n'est pas 100 $ austénitique au voisinage du point de solidification mais le devient dès que la tempé-rature s'abaisse. Pour certains de ces aciers, dits superausténitiques, la structure est 100 $ austénitique dès la solidification. Ces aciers sont supposés connus.
Les inventeurs ont constaté de façon inattendue qu'en ajoutant simultanément à ces aciers des teneurs élevées en azote : de 0,35 $ en poids à 0,8 $ en poids, et de préférence de 0,4 $ à 0,55 $ et en tungstène : de 1 $
en poids à 5 $ en poids, et de préférence 2 $ à 3,5 $, on obtenait tout à la fois de hautes caractéristiques mécani-ques, une très grande résistance à la corrosion en milieu chloruré et une très bonne stabilité structurale, c'est-à-dire une cinétique de précipitation de phases intermëtal-liques à haute température très lente.
La très bonne stabilité structurale permet de fabriquer des pièces massives notamment . tôles fortes, tubes épais, pièces Forgées, pièces moulées ou des assem-blages soudés dont les propriétés mécaniques et de tenue à la corrosion sont en tous points, y compris au voisinage des soudures, excellentes.
I1 est préférable que ces aciers contiennent en poids, outre l'azote et le tungstène dans les teneurs déjà
citées, les éléments indiqués ci-dessous.
- Chrome : plus de 23 $ pour assurer une bonne résistance à la corrosion localisée et une bonne solubili-té de l'azote, moins de 28 $ et de préférence moins de 26 $ pour limiter les risques de pré-cipitation de carbures de chrome.
- ~iGk~l : plus de 15 $ et préférentiellement plus de 21 $ pour assurer une solidification austéni-tique qui garantit une bonne solubilité de l' azote, pour obtenir une bonne résistance à la corrosion en milieu sulfurique et pour limiter la propagation de la corrosion localisée, 2~~szss moins de 28 % et de préférence moins de 23 %
pour ne pas trop réduire la solubilité de l'azote, et parce que le nickel est un métal cher.
5 - ~, : plus de 0,5 % et de préférence plus de 2 %
pour obtenir une solubilité suffisante de l'azote et pour limiter la susceptibilité à la fissuration à chaud, moins de 6 % et de préférence moins de 3,5 %
pour limiter les risques de précipitation de phases intermétalliques et limiter l'usure des réfractaires lors de l'élaboration.
- çuivre : de 0 % à 5 % et de préférence de 1 % à 2 % pour améliorer la résistance à la corrosion en mi lieu sulfurique et chloruré acide.
- Molv: La teneur pondérale de l'acier en molybdène doit être de plus de 3 % et de préférence de plus de 4,5 % afin d'améliorer la résistance à
la corrosion localisée, la solubilité de l'azo-te, les caractéristiques mécaniques à la tempé-rature ambiante et à haute température et limi-ter las risques de fissuration à chaud au sou-dage ; mais cette teneur doit être de moins de 8 % et de préférence de moins de 6,5 % pour éviter la formation de ségrégations et la pré-cipitation de phases intermétalliques.
Les rôles de l' azote et du tungstène sont les suivants - L'azote permet d'obtenir des caractéristiques mécaniques élevées, une bonne tenue à la corrosion locali-sée, une bonne stabilité structurale ; mais en excès, il détériore la résilience.
- Le tungstène permet d'obtenir une bonne résistance à la corrosion en milieux chlorurés acides et réducteurs, une bonne résistance é la corrosion par 2~ x.8288
6 crevasse lorsqu'il est associé au molybdène et à l'azote, de renforcer les caractéristiques mécaniques à la tempéra ture ambiante et à haute température ; mais en excès, il provoque des précipitations défavorables aux propriétés d'emploi.
De tels aciers contiennent toujours un peu de carbone, de silicium et d'aluminium. La teneur en carbone doit être inférieure à 0,06 $ et de préférence inférieure à 0,03 $ pour éviter la précipitation de carbure aux joints de grains.
Le silicium et l'aluminium qui ont servi de désoxydants au cours de l'élaboration sont limités à 1 %
pour le silicium et 0,1 $ pour l'aluminium._ D'autres éléments tels le magnésium, le cérium ou le calcium pourront être ajoutés comme agents de désoxydation.
On peut également ajouter jusqu'à 0,5 $ de niobium et/ou vanadium pour améliorer :Les caractéristiques mécaniques.
Pour que les propriétés de l'acier inoxydable selon l'invention soient optimales, la composition chimi-que doit être ajustée à l'intérieur des fourchettes de composition de façon que - les caractéristiques mécaniques soient éle-vées, pour cela, il faut que 113 + 16 ( $ Mo + 0, 7 $ W ) + 525 $ N > 420 - la résistance à la corrosion localisée soit maximale et pour cela que PRENW = $ Cr + 3,3 ($ Mo) + 16 ($ N) + 1,7 (% W) > 47 - la cinétique de précipitation des phases intermétalliques soit très lente, ce qu'on obtient si CP = 20 $ Cr + 0, 3 x $ Ni + 30 x $ Si + 40 x $ Mo +
5 x $ W + 10 x $ Mn + 50 x $ C - 200 x $ N < 710.
De tels aciers contiennent toujours un peu de carbone, de silicium et d'aluminium. La teneur en carbone doit être inférieure à 0,06 $ et de préférence inférieure à 0,03 $ pour éviter la précipitation de carbure aux joints de grains.
Le silicium et l'aluminium qui ont servi de désoxydants au cours de l'élaboration sont limités à 1 %
pour le silicium et 0,1 $ pour l'aluminium._ D'autres éléments tels le magnésium, le cérium ou le calcium pourront être ajoutés comme agents de désoxydation.
On peut également ajouter jusqu'à 0,5 $ de niobium et/ou vanadium pour améliorer :Les caractéristiques mécaniques.
Pour que les propriétés de l'acier inoxydable selon l'invention soient optimales, la composition chimi-que doit être ajustée à l'intérieur des fourchettes de composition de façon que - les caractéristiques mécaniques soient éle-vées, pour cela, il faut que 113 + 16 ( $ Mo + 0, 7 $ W ) + 525 $ N > 420 - la résistance à la corrosion localisée soit maximale et pour cela que PRENW = $ Cr + 3,3 ($ Mo) + 16 ($ N) + 1,7 (% W) > 47 - la cinétique de précipitation des phases intermétalliques soit très lente, ce qu'on obtient si CP = 20 $ Cr + 0, 3 x $ Ni + 30 x $ Si + 40 x $ Mo +
5 x $ W + 10 x $ Mn + 50 x $ C - 200 x $ N < 710.
7 Avec cette composition chimique on obtient un acier inoxydable austénitique dont la limite d'élasticité
Rp 0,2 % à l'ambiante est supérieure à 420 MPa, et dont la stabilité structurale caractérisée par la cinétique de précipitation de phases intermétalliques à 850°C est supérieure à celles des nuances par ailleurs équivalentes.
I1 en résulte que la résistance à la corrosion n'est pas affectée par un cycle thermique correspondant à une mise en oeuvre telle que le soudage, ce qui n' est pas le cas des aciers selon l'art antérieur.
A titre d'exemple, on a réalisé un acier dont la composition chimique est la suivante Cr = 23,7 % C - 0,015 %
Ni = 21, 5 % Mn = 2 %
Mo = 5 % Si = 0, 2 %
N = 0,45 % Nb = 0,02 %
W = 2 % V - 0,15 %
Cu ~ 1,5 % A1 = 0,02 %.
Cet acier présente une limite d'élasticité de 452 MPa, un coefficient de sensibilité à la corrosion par piq~3re PRENW = 50,8 et un coefficient de sensibilité aux précipitations CP m 627 si bien que le temps d'incubation pour la précipitation de composés intermétalliques à 850°C
est de 180 s.
Après hypertrempe, la vitesse de corrosion en milieu chlorhydrique est de 100 MDJ (mg/dmz/jour) ; après hypertrempe suivie d'un traitement de sensibilisation par maintien à 800°C pendant 15 mn, la vitesse de corrosion dans les mêmes conditions est de 200 MDJ.
Par comparaison, un acier suivant l'art anté-rieur et de composition Cr ~~ 24 Mn = 3 Si = 0, 4 Ni m 22 C - 0,01 A1 = 0,02 Mo = 7 Nb = 0, 2 N = 0,45 V - 0,15 ''w ~m$z$s
Rp 0,2 % à l'ambiante est supérieure à 420 MPa, et dont la stabilité structurale caractérisée par la cinétique de précipitation de phases intermétalliques à 850°C est supérieure à celles des nuances par ailleurs équivalentes.
I1 en résulte que la résistance à la corrosion n'est pas affectée par un cycle thermique correspondant à une mise en oeuvre telle que le soudage, ce qui n' est pas le cas des aciers selon l'art antérieur.
A titre d'exemple, on a réalisé un acier dont la composition chimique est la suivante Cr = 23,7 % C - 0,015 %
Ni = 21, 5 % Mn = 2 %
Mo = 5 % Si = 0, 2 %
N = 0,45 % Nb = 0,02 %
W = 2 % V - 0,15 %
Cu ~ 1,5 % A1 = 0,02 %.
Cet acier présente une limite d'élasticité de 452 MPa, un coefficient de sensibilité à la corrosion par piq~3re PRENW = 50,8 et un coefficient de sensibilité aux précipitations CP m 627 si bien que le temps d'incubation pour la précipitation de composés intermétalliques à 850°C
est de 180 s.
Après hypertrempe, la vitesse de corrosion en milieu chlorhydrique est de 100 MDJ (mg/dmz/jour) ; après hypertrempe suivie d'un traitement de sensibilisation par maintien à 800°C pendant 15 mn, la vitesse de corrosion dans les mêmes conditions est de 200 MDJ.
Par comparaison, un acier suivant l'art anté-rieur et de composition Cr ~~ 24 Mn = 3 Si = 0, 4 Ni m 22 C - 0,01 A1 = 0,02 Mo = 7 Nb = 0, 2 N = 0,45 V - 0,15 ''w ~m$z$s
8 présente une limite d'élasticité de 461 MPa, un PRENW =
54,3, un CP = 716, un temps d'incubation pour la précipi-tation de 60 s, une vitesse de corrosion après hypertrempe de 99 MDJ et une vitesse de corrosion après sensibilisa-s tion à 850° pendant 15 mn de 980 MDJ.
L'acier selon l'invention est beaucoup moins sensible à des cycles thermiques de sensibilisation. I1 en résulte qu'il est possible de réaliser des tôles plaquées constituées d'une couche d'acier selon l'invention et d'une couche en acier de construction, dont les propriétés du placage inoxydable sont comparables aux propriétés d'une tôle inoxydable massive réalisée dans la même nuance.
L'acier selon l'invention ayant une grande stabilité structurale peut être utilisé pour fabriquer notamment des pièces moulées, des pièces forgées, des barres laminées, des tôles laminées, des profilés, des tubes sans soudure et des tubes soudés, en particulier lorsque ces objets sont massifs, c'est-à-dire lorsqu'ils sont utilisés sous forme de pièces épaisses c'est-à-dire d'épaisseur minimale supérieure à 4 mm, notamment lors-qu'il s'agit de pièces d'épaisseur supérieure à 4 mm et inférieure à 40 mm ; elles présentent alors une bonne homogénéité de caractéristiques dans l'épaisseur ; pour des épaisseurs supérieures à 40 mm, la très bonne stabi-lité structurale permet de conserver de hauts niveaux de résilience et de ductilité dans l'épaisseur.
Du fait de ses propriétés mécaniques, de résis tance à la corrosion, d'aptitude au soudage et à la fabrication de pièces épaisses, l'acier selon l'invention peut être utilisé avantageusement notamment pour fabri-quer - des tubes, des brides, des collecteurs, des oléoducs, des gazoducs, des séparateurs, des pompes, des compresseurs, des échangeurs destinés à être utilisés au
54,3, un CP = 716, un temps d'incubation pour la précipi-tation de 60 s, une vitesse de corrosion après hypertrempe de 99 MDJ et une vitesse de corrosion après sensibilisa-s tion à 850° pendant 15 mn de 980 MDJ.
L'acier selon l'invention est beaucoup moins sensible à des cycles thermiques de sensibilisation. I1 en résulte qu'il est possible de réaliser des tôles plaquées constituées d'une couche d'acier selon l'invention et d'une couche en acier de construction, dont les propriétés du placage inoxydable sont comparables aux propriétés d'une tôle inoxydable massive réalisée dans la même nuance.
L'acier selon l'invention ayant une grande stabilité structurale peut être utilisé pour fabriquer notamment des pièces moulées, des pièces forgées, des barres laminées, des tôles laminées, des profilés, des tubes sans soudure et des tubes soudés, en particulier lorsque ces objets sont massifs, c'est-à-dire lorsqu'ils sont utilisés sous forme de pièces épaisses c'est-à-dire d'épaisseur minimale supérieure à 4 mm, notamment lors-qu'il s'agit de pièces d'épaisseur supérieure à 4 mm et inférieure à 40 mm ; elles présentent alors une bonne homogénéité de caractéristiques dans l'épaisseur ; pour des épaisseurs supérieures à 40 mm, la très bonne stabi-lité structurale permet de conserver de hauts niveaux de résilience et de ductilité dans l'épaisseur.
Du fait de ses propriétés mécaniques, de résis tance à la corrosion, d'aptitude au soudage et à la fabrication de pièces épaisses, l'acier selon l'invention peut être utilisé avantageusement notamment pour fabri-quer - des tubes, des brides, des collecteurs, des oléoducs, des gazoducs, des séparateurs, des pompes, des compresseurs, des échangeurs destinés à être utilisés au
9 contact de l'eau de mer ou de fluides contenant des chlorures et de l'HZS, en particulier pour tout équipement de procédé ou circuit de sécurité incendie véhiculant de l'eau de mer sur des plates-formes pétrolières marines, - des tubes, brides, réservoirs, réacteurs, pompes, compresseurs et plus généralement toute pièce ou paroi d'équipement pour l'industrie chimique, la fabrica-tion de la pâte à papier, l'hydrométallurgie, la dépollu-tion travaillant au contact de fluides ou d'effluents corrosifs et notamment lorsqu'il s'agit de corrosion par des milieux chlorurés acides ; dans l'industrie de la pâte à papier, sont concernés notamment les filtres de chlora-tion, les tours de blanchiment en particulier les tours de blanchiment par le peroxyde d'hydrogène et l'ozone, les mixeurs, les lessiveurs, les imprégnateurs, - des citernes pour le transport routier, ferro-viaire ou maritime de produits corrosifs, - des coques de navires, - des équipements travaillant à haute tempéra ture et notamment des équipements pour la pétrochimie, la cimenterie, l'incinération d'ordures, les conduites de fumées, les cheminées.
Ces applications ne sont pas exhaustives et plus généralement cet acier permet d'obtenir une meilleure tenue en service qu'avec les aciers de l'art antérieur et à moindre coût qu'avec des alliages à base nickel pour toutes les applications .
- en milieu chloruré oxydant, - en milieu contenant des chlorures et de l'HzS, - en milieu chloruré acide, notamment lorsque les pièces réalisées doivent être épais-ses ou massives ou lorsque la température d'utilisation est élevée.
Ces applications ne sont pas exhaustives et plus généralement cet acier permet d'obtenir une meilleure tenue en service qu'avec les aciers de l'art antérieur et à moindre coût qu'avec des alliages à base nickel pour toutes les applications .
- en milieu chloruré oxydant, - en milieu contenant des chlorures et de l'HzS, - en milieu chloruré acide, notamment lorsque les pièces réalisées doivent être épais-ses ou massives ou lorsque la température d'utilisation est élevée.
Claims (20)
1. Acier inoxydable austénitique à hautes ca-ractéristiques mécaniques, haute résistance à la corrosion et présentant une grande stabilité structurale, caractéri-sé en ce que sa composition chimique comporte en poids :
23 % ~<= Cr <= 28 %
15 % ~<= Ni <= 28 %
0,5 % ~<= Mn <= 6 %
0 % ~<= Cu <= 5 %
0 % ~<= C <= 0,06 %
0 % ~<= Si <= 1 %
0 % ~<= Nb <= 0,5 %
0 % ~<= V <= 0,5%
0 % ~<= Al <= 0,1%
3 % ~<= Mo <= 8 %
0, 35 % <= N <= 0,8 %
1 % ~<= W <= 5 %
le reste étant constitué par du fer et des impuretés liées à l'élaboration.
23 % ~<= Cr <= 28 %
15 % ~<= Ni <= 28 %
0,5 % ~<= Mn <= 6 %
0 % ~<= Cu <= 5 %
0 % ~<= C <= 0,06 %
0 % ~<= Si <= 1 %
0 % ~<= Nb <= 0,5 %
0 % ~<= V <= 0,5%
0 % ~<= Al <= 0,1%
3 % ~<= Mo <= 8 %
0, 35 % <= N <= 0,8 %
1 % ~<= W <= 5 %
le reste étant constitué par du fer et des impuretés liées à l'élaboration.
2. ~Acier inoxydable selon la revendication 1, dans lequel la composition chimique comporte en poids:
Cr < 26%.
Cr < 26%.
3. ~Acier inoxydable selon la revendication 1, dans lequel la composition chimique comporte en poids:
21% < Ni < 23%.
21% < Ni < 23%.
4. ~Acier inoxydable selon la revendication 1, dans lequel la composition chimique comporte en poids:
2 % < Mn < 3,5%.
2 % < Mn < 3,5%.
5. ~Acier inoxydable selon la revendication 1, dans lequel la composition chimique comporte en poids:
1% < Cu < 2%.
1% < Cu < 2%.
6. ~Acier inoxydable selon la revendication 1, dans lequel la composition chimique comporte en poids:
C < 0,03%.
C < 0,03%.
7. ~Acier inoxydable selon la revendication 1, dans lequel la composition chimique comporte en poids:
Si < 0,4%.
Si < 0,4%.
8. ~Acier inoxydable selon la revendication 1, dans lequel la composition chimique comporte en poids:
4,5% < Mo < 6,5%.
4,5% < Mo < 6,5%.
9. ~Acier inoxydable selon la revendication 1, dans lequel la composition chimique comporte en poids:
0,4% < N < 0,55%.
0,4% < N < 0,55%.
10. ~Acier inoxydable selon la revendication 1, dans lequel la composition chimique comporte en poids:
2% < W < 3,5%.
2% < W < 3,5%.
11. ~Acier inoxydable selon la revendication 1, caractérisé en ce que sa composition chimique comporte en poids:
12 23 % <= Cr <= 26 %
21 % <= Ni <= 23 %
2 % <= Mn <= 3,5 %
1 % <= Cu <= 2 %
0 % <= C <= 0,03 %
0 % <= Si <= 0,4 %
0 % <= Nb <= 0,5 %
0 % <= Al <= 0,1 %
4,5 % <= Mo <= 6,5 %
0,4 % <= N <= 0, 55 %
2 % <= W <= 3,5 %
le reste étant constitue par du fer et des impuretés liées à l'élaboration.
12. Acier inoxydable selon l'une quelconque des revendications 1 à 11, caractérisé en ce que sa composition chimique satisfait à la relation suivante:
Cp = 20 × % Cr + 0, 3 × % Ni + 30 × % Si + 40 × % Mo +
× % W + 10 × % Mn + 50 × % C - 200 × % N < 710.
21 % <= Ni <= 23 %
2 % <= Mn <= 3,5 %
1 % <= Cu <= 2 %
0 % <= C <= 0,03 %
0 % <= Si <= 0,4 %
0 % <= Nb <= 0,5 %
0 % <= Al <= 0,1 %
4,5 % <= Mo <= 6,5 %
0,4 % <= N <= 0, 55 %
2 % <= W <= 3,5 %
le reste étant constitue par du fer et des impuretés liées à l'élaboration.
12. Acier inoxydable selon l'une quelconque des revendications 1 à 11, caractérisé en ce que sa composition chimique satisfait à la relation suivante:
Cp = 20 × % Cr + 0, 3 × % Ni + 30 × % Si + 40 × % Mo +
× % W + 10 × % Mn + 50 × % C - 200 × % N < 710.
13. Acier inoxydable selon la revendication 12, caractérisé en ce que sa composition chimique satisfait à
la relation suivante:
PRENW = % Cr + 3,3 × % Mo + 1,6 × % N + 1,7 % W > 47 .
la relation suivante:
PRENW = % Cr + 3,3 × % Mo + 1,6 × % N + 1,7 % W > 47 .
14. Acier inoxydable selon la revendication 13, caractérisé en ce que sa composition chimique satisfait à
la relation suivante:
113 + 16 (% Mo + 0,7 % W) + 525 % N > 420.
la relation suivante:
113 + 16 (% Mo + 0,7 % W) + 525 % N > 420.
15. Utilisation d'un acier inoxydable selon l'une quelconque des revendications 1 à 14, pour la fabrication de pièces massives.
16. Utilisation d'un acier inoxydable selon l'une quelconque des revendications 1 à 14, pour la fabrication d'équipements pour plates-formes pétrolières marines.
17. Utilisation d'un acier inoxydable selon l'une quelconque des revendications 1 à 14, pour la fabrication d'équipements pour usines chimiques, usines de pâte à papier, installations d'hydrométallurgie et installations de dépollution.
18. Utilisation d'un acier inoxydable selon l'une quelconque des revendications 1 à 14, pour la fabrication de récipients pour le transport de produits corrosifs.
19. Utilisation d'un acier inoxydable selon l'une quelconque des revendications 1 à 14, pour la fabrication de coques de navires.
20. Utilisation d'un acier inoxydable selon l'une quelconque des revendications 1 à 19, pour la fabrication de tôles plaquées constituées d'une couche en acier suivant l'invention et d'une couche en acier de construction.
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| CA2502206C (fr) * | 2003-03-20 | 2010-11-16 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Acier inoxydable destine a venir en contact avec du gaz hydrogene haute pression, cuve et equipement contenant ledit acier |
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| US6960820B2 (en) * | 2003-07-01 | 2005-11-01 | International Business Machines Corporation | Bipolar transistor self-alignment with raised extrinsic base extension and methods of forming same |
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| US20150337419A1 (en) * | 2014-05-20 | 2015-11-26 | Crs Holdings Inc. | Austenitic Stainless Steel Alloy |
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|---|---|---|---|---|
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