EP0484357A1 - Vollelektronische zündeinrichtung für eine brennkraftmaschine - Google Patents

Vollelektronische zündeinrichtung für eine brennkraftmaschine

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Publication number
EP0484357A1
EP0484357A1 EP90910693A EP90910693A EP0484357A1 EP 0484357 A1 EP0484357 A1 EP 0484357A1 EP 90910693 A EP90910693 A EP 90910693A EP 90910693 A EP90910693 A EP 90910693A EP 0484357 A1 EP0484357 A1 EP 0484357A1
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EP
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ignition
ptz
ignition device
voltage
hkz
Prior art date
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Ceased
Application number
EP90910693A
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English (en)
French (fr)
Inventor
Klaus Stamm
Siegbert Graf Vom Hagen
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Volkswagen AG
Original Assignee
Volkswagen AG
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Publication date
Application filed by Volkswagen AG filed Critical Volkswagen AG
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Ceased legal-status Critical Current

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    • F02P5/00—Advancing or retarding ignition; Control therefor
    • F02P5/04—Advancing or retarding ignition; Control therefor automatically, as a function of the working conditions of the engine or vehicle or of the atmospheric conditions
    • F02P5/145—Advancing or retarding ignition; Control therefor automatically, as a function of the working conditions of the engine or vehicle or of the atmospheric conditions using electrical means
    • F02P5/15—Digital data processing
    • F02P5/152—Digital data processing dependent on pinking

Definitions

  • the invention relates to an ignition device according to the preamble of claim 1.
  • a generic ignition device which therefore contains a spark plug individual ignition device and a further ignition device common to all spark plugs, is known from EP 0 071 910 A2 in such a way that transistor ignition devices with current control are used as spark plug individual ignition devices, and that the secondary windings of the ignition coils of these ignition devices, an ignition device containing a regulated DC-DC converter is connected via diodes. Both ignition devices are controlled or regulated depending on parameters of the internal combustion engine, such as speed, load and knocking.
  • a disadvantage of this state of the art is that the voltage converter only offers one ignition pulse for each ignition process, which means that problems with ignition can occur, particularly with regard to operating modes of the internal combustion engine with a lean mixture, which are interesting with regard to modern exhaust gas concepts .
  • a programmable transistor ignition referred to below as PTZ, as described in DE-OS 23 40 865, behaves more favorably:
  • This PTZ contains an electronic switch for connecting a DC voltage source to an output transformer, whose switching frequency is a multiple of the ignition sequence frequency is each spark plug and, like the ignition energy, can be influenced by operating and environmental parameters.
  • a disadvantage of this known PTZ is the existence of a mechanical distributor, which is known to be relatively susceptible to failure. In addition, the PTZ does not provide a very precise ignition spark.
  • the invention has for its object to provide a generic fully electronic ignition device which ensures a flawless, timely ignition even when the internal combustion engine is operating with a lean fuel / air mixture, a mechanical distributor ... avoids and furthermore simple possibilities for diagnosis, i. H. to detect errors in the ignition device including spark plugs and, if necessary, initiate countermeasures.
  • a relatively strong ionization of the combustion chamber filling is provided in the area of the respective spark plug, which offers greater ignition reliability compared to the use of a simple DC voltage converter .
  • a mechanical ignition distributor is avoided due to the presence of spark plugs and dual high-voltage capacitor ignition devices, which are referred to as HKZ in the following, since an electronic ignition distributor is assigned to them - in analogy to the transistorized coil ignition devices in EP 0 071 910 A2 mentioned at the beginning is.
  • these HKZ supply only a limited ignition energy, they have a high time accuracy of their mode of operation, so that in the ignition device according to the invention the actual ignition energy is made available by the PTZ with a relatively limited time accuracy, while the HKZ performs the task of the high-voltage application of time to the ignition individual ignition coils.
  • Another advantage of the invention is that high-voltage capacitor ignition devices are known and proven assemblies; from the extensive patent literature in this area, only EP 0 001 354 A1 may be mentioned.
  • the ignition device according to the invention offers the possibility of using simple, but nevertheless meaningful results of diagnostic devices that deliver.
  • a particular advantage of the invention in this connection lies in the fact that a single central diagnostic device is common to all combustion chambers. In the case of drive machines for motor vehicles, this can be fixed to the vehicle, so that, if necessary, the driver can be given information about the condition of the ignition device, including spark plugs *.
  • 1 is a block diagram of a known PTZ
  • Ignition 5 different types of fiction, contemporary *, - Fig. 2 6 is an illustration of the magnetic circuits in the embodiment of FIG. 5,
  • the PTZ forms an essential part of the ignition device according to the invention. Therefore the basic structure this ignition device, as it is known from DE-OS 23 40 865, as explained in the following with reference to FIG. 1 again:
  • the electronic modules of this ignition device are connected via the positive line 1 and negative line 2 to the direct voltage source 3, the positive terminal of which is connected to the positive line 1 via the ignition switch 4.
  • the DC voltage source 3 can, as usual in motor vehicles, a voltage of z. B. 12 V.
  • the DC-DC converter 6 is connected to the series connection of voltage source 3 and ignition switch 4 via filter element 5.
  • the filter element 5 is a low-pass filter, consisting in the usual way of chokes and capacitors, which has the task of keeping the switching frequency of the DC-DC converter 6 away from the DC voltage source 3 as a interference interference of the DC voltage supply.
  • the DC-DC converter 6 can be a conventional clock-mode converter or a single-ended converter. It has the task of changing the voltage of the DC voltage source 3 to a DC voltage of z. B. 50 to 100 V, preferably 70 V to implement.
  • the output of the DC-DC converter 6 is connected to the input of a current regulator 7 known per se, in which the actual and setpoint values of the current (i.e. the ignition energy) are compared.
  • the setpoint is specified via actuators (potentiometers) 8, 9, 10, of which the actuator 8 depending on the position of the power actuator of the machine, the actuator 9 depending on the ignition timing and the actuator 10 depending on the air-fuel ratio is operated.
  • the current regulator 7 is followed by the known voltage regulator 11, which has the task of regulating to a constant output voltage. It is connected on the output side to the primary winding of the ignition transformer 12.
  • One terminal of the primary winding of the ignition transformer 12 can be connected via the electronic switch 13 to the negative reference points of the current regulator 7 and the voltage regulator 11.
  • the switching frequency of the on or off state of the switch 13 is determined by the put generator 14 in conjunction with the timers 15 and 16 and the ignition timing generator 17. By switching the switch 13, a voltage is induced in the primary winding of the ignition transformer 12, which is transformed to high voltage in its secondary winding.
  • the switch 13 consists essentially of transistors, for example in a Darlington circuit, and resistors for setting the operating point of the transistor 13 'acting as a switch.
  • the pulse generator 14 works, for example, in a manner known per se as an astable multiturn generator.
  • the potentiometer 18 permits a frequency variation of the pulse generator 14 in order to optimize the switching frequency for the transmission behavior of the ignition transformer 12.
  • the pulse generator 14 is switched on and off via the timing element 15 for preselectable time intervals, which as one known monostable Mu lt iv brator can be executed.
  • the setting is variable within wide limits; the setpoint is specified via the actuators (potentiometers) 19, 20, 21, 22, of which the actuator 19 as a function of the speed, the actuator 20 as a function of the position of the power actuator, and the actuator 21 as a function of the ignition timing and the actuator 22 is operated depending on the air-fuel ratio.
  • the actuators potentiometers
  • the timer 15 is switched on via the timer 16, which can be designed as a monostable Mu lt i vi brator known per se.
  • the time delay that is introduced by the timer 16 for the start of the ignition energy generation can also be varied within wide limits.
  • the sol value presetting takes place via the actuators (potentiometers) 23, 24, 25, in turn depending on the speed, position of the power actuator and fuel-air ratio.
  • the timing element 16 is switched on by the ignition timing device 17, which is used to initiate the ignition process by opening an interrupter contact.
  • Such a PTZ is thus provided as it were as a central part of the ignition device according to the invention for supplying the ignition energy for the burning time of the respective spark plug.
  • This burning time consists, as it were, of a sequence of single pulses, each pulse of which leads to an ignition spark.
  • the current amplitude of each pulse as well as the pulse repetition frequency can be varied freely depending on machine parameters.
  • the ignition energy of each ignition process consists of the current amplitude of each individual pulse, its duration and the number of pulses within the burning time, which is also freely variable.
  • the diode 38 is connected in series with the output transformer 37 of the PTZ 36; the capacitor 39 can be seen in parallel with this series connection.
  • HKZs with ignition coils 40, 41, 42 and 43 are individually assigned to the spark plugs 30 to 33. These HKZs, the construction of which is shown in detail only for the HKZ 44 assigned to the spark plug 30, are otherwise (and also in the other figures) ) only represented by their reference numerals 44, 45, 46 and 47, since all HKZ can have the same structure. These HKZ are therefore connected between the connections of the primary windings of the ignition coils 40 to 43.
  • the switching thyristor 51 is connected, which, depending on the output signals of the control device 145, which is acted upon by signals from the Hall sensor 146 of an ignition distributor, is made conductive by the trigger device 147 to discharge the capacitor 50 via the primary winding of the ignition coil 40 if An ignition, in this case the spark plug 30, is to take place in the associated combustion chamber.
  • FIG. 2 already shows the simple installation possibility of this diagnostic device, which is preferably arranged in a vehicle-fixed manner (in an internal combustion engine driving a vehicle).
  • inductors 53, 54, 55 and 56 each of which are connected between the connection point 52 on the one hand and the HKZ 44 to 47 on the other hand a capacity 57, 58, 59 and 60 is assigned.
  • These capacitances can be formed by the winding capacitances of the inductors 53 to 56.
  • the inductances 53 to 56 in cooperation with the capacitor 39, extend the burning time of the respective HKZ (spark tail) and increase the ionization effect of the HKZ with small ignition currents. Accordingly, their particular importance lies in creation a "transition" between HKZ and PTZ in cases where otherwise the ignition energy offered by the RTZ 36 does not find ionization in the respective cylinder charge.
  • FIG. 6 shows the magnetic coupling of the secondary windings 61 to 64 of the output transformer 37 of the PTZ with the associated primary winding 65 via individual cores 66a, 66b, 66c and 66d.
  • FIGS. 7 and 8 In which only the sequences of the individual arrangements are interchanged), the embodiments according to FIGS. 3 and 4 or 3 and 5 can also be combined.
  • FIGS. 5 and 8 it must be noted with regard to the insulation that the PTZ 36 is at a high voltage.
  • the ignition devices shown in FIGS. 9, 10 and 11 are based on those according to FIGS. 3, 7 and 8, which is emphasized by the extensive use of identical reference numerals.
  • the additional inductances 53, 54, 55 and 56 now represent the secondary windings of transformers 71, 72, 73 and 74, which are operated with external excitation and serve to control the transition between the working methods of the HKZ and the PTZ. Any further ignition device can be connected to the input terminals of these transformers 71 to 74; however, this will preferably be the already existing PTZ, since it contains a transformer from the start.
  • the diagnostic device D Only mentioned, but not described in detail, has been the diagnostic device D. As shown 'in Figs. 2 to 11 can be seen, the actual ignition device has according to the invention particularly easy to switch to a diagnostic device for the detection of errors in arbitrary branches of the Ignition device occur. Several corresponding designs of the diagnostic device are described below with reference to figures:
  • the diagnostic device D has the connections 80 and 81, of which the connection 80 coincides, for example, in the embodiment according to FIG. 2 with the connection point 52.
  • the diagnostic device D in FIG. 12 contains the voltage sensor which is in series with the resistor 82 and is formed by the LED 83 and the current sensor which is in the connecting line between the connections 80 and 81 and which is formed by the LED 84; Usual light conductor arrangements 85 and 86 with light guides 87 and 88 and light receivers 89 and 90 are used to decouple the sensor signals.
  • An electrical signal for the voltage profile (FIG. 13) can accordingly be connected to the terminals 91 and 92 93 and 94, an electrical signal for the current profile (FIG.
  • the PTZ is switched on by the controller; for example, she loads it in Fig. 2 with 39 capacitor up to an amplitude of 1.5 kV, for example, which is reached at time A ', for which a time t1 is required.
  • the respective HKZ is ignited, and during the time t2, the burning state of the arc is between the electrodes of the spark plug, identified by F and G, respectively.
  • a crack in the IsoLi erkerami k of the spark plug, i.e. an insulation fault is noticeable according to FIGS. 15 and 16 by voltage dips or current peaks during the time t1.
  • This error can therefore be most easily determined by integrating the voltage and current curve during time t1; the integral value at the time A 'of the voltage profile or E of the current profile is stored in the diagnostic device by conventional means and evaluated by comparison with the integral value present when the ignition device is in the correct state.
  • FIG. 17 shows the voltage curve
  • FIG. 18 shows the current curve over time t, with three different degrees of contamination a, b and c being assumed in the voltage curve.
  • the integral value, plotted on a different scale, is denoted by i, as is also the case in FIGS. 15 and 16.
  • FIG. 21 shows at i the integral value of the voltage in the range t2 when the flow of the flow in the combustion chamber is not constant over time.
  • the current blows the arc between the electrodes without interrupting the burning process.
  • the burning process can only be interrupted in strong currents.
  • 22 shows the associated current profile, from which it can be recognized whether the burning profile has been interrupted.
  • 23 and 26 are designed for knock detection.
  • Transformer 102 is located between connections 100 and 101 and is supplied, for example, by a power stage of the PTZ via inputs 103 and 104 and diode 105.
  • the operation of this diagnostic device is based on the fact that the movement of the electron cloud during the burning process is modulated by knocking that may occur.
  • the modulation frequency is in the range from 5 to 15 kHz.
  • a positive suction voltage with a frequency of, for example, 75 kHz is applied to the center of the spark plugs via the transformer 102.
  • the modulation frequency is thus sampled at the same time, and the voltage curve shown in FIG. 24 can be tapped at the output 106 or the output terminals 107 and 108. 25 can be used to control the respective current amplitude.
  • the diagnostic device D according to FIG. 26 represents a modification of that according to FIG. 23, so that the reference numerals already occurring there have been adopted.
  • the terminals 103 and 104 on the transformer 102, the rectifier 109 and the smoothing capacitor 110 on the resistor 111 and thus the spark plug electrodes do not give an AC voltage, but rather a DC voltage as the suction voltage.
  • FIGS. 12 and 23 and 12 and 26 can of course also be combined. This is shown for the first-mentioned combination in FIG. 27, which accordingly contains the reference numerals of FIGS. 12 and 23.
  • FIG. 28 shows the current profile
  • FIG. 29 shows the voltage profile (in each case over time t) in the event of a HKZ failing.
  • the PTZ then travels in the direction of its idle value ,, to the 'voltage at the electrodes of the spark plug eirres combustion chamber in the exhaust stroke thereof Maschinen ⁇ breaks. Only a small remainder of the programmed burning time remains.
  • integrators 112 and 113 for voltage and current which can be switched on and off are also entered, the outputs 114 and 115 of which for the transmission of control or regulating signals with individual or all elements 8, 9, 10 and 18 to 25 in the PTZ (see FIG. 1) are connected at least temporarily. Then the ignition sequence of the PTZ and / or the ignition energy and / or the burn duration and / or the ignition time is also dependent on the respective state of the ignition device and the combustion chamber. This means that ignition difficulties are not only recognized, but also eliminated or compensated for.
  • the invention accordingly creates a generic ignition device which, while avoiding mechanically moving parts, delivers certain ignition energy to the spark plugs at precisely predetermined times by the respective operating parameters of the internal combustion engine and which offers the advantageous possibility of using a vehicle-mounted diagnostic device.

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Description

Vollelektronische Zündeinrichtung für eine Brennkraftmaschine
Die Erfindung betrifft eine vo L LeLekt roni sehe Zündeinrichtung gemäß dem Oberbegriff des Patentanspruchs 1.
Eine gattungsgemäße Zündeinric tung, die also eine zündkerzeπi n- dividuelle Zündvorrichtung sowie eine allen Zündkerzen gemeinsame weitere Zündvorrichtung enthält, ist aus der EP 0 071 910 A2 in der Weise bekannt, daß als zündkerzenindividuelle Zündvorrich¬ tungen Transistorzündvorrichtungen mit Stromregelung Einsatz finden, und daß an die Sekundärwic lungen der Zündspulen dieser Zündvorrich ungen eine einen geregelten Gleichspannungswandler enthaltende Zündvorrichtung über Dioden angeschlossen ist. Beide Zündvorrichtungen werden in Abhängigkeit von Parametern der Brennkraftmaschine, wie Drehzahl, Last und Klopfen, gesteuert bzw. gerege It .
Ein Nachteil dieses Standes der Technik ist darin zu sehen, daß von Seiten des Glei chspannungswandlers für jeden Zündvorgang gleichsam nur ein Zündimpuls angeboten wird, wodurch insbesondere bei im Hinblick auf moderne Abgaskonzepte interessanten Betriebs¬ weisen der Brennkraftmaschine mit magerem Gemisch Schwierigkeiten bei der Zündung auftreten können. Diesbezüglich günstiger verhält sich eine im folgenden als PTZ bezeichnete programmierbare Transistorzündung, wie sie aus der DE-OS 23 40 865 bekannt ist: Diese PTZ enthält zum Aufschalten einer Gleichspannungsquelle auf einen Ausgangstrans¬ formator einen elektron schen Schalter, dessen Scha 11frequenz ein Mehrfaches der Zündfolgefrequenz jeder Zündkerze beträgt und ebenso wie die Zündenergie von Betriebs-* und Umweltparame¬ tern beeinflußbar ist. Ein Nachteil dieser bekannten PTZ ist noch die Existenz eines mechanischen Zündverteilers, der bekannt¬ lich relativ störanfällig ist. Außerdem liefert die PTZ keinen zeitlich sehr präzisen Zündfunken.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, eine gattungsgemäße vollelektronische Zündeinrichtung zu schaffen, die eine einwand¬ freie, zeitgenaue Zün-dung auch bei Betrieb der Brennkraftmaschine mit magerem Kraftstoff-Luft-Gemisch sicherstellt, einen mechani¬ schen Vertei Ler... vermei det und darüber hinaus einfache Möglich¬ keiten zur Diagnose, d. h. zur Erkennung von Fehlern in der Zündeinrichtung einschließlich Zündkerzen und gegebenenfalls Einleitung von Gegenmaßnahmen, bietet.
Die erfindungsgemäße Lösung dieser Aufgabe besteht in den kenn¬ zeichnenden Merkmalen des Patentanspruchs 1, vorteilhafte Aus- und Weiterbildungen der Erfindung beschreiben die Unteransprüche.
Infolge Verwendung einer PTZ, d. h. einer Zündvorrichtung, die für jeden Zündvorgang eine Reihe von Funken gleichsam anbie¬ tet, wird im Bereich der jeweiligen Zündkerze für eine relativ starke Ionisierung der Brennraumfüllung gesorgt, die eine größere Zündsicherheit gegenüber der Verwendung eines einfachen Gleich¬ spannungswandlers bietet. Ein mechanischer Zündverteiler ist infolge Vorhandenseins zündkerzen ndiv dueller Hochspannungskon¬ densator-Zündvorrichtungen, die im folgenden als HKZ bezeichnet werden, vermieden, da diesen - in Analogie zu den transistori¬ sierten Spulenzündvorrichtungen in der eingangs genannten EP 0 071 910 A2 - ein elektronischer Zündverteiler zugeordnet ist. Diese HKZ liefern zwar nur eine begrenzte Zündenergie, besitzen aber eine hohe Zeitgenauigkeit ihrer Arbeitsweise, so daß bei der erfindungsgemäßen Zündeinrichtung die eigentliche Zündenergie mit relativ begrenzter Zeitgenauigkei durch die PTZ zur Verfü¬ gung gestellt wird, während die HKZ die Aufgabe der zeitlich präzisen Hochspannungsbeaufschlagung der einzelnen Zündspulen überni mmt .
Ein weiterer Vorteil der Erfindung ist darin zu sehen, daß die HKZ gleichsam Normtei le sind, da sich alLe masch i neni ndi i du- ellen Merkmale der Zündeinrichtung in der PTZ finden.
Weiterhin ist als Vorteil der Erfindung anzuführen, daß Hochspan- nungskondensator-Zündvorrichtüngen an sich bekannte und bewährte Baugruppen darstellen; aus der umfangreichen Patent l i teratur auf diesem Gebiet sei nur die EP 0 001 354 A1 angeführt.
Wie aus der nachfolgenden Beschreibung von Ausführungsbeispielen sowie den entsprechenden Unteransprüchen ersichtlich, bietet die erfindungsgemäße Zündeinr chtung die Möglichkeit des Ein¬ satzes einfacher, aber dennoch aussagekräftige Ergebnisse lie¬ fernder Diagnoseeinrichtungen. Ein besonderer Vortei l der Erfin¬ dung in diesem Zusammenhang liegt darin, daß eine einzige zen¬ trale Diagnoseeinrichtung allen Brennräumen gemeinsam ist. Diese kann bei Antriebsmaschinen für Kraftfahrzeuge fahrzeug¬ fest sein, so daß gegebenenfalls dem Fahrer Informationen über den Zustand der Zündeinrichtung einschließlich Zündkerzen gegeben werden können*.
Im folgenden werden mehrere Ausführungsbeispiele der Erfindung anhand der Zeichnung erläutert, deren Figuren folgendes darstel¬ len:
Fig. 1 ein Blockschaltbild einer bekannten PTZ,
Fig. 2 - 5 verschiedene Ausführungen der erfindungs* gemäßen Zündeinrichtung, Fig. 6 eine Darstellung der magnetischen Kreise in der Ausführungsform nach Fig. 5,
Fig. 7 - 11 weitere Ausführungsmöglichkeiten der Erfindung,
Fig. 12 eine erste Diagnoseeinrichtung,
Fig. 13 + 14 Spannungs- und Stromverlauf bei dieser Diagnoseeinrichtung,
Fig •. -11-57 +___ 1•_6 18o Spannungs- und . ,S. _t_romver.la•■u.f<:e • __■■ sowie 17 + in dieser
Diagnoseeinrichtung bei verschiedenen Isolationsfehlern in der Zündeinrichtung,
Fig. 19 + 20 Spannungs- und Stromverlauf in Abhängig¬ keit vom Elektrodenabstand der betrach¬ teten Zündkerze,
Fig. 21 + 22 Spannungs- und Stromverlauf bei Unter¬ brechungen des Brennverlaufs im Zünd¬ vorgang,
Fig. 23 ein zweites Ausführungsbeispiel für die Diagnoseeinrichtung,
Fig. 24 + 25 Spannungs- und Stromverlauf bei der Klopfdi agnose,
Fig. 26 + 27 eine dritte bzw. vierte Ausführungsform der Diagnoseeinrichtung sowie
Fig. 28 + 29 Strom- und Spannungsverlauf bei Ausfall einer HKZ.
Wie bereits aus den obigen einleitenden Darlegungen ersichtlich, bildet einen wesentlichen Bestandteil der erfindungsgemäßen Zündeinrichtung die PTZ. Daher wird der grundsätzliche Aufbau dieser Zündvorrichtung, wie er, wie gesagt, aus der DE-OS 23 40 865 bekannt ist, im folgenden anhand Fig. 1 nochmals er läutert :
Die elektronischen Baugruppen dieser Zündvorrichtung sind über die Plusleitung 1 und Minusleitung 2 an die Gleichspannungs¬ quelle 3 angeschlossen, deren Plusklemme über den Zündschalter 4 mit der Plusleitung 1 verbunden ist. Die Gleichspannungsquelle 3 kann, wie in Kraftfahrzeugen üblich, eine Spannung von z. B. 12 V haben.
An die Reihenschaltung von Spannungsquelle 3 und Zündschalter 4 ist über das Siebglied 5 der Gleichspannungswandler 6 angeschlos¬ sen. Das Siebglied 5 ist ein Tiefpaß, bestehend in üblicher Weise aus Drosseln und Kondensatoren, der die Aufgabe hat, die Schaltfrequenz des Gleichspannungwandlers 6 als überlagungs- störung der Gleichspannungsversorgung von der Gleichspannungs¬ quelle 3 fernzuhalten.
Der Gleichspannungswandler 6 kann ein an sich bekannter Gegen- taktwandler oder ein Eintaktwandler sein. Er hat die Aufgabe, die Spannung der Gleichspannungsquelle 3 auf eine Gleichspannung von z. B. 50 bis 100 V, vorzugsweise 70 V, umzusetzen. Der Ausgang des Gleichspannungswandlers 6 ist mit dem Eingang eines an sich bekannten Stromreglers 7 verbunden, in dem Ist- und Sollwert des Stromes (d. h. der Zündenergie) verglichen werden. Die Sollwertvorgabe erfolgt über Stellglieder (Poten iometer) 8, 9, 10, von' denen das Stellglied 8 in Abhängigkeit von der Stellung des Leistungsstellglieds der Maschine, das Stellglied 9 in Abhängigkeit vom Zündzeitpunkt und das Stellglied 10 in Abhängigkeit vom Kraftstoff-Luft-Verhältnis betätigt wird.
Dem Stromregler 7 ist der an sich bekannte Spannungsregler 11 nachgeschaltet, der die Aufgabe hat, auf konstante Ausgangsspan¬ nung zu regeln. Er ist ausgangssei ti g verbunden mit der Primär¬ wicklung des Zündtransformators 12. Eine Klemme der Primärwicklung des Zündtransformators 12 ist über den elektronischen Schalter 13 mit den negativen Bezugspunk¬ ten des Stromreglers 7 und des Spannungsreglers 11 verbindbar. Die Schalthäufigkei t des Ein- oder Aus-Zustandes des Schalters 13 wird durch den Putsgenerator 14 in Verbindung mit den Zeitglie¬ dern 15 und 16 sowie dem Zündzeitpunktgeber 17 bestimmt. Durch das Schalten des Schalters 13 wird in der Primärwicklung des Zündtransformators 12 eine Spannung induziert, die in seiner Sekundärwicklung auf Hochspannung transformiert wird.
Der Schalter 13 besteht im wesentlichen aus Transistoren, bei¬ spielsweise in Darlington-Schaltung, sowie Widerständen zur Einstellung des Arbeitspunktes des als Schalter wirkenden Tran¬ sistors 13'. Der Pulsgenerator 14 arbeitet beispielsweise in an sich bekannter Weise als astabiler Mu lti i brator . Das Poten¬ tiometer 18 erlaubt eine Frequenzvariation des Pulsgenerators 14 zur Optimierung der Schaltfrequenz auf das ϋbert ragungsverha Iten des Zündtransformators 12. Der Pulsgenerator 14 wird über das Zeitglied 15 für vorwählbare Zei t i nterva l le ein- und ausgeschal¬ tet, das als ein an sich bekannter monostabiler Mu lt i v brator ausgeführt sein kann. Das Ei nscha lt i nterva l l ist in weiten Grenzen veränderbar; die Sollwertvorgabe erfolgt über die Stell¬ glieder (Potentiometer) 19, 20, 21, 22, von denen das Stell¬ glied 19 in Abhängigkeit von der Drehzahl, das Stellglied 20 in Abhängigkeit von der Stellung des Leistungsstellglieds, das Stellglied 21 in Abhängigkeit vom Zündzeitpunkt und das Stellglied 22 in Abhängigkeit vom Kraftstoff-Luft-Verhältnis betätigt wird.
Das Zeitglied 15 wird über das Zeitglied 16 eingeschaltet, das als an sich bekannter monostabiler Mu lt i vi brator ausgeführt sein kann. Auch die Zeitverzögerung, die durch das Zeitglied 16 für den Beginn der Züπdenergie-Erzeugung eingeführt wird, ist in weiten Grenzen veränderbar. Die Sol Iwertvorgäbe erfolgt über die Stellglieder (Potentiometer) 23, 24, 25, wiederum in Abhängigkeit von Drehzahl, Stellung des Leistungsstellglieds und Kraftstoff-Luft-Verhäl nis. Das Zeitglied 16 wird vom Zünd- zei tpunktgeber 17 eingeschaltet, der zur Einleitung des Zündvor¬ gangs durch öffnen eines Unterbrecherkontakts dient.
Die an der Sekundärwicklung des Zündtransformators 12 abgegrif¬ fene Hochspannungs-WechselSpannung, deren Frequenz also durch den Pulsgenerator 14 und deren wirksame Dauer durch das Zeit¬ glied 15 bestimmt sind (wobei die Auslösung durch den Zündzeit¬ punktgeber 17 in Verbindung mit dem Zeitglied 16 erfolgt), wird über die Gleichrichterstrecke 26 und den Zündverteiler 27 den Zündkerzen 28 zugeführt.
Der Vorteil einer solchen PTZ ist also darin zu sehen, daß sie durch Anbieten einer Reihe von Zündfunken (in Abhängigkeit von Parameterwerten) für jede Gem schzündung über eine stärkere Ionisierung für eine größere Zündsicherheit sorgt.
Eine derartige PTZ wird also gleichsam als Zentralteil der erfindungsgemäßen Zündeinrichtung zur Lieferung der Zündenergie für die Brenndauer der jeweiligen Zündkerze vorgesehen. Diese Brenndauer besteht gleichsam aus einer Folge von Ei nze l i mpu lsen, von denen jeder Impuls zu einem Zündfunken führt. Wie dargelegt, kann die Stromamplitude jedes Impulses ebenso wie die Impuls¬ folgefrequenz in Abhängigkeit von Maschinenparametern frei variiert werden. Die Zündenergie jedes Zündvorgangs besteht aus der Stromamplitude jedes Einzelimpulses, seiner zeitlichen Dauer sowie der Anzahl der Impulse innerhalb der Brenndauer, die ebenfalls frei veränderlich ist.
Gewisse zeitliche Ungenaui gkei ten der Arbeitsweise der PTZ sowie die Notwendigkeit eines mechanischen Zündverteilers in der PTZ werden bei der Erfindung nun dadurch vermieden, daß zur Erzielung eines zeitlich exakten Zünddurchbruchs an den Zündkerzen diesen individuelle HKZ zugeordnet sind. Der grund¬ sätzliche Aufbau der HKZ wird im folgenden im Rahmen des in Fig. 2 dargeste l Iten . ersten Ausführungsbeispiels der Erfindung er läutert :
In diesem wie auch in den weiteren Ausführungsbei spi e Len ist eine Vierz linder-Brennkraftmaschine mit jeweils einer Zünd¬ kerze 30, 31, 32 und 33 je Brennraum (Zylinder) angenommen. Allen Zündkerzen 30 bis 33 gemeinsam ist die zwischen die Klem¬ men 34 und 35 geschaltete PTZ, die - mit Ausnahme des in Fig. 1 bis 27 angedeuteten Zündverteilers - den bekannten, anhand Fig. 1 nochmals erläuterten Aufbau besitzt und daher in Fig. 2 sowie in den weiteren Figuren nur durch das Bezugszeichen 36 angedeutet ist.
In Reihe mit dem Ausgangstransformator 37 der PTZ 36 liegt die Diode 38, parallel zu dieser Reihenschaltung erkennt man den Kondensator 39.
Den Zündkerzen 30 bis 33 individuell zugeordnet sind HKZ mit Zündspulen 40, 41, 42 und 43. Diese HKZ, deren Aufbau nur für die der Zündkerze 30 zugeordnete HKZ 44 im einzelnen wiederge¬ geben ist, sind im übrigen (und auch in den weiteren Figuren) nur durch ihre Bezugszeichen 44, 45, 46 und 47 wiedergegeben, da alle HKZ denselben Aufbau besitzen können. Diese HKZ sind also zwischen die Anschlüsse der Primärwicklungen der Zündspu¬ len 40 bis 43 geschaltet.
Betrachtet man nun den Aufbau der HKZ 44, so erkennt man, ange¬ schlossen an die Klemme 48 der Fahrzeugbatterie, den Gleichspan¬ nungswandler 49 und den Kondensator 50; zwischen beiden ist der Schaltthyristor 51 angeschlossen, der in Abhängigkeit von Ausgangssignalen der Steuereinrichtung 145, die mit Signalen des Hallgebers 146 eines Zündverteilers beaufschlagt ist, von der Triggereinri chfung 147 dann zur Entladung des Kondensators 50 über die Primärwicklung der Zündspule 40 leitend gemacht wird, wenn in dem zugehörigen Brennraum eine Zündung, hier also der Zündkerze 30, erfolgen soll. Um sicherzustellen, daß Zündenergie nicht auch über die ja ebenfalls dauernd mit der PTZ 36 verbundenen weiteren Zündkerzen, hier also die Kerzen 31, 32 und 33, abfließt, d. h. Zündungen in "falschen" Brennräumen auftreten, muß dafür gesorgt werden, daß die Spannung im Verbindungspunkt 52 von PTZ 36 und HKZ 40 bis 43 einen bestimmten Wert, beispielsweise 1,5 kV, nicht überschreitet. Dem dient eine entsprechende Auslegung des Konden¬ sators 39 und der Diode 38 unter Berücksichtigung der Induktivi¬ tät der Sekundärwicklung des Ausgangstransformators 37 der PTZ 36.
Zwischen der Diode 38 und dem Verbindungspunkt 52 erkennt man die in allen Figuren mit D bezeichnete Diagnoseeinrichtung, für die mehrere mögliche Auslegungen später noch anhand von Figuren erläutert werden. An dieser Stelle sei lediglich festge¬ halten, daß sich schon aus Fig. 2 die einfache Einbaumöglichkeit dieser Diagnoseeinrichtung ergibt, die bevorzugt fahrzeugfest (bei einer ein Fahrzeug antreibenden Brennkraftmaschine) angeord¬ net wi rd.
Die bereits in Fig. 2 verwendeten Bezugszeichen finden auch bei entsprechenden Teilen der weiteren figürlich erläuterten Ausführungsbeispiele Verwendung.
Betrachtet man nun die Ausführungsform nach Fig. 3, so unter¬ scheidet sie sich von derjenigen nach Fig. 1 durch zwischen den Verbindungspunkt 52 einerseits und die HKZ 44 bis 47 anderer¬ seits eingeschaltete zündkerzenindividuelle Induktivitäten 53, 54, 55 und 56, denen jeweils eine Kapazität 57, 58, 59 und 60 zugeordnet ist. Diese Kapazitäten können durch die Wicklungskapa¬ zitäten der Induktivitäten 53 bis 56 gebildet sein. Die Indukti¬ vitäten 53 bis 56 verlängern im Zusammenwirken mit dem Konden¬ sator 39 die Brenndauer der jeweiligen HKZ (Funkenschwanz) und verstärken bei kleinen Zündströmen die Ionisationswirkung der HKZ. Ihre besondere Bedeutung liegt demgemäß in der Schaffung eines "Übergangs" zwischen HKZ und PTZ in den Fällen, in denen sonst die von der RTZ 36 angebotene Zündenergie keine Ionisierung in der jeweiligen ZylinderLadung vorfindet.
In der Ausführungsform der Erfindung gemäß Fig. 4 liegt in Reihe mit jeder Sekundärwicklung der Zündspulen 40 bis 43 eine demgemäß zündkerzeni ndi^i duel le Sekundärwicklung 61, 62, 63 und 64 des Ausgangst ränsformators 37 der PTZ 36. Die magnetische Kopplung dieser verschiedenen Wicklungen mit der Primärwick¬ lung 65 des Transformators 37 ist durch den Balken 66 angedeutet. Parallel zu den Sekun rwicklungen 61 bis 64 liegen Kondensato¬ ren 67, 68, 69 und 70, die aufgaben- und dimensi oni erungs äßi g dem in den bisherigen Figuren mit 39 bezeichneten einzigen Kondensator entsprechen.*, Di e ' Di ode 38 findet sich nunmehr in der Massenverbi nduπg der eigentlichen Zündeinrichtung. Verständ¬ licherweise könnten einzelne Dioden jeweils einer der Sekundär¬ wicklungen 61 bis 64 zugeordnet sein. Diese Ausbildung bietet den Vorteil einer weitgehenden Entkopplung der Zündvorgänge für die einzelnen Zündkerzen 30 bis 33 voneinander.
Denselben Vorteil besitzt die Schaltung nach Fig. 5, bei der lediglich die HKZ 44 bis 47 und die PTZ 36 ihre Plätze vertauscht haben.
Fig. 6 läßt die magnetische Kopplung der Sekundärwicklungen 61 bis 64 des Ausgangstransformators 37 der PTZ mit der zugehörigen Primärwicklung 65 über Einzelkerne 66a, 66b, 66c und 66d erken¬ nen.
Wie aus den Fig. 7 und 8 (in denen nur die Reihenfolgen der einzelnen Anordnungen vertauscht sind) unmittelbar ersichtlich, können die Ausführungsformen gemäß den Fig. 3 und 4 bzw. 3 und 5 auch kombiniert werden. In den Ausführungen gemäß den Fig. 5 und 8 muß hinsichtlich der Isolation beachtet werden, daß die PTZ 36 auf hoher Spannung liegt. Die in den Fig. 9, 10 und 11 gezeigten Zündeinrichtungen basieren auf denjenigen nach den Fig. 3, 7 und 8, was durch die weitge¬ hende Verwendung identischer Bezugszeichen hervorgehoben wird. Die zusätzlichen Indukti itäten 53, 54, 55 und 56 stellen jetzt aber die Sekundärwicklungen von Transformatoren 71, 72, 73 und 74 dar, die mit Fremderregung betrieben werden und der Steuerung des Übergangs zwischen den Arbeitsweisen der HKZ und der PTZ dienen. An die Eingangsklemmen dieser Transformato¬ ren 71 bis 74 kann eine beliebige weitere Zündvorrichtung ange¬ schlossen sein; bevorzugt wird dies aber die bereits vorhandene PTZ sein, da diese von vornherein einen Transformator enthält.
Lediglich erwähnt, nicht aber im einzelnen beschrieben, wurde bisher die Diagnoseeinrichtung D. Wie' aus den Fig. 2 bis 11 ersichtlich, bietet die eigentliche Zündeinrichtung nach der Erfindung besonders einfache Möglichkeiten zum Einschalten einer Diagnoseeinrichtung zur Erfassung von Fehlern, die in beliebigen Zweigen der Zündeinrichtung auftreten. Mehrere ent¬ sprechende Ausbildungen der iagnoseeinrichtung werden im folgen¬ den anhand von Figuren beschrieben:
Betrachtet man Fig. 12, so besitzt die Diagnoseeinrichtung D die Anschlüsse 80 und 81, von denen der Anschluß 80 beispiels¬ weise in der Ausführungsform nach Fig. 2 mit dem Verbindungs¬ punkt 52 zusammenfällt. Die Diagnoseeinrichtung D in Fig. 12 enthält den in Reihe mit dem Widerstand 82 liegenden, durch die LED 83 gebildeten Spannungssensor sowie den in der Verbin¬ dungsleitung zwischen den Anschlüssen 80 und 81 liegenden, durch die LED 84 gebildeten Stromsensor; zum Auskoppeln der Sensorsignale dienen übliche Li cht lei teranordnungen 85 bzw. 86 mit Lichtleitern 87 bzw. 88 und Lichtempfängern 89 bzw. 90. An den Klemmen 91 und 92 kann demgemäß ein elektrisches Signal für den Spannungsverlauf (Fig. 13), an den Klemmen 93 und 94 ein elektrisches Signal für den Stromverlauf (Fig. 14), jeweils über der Zeit t, abgenommen werden. Im Punkt A'wird die PTZ durch die Steuerung eingeschaltet; sie lädt den beispielsweise in Fig. 2 mit 39 bezeichneten Kondensator bis zu einer Amplitude von beispielsweise von 1,5 kV, die im Zeitpunkt A' erreicht wird, auf, wozu eine Zeit t1 erforderlich ist. Im Zeitpunkt B wird die jeweilige HKZ gezündet, und während der Zeit t2 liegt der Brennzustand des Lichtbogens zwischen den Elektroden der Zündkerze, gekennzeichnet durch F bzw. G, vor.
Anhand der Fig. 15 bis 20 werden nun verschiedene Fehlerfälle bet rächtet .
Ein Riß in der IsoLi erkerami k der Zündkerze, d.h. ein Isola¬ tionsfehler, macht sich gemäß Fig. 15 und 16 durch Spannungsein¬ brüche bzw. Stromspitzen während der Zeit t1 bemerkbar. Dieser Fehler kann daher am einfachsten durch Integration des Spannungs¬ und Stromverlaufs während der Zeit t1 ermittelt werden; der Integralwert im Zeitpunkt A' des SpannungsverLaufs bzw. E des Stromverlaufs wird durch übliche Mittel in der Diagnoseeinrich¬ tung gespeichert und durch Vergleich mit dem bei ordnungsgemäßem Zustand der Zündeinrichtung vorliegenden Integralwert ausgewer¬ tet.
Eine Integration von Strom und Spannung während der Zeit t1 wird man auch bei einem Nebenschluß durch Ruß oder feuchten Belag im Kaltstart vornehmen. Fig. 17 zeigt den SpannungsverLauf, Fig. 18 den Stromverlauf über der Zeit t, wobei drei verschiedene Verschmutzungsgrade a, b und c im Spannungsver Lauf angenommen sind. Der - in anderem Maßstab aufgetragene - Integralwert ist - wie übrigens auch in den Fig. 15 und 16 - mit i bezeichnet.
Dagegen wird man den Abstand der Elektroden der betrachteten Zündkerze durch ihren Einfluß auf die Brennspannung, also im Bereich t2, kontrollieren. Um Schwankungen durch den jeweiligen Betriebszustand zu eliminieren, ist es zweckmäßig, die Integral- werte i zu mittein. Die zeitliche Schwankung des Stroms ist ein Maß für den Strö¬ mungsverlauf des Kraftstoff-Luft-Gemischs im Brennraum. Fig. 21 zeigt bei i den Integralwert der Spannung im Bereich t2 bei zeitlich nicht konstantem St römungsverlauf im Brennraum. Die Strömung Läßt den Lichtbogen zwischen den Elektroden verwehen, ohne den Brennverlauf zu unterbrechen. Nur bei starken Strömungen kann es auch zu Unterbrechungen des Brennverlaufs kommen. Fig. 22 zeigt den zugehörigen Stromverlauf, aus dem erkannt werden kann, ob der Brennverlauf unterbrochen wurde.
Die Diagnoseeinrichtungen nach den Fig. 23 und 26 sind zur Klopferkennung ausgelegt. Betrachtet man zunächst Fig. 23, so Liegt zwischen den Anschlüssen 100 und 101 der Transforma¬ tor 102, der beispielsweise von einer Leistungsstufe der PTZ über die Eingänge 103 und 104 und die Diode 105 versorgt wird. Die Arbeitsweise dieser Diagnoseeinrichtung basiert darauf, daß die Bewegung der Elektronenwolke während des Brennvorgangs durch etwa auftretendes Klopfen moduliert wird. Die Modulations¬ frequenz liegt dabei im Bereich von 5 bis 15 kHz. über den Transformator 102 wird nach Beendigung des Zündvorgangs, also in einem Zeitraum t3, eine positive Saugspannung mit einer Frequenz von beispielsweise 75 kHz an die Mi tte Le lekt roden der Zündkerzen gelegt. Damit wird die Modulationsfrequenz gleich¬ sam abgetastet, und an dem Ausgang 106 bzw. den Ausgangsklem¬ men 107 und 108 kann der in Fig. 24 dargestellte Spannungsverlauf abgegriffen werden. Der Stromverlauf gemäß Fig. 25 kann zur Kontrolle der jeweiligen Stromamplitude herangezogen werden.
Die Diagnoseeinrichtung D gemäß Fig. 26 stellt eine Abwandlung derjenigen nach Fig. 23 dar, so daß die bereits dort vorkommenden Bezugszeichen übernommen wurden. In diesem Falle wird jedoch über die Klemmen 103 und 104 auf den Transformator 102, den Gleichrichter 109 und den Glättungskondensator 110 auf den Widerstand 111 und damit die Zündkerzenelektroden nicht eine Wechselspannung, sondern eine Gleichspannung als Saugspannung gegeben. Bei dieser Schaltung muß bezüglich der Auslegung des Widerstands 111 ein Kompromiß getroffen werden; ist der Wider¬ stand zugroß, setzt er die Größe des Stromes herab, ist der Widerstand zu klein, /ist die Verlustleistung zu hoch.
Die Schaltungen nach den Fig. 12 und 23 sowie 12 und 26 können verständlicherweise auch kombiniert werden. Dies ist für die ersterwähnte Kombination in Fig. 27 dargestellt, die demgemäß die Bezugszeichen der Fig. 12 und 23 enthält.
Die beschriebenen Diagnoseeinrichtungen gestatten aber auch die Erfassung und Lokalisierung weiterer Fehler. So zeigt Fig. 28 den Stromverlauf, Fig. 29 den SpannungsverLauf (jeweils über der Zeit t) bei AusfaLL einer HKZ. Die PTZ läuft dann in Richtung ihres LeerLaufwertes,, bis die ' Spannung an den Elektroden der Zündkerze eirres Brennraums im Ausschiebetakt desselben durch¬ bricht. Von der programmierten Brenndauer bleibt nur ein kleiner Rest.
In Fig. 27 sind ferner ein- und ausschaltbare Integratoren 112 und 113 für Spannung und Strom eingetragen, deren Ausgänge 114 und 115 zur Übertragung von Steuei— bzw. Regelsi gna Len mit einzelnen oder allen Elementen 8, 9, 10 sowie 18 bis 25 in der PTZ (vgl. Fig. 1) zumindest zeitweise verbunden sind. Dann ist also die ZündfoIgefequenz der PTZ und/oder die Zündenergie und/oder die Brenndauer und/oder der Ei nscha Ltzei tpunkt auch vom jeweiligen Zustand der Zündeinrichtung und des Brennraums abhängig. Das bedeutet, daß Zündschwierigkeiten nicht nur er¬ kannt, sondern auch beseitigt bzw. kompensiert werden.
Mit der Erfindung ist demgemäß eine gattungsgemäße Zündeinrich¬ tung geschaffen, die unter Vermeidung mechanisch bewegter Teile zu exakt vorgegebenen Zeiten durch die jeweiligen Betriebspara¬ meter der Brennkraftmaschine bestimmte Zündenergie an die Zünd¬ kerzen liefert und die .vorteilhafte Möglichkeit zum Einsatz einer fahrzeugfesten Diagnoseeinrichtung bietet.

Claims

P A T E N T A N S P R Ü C H E
Vo L le Lekt roni sehe Zündeinrichtung für eine mit mehreren Zündkerzen bestückte Brennkraftmaschine, enthaltend den Zündkerzen individuell zugeordnete Zündvorrichtungen als Tri ggerfunkenque l Len und zumindest eine mit diesen in Reihe liegende, zumindest einer Gruppe der Zündkerzen gemeinsame Zündvorrichtung als durch Maschinenparameter beeinflußbarer Zündenergieerzeuger, dadurch gekennzeichnet, daß die indivi¬ duellen Zündvorrichtungen ausgangssei ti g Transformatoren (40, 41, 42, 43) aufweisende Hochspannungskondensator-Zünd¬ vorrichtungen (HKZ) (44, 45, 46, 47) sind, während die gemeinsame Zündvorrichtung als programmierbare Transistorzün¬ dung (PTZ) (36) ausgebildet ist, die zum Aufschalten einer GLei chspannungsque l Le (6) auf einen den Ausgang der PTZ (36) bildenden Transformator (37) einen elektronischen Schalter (13) enthält, dessen Scha Ltf requenz ein Mehrfaches der Zündfolgefrequenz jeder Zündkerze (30, 31, 32, 33) beträgt und der über in Abhängigkeit von Betriebs- und Umweltparametern beeinflußbare Zeitglieder (15, 16) während vorbestimmter Zei ti nterva l Le die impulsweise Aufschaltung der Glei chspannungsqueL le (6) vornimmt.
Zündeinrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß im Se undä rkrei s des Transformators (37) der PTZ (36) eine unter Berücksichtigung der Induktiv täten der Sekundär¬ wicklungen der Transformatoren (40, 41, 42, 43) der HKZ (44, 45, 46, 47) derart bemessene Kapazität (39) liegt, daß die von der PTZ (36) an diesen Sekundärwicklungen er¬ zeugte Spannung auf einen unerwünschte Zündvorgänge aus¬ schließenden Wert begrenzt ist. 3. Zündeinrichtung nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeich¬ net, daß in der Reihenschaltung von PTZ (36) und HKZ (44, 45, 46, 47) Induktivitäten (53, 54, 55, 56) zur Verlängerung der Triggersi gna Le der HKZ (44, 45, 46, 47) bei kleinen Zündströmen liegen.
4. Zündeinrichtung nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Induktivitäten (53, 54, 55, 56) Bestandteile von zur Steuerung des Übergangsverhaltens zwischen PTZ (36) und HKZ (44, 45, 46, 47) fremderregten Transformatoren (71, 72, 73, 74) sind.
5. Zündeinrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß der Transformator (37) der PTZ (36) zum Anschluß jeder HKZ (44, 45, 46, 47) eine individuelle Sekundärwicklung (61, 62, 63, 64) besitzt.
6. Zündeinrichtung nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß den individuellen Sekundärwicklungen (61, 62, 63, 64) individuelle Eisenkerne (66a, 66b, 66c, 66d) mit einer gemeinsamen Primärwicklung (65) zugeordnet sind.
7. Zündeinrichtung nach Anspruch 5 oder 6, dadurch gekennzeich¬ net, daß die Zündkerzen (30, 31, 32, 33) an den Ausgangs¬ transformator (37) der PTZ (36) angeschlossen sind.
8. Zündeinrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 7, gekenn¬ zeichnet durch - vorzugsweise Bestandteile der PTZ (36) bildende - Dioden (38) zur Entkopplung der PTZ (36) und der HKZ (44, 45, 46, 47).
Zündeinrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 6 oder 8, dadurch gekennzeichnet, daß die Zündkerzen (30, 31, 32, 33) an die ausgangssei t i gen Transformatoren (40, 41, 42, 43) der HKZ (44, 45, 46, 47) angeschlossen sind'. 10. Zündeinrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, daß in Reihe mit der PTZ (36) eine mit einem Spannungs- und/oder einem Stromsensor (83, 84) be¬ stückte Diagnoseeinrichtung (D) liegt.
11. Zündeinrichtung nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, daß die Diagnoseeinrichtung (D) in einer Masseleitung der PTZ (36) liegt.
12. Zündeinrichtung nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, daß die Diagnoseeinrichtung (D) in einer von der PTZ (36) zu den HKZ (44, 45, 46, 47) führenden Leitung liegt.
13. Zündeinrichtung nach einem der Ansprüche 10 bis 12, dadurch gekennzeichnet, daß die Diagnoseeinrichtung (D) Lichtleiter¬ anordnungen (85, 86) zum Auskoppeln der Sensorsignale ent¬ hält.
14. Zündeinrichtung nach einem der Ansprüche 10 bis 13, dadurch gekennzeichnet, daß die Diagnoseeinrichtung (D) zusätzlich zumindest einen zeitgesteuerten Integrator (112, 113) für Spannung und/oder Strom enthält.
15. Zündeinrichtung nach Anspruch 14, dadurch gekennzeichnet, daß der Integrator (112, 113) zwischen dem Einschaltzeit¬ punkt (A) der PTZ (36) und dem Zündzeitpunkt (B) der HKZ (44, 45, 46, 47) eingeschaltet ist (Erfassung von IsoLations* mängeIn) .•
16. Zündeinrichtung nach Anspruch 14, dadurch gekennzeichnet, daß der Integrator (112, 113) während des Anstehens (t2) der Zündfunken-Brennspannung eingeschaltet ist (Ermittlung des Zündkerzen-Elektrodenabstands, Ermittlung von Unterbre¬ chungen des BrennverLaufs) . 17. Zündeinrichtung nach einem der Ansprüche 10 bis 16, dadurch gekennzeichnet, daß die Diagnoseeinrichtung (D) mit einer Spannungseinspeisung (103, 104) zum Anlegen einer Saugspan¬ nung an die Zündkerzen (30, 31, 32, 33) nach Abschalten (C) der jeweiligen HKZ (44, 45, 46, 47) sowie mit einer zur Erfassung von Schwingungen im kHZ-Bereich ausgelegten Auswer¬ teschaltung versehen ist (KLopferkennung) .
18. Zündeinrichtung nach Anspruch 17, dadurch gekennzeichnet, daß die Saugspannung eine Gleichspannung ist.
19. Zündeinrichtung nach Anspruch 17, dadurch gekennzeichnet, daß die Saugspannung eine Wechse LSpannung mit einer Frequenz ist, die ein Mehrfaches der Frequenz der zu erwartenden Schwingungen beträgt.
20. Zündeinrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 19, dadurch gekennzeichnet, daß Ausgangssi gna Le der Diagnoseeinrichtung (D) der PTZ (36) als Steuei— oder Regelsignale zugeführt werden.
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