EP0039485B1 - Zeilentransformator für einen Fernsehempfänger - Google Patents

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EP0039485B1
EP0039485B1 EP81103263A EP81103263A EP0039485B1 EP 0039485 B1 EP0039485 B1 EP 0039485B1 EP 81103263 A EP81103263 A EP 81103263A EP 81103263 A EP81103263 A EP 81103263A EP 0039485 B1 EP0039485 B1 EP 0039485B1
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core
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core parts
cross
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Walter Dipl.-Ing. Goseberg
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Deutsche Thomson oHG
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Licentia Patent Verwaltungs GmbH
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    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F27/00—Details of transformers or inductances, in general
    • H01F27/24—Magnetic cores
    • H01F27/245—Magnetic cores made from sheets, e.g. grain-oriented
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F3/00—Cores, Yokes, or armatures
    • H01F3/10—Composite arrangements of magnetic circuits
    • H01F3/14—Constrictions; Gaps, e.g. air-gaps
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F38/00—Adaptations of transformers or inductances for specific applications or functions
    • H01F38/42—Flyback transformers

Definitions

  • a line transformer for a television receiver generally contains a primary winding, a secondary winding which supplies the high voltage and a core which has an air gap in one core leg or in both core legs. This air gap is generally formed by a plastic film inserted between two core parts.
  • the line transformer supplies the line deflection current for the deflection coils of the picture tube and the high voltage for the picture tube via a high-voltage rectifier.
  • the high-voltage source thus formed has an internal resistance in the order of 2-3 MQ. This internal resistance of the high-voltage source is undesirable since the high voltage decreases as the beam current increases.
  • Circuits are known which stabilize the high voltage against beam current changes. However, these circuits are generally relatively complex and require a large number of active and passive components.
  • the internal resistance of the high-voltage source is essentially disruptive at higher beam currents, it would be advantageous if the internal resistance decreased with increasing beam current: However, this cannot be achieved easily. Rather, the internal resistance of the high-voltage source is generally approximately constant, depending on the beam current. This applies at least from 100-150 ⁇ A beam current.
  • the invention has for its object to design the line transformer without the use of additional components so that the internal resistance of the high voltage source decreases with increasing beam current.
  • transformers (DE-C-733 783) to provide air gaps, the width of which changes over the cross section of the core legs.
  • this solution is not based on the task of reducing the internal resistance of the high-voltage source with increasing beam current in a line transformer. Rather, a flattened current-voltage characteristic curve is to be achieved there by special design of the air gap in order, for. B. to avoid damage to a relay in the event of short circuits.
  • the essential feature of the invention is missing that the two core parts meet directly over part of their cross-section without an air gap and thus an insulating film forming the air gap can be completely dispensed with.
  • the advantageous mode of operation of the solution according to the invention can be explained as follows.
  • a low beam current that is to say a low direct current through the primary winding
  • the premagnetization of the core is small. Therefore, only a small area of the core cross section is saturated.
  • a small air gap is effective, starting from zero towards small values.
  • the core's magnetization also increases, so that a larger area of the core cross-section is saturated.
  • the magnetically effective air gap volume is increased in a desired manner.
  • increasing the air gap volume reduces the effective inductance and thus the return length in the deflection circuit.
  • reduced return means increasing high voltage.
  • the magnetically effective air gap volume is thus dependent on the jet current by the air gap designed according to the invention and adapts itself in a desired manner to the respectively effective jet current in such a way that the decrease in the high voltage is counteracted by shortening the return flow. This in turn means a reduction in the internal resistance.
  • FIG. 1 shows the core 1 of a line transformer, which is composed of two U-shaped core parts 2, 3.
  • the primary winding 5 and the high-voltage winding 6 are located on the core leg 4.
  • the two core parts 2, 3 abut one another directly without forming an air gap.
  • the two core parts 2, 3 meet on the inner edge without forming an air gap.
  • the core part 3 is chamfered at its front end, so that there is a wedge-shaped air gap 8. Its width increases linearly from zero to d.
  • the value d can be on the order of 0.25 to 1.0 mm.
  • This wedge-shaped air gap 8 brings about the described advantageous properties of the line transformer, i. H. in particular the reduction of the internal resistance of the high voltage source with increasing beam current.
  • This solution has the advantage that a perfect support of the core parts 2, 3 is ensured and an extremely sharp edge is avoided at the support point, which can easily lead to core parts breaking out.
  • the width of the air gap 8 increases in a wedge shape up to the final value d.
  • This solution has the advantage that only the core part 3 needs to be ground at an angle, while the front end of the core part 2 closes vertically and evenly, as in known cores.
  • FIGS. 2a and 2b shows a combination of the solutions according to FIGS. 2a and 2b.
  • 2d shows a further embodiment in which the two core parts 2, 3 are identical.
  • the opening angle a of the gap 8 is on the order of 10 to 14 °.
  • the end of the core section 3 having a rectangular cross section has two rectangular, flat surfaces 14, 15 on two opposite edges, on which the core part 2, not shown, rests directly without an air gap, similar to that in FIG. 2c.
  • the end of the core part 3 is formed into a concave surface 16, which forms a section from a cylindrical surface. This also forms an air gap with a width that changes over the cross section.
  • the width a of the surfaces 14, 15 is of the order of 1 mm and the radius of curvature r of the surface 16 is of the order of 20-30 mm.
  • the lower end of the attached core part 2 can then be flat as in FIG. 2a. This has the advantage that the core part 2 is easier to manufacture.
  • the front end of the core part 2 can also have a concave surface 16 like that of the core part 3. This has the advantage that then both core parts 2, 3 are identical and thus only one core part of a single type has to be manufactured.
  • Fig. 3 shows the deformation of a horizontal white bar in the reproduced image if the internal resistance of the high voltage source is too high.
  • the fully drawn white bar 9 is in the upper half of the picture and extends z. B. over 20 to 30 lines. It is assumed that the maximum beam current for the white bar 9 is of the order of 3000 to 5000 ⁇ A. Since the white bar 9 extends over a large number of lines, the smoothing capacitor for the high voltage, which is of the order of 1000 to 2500 pF, cannot maintain the high voltage for such a long time that the high voltage during the display of the white bar 9, i.e. from top to bottom in direction 10, decreases.
  • a reduced high voltage causes an increase in the sensitivity to deflection because the electric radiation passes through the deflection field at a lower speed. This will make the. effective horizontal deflection amplitude, ie the image width is increased.
  • the sensitivity to deflection in the vertical direction is also increased, so that the vertical deflection in the lower region of the white bar 9 becomes too great.
  • Curve 12 shows this dependency for a known line transformer which is tuned to the 9th harmonic of the return frequency of the return vibration and has an air gap of constant width. It can be seen that the internal resistance of the high voltage source, ie the slope of curve 12, is approximately constant. This internal resistance has a disadvantageous effect, in particular in the case of high beam current, in the manner described.
  • Curve 13 shows the dependence of the high voltage on the beam current when using the invention. It can be seen that at the same high voltage at zero beam current, the high voltage drops significantly less with increasing beam current and that, in addition, the internal resistance of the high voltage source, namely the slope of the curve with increasing beam current, decreases in a desired manner. The dependency of the high voltage on the beam current is thus reduced, in particular in the case of high beam currents> 1000 ⁇ A, compared to curve 12. This reduces, among other things, the errors in the display on the screen explained with reference to FIG. 3.

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  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Composite Materials (AREA)
  • Coils Or Transformers For Communication (AREA)
  • Details Of Television Scanning (AREA)

Description

  • Ein Zeilentransformator für einen Fernsehempfänger enthält im allgemeinen eine Primärwicklung, eine die Hochspannung liefernde Sekundärwicklung und einen Kern, der in einem Kernschenkel oder in beiden Kernschenkeln einen Luftspalt aufweist. Dieser Luftspalt wird im allgemeinen durch eine zwischen zwei Kernteilen eingelegte Kunststoffolie gebildet. Der Zeilentransformator liefert einerseits den Zeilenablenkstrom für die Abienkspulen der Bildröhre und andererseits über einen Hochspannungsgleichrichter die Hochspannung für die Bildröhre. Die so gebildete Hochspannungsquelle hat dabei einen Innenwiderstand in der Größenordnung von 2-3 MQ. Dieser Innenwiderstand der Hochspannungsquelle ist unerwünscht, da dadurch mit steigendem Strahlstrom die Hochspannung abnimmt.
  • Diese Abnahme der Hochspannung hat u. a. folgende Auswirkung. Wenn die Strahlstrom ansteigt und die Hochspannung durch die erhöhte Belastung abnimmt, wird die Ablenkempfindlichkeit wegen der geringeren Geschwindigkeit des Elektronenstrahls im Ablenkfeld größer, so daß in unerwünschter Weise bei steigendem Strahlstrom die Bildbreite zunimmt.
  • Zur Verringerung dieser Wirkung ist es bekannt, in den Weg des Betriebsstromes zur Zeilenendstufe einen Vorwiderstand einzuschalten. Dieser wirkt folgendermaßen. Wenn der Strahlstrom zunimmt, die Hochspannung absinkt und die Bildbreite unerwünscht zunimmt, steigt auch die Stromaufnahme der Zeilenendstufe an. Dadurch wird der Spannungsabfall über dem genannten Vorwiderstand erhöht und somit die an der Zeilenendstufe wirksame Betriebsspannung verringert. Diese Verringerung der Betriebsspannung bewirkt eine Verringerung der Ablenkamplitude und wirkt somit der genannten Vergrößerung der Bildbreite entgegen. Da über den genannten Vorwiderstand jedoch der gesamte Betriebsgleichstrom der Zeilenendstufe fließt, entsteht eine unerwünschte Verlustleistung, so daß dieser Widerstand für eine relativ hohe Leistung bemessen sein muß und daher auch relativ teuer ist. Man ist daher bemüht, diesen Widerstand einzusparen.
  • Es sind zwar Schaltungen bekannt, die die Hochspannung gegen;Strahlstromänderung stabilisieren. Diese Schaltungen sind aber im allgemeinen relativ aufwandreich und erfordern eine Vielzahl von aktiven und passiven Bauteilen.
  • Da der Innenwiderstand der Hochspannungsquelle im wesentlichen bei höheren Strahlströmen störend in Erscheinung tritt, wäre es vorteilhaft, wenn der Innenwiderstand mit steigendem Strahlstrom abnimmt: Dieses ist jedoch ohne weiteres nicht zu erreichen. Vielmehr ist im allgemeinen der Innenwiderstand der Hochspannungsquelle in Abhängigkeit vom Strahlstrom etwa konstant. Das gilt zumindest ab 100-150 µA Strahlstrom.
  • Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ohne Einsatz zusätzlicher Bauteile den Zeilentransformator so auszubilden, daß der Innenwiderstand der Hochspannungsquelle mit steigendem Strahlstrom abnimmt.
  • Diese Aufgabe wird durch die im Anspruch 1 definierte Erfindung gelöst.
  • Vorteilhafte Weiterbildungen der Erfindung sind in den abhängigen Ansprüchen beschrieben.
  • Es ist zwar allgemein bei Transformatoren bekannt (DE-C-733 783), Luftspalte vorzusehen, deren Weite sich über dem Querschnitt der Kernschenkel ändert. Dieser Lösung liegt jedoch nicht die Aufgabe zugrunde, bei einem Zeilentransformator den Innenwiderstand der Hochspannungsquelle bei steigendem Strahlstrom zu verringern. Vielmehr soll dort durch besondere Ausbildung des Luftspaltes eine abgeflachte Strom-Spannungskennlinie erreicht werden, um z. B. bei Kurzschlüssen eine Beschädigung eines Relais zu vermeiden. Außerdem fehlt das für die Erfindung wesentliche Merkmal, daß die beiden Kernteile über einen Teil ihres Querschnittes unmittelbar ohne Luftspalt aufeinanderstoßen und somit auf eine den Luftspalt bildende Isolierfolie völlig verzichtet werden kann.
  • Die vorteilhafte Wirkungsweise der erfindungsgemäßen Lösung läßt sich folgendermaßen erklären. Bei einem geringen Strahlstrom, also einem geringen Gleichstrom durch die Primärwicklung, ist die Vormagnetisierung des Kernes klein. Daher ist nur ein geringer Bereich des Kern-Querschnittes gesättigt. Für diesen geringen Bereich des Kern-Querschnittes ist ein kleiner Luftspalt, von Null beginnend zu kleinen Werten hin, wirksam. Bei steigendem Strahlstrom steigt auch die Vormagnetisierung des Kernes an, so daß nun ein größerer Bereich des Kern-Querschnittes in Sättigung gerät. Dadurch wird das magnetisch wirksame Luftspalt-Volumen in erwünschter Weise erhöht. Eine Erhöhung des Luftspaltvolumens verringert aber die wirksame Induktivität und damit die Rücklauflänge im Ablenkkreis. Verringerter Rücklauf bedeutet aber ansteigende Hochspannung. Das magnetisch wirksame Luftspalt-Volumen wird also durch den erfindungsgemäß ausgebildeten Luftspalt in erwünschter Weise vom Strahlstrom abhängig und paßt sich in erwünschter Weise dem jeweils wirksamen Strahlstrom in der Weise an, daß durch Rücklaufverkürzung der Abnahme der Hochspannung entgegengewirkt wird. Das wiederum bedeutet eine Verringerung des Innenwiderstandes.
  • Durch die erfindungsgemäße Lösung werden in überraschender Weise mehrere Vorteile erzielt.
    • a) Der bisher im Weg des Betriebsstromes zur Zeilenendstufe vorgesehene Widerstand zur Kompensation der strahlstromabhängigen Bildbreite kann kleiner und damit billiger werden oder sogar vollständig entfallen. Dadurch wird die dort auftretende Verlustleistung verringert.
    • b) Bisher wurden zur Realisierung eines definierten Luftspaltes konstanter Weise Isoliereinlagen verwendet, die zwischen die beiden Kernschenkel eingeklebt wurden. Da bei der erfindungsgemäßen Lösung der Luftspalt an einer Stelle Null sein kann, die beiden Kernschenkel also direkt aufeinanderstoßen können, können derartige Einlagen vollständig entfallen. Dadurch ergibt sich insbesondere ein Vorteil bei der Fertigung, weil die Handhabungen zum Einlegen der Zwischenlagen und zum Festkleben derselben entfallen.
    • c) Dadurch, daß ein echter Luftspalt vorliegt, der nicht durch eine Zwischenlage gebildet ist, kann dieser Luftspalt mit einem Klebstoff wie z. B. Araldith vollständig ausgefüllt werden. Dadurch ergibt sich eine gute Möglichkeit zur Verklebung der beiden Kernteile. Außerdem wird dadurch die Neigung des Trafos zur Funkenbildung im Luftspalt durch unterschiedliche Aufladung der beiden Kernteile beim Prüfen beträchtlich herabgesetzt.
    • d) Durch die Verringerung des Innenwiderstandes der Hochspannungsquelle wird im Sinne der Aufgabenstellung ein sehr gutes Verhalten des Strahlstromes bei waagerechten Weißbalken erreicht, wie anhand der Beschreibung näher erläutert wird.
  • Die Erfindung wird im folgenden anhand der Zeichnung an verschiedenen Ausführungsbeispielen erläutert. Darin zeigt
    • Fig. 1 im Prinzip den erfindungsgemäßen Zeilentrafo,
    • Fig. 2 verschiedene Ausbildungen des Luftspaltes,
    • Fig. 3 die bei einem zu hohen Innenwiderstand auftretende Störung bei einem Weißbalken und
    • Fig. 4 Meßkurven zur Erläuterung der erzielten Verringerung des Innenwiderstandes bei hohem Strahlstrom.
  • Fig. 1 zeigt von einem Zeilentransformator den Kern 1, der aus zwei U-förmigen Kernteilen 2, 3 zusammengesetzt ist. Auf dem Kernschenkel 4 befinden sich die Primärwicklung 5 und die Hochspannungswicklung 6. Unter der Primärwicklung 5 stoßen die beiden Kernteile 2, 3 unmittelbar ohne Bildung eines Luftspaltes aufeinander. Das hat den Vorteil, daß hier in erwünschter Weise eine besonders feste Kopplung zwischen den Wicklungen 5, 6 erzielt wird und auch keine Zwischenlage zur Bildung eines Luftspaltes benötigt wird. In dem gegenüberliegenden Kernschenkel 7 stoßen die beiden Kernteile 2, 3 am Innenrand auch ohne Bildung eines Luftspaltes aufeinander. Der Kernteil 3 ist jedoch an seinem Stirnende abgeschrägt, so daß sich dort ein keilförmiger Luftspalt 8 ergibt. Dessen Weite nimmt vom Wert Null linear bis zum Wert d zu. Der Wert d kann in der Größenordnung von 0,25 bis 1,0 mm liegen. Dieser keilförmige Luftspalt 8 bewirkt die beschriebenen vorteilhaften Eigenschaften des Zeilentrafos, d. h. insbesondere die Verringerung des Innenwiderstandes der Hochspannungsquelle bei steigendem Strahlstrom.
  • In Fig. 2a liegen die beiden im Querschnitt rechteckigen Kernteile 2, 3 über den quaderförmigen Bereich der Breite a unmittelbar ohne Luftspalt aufeinander. Diese Lösung hat den Vorteil, daß eine einwandfreie Auflage der Kernteile 2, 3 gewährleistet und an der Auflagestelle eine extrem scharfe Kante vermieden wird, die leicht zu einem Ausbrechen von Kernteilen führen kann. Zum rechten Ende hin nimmt die Weite des Luftspaltes 8 keilförmig bis auf den Endwert d hin zu. Diese Lösung hat den Vorteil, daß nur der Kernteil 3 schräg geschliffen zu werden braucht, während das Stirnende des Kernteils 2 wie bei bekannten Kernen senkrecht und eben abschließt.
  • In Fig. 2b stoßen die Kernteile 2, 3 am linken Ende wieder direkt aufeinander. Die beiden Stirnenden sind jedoch gleichmäßig schräg geschliffen, so daß am rechten Ende wieder der Luftspalt mit der maximalen Weite d entsteht. Diese Lösung hat den Vorteil, daß beide Kernteile 2, 3 identisch sind und somit insgesamt nur ein Teil hergestellt und auf Lager gehalten zu werden braucht. Bei einem kleinen Strahlstrom, also einem geringen Gleichstrom durch die Primärwicklung, ist die Vormagnetisierung des Kernes klein. Daher ist nur ein geringer Bereich des Kern-Querschnittes gesättigt. Dieser Bereich ist durch die schraffierten Kernteile 17 angedeutet. Diese Wirkung liegt auch bei den anderen Ausführungsbeispielen vor.
  • Fig. 2c zeigt eine Kombination der Lösungen gemäß Fig. 2a und 2b.
  • Fig. 2d zeigt eine weitere Ausführungsform, bei der die beiden Kernteile 2, 3 identisch sind. Der Öffnungswinkel a des Spaltes 8 liegt in der Größenordnung von 10 bis 14°.
  • In Fig. 2e hat das Ende des Rechteckquerschnitt aufweisenden Kernteils 3 an zwei gegenüberliegenden Kanten zwei rechteckförmige, ebene Flächen 14, 15, an denen der nicht dargestellte Kernteil 2 ohne Luftspalt direkt aufliegt, ähnlich wie in Fig. 2c. Zwischen den Flächen 14, 15 ist das Ende des Kernteils 3 zu einer konkaven Fläche 16 ausgebildet, die einen Ausschnitt aus einer Zylindermantelfläche bildet. Dadurch wird ebenfalls ein Luftspalt mit sich über dem Querschnitt ändernder Weite gebildet. Die Breite a der Flächen 14, 15 liegt in der Größenordnung von 1 mm und der Abrundungsradius r der Fläche 16 in der Größenordnung von 20-30 mm. Das untere Ende des aufgesetzten Kernteils 2 kann dann wie in Fig. 2a eben ausgebildet sein. Das hat den Vorteil, daß der Kernteil 2 leichter herstellbar ist. Das Stirnende des Kernteils 2 kann aber auch wie das des Kernteils 3 ebenfalls eine konkave Fläche 16 aufweisen. Das hat den Vorteil, daß dann beide Kernteile 2, 3 identisch sind und somit nur ein Kernteil einer einzigen Sorte hergestellt werden muß.
  • Fig. 3 zeigt die Verformung eines waagerechten weißen Balkens im wiedergegebenen Bild bei einem zu hohen Innenwiderstand der Hochspannungsquelle. Der voll ausgezogen dargestellte Weißbalken 9 liegt in der oberen Bildhälfte und erstreckt sich z. B. über 20 bis 30 Zeilen. Es sei angenommen, daß für den Weißbalken 9 der maximale Strahlstrom in der Größenordnung von 3000 bis 5000 µA liegt. Da sich der Weißbalken 9 über eine Vielzahl von Zeilen erstreckt, kann der Glättungskondensator für die Hochspannung, der in der Größenordnung von 1000 bis 2500 pF liegt, die Hochspannung nicht derart lange aufrechterhalten, so daß die Hochspannung während der Darstellung des Weißbalkens 9, also vom oberen zum unteren Rand in Richtung 10, abnimmt. Eine verringerte Hochspannung bewirkt aber eine Erhöhung der Ablenkempfindlichkeit, weil die Elektrorienstrahlen das Ablenkfeld mit geringerer Geschwindigkeit durchlaufen. Dadurch wird die. wirksame Horizontal-Ablenkamplitude, d. h. die Bildbreite vergrößert. Auch die Ablenkempfindlichkeit in Vertikalrichtung wird vergrößert, so, daß die Vertikalablenkung im unteren Bereich des Weißbalkens 9 zu groß wird. Dadurch ergibt sich der gestrichelt dargestellte verzerrte Weißbalken 11 mit einer in Richtung 10 zunehmenden Bildbreite und einer durch die erhöhte Vertikalablenkempfindlichkeit verringerten geometrischen Breite in Vertikalrichtung. Da diese Wirkung durch den zu hohen Innenwiderstand der Hochspannungsquelle bedingt und dieser Innenwiderstand durch die erfindungsgemäße Lösung verringert wird, wird auch die in Fig. 3 dargestellte Verzerrung bei der Wiedergabe des Weißbalkens 9 verringert.
  • In Fig. 4 ist die Hochspannung UH in Abhängigkeit vom Strahlstrom is für ein praktisch erprobtes Ausführungsbeispiel dargestellt. Die Kurve 12 zeigt diese Abhängigkeit für einen bekannten Zeilentransformator, der auf die 9. Harmonische der Rücklauffrequenz der Rücklaufschwingung abgestimmt ist und einen Luftspalt konstanter Weite aufweist. Es ist ersichtlich, daß der Innenwiderstand der Hochspannungsquelle, d. h. die Steigung der Kurve 12, etwa konstant ist. Dieser Innenwiderstand wirkt sich insbesondere bei hohem Strahlstrom in der beschriebenen Weise nachteilig aus. Die Kurve 13 zeigt die Abhängigkeit der Hochspannung vom Strahlstrom bei Anwendung der Erfindung. Es ist ersichtlich, daß bei gleicher Hochspannung bei Strahlstrom Null die Hochspannung mit steigendem Strahlstrom wesentlich weniger abfällt und daß außerdem der Innenwiderstand der Hochspannungsquelle, nämlich die Steigung der Kurve mit steigendem Strahlstrom, in erwünschter Weise abnimmt. Die Abhängigkeit der Hochspannung vom Strahlstrom wird also insbesondere bei hohen Strahlströmen > 1000 µA gegenüber der Kurve 12 verringert. Dadurch werden u. a. die anhand der Figur 3 erläuterten Fehler bei der Wiedergabe auf dem Bildschirm verringert.
  • Bei einem praktisch erprobten Ausführungsbeispiel wurden folgende Werte für den differentiellen Innenwiderstand Ri der Hochspannungsquelle gemessen:
    Figure imgb0001
  • Es ist ersichtlich, daß bei Anwendung der Erfindung, also einem Luftspalt mit unterschiedlicher Weite, ohne zusätzliche Schaltungsmaßnahmen der Innenwiderstand der Hochspannungsquelle bei großen Strahlströmen verringert wird.

Claims (14)

1. Zeilentransformator für einen Fernsehempfänger mit einer Primärwicklung (5), einer Sekundärwicklung (6) und zwei Kernteilen (2, 3), die unter Bildung eines Luftspaltes zusammengesetzt sind, dadurch gekennzeichnet, daß die Kernteile (2, 3) über einen geringen Teil ihres Querschnitts ohne Luftspalt unmittelbar aufeinanderliegen und über dem übrigen Querschnitt ein Luftspalt (8) mit sich über dem Querschnitt ändernder Weite vorgesehen ist.
2. Trafo nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Kernteile (2, 3) nur an einer Kante ohne Luftspalt unmittelbar aufeinanderliegen (Fig. 2a-2c).
3. Trafo nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Weite des Luftspaltes (8) von der Stelle der unmittelbaren Aufeinanderlage der Kernteile (2,3) keilförmig zunimmt.
4. Trafo nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Kernteile (2, 3) über eine quaderförmige Fläche ohne Luftspalt unmittelbar aufeinanderliegen (Fig. 2a, 2c, 2e).
5. Trafo nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Begrenzungsflächen des Luftspaltes (8) eben sind.
6. Trafo nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Luftspalt (8) in dem keine Spulen tragenden Kernschenkel (7) angeordnet ist.
7. Trafo nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der die Spulen (5, 6) tragende Kernschenkel (4) keinen Luftspalt aufweist.
8. Trafo nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß bei einem aus zwei U-förmigen Kernteilen (2, 3) zusammengesetzten Kern ein Schenkel eines der Kernteile (3) am Ende abgeschrägt ist (Fig. 2a).
9. Trafo nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß bei einem aus zwei gleich großen U-förmigen Kernteilen (2, 3) zusammengesetzten Kern die beiden aneinanderstoßenden Kernschenkel gleich abgeschrägt sind, derart, daß die beiden Kernteile (2, 3) identisch sind.
10. Trafo nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß der Öffnungswinkel (α) des keilförmigen Luftspaltes (8) in der Größenordnung von 10° bis 14° liegt.
11. Trafo nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die beiden Kernteile (2, 3) an zwei gegenüberliegenden Kanten über einen kleinen, rechteckförmigen Teil (14, 15) ihrer Querschnittsfläche unmittelbar aufeinanderliegen und das Ende des Kernteiles (3) im übrigen Bereich der Querschnittsfläche konkav ausgebildet ist (Fig. 2e).
12. Trafo nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, daß die Breite (a) der Querschnittsfläche in der Größenordnung von 1 mm liegt.
13. Trafo nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, daß die Fläche am Stirnende des Kernteils (3) im übrigen Bereich der Querschnittsfläche die Form eines Ausschnittes einer Zylinderoberfläche aufweist.
14. Trafo nach Anspruch 13, dadurch gekennzeichnet, daß der Krümmungsradius der zylinderförmigen Oberfläche in der Größenordnung von 20-30 mm liegt (Fig. 2e).
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