EA025052B1 - Конструкция из мультифиламентных нитей - Google Patents
Конструкция из мультифиламентных нитей Download PDFInfo
- Publication number
- EA025052B1 EA025052B1 EA201201475A EA201201475A EA025052B1 EA 025052 B1 EA025052 B1 EA 025052B1 EA 201201475 A EA201201475 A EA 201201475A EA 201201475 A EA201201475 A EA 201201475A EA 025052 B1 EA025052 B1 EA 025052B1
- Authority
- EA
- Eurasian Patent Office
- Prior art keywords
- braid
- multifilament yarn
- core
- filaments
- multifilament
- Prior art date
Links
- 238000010276 construction Methods 0.000 title claims abstract description 14
- 238000005452 bending Methods 0.000 claims description 28
- 239000004698 Polyethylene Substances 0.000 claims description 15
- -1 polyethylene Polymers 0.000 claims description 11
- 239000003356 suture material Substances 0.000 claims description 11
- 229920000573 polyethylene Polymers 0.000 claims description 9
- 238000009954 braiding Methods 0.000 claims description 8
- 229920003235 aromatic polyamide Polymers 0.000 claims description 7
- 239000000835 fiber Substances 0.000 claims description 5
- 230000035876 healing Effects 0.000 claims description 4
- 229940127554 medical product Drugs 0.000 claims description 4
- 229920002994 synthetic fiber Polymers 0.000 claims description 4
- 239000012209 synthetic fiber Substances 0.000 claims description 4
- 239000004699 Ultra-high molecular weight polyethylene Substances 0.000 claims description 2
- 229920000785 ultra high molecular weight polyethylene Polymers 0.000 claims description 2
- 238000013461 design Methods 0.000 description 26
- 239000000463 material Substances 0.000 description 10
- 238000000034 method Methods 0.000 description 8
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 7
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 7
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 7
- 230000001965 increasing effect Effects 0.000 description 5
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 5
- 239000011347 resin Substances 0.000 description 5
- 229920005989 resin Polymers 0.000 description 5
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 4
- 229920000728 polyester Polymers 0.000 description 4
- TVEXGJYMHHTVKP-UHFFFAOYSA-N 6-oxabicyclo[3.2.1]oct-3-en-7-one Chemical compound C1C2C(=O)OC1C=CC2 TVEXGJYMHHTVKP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- 229920003023 plastic Polymers 0.000 description 3
- 239000004033 plastic Substances 0.000 description 3
- 238000009941 weaving Methods 0.000 description 3
- 239000004677 Nylon Substances 0.000 description 2
- 239000004743 Polypropylene Substances 0.000 description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 2
- NNBZCPXTIHJBJL-UHFFFAOYSA-N decalin Chemical compound C1CCCC2CCCCC21 NNBZCPXTIHJBJL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 2
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 2
- 229920001778 nylon Polymers 0.000 description 2
- 229920001155 polypropylene Polymers 0.000 description 2
- 238000004626 scanning electron microscopy Methods 0.000 description 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 2
- FGRBYDKOBBBPOI-UHFFFAOYSA-N 10,10-dioxo-2-[4-(N-phenylanilino)phenyl]thioxanthen-9-one Chemical compound O=C1c2ccccc2S(=O)(=O)c2ccc(cc12)-c1ccc(cc1)N(c1ccccc1)c1ccccc1 FGRBYDKOBBBPOI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 1
- 230000001154 acute effect Effects 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 1
- 230000000844 anti-bacterial effect Effects 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 210000000988 bone and bone Anatomy 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000005489 elastic deformation Effects 0.000 description 1
- 238000010292 electrical insulation Methods 0.000 description 1
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 1
- 239000002657 fibrous material Substances 0.000 description 1
- 239000007952 growth promoter Substances 0.000 description 1
- 239000007943 implant Substances 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 1
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 1
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 238000007665 sagging Methods 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 238000010532 solid phase synthesis reaction Methods 0.000 description 1
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 1
- 238000004154 testing of material Methods 0.000 description 1
- 239000004753 textile Substances 0.000 description 1
- 229920001169 thermoplastic Polymers 0.000 description 1
- 239000004416 thermosoftening plastic Substances 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- PXXNTAGJWPJAGM-UHFFFAOYSA-N vertaline Natural products C1C2C=3C=C(OC)C(OC)=CC=3OC(C=C3)=CC=C3CCC(=O)OC1CC1N2CCCC1 PXXNTAGJWPJAGM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D04—BRAIDING; LACE-MAKING; KNITTING; TRIMMINGS; NON-WOVEN FABRICS
- D04C—BRAIDING OR MANUFACTURE OF LACE, INCLUDING BOBBIN-NET OR CARBONISED LACE; BRAIDING MACHINES; BRAID; LACE
- D04C1/00—Braid or lace, e.g. pillow-lace; Processes for the manufacture thereof
- D04C1/06—Braid or lace serving particular purposes
- D04C1/12—Cords, lines, or tows
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A01—AGRICULTURE; FORESTRY; ANIMAL HUSBANDRY; HUNTING; TRAPPING; FISHING
- A01K—ANIMAL HUSBANDRY; AVICULTURE; APICULTURE; PISCICULTURE; FISHING; REARING OR BREEDING ANIMALS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; NEW BREEDS OF ANIMALS
- A01K75/00—Accessories for fishing nets; Details of fishing nets, e.g. structure
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A01—AGRICULTURE; FORESTRY; ANIMAL HUSBANDRY; HUNTING; TRAPPING; FISHING
- A01K—ANIMAL HUSBANDRY; AVICULTURE; APICULTURE; PISCICULTURE; FISHING; REARING OR BREEDING ANIMALS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; NEW BREEDS OF ANIMALS
- A01K91/00—Lines
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A61—MEDICAL OR VETERINARY SCIENCE; HYGIENE
- A61L—METHODS OR APPARATUS FOR STERILISING MATERIALS OR OBJECTS IN GENERAL; DISINFECTION, STERILISATION OR DEODORISATION OF AIR; CHEMICAL ASPECTS OF BANDAGES, DRESSINGS, ABSORBENT PADS OR SURGICAL ARTICLES; MATERIALS FOR BANDAGES, DRESSINGS, ABSORBENT PADS OR SURGICAL ARTICLES
- A61L17/00—Materials for surgical sutures or for ligaturing blood vessels ; Materials for prostheses or catheters
- A61L17/04—Non-resorbable materials
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D02—YARNS; MECHANICAL FINISHING OF YARNS OR ROPES; WARPING OR BEAMING
- D02G—CRIMPING OR CURLING FIBRES, FILAMENTS, THREADS, OR YARNS; YARNS OR THREADS
- D02G3/00—Yarns or threads, e.g. fancy yarns; Processes or apparatus for the production thereof, not otherwise provided for
- D02G3/02—Yarns or threads characterised by the material or by the materials from which they are made
- D02G3/04—Blended or other yarns or threads containing components made from different materials
- D02G3/045—Blended or other yarns or threads containing components made from different materials all components being made from artificial or synthetic material
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D02—YARNS; MECHANICAL FINISHING OF YARNS OR ROPES; WARPING OR BEAMING
- D02G—CRIMPING OR CURLING FIBRES, FILAMENTS, THREADS, OR YARNS; YARNS OR THREADS
- D02G3/00—Yarns or threads, e.g. fancy yarns; Processes or apparatus for the production thereof, not otherwise provided for
- D02G3/22—Yarns or threads characterised by constructional features, e.g. blending, filament/fibre
- D02G3/36—Cored or coated yarns or threads
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D02—YARNS; MECHANICAL FINISHING OF YARNS OR ROPES; WARPING OR BEAMING
- D02G—CRIMPING OR CURLING FIBRES, FILAMENTS, THREADS, OR YARNS; YARNS OR THREADS
- D02G3/00—Yarns or threads, e.g. fancy yarns; Processes or apparatus for the production thereof, not otherwise provided for
- D02G3/44—Yarns or threads characterised by the purpose for which they are designed
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D02—YARNS; MECHANICAL FINISHING OF YARNS OR ROPES; WARPING OR BEAMING
- D02G—CRIMPING OR CURLING FIBRES, FILAMENTS, THREADS, OR YARNS; YARNS OR THREADS
- D02G3/00—Yarns or threads, e.g. fancy yarns; Processes or apparatus for the production thereof, not otherwise provided for
- D02G3/44—Yarns or threads characterised by the purpose for which they are designed
- D02G3/448—Yarns or threads for use in medical applications
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D07—ROPES; CABLES OTHER THAN ELECTRIC
- D07B—ROPES OR CABLES IN GENERAL
- D07B1/00—Constructional features of ropes or cables
- D07B1/02—Ropes built-up from fibrous or filamentary material, e.g. of vegetable origin, of animal origin, regenerated cellulose, plastics
- D07B1/04—Ropes built-up from fibrous or filamentary material, e.g. of vegetable origin, of animal origin, regenerated cellulose, plastics with a core of fibres or filaments arranged parallel to the centre line
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D07—ROPES; CABLES OTHER THAN ELECTRIC
- D07B—ROPES OR CABLES IN GENERAL
- D07B1/00—Constructional features of ropes or cables
- D07B1/16—Ropes or cables with an enveloping sheathing or inlays of rubber or plastics
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D10—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBLASSES OF SECTION D, RELATING TO TEXTILES
- D10B—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBLASSES OF SECTION D, RELATING TO TEXTILES
- D10B2509/00—Medical; Hygiene
- D10B2509/04—Sutures
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Environmental Sciences (AREA)
- Textile Engineering (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Animal Husbandry (AREA)
- Biodiversity & Conservation Biology (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Surgery (AREA)
- Vascular Medicine (AREA)
- Epidemiology (AREA)
- Animal Behavior & Ethology (AREA)
- General Health & Medical Sciences (AREA)
- Public Health (AREA)
- Veterinary Medicine (AREA)
- Marine Sciences & Fisheries (AREA)
- Braiding, Manufacturing Of Bobbin-Net Or Lace, And Manufacturing Of Nets By Knotting (AREA)
- Yarns And Mechanical Finishing Of Yarns Or Ropes (AREA)
- Materials For Medical Uses (AREA)
Abstract
Изобретение относится к структуре из мультифиламентных нитей, содержащей сердцевинную часть и оплеточную часть, при этом сердцевинная часть содержит множество сердцевинных филамент, а оплеточная часть содержит множество оплеточных филамент. Кроме того, изобретение относится к элементам, содержащим структуру из мультифиламентных нитей, и к применению структуры из мультифиламентных нитей и элементов согласно изобретению.
Description
шовный материал, при этом такая конструкция содержит множество мультифиламентных нитей. Более конкретно, изобретение относится к конструкции из мультифиламентных нитей, содержащей нити, скомпонованные в виде части, представляющей сердцевину, и части, представляющей плетеную оплетку. Кроме того, изобретение относится к применениям таких конструкций из мультифиламентных нитей.
Уровень техники
Конструкции из мультифиламентных нитей, состоящие из сердцевины/оплетки, хорошо известны. Пример такой конструкции представлен в заявке США 2008/0009903А1. Конструкции из мультифиламентных нитей, состоящие из сердцевины/оплетки, обычно используются для получения конструкций со сниженной усталостью при изгибе. Кроме того, конструкции из мультифиламентных нитей, состоящие из сердцевины/оплетки, обычно демонстрируют при изгибе пластичное поведение без значительной (если вообще проявляется) упругой деформации. Пластичность при изгибе обычно ассоциируется с локальными изгибными напряжениями. Другими словами, устойчивость к изгибной деформации является очень небольшой.
В случаях, когда нить является термопластичной нитью, прочность конструкции из мультифиламентных нитей может быть увеличена тепловой обработкой такой конструкции до уровня, когда нити по меньшей мере частично сплавляются друг с другом с образованием подобной монофиламенту оболочки, как раскрывается, например, в ЕР 1771213. Однако монофиламенты и подобные монофиламенту конструкции при изгибе под небольшими углами изгиба обычно демонстрируют упругое поведение, не сохраняя значительных (если вообще сохраняя) пластических деформаций после снятия изгибающего усилия. Монофиламенты и подобные монофиламентам конструкции могут пластически деформироваться при значительном изгибе под острым углом, однако, такая пластическая деформация будет вносить существенные повреждения в структуру монофиламента.
Другие конструкции из мультифиламентных нитей, состоящие из сердцевины/оплетки, раскрываются в патенте США 3968725 (Нокйаиет), ЕР 1293218 (Стайои и др.) и УО 2009/142766.
Цели изобретения
Цель данного изобретения состоит в обеспечении конструкции из мультифиламентных нитей, которая имеет усовершенствованные свойства.
Еще одна цель изобретения заключается в обеспечении применения улучшенной конструкции из мультифиламентных нитей.
Усовершенствование может заключаться, например, в увеличенной прочности, плотности и/или удобстве обращения с конструкцией согласно первому объекту изобретения и конструкциями из нитей, содержащими такой сегмент.
Раскрытие изобретения
Цель изобретения достигается с помощью конструкции из мультифиламентных нитей, которая содержит сердцевинную часть и оплеточную часть.
Сердцевинная часть содержит множество сердцевинных филамент. Сердцевинные филаменты могут быть собраны в виде одной или нескольких мультифиламентных нитей или же могут являться совокупностью монофиламент. Сердцевинные филаменты могут предпочтительно располагаться параллельно или по существу параллельно, что обеспечивает наиболее эффективное использование прочности сердцевинных филамент. Если сердцевина состоит из одной мультифиламентной нити, предпочтительно, чтобы такая нить была скручена со степенью кручения менее 100 об/м. Если сердцевина состоит из более чем одной мультифиламентной нити, например по меньшей мере из 3 мультифиламентных нитей, или более чем из одной монофиламенты, предпочтительно, чтобы мультифиламентные нити или монофиламенты были собраны в плетеной, платированной, трощеной или крученой конструкции. Наиболее предпочтительной является плетеная конструкция сердцевины, такая как типа одна поверх одной (см. фиг. 2) из, например, четырех, шести, восьми, двенадцати или шестнадцати нитей или монофиламент. Было найдено предпочтительным применение в сердцевине жгута из восьми или шестнадцати мультифиламентных нитей, поскольку это обеспечивало очень устойчивую конструкцию. В другом воплощении предпочтительным является наличие сердцевины из одной или более мультифиламентных нитей, располагающихся по существу параллельно длине конструкции.
Оплеточная часть содержит множество оплеточных филамент. Оплеточная часть наплетается на сердцевинную часть. Оплеточные филаменты могут быть собраны в мультифиламентные нити или же оплеточные филаменты могут быть монофиламентами так, чтобы оплетка сплеталась из мультифиламентных нитей и/или монофиламентных нитей. Предпочтительно, чтобы оплеточные филаменты были собраны в мультифиламентные нити, поскольку было найдено, что это обеспечивает удобство производства из доступных и недорогих исходных материалов. Плетение может быть, например, типа одна поверх одной (см. фиг. 2), два поверх одной (см. фиг. 3) или три поверх одной (не показано) из, например, четырех, шести, восьми, двенадцати или шестнадцати нитей или монофиламент. Было найдено весьма предпочтительным использование плетения из восьми или шестнадцати мультифиламентных нитей в ромбовидном плетении одна поверх одной, поскольку это обеспечивало высокую плотность пе- 1 025052 тель и лучшее сцепление между нитями оплетки с большим углом оплетки и высокой степенью заполнения, а также было найдено, что это приводит к наиболее прочным конструкциям из мультифиламентной нити согласно изобретению.
Оплеточная часть конструкции из мультифиламентной нити согласно первому объекту изобретения составляет от 4 до 75% площади поперечного сечения конструкции из мультифиламентной нити. Под площадью поперечного сечения здесь подразумевается площадь плоскости ортогональной по отношению к длине конструкции из мультифиламентной нити. Кроме того, угол оплетки оплеточной части равен по меньшей мере 30°. Угол оплетки - это угол между оплеточными филаментами и плоскостью, параллельной к длине конструкции из мультифиламентной нити согласно изобретению. Вычисление угла оплетки описывается ниже. Описание в патенте США 3968725 (Но1/Нансг) раскрывает конструкцию с шагом 30 на фут (см. табличные данные в экспериментальной части). Это соответствует углу оплетки около 30° для диаметра 0,3 дюйма (=7,6 мм), что является, следовательно, функционально отличающимся от заявляемых углов оплетки настоящего изобретения и что также объясняет отсутствие в раскрытии НоПЬаиет каких-либо неожиданностей в отношении прочности.
Помимо этого, изобретение относится к конструкции из мультифиламентной нити, содержащей сердцевинную часть и оплеточную часть. Оплеточная часть содержит множество сердцевинных филамент при том, что оплеточная часть содержит множество оплеточных филамент. Оплеточная часть составляет от 4 до 40% площади поперечного сечения конструкции из мультифиламентной нити, а оплеточная часть наплетается на сердцевинную часть. Кроме того, отношение площади поперечного сечения конструкции из мультифиламентной нити к теоретической площади поперечного сечения конструкции из мультифиламентной нити составляет не более 1,5, а ширина конструкции из мультифиламентной нити составляет от 0,2 до 5 мм. Этот объект изобретения обеспечивает очень плотную конструкцию из мультифиламентной нити.
Помимо этого, изобретение относится к структуре из мультифиламентной нити, содержащей сердцевинную часть и оплеточную часть. Оплеточная часть содержит множество сердцевинных филамент, при этом оплеточная часть содержит множество оплеточных филамент. Оплеточная часть составляет от 4 до 75% площади поперечного сечения конструкции из мультифиламентной нити, и оплеточная часть наплетается на сердцевинную часть. Кроме того, предел текучести σ5»/ο конструкции из мультифиламентной нити согласно второму объекту изобретения составляет по меньшей мере 3 Н/мм2 Предел текучести σ5% является условным напряжением в конструкции из мультифиламентной нити при 5% деформации согласно принятому в ΑδΤΜ (Американское общество по испытанию материалов) Ό 790-07 (см. ниже) допущению теории расчета упругой балки. Ширина конструкции из мультифиламентной нити согласно этому объекту изобретения составляет от 0,2 до 5 мм. Это воплощение данного изобретения при необходимости имеет угол оплетки оплеточной части по меньшей мере в 30°.
Общеизвестные конструкции из мультифиламентных нитей являются гибкими, поскольку многочисленные филаменты имеют возможность перемещаться при изгибе друг относительно друга. Поэтому оказалось весьма неожиданным то, что конструкция из мультифиламентных нитей согласно изобретению является жесткой и при работе на изгиб ведет себя по существу как твердый брусок. Это наблюдается в виде тенденции демонстрировать жесткость и, в случае изгибания, сохранять жесткость в новой форме. Это качество является очень полезным, поскольку позволяет, например, обводить конструкцию из мультифиламентной нити вокруг преграды без необходимости в направлении конструкции с использованием наконечника. Примеры этого имеются в медицинской практике, когда конструкция из мультифиламентной нити используется в качестве медицинского шовного материала и требуется провести такой шовный материал вокруг кости в условиях отсутствия пространства для применения направляющих устройств для шовного материала. Другим примером является случай, когда конструкция из нити должна следовать за направляющей трубой значительно большего диаметра, чем конструкция из мультифиламентной нити, при этом конструкция из мультифиламентной нити настоящего изобретения уменьшает риск забивки нити внутри направляющей трубы.
Краткое описание чертежей
Далее изобретение будет пояснено более полно с обращением к примерам осуществления, а также к иллюстрациям, среди которых:
фиг. 1 - отображает схематическое представление поперечного сечения сердцевины и оплетки конструкции из мультифиламентной нити;
фиг. 2 - отображает изогнутую конструкцию из мультифиламентной нити с оплеткой типа одна поверх одной;
фиг. 3 - отображает конструкцию из мультифиламентной нити с оплеткой типа две поверх двух; фиг. 4 - поясняет принцип вычисления показателя степени заполнения; фиг. 5 - демонстрирует угол оплетки на оплетке;
фиг. 6 - дает подробное представление поперечного сечения образца 34; фиг. 7 - дает подробное представление поперечного сечения образца 35;
фиг. 8 - представляет изделие, содержащее конструкцию из мультифиламентной нити согласно изо- 2 025052 бретению;
фиг. 9 - представляет еще одно изделие, содержащее конструкцию из мультифиламентной нити согласно изобретению.
Все фигуры являются весьма схематичными и не обязательно соответствующими масштабу, кроме того, они показывают только те части, которые являются необходимыми для пояснения изобретения, при этом другие части пропускаются или просто предполагаются.
Осуществление изобретения
На фиг. 1 показан пример схематического поперечного сечения 30 конструкции из мультифиламентной нити, содержащей сердцевину и оплетку. Сердцевинная часть 10 содержит множество сердцевинных филамент (не показано), а оплеточная часть 20 содержит множество оплеточных филамент (не показано). В одном воплощении сердцевинная часть или оплеточная часть могут иметь покрытие, наносимое, например, для повышения жесткости конструкции, обеспечения электрической изоляции между сердцевиной и оплеткой или между конструкцией из мультифиламентных нитей и окружающей средой или для введения активного компонента, такого как бактерицидная добавка или стимулятор роста. Покрытие может быть покрывающим покрытием, т.е. таким покрытием, которое, по существу, не проникает в пространство между филаментами, и/или покрытие может быть пропитывающим покрытием, которое может, например, улучшать жесткость конструкции из мультифиламентных нитей.
Под поперечным сечением здесь подразумевается сечение, ортогональное направлению длины конструкции из нитей.
Под конструкцией из нитей здесь подразумевается комбинация из нитей, собранных в подобную веревке конструкцию (такую как веревка, трос, шовный материал, бечевка, леска и т.д.), тканая или нетканая текстильная конструкция, сетчатая или паутиноподобная.
В одном особенно предпочтительном воплощении степень заполнения оплеточной части равна по меньшей мере 7. Степень заполнения является показателем плотности размещения филамент (обычно в мультифиламентных нитях) на поверхности сердцевинной части. Ниже представлено описание определения и расчета степени заполнения в данном случае. Было найдено, что высокая степень заполнения способствует тенденции к увеличению жесткости конструкции из мультифиламентных нитей. Более высокие показатели степени заполнения, такие как степень заполнения, равная по меньшей мере 8 или 9, дополнительно увеличивали жесткость конструкции из мультифиламентных нитей, и особенно предпочтительным был найден показатель степени заполнения, равный по меньшей мере 10. Было найдено, что в целом, чем выше степень заполнения, тем более жесткой получается конструкция из мультифиламентных нитей. Максимальная степень заполнения диктуется структурными ограничениями и зависит от множества параметров, таких как угол оплетки и соотношение площадей сердцевинной части и оплеточной части, и для каждой конкретной конфигурации конструкции из мультифиламентной нити может быть определена экспериментально. Однако в качестве эмпирического правила степень заполнения обычно (но не обязательно) задается ниже 20.
В большинстве случаев поперечное сечение конструкций из мультифиламентных нитей согласно изобретению имеет по существу круглую форму. Это, в частности, имеет место для конструкций из мультифиламентных нитей согласно объекту изобретения, относящихся к воплощению с высокой плотностью. Площадь поперечного сечения конструкции из мультифиламентных нитей вычисляется по среднему диаметру, измеренному с помощью устройства Ьаьег ОЭАС 15ΧΥ посредством двухосевых измерений. Теоретическая площадь поперечного сечения является площадью, соответствующей измеренной линейной плотности (титра) конструкции из мультифиламентных нитей в предположении полного отсутствия какой-либо пористости в конструкции. Идеальный показатель плотности мультифиламентных нитей в конструкции соответствует соотношению а/А = 1, что, по существу, означает, что нить полностью уплотнена и конструкция не содержит никакого захваченного воздуха. Согласно этому объекту изобретения величина отношения а/А площади поперечного сечения конструкции из мультифиламентных нитей а к теоретической площади поперечного сечения конструкции из мультифиламентных нитей А должна быть не более 1,5, однако было найдено очень предпочтительным, чтобы а/А составляло бы не более 1,3, более предпочтительно это соотношение не превышает 1,2, а наиболее предпочтительно не более 1,1. Это может быть достигнуто комбинацией одного или более углов оплетки (предпочтительны большие углы оплетки, обсуждаемые в другом месте), степени заполнения (предпочтительны высокие показатели степени заполнения, обсуждаемые в другом месте), выбора нити (предпочтительны высокомодульные волокна (с высоким модулем упругости) и относительно низким модулем сдвига, такие как нити, формуемые из геля высокопроизводительного полиэтилена (НРРЕ)). Высокоплотные конструкции из мультифиламентных нитей очень предпочтительны для применений, в которых важен низкий профиль (диаметр) конструкции из нитей, например, для медицинских применений, включающих минимально инвазивные методики.
Весьма удивительный признак конструкций из мультифиламентных нитей настоящего изобретения состоял в том, что при многократном изгибе снижение предела текучести было ограничено и прочность конструкции из мультифиламентных нитей была по существу неизменной. Такая комбинация признаков (высокая прочность, а также жесткость после многократного изгиба) уже долгое время требуется для
- 3 025052 медицинских применений. Поэтому одно особенно предпочтительное воплощение конструкции из мультифиламентных нитей согласно данному изобретению имеет показатель остаточного предела текучести σ5%, 5 более 45% от величины предела текучести σ5ο/ο конструкции из мультифиламентных нитей. Особенно предпочтительной является конструкция из мультифиламентных нитей, у которой остаточный предел текучести σ5%, 5 составляет по меньшей мере 55% от предела текучести σ5% конструкции из мультифиламентных нитей.
Филаменты сердцевины и оплетки могут выбираться из широкого диапазона натуральных и синтетических волокон, однако предпочтительно, чтобы по меньшей мере 50 мас.% совокупности сердцевинных филамент конструкции из мультифиламентной нити и/или по меньшей мере 50 мас.% оплеточных филамент конструкции из мультифиламентной нити выбирались из группы, состоящей из синтетических волокон, таких как полипропилен, нейлон, полиэфиры, полиэтилен, арамиды и полиарамиды. Более предпочтительно по меньшей мере 90 мас.% совокупности сердцевинных филамент конструкции из мультифиламентных нитей и/или по меньшей мере 90 мас.% оплеточных филамент конструкции из мультифиламентных нитей выбираются из группы, состоящей из синтетических волокон, таких как полипропилен, нейлон, полиэфиры, полиэтилен, арамиды и полиарамиды. Самая высокая жесткость была отмечена, когда филаменты выбирались из высокомодульных филамент, таких как филаменты с Емодулем (модуль упругости) по меньшей мере в 5 ГПа и еще лучше - с Е-модулем по меньшей мере в 9 ГПа. Соответственно, в одном предпочтительном воплощении по меньшей мере 90 мас.% совокупности сердцевинных филамент конструкции из мультифиламентных нитей и/или по меньшей мере 90 мас.% оплеточных филамент конструкции из мультифиламентных нитей выбираются из группы, состоящей из высокопроизводительного полиэтилена (НРРЕ) и высокопроизводительных полиарамидов.
Под НРРЕ здесь подразумевается высокопроизводительный полиэтилен, который является нитью, основанной на ориентированном полиэтилене с модулем Юнга по меньшей мере 30 ГПа. НРРЕ может быть приготовлен, например, способом быстрого охлаждения расплава на вращающемся диске (как, например, раскрывается в ЕР1445356), твердофазным способом (как, например, раскрывается в ЕР1627719) или гель-формованием (как, например, раскрывается в \УО 2005/066401). Особенно предпочтительным типом НРРЕ является подвергнутый формованию из геля сверхвысокомолекулярный полиэтилен (ННМ^РЕ), где ИНМ^РЕ имеет характеристическую вязкость (иипнме νίδοοδίίγ, IV) согласно измерениям в растворе в декалине при 135°С, равную по меньшей мере 5 дл/г, предпочтительно по меньшей мере 10 дл/г, более предпочтительно по меньшей мере 15 дл/г, наиболее предпочтительно по меньшей мере 21 дл/г. Предпочтительно IV не превышает 40 дл/г, более предпочтительно составляет не более 30 дл/г, еще более предпочтительно не более 25 дл/г. Полученный формованием из геля ИНМ^РЕ обычно имеет модуль Юнга по меньшей мере 50 ГПа.
Особенно предпочтительным оказался НРРЕ, который является ориентированньм полиэтиленом. Наиболее предпочтительным был НРРЕ, полученный из геля ИНМ^РЕ, который сочетает исключительно высокую прочность, модуль и сопротивление истиранию. Соответственно, в одном предпочтительном воплощении изобретения по меньшей мере 90 мас.% совокупности сердцевинных филамент конструкции из мультифиламентных нитей и/или по меньшей мере 90 мас.% оплеточных филамент конструкции из мультифиламентных нитей являются получаемым из геля ИНМ^РЕ.
В одном воплощении сердцевинная часть и/или оплеточная часть содержат электро- или светопроводящий компонент, так, чтобы конструкция из мультифиламентных нитей могла проводить электричество (например, электрические сигналы или электроэнергию) или свет (например, оптические сигналы или энергию в виде, например, лазерного луча). В этом воплощении особенно предпочтительно, чтобы по меньшей мере одно из сердцевинных филамент или оплеточных филамент являлось бы высокопроизводительным полиэтиленом (НРРЕ), поскольку НРРЕ сочетает высокую прочность и износоустойчивость и, таким образом, снижает риск повреждения электро-или светопроводящего компонента в процессе использования.
Соотношение между площадью сердцевинной части и оплеточной части может варьировать в значительной степени. В целом также наблюдалось, что, когда филаменты сердцевинной части и оплеточной части состоят из одного и того же материала, чем выше доля площади поперечного сечения, относящейся к оплеточной части, тем выше жесткость конструкции из мультифиламентных нитей. Соответственно, в одном предпочтительном воплощении сердцевинная часть 10 составляет по меньшей мере 25% площади поперечного сечения 30 конструкции 4а из мультифиламентных нитей, более предпочтительно сердцевинная часть составляет по меньшей мере 30% площади поперечного сечения 30 конструкции 4а из мультифиламентных нитей, и, когда прочность конструкции из мультифиламентных нитей особенно важна, предпочтительно, чтобы сердцевинная часть составляла бы по меньшей мере 35% площади поперечного сечения 30 конструкции из мультифиламентных нитей. В одном предпочтительном воплощении конструкции из мультифиламентных нитей, имеющей особенно высокую прочность, сердцевинная часть занимает большую часть поперечного сечения, таким образом, что сердцевинная часть представляет не более 96% площади поперечного сечения 30 конструкции 4а из мультифиламентных нитей. Для конструкций из мультифиламентных нитей, имеющих высокую жесткость, было сочтено предпочтительным,
- 4 025052 чтобы сердцевинная часть составляла не более 50% площади поперечного сечения 30 конструкции 4а из мультифиламентных нитей и более предпочтительно, чтобы сердцевинная часть составляла не более 40% площади поперечного сечения 30 конструкции 4а из мультифиламентных нитей. Для конструкций из мультифиламентных нитей, имеющих очень высокую жесткость, сердцевинная часть составляла не более 35% площади поперечного сечения 30 конструкции 4а из мультифиламентных нитей, например, не более 30% площади поперечного сечения 30 конструкции 4а из мультифиламентных нитей.
Также было отмечено, что, когда филаменты сердцевинной части и оплеточной части состоят из одного и того же материала, чем выше доля площади поперечного сечения, относящейся к сердцевинной части, тем выше прочность. В другом воплощении сердцевинная часть конструкции 4а из мультифиламентных нитей согласно изобретению составляла по меньшей мере 80% площади поперечного сечения 30 конструкции 4а из мультифиламентных нитей 4а и более предпочтительно по меньшей мере 85% площади поперечного сечения 30 конструкции 4а из мультифиламентных нитей. Для конструкции из мультифиламентных нитей согласно изобретению, имеющей наиболее высокую прочность, было сочтено предпочтительным, чтобы сердцевина составляла по меньшей мере 90% площади поперечного сечения 30 конструкции 4а из мультифиламентных нитей, например, по меньшей мере 93% площади поперечного сечения 30 конструкции 4а из мультифиламентных нитей. Было найдено, что для обеспечения некоторой жесткости конструкции из мультифиламентных нитей согласно изобретению при наиболее высокой прочности сердцевинная часть предпочтительно должна составлять не более 96% площади поперечного сечения 30 конструкции 4а из мультифиламентных нитей и более предпочтительно не более 94% площади поперечного сечения 30 конструкции 4а из мультифиламентных нитей.
Диаметр конструкции из мультифиламентных нитей согласно изобретению может варьировать в зависимости от применения конструкции. Для большинства применений подходящей является ширина от 0,2 до 5 мм. Под шириной здесь подразумевается наибольший размер поперечного сечения конструкции из мультифиламентных нитей, ортогональный к направлению длины конструкции из мультифиламентных нитей. По-видимому, в случае значительных величин ширины влияние конструкции на предел текучести при многократных деформациях снижается, и, видимо, лишь диаметр конструкции оказывает возрастающее воздействие на изгибное поведение конструкции из мультифиламентных нитей. Это также объясняет, почему не наблюдалась никаких неожиданностей в отношении жесткости в патенте США 3968725 (НокЪаиет) для конструкции с диаметром 0,3 дюйма (7,6 мм).
Для применений в спорте, например, в случае тонких канатов для яхтенного спорта и лесок, а также медицинских применений, например шовного материала, тросов и приводов, подходящей является ширина от 0,3 до 4 мм и наиболее предпочтительный диапазон ширины от 0,4 до 3 мм обеспечивает самый высокий эффект для таких применений, как медицинские тросы и шовный материал.
Прочность при растяжении конструкции из мультифиламентных нитей согласно изобретению может значительно зависеть от прочности при растяжении филамент, применяемых для сердцевины, и оплеточных филамент. Предпочтительно, хотя и не обязательно для достижения некоторого предела текучести при многократных деформациях, чтобы прочность при растяжении конструкции из мультифиламентных нитей составляла по меньшей мере 10 сН/дтекс и более предпочтительно по меньшей мере 15 сН/дтекс. Это, например, достижимо для конструкции из мультифиламентных нитей, содержащей НРРЕ, при необходимости в комбинации с волокнами других типов, таких как полиэфир или арамиды. Наиболее предпочтительной является конструкция из мультифиламентных нитей с прочностью при растяжении по меньшей мере 20 сН/дтекс, поскольку такая конструкция из мультифиламентных нитей обеспечивает очень высокую прочность при очень низкой ширине конструкции, что в высшей степени востребовано, например, в медицинских применениях, где минимально инвазивные методики продолжают повышать требования к характеристикам материалов.
С большим удивлением было найдено, что в случае конструкции из мультифиламентных нитей согласно изобретению жесткость конструкции увеличивается при увеличении угла оплетки. Это противоречит типичной ситуации для волокнистых материалов, когда ориентация волокон в направлении длины способствует тенденции увеличения жесткости, а расположение волокон в сторону от направления длины способствует снижению жесткости. Поэтому в одном предпочтительном воплощении изобретения угол оплетки оплеточной части конструкции 4а из мультифиламентных нитей составляет по меньшей мере 33° и более предпочтительно угол оплетки оплеточной части равен по меньшей мере 35°. В следующем воплощении угол оплетки оплеточной части конструкции 4а из мультифиламентных нитей составляет по меньшей мере 40° и предпочтительно угол оплетки оплеточной части конструкции (4а) из мультифиламентных нитей равен по меньшей мере 45° или еще лучше по меньшей мере 55°. Более того, было найдено, что наиболее жесткие конструкции из мультифиламентных нитей имели угол оплетки оплеточной части конструкции 4а из мультифиламентных нитей по меньшей мере в 60°.
Также было найдено, что в случае слишком больших углов оплетки конструкция проявляла тенденцию к требованию значительной трудоемкости и большого времени в изготовлении. Поэтому в еще одном воплощении конструкция 4а из мультифиламентных нитей согласно изобретению имеет угол оплетки оплеточной части не более 75° и предпочтительно угол оплетки составляет не более 70°. Наиболее предпочтительно угол оплетки оплеточной части составляет не более 66°.
- 5 025052
Все конструкции 4а из мультифиламентных нитей согласно изобретению являются жесткими, но при этом жесткость варьирует в зависимости от конкретной конструкции, а также от выбора материала филамент сердцевинной части и, особенно, оплеточной части. В одном воплощении изобретения предел текучести σ5ο/ο конструкции 4а из мультифиламентных нитей составляет по меньшей мере 3 Н/мм2 и предпочтительно предел текучести σ5»/ο конструкции 4а из мультифиламентных нитей равен по меньшей мере 5 Н/мм2. Для более предпочтительных воплощений предел текучести σ5»/ο конструкции 4а из мультифиламентных нитей составляет по меньшей мере 7 Н/мм2 и более предпочтительно предел текучести σ5% конструкции 4а из мультифиламентных нитей равен по меньшей мере 15 Н/мм2. Наилучшая комбинация параметров конструкции приводит к достижению предела текучести σ5»/ο конструкции 4а из мультифиламентных нитей по меньшей мере в 20 Н/мм2.
Поскольку для некоторых применений слишком высокая жесткость является недостатком, в одном воплощении предел текучести σ5% конструкции 4а из мультифиламентных нитей может при необходимости составлять менее 50 Н/мм2, например менее 30 Н/мм2.
Другой объект изобретения касается изделия 2, содержащего конструкцию 4а из мультифиламентных нитей согласно первому объекту изобретения. В одном воплощении изделие 2 является спортивной принадлежностью, такой как леска, яхтенные канаты или шнур воздушного змея. Такие изделия могут проявлять тенденцию к спутыванию в ходе применения, и с удивлением было обнаружено, что если такой элемент содержит конструкцию из мультифиламентных нитей согласно изобретению, тенденция к запутыванию снижается, а пригодность изделия к распутыванию увеличивается. То же самое наблюдается для веревок и конструкций из веревок, а также сетей, таких как рыболовные сети и сети для грузов. В еще одном воплощении изделие является пулезащитным изделием.
В одном особенно предпочтительном воплощении изобретения такое изделие является медицинским имплантатом или медицинский продуктом для заживления, таким как шовный материал, трос или сетка, в отношении которого имеется настоятельная потребность в комбинации жесткости и способности сохранять жесткость и прочность после многократного изгиба. Для изделий, которые используются в медицинских применениях, особенно предпочтительно использование конструкций из мультифиламентных нитей, содержащих филаменты из НРРЕ, поскольку они, кроме того, обеспечивают очень высокую прочность и, следовательно, делают возможной дальнейшую миниатюризацию, необходимую для минимально инвазивных методик. Еще один объект изобретения поэтому относится к применению конструкции 4а из мультифиламентных нитей согласно первому объекту изобретения или изделия 2 согласно второму объекту изобретения в медицинском продукте для заживления. В частности, такое применение предпочтительно, когда медицинский продукт для заживления является шовным материалом, тросом или сеткой.
Благодаря свойству конструкции из мультифиламентных нитей меньше запутываться и улучшенной способности к распутыванию изделия, содержащего конструкцию из мультифиламентных нитей, еще один объект изобретения относится к применению сегмента 4а согласно первому объекту изобретения или изделия согласно второму объекту изобретения для уменьшения образования узлов или снижения прочности узлов. Неожиданно оказалось, что такая конструкция обладает этими очень полезными качествами. Теоретически можно предположить (не считая такой вариант единственно возможным), что эти способности связаны с жесткостью конструкций из мультифиламентных нитей по сравнению с другими имеющими подобные размеры конструкциями из нитей.
Частная форма изделий 2 согласно изобретению, содержит как конструкцию 4а из мультифиламентных нитей согласно изобретению, так и дополнительную конструкцию 4В из мультифиламентных нитей, при том, что дополнительная конструкция 4В из мультифиламентных нитей отличается от конструкции 4а из мультифиламентных нитей согласно изобретению. Это иллюстрируется на фиг. 8. В частности, было найдено предпочтительным, чтобы дополнительная конструкция 4В из мультифиламентных нитей НЕ являлась бы конструкцией из мультифиламентных нитей согласно изобретению. В частности, это делает возможной такую компоновку жестких конструкций из мультифиламентных нитей согласно изобретению по отношению к более гибкой конструкции, при которой жесткая часть может применяться для установки изделия в заданном положении, а гибкая часть может применяться для связывания конструкции из мультифиламентных нитей на месте. Поэтому особенно предпочтительно, когда конструкция 4а из мультифиламентных нитей согласно изобретению размещается около конца изделия (2) и еще более предпочтительно, когда конструкция 4а из мультифиламентных нитей согласно изобретению размещается около обоих концов изделия 2 с по меньшей мере одной дополнительной конструкцией 4В из мультифиламентных нитей, располагающейся между конструкциями 4а из мультифиламентных нитей. Это иллюстрируется на фиг. 9. Следует заметить, что изображения на фиг. 8 и 9 представлены не в масштабе и что длина секций может значительно варьировать, вследствие чего секция 4а может быть очень короткой по сравнению с секцией 4В, или же наоборот.
Определение угла оплетки.
Угол оплетки θ является углом между плетельной нити на поверхности конструкции из нити и продольной осью конструкции из нити. Угол оплетки определяется в ΌΙΝ 47250 как
- 6 025052 где θ является углом оплетки;
Эт - средний диаметр конструкции и
Ь - длина шага.
Диаметр измерялся с помощью устройства Ьакег ОЭЛС 15ΧΥ измерением в двух осях. Длина шага Ь вычислялась из числа петель δ в 1 см и числа нитей Ν. Тогда длина шага равняется
10мм V
Определение степени заполнения.
Степень заполнения Р является мерой плотности оплеточных нитей на поверхности, определяемой как
где ΐ - линейная плотность оплеточных нитей в текс (г/км);
й - среднее расстояние между двумя параллельными нитями в покрытии, выраженное в мм; р -плотность в г/см3 полимера оплеточной нити.
Для применяемых нитей НРРЕ р = 0,975, а для применяемых нитей из полиэфира р = 1,37.
Порядок измерений и вычислений иллюстрируется на фиг. 4. Среднее расстояние между двумя параллельными нитями й измеряется с помощью сканирующей электронной микроскопии прямого участка конструкции из нити. Провести линию 11 (воображаемую), ориентированную в длину по центру жгута. Выбрать первую нить и провести (виртуальную) линию 12, параллельную направлению локальной нити в месте, где первая нить пересекает 11. Отсчитать 10 нитей от первой нити и провести (виртуальную) линию 13, параллельную направлению локальной нити в месте, где десятая нить пересекает 11.
Найти середину 11 между двумя пересечениями 12 и 13 с 11. Построить самую короткую линию 14 между 12 и 13 через Ь1. В идеальном случае 12 и 13 являются параллельными, а 14 перпендикулярна 12 и 13, но возможны небольшие отклонения.
Предел текучести при многократных деформациях.
Конструкции из мультифиламентных нитей были подвергнуты испытаниям согласно стандарту ΑδΤΜ (Американское общество по испытанию материалов) Ό 790-07. Однако для обеспечения соответствия условиям данного конкретного случая необходимы некоторые небольшие модифицирования описанного в стандарте метода.
В ΑδΤΜ Ό 790-07 в качестве нормального случая принимается отношение длины к толщине, равное 16. В параграфе 7.5 стандарта обсуждается возможность применения большей величины отношения длины к толщине. Большее отношение рекомендуется для высокопрочных композитных материалов. Настоящие образцы высокопрочными композитными материалами не являются, но их предпочтительные компоненты представлены высокопрочными нитями, такими как нити НРРЕ. Что равным образом является основанием рекомендовать применение в случае настоящего образца большего отношения длины к толщине, и далее для настоящих образцов принято большее рекомендованное отношение длины к толщине, равное 32.
Второе отличие состоит в форме поперечного сечения. ΑδΤΜ Ό 790-07 написан для образцов для испытаний, имеющих прямоугольное поперечное сечение. Поперечные сечения конструкций из мультифиламентных нитей согласно изобретению являются по существу круглыми. Применение других поперечных сечений, отличных от прямоугольного поперечного сечения, описанного в ΑδΤΜ Ό 790-07, физику испытания на изгиб не нарушает. Однако формулы пересчета нагрузки в действующие на материал напряжения и жесткость должны быть адаптированы к другим конфигурациям. Формулы в ΑδΤΜ Ό 79007 получены из элементарной теории балки. Теория балки также предлагает такие формулы для круглых поперечных сечений. Вносятся следующие изменения.
В уравнении (3) из ΑδΤΜ Ό 790-07 для прочности на изгиб ау = ЗР£/2М2 σ (= ЪРИясГ заменяется на '
В уравнении (6) из ΑδΤΜ Ό 790-07 для модуля
Е. = Вт!4Ь43
Е, = 41?т/3?г<Г заменяется на
В ΑδΤΜ Ό 790-07 рассматривается уровень деформаций, при котором определяется прочность. Это может быть при предельно допустимой нагрузке, но также и при некотором определенном уровне деформации. В ΑδΤΜ Ό 790-07 заявляется, что результаты при деформациях, превышающих 5%, достоверными не являются. Разумеется, эта величина в некоторой степени произвольна. С удивлением было обнаружено, что конструкции из мультифиламентных нитей согласно изобретению часто показывают предельно допустимую нагрузку при величинах деформации, несколько превышающих 5%. Следовательно, в принципе они находятся вне заявленной достоверности стандарта. Тем не менее, в дополнение
- 7 025052 к пределу текучести при многократных деформациях при 5% деформации σ5/ (который находится в пределах заявленной достоверности ΆδΤΜ Ό 790-07) также дополнительно сообщается о максимальном пределе текучести при многократных деформациях σΜΑΧ.
Кривая напряжение-деформация конструкции из мультифиламентных нитей согласно изобретению немного отличается от кривых других материалов. При этом имеется множество подобий. Начальный участок кривой с нелинейной деформацией из ΑδΤΜ Ό 790-07 также присутствует и при испытаниях на конструкции из мультифиламентных нитей согласно изобретению. Этот нелинейный участок образуется, как обсуждено в ΑδΤΜ Ό 790-07, из-за провисания в начале испытания и поэтому им пренебрегают, таким образом, данные по модулю получают по наиболее крутой части кривой, как рекомендуется в стандарте. На практике большинство испытаний демонстрирует достаточно прямой участок на диаграмме зависимости нагрузка-перемещение после прохождения начальной области нелинейной деформации. Этот достаточно линейный участок с наиболее крутым наклоном на практике отображает характеристики истинного модуля упругости и, таким образом, представляется в виде ЕТгие в полном соответствии с рекомендациями стандарта, представленными в разделе 12.9.1 ΑδΤΜ Ό 790-07. Конструкция из мультифиламентных нитей согласно изобретению при деформации около 2-3% демонстрирует переход ко второй линейной области. Эта вторая линейная область делает возможным определение вторичного модуля, дополнительно представляемого в виде Е8ес. Он является секущим модулем, обсуждаемым в параграфе 12.9.2 стандарта. Полученные результаты в итоговом виде.
Таблица 1
Значение символов
| Символ | Показатель | Комментарий | |
| о 5% | Условное напряжение согласно допущению теории расчета упругой балки при 5% деформации | Соответствие А8ТМ П 790-07 |
| Максимальное напряжение (соответствует пределу прочности) | При большей величине деформации, чем принято А8ТМ Г) 790-07, тем не менее, информативная величина | |
| Е(гие | Модуль | Соответствие А8ТМ О 790-07 |
Вторичный модуль
Соответствие А8ТМ Г) 790-07 Секущий модуль
Следует заметить, что σ5»/ο представляет заниженную оценку жесткости конструкции из мультифиламентных нитей, поскольку максимальное напряжение амакс (также соответствующее пределу прочности) выше, чем σ5»/ο.
Остаточный предел текучести при многократных деформациях.
Обычные жесткие тросы являются стальными мононитями вследствие их низкой цены и высокой удельной жесткости. Стальные мононити обычно склонны к значительной холодной деформации при изгибе и, следовательно, обычно демонстрируют существенные изменения в свойствах при многократном изгибе и часто могут даже ломаться всего лишь после нескольких циклов изгиба, вследствие чего многократное восстановление исходной формы оказывается фактически невозможным.
С удивлением было найдено, что сегменты согласно настоящему изобретению показали небольшое уменьшение предела текучести при многократном изгибе (в дальнейшем именуется остаточным пределом текучести, σ5»/ο, 5). В одном предпочтительном воплощении настоящего изобретения остаточный предел текучести σ5»/ο, 5 сегмента составляет более 50% предела текучести σ5%. Более предпочтительно σ5»/ο, 5 составляет более 55/ σ5/ и наиболее предпочтительно σ5»/ο, 5 сегмента составляет более 70/ σ5»/ο. Высокий показатель остаточного предела текучести очень предпочтителен в таких конструкциях из нити, содержащих сегменты данного воплощения, форма которых может многократно изменяться конечным пользователем (например, хирургом) без ощущения конечным пользователем существенных изменений в их изгибном поведении.
Отдельные признаки или комбинации признаков одного воплощения описанного здесь изобретения, а также их очевидные варианты пригодны к комбинированию или перестановке с признаками других описанных здесь воплощений, если у специалиста в данной области не возникает немедленного понимания, что результирующее воплощение является физически невыполнимым.
Примеры
Пример 1. Изготовление сердцевинной конструкции.
Для экспериментальной работы на оплеточной машине Нсг/од КИ 2/16-80 были изготовлены сердцевины плетением 16 сердцевинных нитей из сердцевинных филамент в виде ромбовидного жгута типа одна поверх одной. Сердцевинные нити были из материала различных типов, имели различную линейную плотность нити и линейную плотность филамент. Данные по изготовленным сердцевинам представлены в табл. 2.
- 8 025052
Сердцевины
Таблица 2
| Сердцевина | Сердцевинная нить | Плотность петель | Линейная плотность сердцевины |
| А | 16*1 *220 НРРЕ Оупееша РигИу® 8ОХ | 8,0 пет./см | 3880 дтекс |
| В | 16* 1 *440 НРРЕ Оупееша Рип1у® 8ОХ | 7,4 пет./см | 7880 дтекс |
| С | 16* 1 *280 Ро1уез(ег (РЕ8) 280 дтекс, £48, 57 Т | 8,0 пет./см | 4680 дтекс |
Все сердцевины показали очень низкий предел текучести при многократных деформациях σ5ο/ο и σΜΑΧ ниже 1 Н/мм2.
Пример 2. Наплетение на сердцевинную конструкцию оплеточной конструкции.
Для экспериментальной работы оплетка выполнялась на оплеточной машине Нсг/од КИ 2/16-80 плетением 16 оплеточных нитей из оплеточных филамент. Оплетка наплеталась непосредственно на сердцевины, изготовленные в примере 1. Оплеточные нити были из материала различных типов, имели различную линейную плотность нити и линейную плотность филамент. Готовые конструкции из мультифиламентных нитей представлены в табл. 3.
Пример 3. Определение угла оплетки.
Углы оплетки были определены согласно описанному выше способу. Величины представлены в табл. 3.
Пример 4. Измерение степени заполнения оплеточного слоя.
Величины степени заполнения оплетки измерялись согласно описанному выше способу. Величины представлены в табл. 3.
Таблица 3
Образцы
| Образец | Сердцевина | Оплетка | Всего | |||||
| Материал | Плотность петель (пет./см) | Линейная плотность (дтекс) | Степень заполне ния | Угол оплетки | Линейная плотность (дтекс) | Диаметр (мм) | ||
| 1 | А | I | 37 | 570 | 7,6 | 52° | 4450 | 0,88 |
| 2 | А | I | 40 | 760 | 54° | 4640 | 0,88 | |
| 3 | А | I | 50 | 850 | 60° | 4730 | 0,89 | |
| 4 | А | I | 60 | 1100 | 10,7 | 65° | 4980 | 0,88 |
| 5 | А | II | 30 | 1420 | 10,5 | 48° | 5300 | 0,97 |
| 6 | А | II | 40 | 1680 | 57° | 5560 | 0,98 | |
| 7 | А | II | 50 | 1850 | 62° | 5730 | 0,99 | |
| 8 | А | II | 55 | 2130 | 14,94 | 65° | 6010 | 0,99 |
| 9 | А | III | 15 | 4570 | 7,8 | 36° | 8450 | 1,24 |
| 10 | А | III | 20 | 5070 | 12,5 | 44° | 8950 | 1,25 |
| 11 | А | III | 25 | 5900 | 52° | 9780 | 1,30 | |
| 12 | А | III | 30 | 6340 | 57° | 10220 | 1,31 | |
| 13 | В | II | 30 | 1330 | 7,8 | 29° | 9210 | 1,30 |
| 14 | В | II | 35 | 1830 | 33,5° | 9710 | 1,30 | |
| 15 | В | 11 | 40 | 2000 | 9,8 | 38° | 9880 | 1,30 |
| 16 | в | II | 50 | 2360 | 11,5 | 48° | 10240 | 1,32 |
| 17 | в | II | 55 | 2520 | 52° | 10400 | 1,34 | |
| 18 | в | I | 35 | 630 | 33° | 8510 | 1,24 | |
| 19 | в | I | 40 | 710 | 38° | 8590 | 1,24 | |
| 20 | в | I | 50 | 1100 | 47° | 8980 | 1,25 | |
| 21 | в | I | 60 | 1210 | 57° | 9090 | 1,25 | |
| 22 | с | IV | 15 | 5320 | 7,2 | 36° | 10000 | 1,25 |
| 23 | с | IV | 20 | 5920 | 9,8 | 45° | 10600 | 1,25 |
| 24 | с | IV | 25 | 6660 | 12,0 | 51° | 11340 | 1,26 |
| 25 | с | IV | 30 | 7490 | 12,4 | 56° | 12170 | 1,28 |
| 26 | с | III | 15 | 4630 | 6,0 | 36° | 9310 | 1,26 |
| 27 | с | III | 20 | 5200 | 6,6 | 44° | 9880 | 1,26 |
| 28 | с | III | 25 | 6070 | 7,0 | 51° | 10750 | 1,28 |
| 29 | с | III | 30 | 6820 | 7,4 | 57° | 11500 | 1,30 |
| 30 | А | IV | 15 | 5220 | 5,5 | 37° | 9100 | 1,21 |
| 31 | А | IV | 20 | 5770 | 6,3 | 45° | 9650 | 1,24 |
| 32 | А | IV | 25 | 6380 | 7,0 | 51° | 10260 | 1,28 |
| 33 | А | IV | 30 | 7020 | 7,4 | 57° | 10900 | 1,32 |
- 9 025052
Оплетка
I: 16x1x25 НРРЕ Иупееша Ригйу® сорт ТО;
II: 16x1x55 НРРЕ Иупееша Ригйу® сорт δΟΧ;
III: 16x1x220 НРРЕ Иупееша Ригйу® сорт δΟΧ;
IV: 16x1x280 РЕδ.
Пример 5. Измерение предела текучести при многократных деформациях.
Был измерен предел текучести при многократных деформациях согласно описанному выше способу. Величины представлены в табл. 4.
Таблица 4
Результаты механических испытаний
| Образец | <75% | Е(гие | Оценка жесткости | ||
| 1 | 12,1 | 13,8 | 186,2 | 1413,7 | 1 |
| 2 | 13,9 | 15,6 | 265,9 | 1498,3 | 1 |
| 3 | 17,8 | 19,8 | 319,5 | 2105,7 | 2 |
| 4 | 24,2 | 27,3 | 501,4 | 2801,7 | 2 |
| 5 | 8,9 | 9,6 | 174,5 | 814,5 | 1 |
| 6 | 10,9 | 11,9 | 282,7 | 1094,6 | 1 |
| 7 | 12,6 | 13,7 | 280,3 | 1251,9 | 2 |
| 8 | 16,24 | 17,54 | 311,7 | 1862,7 | 2 |
| 9 | 3,6 | 3,7 | 52,1 | 327,0 | 0 |
| 10 | 4,8 | 5,0 | 65,0 | 527,6 | 1 |
| 11 | 5,5 | 5,5 | 71,1 | 548,8 | 1 |
| 12 | 6,0 | 6,1 | 75,5 | 636,4 | 1 |
| 13 | 5,5 | 5,6 | 99,7 | 413,7 | 1 |
| 14 | 6,7 | 6,8 | 104,4 | 524,1 | 1 |
| 15 | 6,9 | 7,1 | 114,0 | 528,5 | 1 |
| 16 | 7,6 | 7,8 | 135,8 | 613,3 | 2 |
| 17 | 7,8 | 8,4 | 144,6 | 634,9 | 2 |
| 18 | 4,6 | 4,7 | 102,4 | 246,0 | 1 |
| 19 | 6,4 | 6,5 | 125,24 | 410,4 | 2 |
| 20 | 9,0 | 9,2 | 148,3 | 706,0 | 2 |
| 21 | 11,1 | 11,2 | 207,6 | 944,6 | 2 |
| 22 | 1,8 | 1,9 | 26,9 | 192,8 | 0 |
| 23 | 2,5 | 2,6 | 36,7 | 180,2 | 0 |
| 24 | 3,3 | 3,4 | 49,8 | 256,7 | 1 |
| 25 | 3,4 | 3,5 | 56,7 | 351,4 | 1 |
| 26 | 2,3 | 2,5 | 42,5 | 174,1 | 0 |
| 27 | 3,3 | 3,5 | 56,6 | 240,6 | 0 |
| 28 | 4,9 | 4,9 | 97,2 | 360,5 | 0 |
| 29 | 4,8 | 4,9 | 82,3 | 375,7 | 0 |
| 30 | 1,8 | 1,9 | 101,6 | 33,1 | 0 |
| 31 | 2,6 | 2,7 | 169,7 | 52,7 | 0 |
| 32 | 3,0 | 3,1 | 216,3 | 57,9 | 1 |
| 33 | 4,2 | 4,4 | 359,8 | 86,8 | 1 |
Оценка жесткости является качественной оценкой, при которой показатель 2 соответствует очень высокой жесткости конструкции из мультифиламентных нитей; 1 определяет жесткую конструкцию из мультифиламентных нитей; 0 определяет низкую, но все же измеримую жесткость конструкции из мультифиламентных нитей.
Из результатов в табл. 4 видно, что жесткость конструкций из мультифиламентных нитей согласно изобретению, отображаемая как σ5% и пмакс, является комплексной функцией ряда параметров. При этом проявляется множество тенденций. Было найдено, что в целом, чем больше угол оплетки, тем более жесткой получается конструкция из мультифиламентных нитей. Кроме того, чем выше степень заполнения, тем более жесткий оказывается конструкция из мультифиламентных нитей. Наконец, самая высокая жесткость наблюдалась для образцов, имевших процентную долю площади оплетки менее площади сердцевины.
Пример 6. Измерение остаточного предела текучести при многократных деформациях.
Образец представлял собой участок предназначенного для исследования сегмента длиной 1 м. В середине образца (по 50 см с обоих концов) сегмент изгибался под углом 90° с радиусом кривизны 1 мм, после чего сегмент выпрямлялся. Гибка проводилась 5 раз в одном и том же месте, после чего в том же самом месте измерялся предел текучести (именуемый остаточным пределом текучести σ5%, 5), как здесь описано в другом месте. Остаточный предел текучести сравнивался с пределом текучести образца, не подвергавшегося действию многократного изгиба.
Сводные результаты представлены в табл. 5.
- 10 025052
Таблица 5
Остаточный предел текучести
| Образец | σ5% (Н/мм2) | <75%, 5 (Н/мм2) | Стах (Н/мм2) | Фтах,5 (Н/мм2) |
| 1 | 12,1 | 7,0 (= 58% σ5%) | 13,8 | 7,6 (= 55% σΜϊ) |
| 4 | 24,2 | 14,9 (= 61% σ5%) | 27,3 | 16,0(= 58% атах) |
Из табл. 5 видно, что остаточный предел текучести образцов А и В согласно изобретению составляет более 50% предела текучести образцов, не подвергавшихся действию многократного изгиба.
Пример 7. Плотность конструкции из мультифиламентных нитей.
Были приготовлены три образца с параметрами согласно представленным в табл. 6.
Таблица 6
Параметры образцов 34, 35 и 36
| № | Описание | Линейная плотность | Диаметр | Комментарии |
| 34 | Сердцевина: 16x1x220 5ОХ 8 пет ./см Оплетка: | 489 текс | 1,25 мм | Сравнительный образец. Низкий предел текучести. |
| 16x1x55 ЗОХ 15 пет./см | ||||
| 35 | Сердцевина: 16х 1 х220 ЗОХ 8 пет./см Оплетка: 16x1x55 80X47 пет./см | 567 текс | 0,930 мм | Высокий предел текучести. |
| 36 | Сердцевина: 2x1760 8К75 Оплетка: 16x1x25 62,0 пет./см | 462 текс | 0,800 мм | Высокий предел текучести. |
δΟΧ: НРРЕ Оуиееша Ритку® сорт δΟΧ; δΚ75: НРРЕ Оуиееша сорт δΚ75.
Полученные сканирующей электронной микроскопией фотографии образца 34 показаны на фиг. 6 и образца 35 на фиг. 7. На фиг. 6 филаменты (темные пятна) располагаются в виде отдельных пятен с большими более светлыми областями смолы, используемой для подготовки изображений. На фиг. 7 филаменты располагаются очень тесно и ясно видно, что большинство филамент сильно деформированы. Тем не менее, оплетка все-таки наблюдается в виде отдельной области, однако пространство между сердцевиной и оплеткой очень небольшое, и видны лишь небольшие количества более светлой фазы смолы.
Теоретическая площадь поперечного сечения вычисляется на основе формулы
где Ό - теоретический диаметр поперечного сечения;
Т - линейная плотность конструкции из мультифиламентных нитей в единицах в текс и ρ представляет плотность мультифиламентных нитей.
Вычисленные площади поперечного сечения представлены в табл. 7.
Таблица 7
Площади поперечного сечения
| № | Площадь поперечного сечения конструкции, а, (мм2) | Расчетная площадь поперечного сечения конструкции, А, (мм2) | Отношение а/А | Комментарии |
| 34 | 1,45 | 0,64 | 2,45 | Большие количества наблюдаемой в конструкции смолы |
| 35 | 0,86 | 0,74 | 1,17 | Очень ограниченные количества наблюдаемой в конструкции смолы |
| 36 | 0,64 | 0,60 | 1,06 | Фактически смолы в конструкции не наблюдается |
Из табл. 7 видно, что были получены конструкции с очень низким отношением а/А.
- 11 025052 формула изобретения
1. Конструкция (4а) из мультифиламентных нитей, такая как веревка, трос или шовный материал, содержащая сердцевинную часть (10) и оплеточную часть (20), при этом сердцевинная часть (10) содержит множество сердцевинных филамент (12), а оплеточная часть (20) содержит множество оплеточных филамент (22), в которой процентная доля оплеточной части (20) составляет от 4 до 75% площади поперечного сечения (30) конструкции (4а);
оплеточная часть (20) наплетена на сердцевинную часть (10);
угол (α) оплетки оплеточной части (20) равен по меньшей мере 33° и не более 75°;
оплеточная часть (20) имеет степень заполнения по меньшей мере 7, причем указанная степень заполнения представляет собой показатель плотности размещения оплеточных филамент на поверхности; ширина конструкции из мультифиламентных нитей составляет от 0,2 до 5 мм, причем указанная ширина представляет собой наибольший размер поперечного сечения конструкции из мультифиламентных нитей, ортогональный к направлению длины конструкции из мультифиламентных нитей;
по меньшей мере 90 мас.% множества сердцевинных филамент и/или по меньшей мере 90 мас.% оплеточных филамент выбраны с модулем упругости по меньшей мере 5 ГПа;
Claims (13)
- предел текучести при изгибе σ5% конструкции (4а) равен по меньшей мере 3 Н/мм2
- 2. Конструкция (4а) по п.1, в которой отношение (а/А) площади поперечного сечения конструкции из мультифиламентных нитей (а) к теоретической площади поперечного сечения конструкции из мультифиламентных нитей (А) составляет не более 1,5; предпочтительно составляет не более 1,3, более предпочтительно не более 1,2 и наиболее предпочтительно не более 1,1, причем указанная теоретическая площадь поперечного сечения представляет собой площадь конструкции (4а) при полном отсутствии какой-либо пористости в конструкции.
- 3. Конструкция (4а) по п.1 или 2, в которой оплеточная часть (20) имеет степень заполнения по меньшей мере 8, более предпочтительно по меньшей мере 9, наиболее предпочтительно по меньшей мере 10, при необходимости менее 20.
- 4. Конструкция (4а) по любому из пп.1-3, в которой показатель остаточного предела текучести при изгибе σ5%, 5 больше чем 45% от предела текучести при изгибе σ5»/ο.
- 5. Конструкция (4а) по любому из пп.1-4, в которой процентная доля сердцевинной части (10) составляет по меньшей мере 25% площади поперечного сечения (30) конструкции (4а), предпочтительно по меньшей мере 30%, более предпочтительно по меньшей мере 35% и процентная доля сердцевинной части составляет не более 96% площади поперечного сечения (30) конструкции (4а), предпочтительно не более 50%, более предпочтительно не более 40%, более предпочтительно не более 35%, наиболее предпочтительно не более 30%.
- 6. Конструкция (4а) по любому из пп.1-3, у которой процентная доля сердцевинной части составляет по меньшей мере 80% площади поперечного сечения (30) конструкции (4а), более предпочтительно по меньшей мере 85%, более предпочтительно по меньшей мере 90%, наиболее предпочтительно по меньшей мере 93%, процентная доля сердцевинной части составляет не более 96% площади поперечного сечения (30) конструкции (4а), предпочтительно не более 94%.
- 7. Конструкция (4а) по любому из пп.1-6, в которой по меньшей мере 90 мас.% множества сердцевинных филамент и/или по меньшей мере 90 мас.% оплеточных филамент выбраны из группы, состоящей из синтетических волокон высокопроизводительного полиэтилена и высокопроизводительных арамидов, предпочтительно по меньшей мере 90 мас.% множества сердцевинных филамент и/или по меньшей мере 90 мас.% оплеточных филамент являются формуемыми из геля волокнами сверхвысокомолекулярного полиэтилена (ИНМ^РЕ).
- 8. Конструкция (4а) по любому из пп.1-7, в которой угол оплетки (α) оплеточной части (20) конструкции (4а) из мультифиламентных нитей составляет по меньшей мере 35°, более предпочтительно по меньшей мере 40°, более предпочтительно по меньшей мере 45°, более предпочтительно по меньшей мере 55° и еще более предпочтительно по меньшей мере 60°.
- 9. Конструкция (4а) по любому из пп.1-8, в которой угол оплетки (α) оплеточной части (20) конструкции (4а) из мультифиламентных нитей не превышает 70°, более предпочтительно угол оплетки оплеточной части не превышает 66°.
- 10. Конструкция (4а) по любому из пп.1-9, в которой сердцевинные филаменты конструкции (4а) содержат по меньшей мере 25 филамент, предпочтительно сердцевинные филаменты упорядочены параллельно;параллельно с кручением менее 100 об/м;с филаментами, собранными по меньшей мере в 3 мультифиламентные нити, упорядоченные в виде плетеной, платированной, трощеной или крученой конструкции;в комбинации по меньшей мере из двух вышеупомянутых расположений.
- 11. Конструкция (4а) по любому из пп.1-10, в которой предел текучести при изгибе σ5% конструк- 12 025052 ции (4а) составляет по меньшей мере 5 Н/мм2, более предпочтительно составляет по меньшей мере 7 Н/мм2, более предпочтительно составляет по меньшей мере 15 Н/мм2 и наиболее предпочтительно составляет по меньшей мере 20 Н/мм2, при необходимости составляет менее 50 Н/мм2, например менее 30 Н/мм2.
- 12. Применение конструкции (4а) по любому из пп.1-11 в качестве по меньшей мере части изделия, такого как леска, яхтенный канат, шнур для воздушного змея, веревка, трос, сеть, или медицинского продукта для заживления, такого как шовный материал, трос или сетка.Фиг. 1Фиг. 2Фиг. 3 \ссЛ/ δροΐΟβΐ \ЛЯЗ |-11 ммΪ.00ΙΛ/4Ό 5Е 40.3 11464-03 соуег 16x1x5556 56δί/οηιФиг. 4
- - 13 025052
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| EP10161483 | 2010-04-29 | ||
| PCT/EP2011/056855 WO2011135082A1 (en) | 2010-04-29 | 2011-04-29 | Multifilament yarn construction |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| EA201201475A1 EA201201475A1 (ru) | 2013-04-30 |
| EA025052B1 true EA025052B1 (ru) | 2016-11-30 |
Family
ID=42315207
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| EA201201475A EA025052B1 (ru) | 2010-04-29 | 2011-04-29 | Конструкция из мультифиламентных нитей |
Country Status (13)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US9163341B2 (ru) |
| EP (1) | EP2563417B1 (ru) |
| JP (1) | JP5881253B2 (ru) |
| CN (2) | CN102869388B (ru) |
| AU (1) | AU2011247578B2 (ru) |
| BR (1) | BR112012027749B1 (ru) |
| CA (1) | CA2795894C (ru) |
| DK (1) | DK2563417T3 (ru) |
| EA (1) | EA025052B1 (ru) |
| ES (1) | ES2528643T3 (ru) |
| PL (1) | PL2563417T3 (ru) |
| WO (1) | WO2011135082A1 (ru) |
| ZA (1) | ZA201207732B (ru) |
Families Citing this family (36)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5569664B1 (ja) * | 2012-09-28 | 2014-08-13 | 東洋紡株式会社 | 組紐 |
| CN103469651B (zh) * | 2013-08-29 | 2017-09-08 | 山东鲁普科技有限公司 | 一种防水耐酸耐碱纤维绳及其制作方法 |
| CN104452098A (zh) * | 2013-09-16 | 2015-03-25 | 泰安鲁普耐特塑料有限公司 | 一种纳米耐高温阻燃纤维绳及其制作方法 |
| KR102224257B1 (ko) | 2014-03-28 | 2021-03-05 | 도요보 가부시키가이샤 | 멀티필라멘트 및 끈목 |
| US9834872B2 (en) | 2014-10-29 | 2017-12-05 | Honeywell International Inc. | High strength small diameter fishing line |
| US9816211B2 (en) | 2014-10-29 | 2017-11-14 | Honeywell International Inc. | Optimized braid construction |
| WO2016133102A1 (ja) | 2015-02-20 | 2016-08-25 | 東洋紡株式会社 | マルチフィラメント及びそれを用いた組紐 |
| CN107405192A (zh) * | 2015-04-03 | 2017-11-28 | 旭化成株式会社 | 支架移植体 |
| WO2016168918A1 (en) * | 2015-04-20 | 2016-10-27 | Epic Ventures Inc. | Composite kite line for kite boarding and method of manufacture of the same |
| MX365938B (es) * | 2015-08-28 | 2019-06-19 | Filspec Inc | Hilo compuesto con nucleo de vidrio. |
| WO2017090270A1 (ja) * | 2015-11-24 | 2017-06-01 | 株式会社サンライン | 糸およびその製造方法 |
| US10076100B2 (en) * | 2016-08-01 | 2018-09-18 | Albert Dale Mikelson | Lariat device and method of manufacture |
| JP6867008B2 (ja) * | 2016-12-27 | 2021-04-28 | ユニチカ株式会社 | 剛性に優れた無結節網の製造方法 |
| TWI628328B (zh) * | 2017-06-07 | 2018-07-01 | 林炳坤 | 織物 |
| US20190017197A1 (en) * | 2017-07-11 | 2019-01-17 | Ping-Kun Lin | Woven textile |
| US11286589B2 (en) * | 2017-07-11 | 2022-03-29 | Ping-Kun Lin | Woven textile |
| CA3010473C (en) | 2017-07-14 | 2023-12-19 | Unitika Ltd. | Method for manufacturing fishing net |
| JP7158398B2 (ja) * | 2017-10-06 | 2022-10-21 | 株式会社クラレ | 組紐 |
| US20200283931A1 (en) * | 2017-10-18 | 2020-09-10 | University Of Central Florida Research Foundation, Inc. | Color-changing fabric and applications |
| NO344891B1 (en) * | 2017-11-10 | 2020-06-15 | Unitika Ltd | Method for manufacturing fishing net |
| JP2019111298A (ja) * | 2017-12-26 | 2019-07-11 | 旭化成株式会社 | 手術用縫合糸 |
| CN117802808A (zh) | 2018-01-23 | 2024-04-02 | 株式会社可乐丽 | 具有中心芯构件的小直径纤维编织物 |
| US20190249344A1 (en) * | 2018-02-13 | 2019-08-15 | Ping-Kun Lin | Woven textile |
| US20190284732A1 (en) * | 2018-03-13 | 2019-09-19 | Ping-Kun Lin | Woven textile |
| TWI712712B (zh) * | 2018-04-25 | 2020-12-11 | 林炳坤 | 織物 |
| US11421352B2 (en) | 2018-05-18 | 2022-08-23 | Jing Hung Liang Ltd. | Woven textile |
| US11421357B2 (en) | 2018-05-18 | 2022-08-23 | Jing Hung Liang Ltd. | Woven textile |
| US20190352817A1 (en) * | 2018-05-18 | 2019-11-21 | Jing Hung Liang Ltd. | Woven textile |
| US20190352818A1 (en) * | 2018-05-18 | 2019-11-21 | Jing Hung Liang Ltd. | Woven textile |
| US10835708B2 (en) | 2018-11-16 | 2020-11-17 | Bearaby Inc. | Layered yarn and weighted blanket for deep pressure therapy |
| US12006598B2 (en) * | 2019-05-10 | 2024-06-11 | Board Of Regents, The University Of Texas System | Sheath-run artificial muscles and methods of use thereof |
| CN110512447A (zh) * | 2019-08-19 | 2019-11-29 | 鲁普耐特集团有限公司 | 一种局部高硬耐磨绳索及其制作方法 |
| GB202000164D0 (en) * | 2020-01-07 | 2020-02-19 | Ngf Europe Ltd | Wrapped cord for reinforing a rubber product |
| EP4146126A1 (en) | 2020-06-11 | 2023-03-15 | Edwards Lifesciences Corporation | Stiff braid member for prosthetic valve delivery apparatus |
| KR102439677B1 (ko) * | 2020-11-17 | 2022-09-01 | 송상훈 | 선망 어업에 사용되는 그물의 망사 |
| KR102591744B1 (ko) * | 2020-12-25 | 2023-10-19 | 주식회사 쿠라레 | 이중 로프 구조체 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3968725A (en) * | 1974-12-13 | 1976-07-13 | Berkley & Company, Inc. | High strength, low stretch braided rope |
| EP1293218A1 (en) * | 2001-09-13 | 2003-03-19 | Arthrex Inc | High strength UHMWPE-based suture |
Family Cites Families (25)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE1071542B (de) * | 1957-09-18 | 1959-12-17 | Vereinigte Glanzstoff - Fabriken AG, Wuppertal-Elberfeld | Seil aus synthetischen Fäden |
| US3073209A (en) * | 1959-01-16 | 1963-01-15 | Glanzstoff Ag | Mountaineering ropes of core-mantle structure |
| GB1432341A (en) * | 1972-02-10 | 1976-04-14 | Gkn Somerset Wire Ltd | Method of and apparatus for making wire strand |
| US4321854A (en) * | 1979-06-01 | 1982-03-30 | Berkley & Company, Inc. | Composite line of core and jacket |
| US4534262A (en) * | 1983-04-01 | 1985-08-13 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy | Safety mooring line |
| JPS6413936A (en) * | 1987-07-07 | 1989-01-18 | Toray Industries | Fishing line |
| WO1989001320A1 (en) | 1987-08-19 | 1989-02-23 | E.I. Du Pont De Nemours And Company | Soft tissue prosthesis |
| US4887422A (en) * | 1988-09-06 | 1989-12-19 | Amsted Industries Incorporated | Rope with fiber core and method of forming same |
| FR2643273B1 (fr) * | 1989-02-17 | 1991-05-03 | Beal Ets | Corde d'assurance pour escalade et son procede de fabrication |
| US6495656B1 (en) * | 1990-11-30 | 2002-12-17 | Eastman Chemical Company | Copolyesters and fibrous materials formed therefrom |
| US5260516A (en) * | 1992-04-24 | 1993-11-09 | Ceeco Machinery Manufacturing Limited | Concentric compressed unilay stranded conductors |
| US5301595A (en) * | 1992-06-25 | 1994-04-12 | General Motors Corporation | High temperature rope seal type joint packing |
| CZ299498B6 (cs) * | 2001-05-16 | 2008-08-13 | Singing Rock, Spol. S R. O. | Zpusob výroby horolezeckého lana |
| JP4389142B2 (ja) | 2001-08-08 | 2009-12-24 | 東洋紡績株式会社 | 高強度ポリエチレン繊維の製造方法 |
| ES2375278T3 (es) | 2004-01-01 | 2012-02-28 | Dsm Ip Assets B.V. | Procedimiento para producir hilo multifilamento de polietileno de alto rendimiento. |
| JP2008508003A (ja) | 2004-07-27 | 2008-03-21 | ディーエスエム アイピー アセッツ ビー．ブイ． | Ｕｈｍｗｐｅ繊維に基づく細長い外科的修復繊維 |
| IL167566A (en) | 2004-08-16 | 2010-12-30 | Dsm Ip Assets Bv | Methods of preparation of monolayers and bilayers comprising ultra high molecular weight polyethylene and ballistic resistant articles manufactured therefrom |
| DE102005041297B4 (de) * | 2005-08-31 | 2008-06-26 | Kufner Textilwerke Gmbh | Elektrisch leitendes, elastisch dehnbares Hybridgarn |
| EP1875929B1 (en) * | 2006-07-07 | 2010-11-10 | Arthrex, Inc. | Suture with filaments formed of polyether-ketone variant |
| US8136438B2 (en) * | 2007-08-14 | 2012-03-20 | New England Ropes Corp. | Arborist's climbing rope |
| US7703372B1 (en) * | 2007-08-14 | 2010-04-27 | New England Ropes Corp. | Climbing rope |
| ATE508889T1 (de) * | 2007-12-04 | 2011-05-15 | Du Pont | Hybridseile zur reifenverstärkung |
| ES2960087T3 (es) | 2008-05-22 | 2024-02-29 | Hampidjan Hf | Cable de sonar de cabecera mejorado |
| US20120067020A1 (en) * | 2009-02-25 | 2012-03-22 | Andrew Paddock | Composite cable |
| DE102009010680B3 (de) * | 2009-02-27 | 2010-08-05 | Spanset Inter Ag | Rundschlinge zum Heben von Lasten |
-
2011
- 2011-04-29 AU AU2011247578A patent/AU2011247578B2/en not_active Ceased
- 2011-04-29 JP JP2013506679A patent/JP5881253B2/ja active Active
- 2011-04-29 WO PCT/EP2011/056855 patent/WO2011135082A1/en active Application Filing
- 2011-04-29 US US13/695,466 patent/US9163341B2/en active Active
- 2011-04-29 CN CN201180021589.8A patent/CN102869388B/zh active Active
- 2011-04-29 CA CA2795894A patent/CA2795894C/en active Active
- 2011-04-29 EA EA201201475A patent/EA025052B1/ru not_active IP Right Cessation
- 2011-04-29 CN CN201510387422.3A patent/CN105019088B/zh active Active
- 2011-04-29 ES ES11718023.2T patent/ES2528643T3/es active Active
- 2011-04-29 DK DK11718023.2T patent/DK2563417T3/en active
- 2011-04-29 BR BR112012027749-9A patent/BR112012027749B1/pt active IP Right Grant
- 2011-04-29 PL PL11718023T patent/PL2563417T3/pl unknown
- 2011-04-29 EP EP11718023.2A patent/EP2563417B1/en active Active
-
2012
- 2012-10-15 ZA ZA2012/07732A patent/ZA201207732B/en unknown
-
2015
- 2015-06-08 US US14/733,944 patent/US9834873B2/en active Active
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3968725A (en) * | 1974-12-13 | 1976-07-13 | Berkley & Company, Inc. | High strength, low stretch braided rope |
| EP1293218A1 (en) * | 2001-09-13 | 2003-03-19 | Arthrex Inc | High strength UHMWPE-based suture |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DK2563417T3 (en) | 2015-02-09 |
| CN102869388A (zh) | 2013-01-09 |
| EA201201475A1 (ru) | 2013-04-30 |
| ES2528643T3 (es) | 2015-02-11 |
| US20150267326A1 (en) | 2015-09-24 |
| US9163341B2 (en) | 2015-10-20 |
| US20130205979A1 (en) | 2013-08-15 |
| EP2563417B1 (en) | 2014-11-05 |
| CN105019088B (zh) | 2017-08-25 |
| PL2563417T3 (pl) | 2015-04-30 |
| CA2795894C (en) | 2018-08-14 |
| BR112012027749A2 (pt) | 2017-03-14 |
| CA2795894A1 (en) | 2011-11-03 |
| JP2013530314A (ja) | 2013-07-25 |
| ZA201207732B (en) | 2014-05-28 |
| EP2563417A1 (en) | 2013-03-06 |
| US9834873B2 (en) | 2017-12-05 |
| WO2011135082A1 (en) | 2011-11-03 |
| BR112012027749B1 (pt) | 2018-11-06 |
| AU2011247578A1 (en) | 2012-11-08 |
| AU2011247578B2 (en) | 2014-07-03 |
| CN105019088A (zh) | 2015-11-04 |
| JP5881253B2 (ja) | 2016-03-09 |
| CN102869388B (zh) | 2016-07-06 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EA025052B1 (ru) | Конструкция из мультифиламентных нитей | |
| US5314446A (en) | Sterilized heterogeneous braids | |
| US9045856B2 (en) | Hybrid rope and method for manufacturing the same | |
| RU2485227C2 (ru) | Рыболовная леска со структурой "сердцевина - оболочка", включающая короткое волокно | |
| JP7429645B2 (ja) | 小径、高強度、低伸度、耐クリープ性かつ耐摩耗性の編組構造 | |
| JP2015504979A (ja) | 少なくとも１枚のフィブリル化フィルムテープを含むロープ | |
| AU2011224776A1 (en) | Fluoropolymer fiber composite bundle | |
| MX2008000299A (es) | Producto de reparacion quirurgico basado en filamentos uhmwpe. | |
| ES2960552T3 (es) | Cordón retorcido de multifilamentos de poliéster de cristal líquido, método de producción del mismo, y producto que comprende dicho cordón retorcido | |
| TW201934823A (zh) | 最佳化編織結構 | |
| Debbabi et al. | Effect of manufacturing conditions on structural and handling properties of braided polyamide suture | |
| JP4097004B2 (ja) | 繊維ロープ | |
| JP4695291B2 (ja) | 低伸度糸 | |
| KR102567212B1 (ko) | 편조된 봉합사 코트 | |
| JP6366551B2 (ja) | 耐摩耗性と屈曲性に優れたコード糸 | |
| JP7249468B2 (ja) | 二重ロープ構造体 | |
| JP2002266186A (ja) | 長短複合紡績糸およびそれからなるロープ | |
| JP2022103147A (ja) | 二重ロープ構造体 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s) |
Designated state(s): AM AZ BY KZ KG MD TJ TM |
|
| MM4A | Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s) |
Designated state(s): RU |