KR102439677B1 - 선망 어업에 사용되는 그물의 망사 - Google Patents

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Abstract

본 발명은 어업에 사용되는 그물을 이루는 망사에 관한 것으로서, 본 발명의 망사는, 복수 가닥의 폴리에스터 소재의 섬유로 형성되는 코어 및 폴리에스터 소재의 섬유로 형성되는 복수 개의 실을 땋아서 서로 땋인 실 사이에 중공의 공간에 코어가 배치되는 외피를 포함하여 구성되고, 망사에 가해지는 인장력에 의해 외피는 실의 땋은 구조 및 폴리에스터 소재의 탄성에 따라 신장되고, 코어는 폴리에스터 소재의 탄성에 따라 신장되는 것이다.

Description

선망 어업에 사용되는 그물의 망사{Thread of Net used for Purse Seine}
본 발명은 어업에 사용되는 그물의 망사에 관한 것으로서, 구체적으로는 길이가 긴 그물을 해수에 침강시키고 전개시켜 어류를 둘러싸서 포위한 후에 그물을 조여서 어류를 포획하는 방식의 선망 어업에 사용되는 그물을 이루는 망사에 관한 것이다.
선망 어업이란, 길이가 긴 그물로 어류를 둘러싸서 포위하여 포위 범위를 좁힌 후에 그물 하단을 따라 연장되어 있는 죔줄을 죄어 어류가 그물 아래로 도피하지 못하도록 하고 그물을 끌어 올려 어류를 포획하는 방식이다.
이러한 방식의 선망 어업에서는 어류가 그물에 포위되기 전에 그물로부터 탈출하지 못하도록 그물이 해수에 신속히 전개되고 침강하도록 높은 비중을 갖는 것이 바람직하다.
또한, 그물은 전개 시와 양망시의 인장력을 받으면서 선박이나 그물 사이의 마찰을 받아 마모되므로, 장기간의 사용에서 높은 인장력을 견딜 수 있도록 높은 인장 강도와 내마모성을 가져야 한다.
각각의 그물을 이루는 소재는 종래로부터 나일론을 이용하여 왔다.
나일론은 다른 소재에 비하여 높은 신장률을 가진 것이어서 그물에 요구되는 탄력성과 인장 강도를 가지며, 상대적으로 저렴하기 때문에 선망 어업을 포함한 대부분의 어업에서 그물을 이루는 망사로서 이용되고 있다.
그러나, 나일론은 자외선에 노출시에 강도가 저하하고 변형되기 때문에 강한 자외선이 조사되는 해역에서 장기간 사용시에 자주 교체하여 주어야 하는 문제가 있다.
또한, 나일론은 습윤 시에 수분을 다량 함유하여 양망 시에 중량이 증대되어 상당한 견인력이 요구되고, 습윤시의 인장 강도가 저하하는 문제가 있다.
또한, 그물을 전개하고 견인하여 어군을 포위하여 나가는 과정에서 그물의 하단이 어류가 표류하는 깊이 아래로 신속히 도달하도록 그물이 해수면으로부터 신속히 침강하여야 하지만, 나일론은 비중이 1.14 정도로서 해수와의 비중 차이가 크기 않기 때문에, 나일론으로 이루어지는 그물이 해수에 신속히 침강하지 않는다는 문제가 있다.
선망 어업에서 사용하는 그물의 망사는 망사를 이루는 실을 서로 땋아서 형성한 구조를 갖는다. 이러한 구조에서는 서로 땋아진 실로 둘러싸이는 공간이 발생한다.
그물의 전개 후에는 이러한 공간으로는 해수가 침투하지만, 해수의 침투에 소요되는 시간으로 인하여 그물의 침강이 신속히 이루어지지 않는다는 문제가 있다.
일본 공개특허공보 특개평6-303877호 대한민국 특허공보 제1931097호
본 발명은 전술한 종래 기술의 망사의 문제를 고려하여, 해수에 신속히 침강할 수 있고, 해수에 투입된 상태에서 앙망 시의 견인력을 견딜 수 있도록 습윤시에도 높은 인장 강도를 가지고 장기간 사용 가능하도록 높은 내마모도를 가지며, 장기간 사용에 의해 마모된 후에도 높은 인장 강도를 유지할 수 있는 구성의 어업용 그물의 망사를 제공하려는 것이다.
본 발명의 발명자는 종래 기술의 망사의 소재의 문제 및 구조적인 문제를 동시에 고려하여, 종래로부터 사용하여 온 나일론 소재를 대체할 수 있는 소재 및 종래로부터 사용하여 온 망사의 구조를 대체하는 구조를 고려하였다.
본 발명의 발명자는 종래 기술의 망사는 꼬은 섬유 여러 가닥을 땋아서 형성한 구조이어서 내부에 중공의 공간이 형성되기 때문에, 해수에 투입 시에 중공의 공간에 해수가 침투하기까지 시간이 소요되어 침강이 지연되는 문제를 고려하였다.
따라서, 우선적으로 땋아서 형성되는 망사의 구조에서 내측의 공간이 섬유로 채워지는 구조를 고려하였다. 그러한 고려에 따라, 내측에 채워지는 섬유가 코어를 형성하고 땋은 구조의 섬유가 코어를 둘러싸는 구조가 어업용 그물의 망사로서 적합하다는 결론에 달하였다.
이러한 결론 하에, 어업용 그물로서 사용하는 데 적합한 물성, 즉 장기간의 사용에 의한 마찰에 의해 파단되지 않는 내마모성을 갖추고, 해수에 침강되어 사용되어 마모된 후에도 충분한 인장 강도를 유지하는 망사의 조건을 탐구하였다.
다양한 소재의 섬유로 실을 형성하고 이들 실로 다양한 규격의 망사를 제조하였으며, 해수에 투입되어 어업에 사용되는 조건을 구현하는 시험 장치를 개발하여, 해당 시험 장치로 망사에 요구되는 물성을 측정하였다.
그러한 다양한 망사의 제조 및 시험과 측정에 따라, 본 발명에 이르게 되었다.
본 발명에 따른 망사는,
복수 가닥의 폴리에스터 소재의 섬유로 형성되는 코어 및 폴리에스터 소재의 섬유로 형성되는 복수 개의 실을 땋아서 서로 땋인 실 사이에 중공의 공간에 코어가 배치되는 외피를 포함하여 구성되고,
망사에 가해지는 인장력에 의해 외피는 실의 땋은 구조 및 폴리에스터 소재의 탄성에 따라 신장되고, 코어는 폴리에스터 소재의 탄성에 따라 신장되는 것이다.
본 발명자의 시험과 측정에 따르면, 복수 가닥의 섬유로 이루어지는 코어를 복수 개의 실을 땋아서 둘러싸도록 하여 외피를 형성하는 구조의 본 발명의 망사는 내부에 중공의 공간이 없으므로 해수에 신속하게 침강된다. 특히, 망사를 이루는 섬유가 폴리에스터 소재이며, 이 소재는 나일론에 비해 비중이 높기 때문에 좀더 신속한 침강이 이루어질 수 있다.
또한, 폴리에스터 소재의 섬유로 코어와 땋은 구조의 외피로 형성되는 본 발명의 망사는 나일론 섬유로 중공 구조를 이루는 종래 기술의 망사는 물론이고, 본 발명의 범위를 벗어나는 망사, 즉 중공형의 폴리에스터 섬유 소재의 망사 및 혼용 소재의 망사에 비해 마모되고 습윤된 상태에서 높은 인장 강도를 나타내어 어업용 그물을 이루는 망사로서 높은 성능을 갖는다.
폴리에스터 소재는 나일론에 비해 습윤 시에 인장 강도의 저하가 작으며, 코어와 코어를 둘러싸는 외피가 동시에 인장 하중을 지지하므로, 동일 체적의 다른 망사에 비해 습윤 및 마모 상태에서 높은 인장 강도를 갖는 것으로 평가된다.
또한, 본 발명의 부가의 특징으로서, 외피의 연신율은 코어의 연신율보다 동일하거나 높고, 외피의 연신율과 코어의 연신율은 9.7% 이하인 것으로 구성할 수 있다.
본 발명자는 다양한 시험과 측정 결과을 수행하고, 외피와 코어의 연신율은 상호 관련성을 가지며, 양자의 연신율의 차이가 큰 경우에 어업용 그물의 망사에 요구되는 물성의 측면에서 불리하다는 것을 밝혀냈다.
그러한 시험과 측정 결과에 따르면, 본 발명에 따른 망사에서 코어의 연신율이 외피의 연신율에 비해 9.7% 이하로 작은 경우에는, 연신율의 차이가 9.7%를 초과하는 경우에 비해 특히 습윤 및 마모 상태에서 인장 강도가 현격히 높아져서, 어업용 그물의 망사로서 유리하게 사용될 수 있다.
도 1은 본 발명의 실시예 및 비교예에 따라 형성된 망사의 사진이다.
도 2는 어업용 그물의 망사의 물성을 시험하는 데 사용되는 시험 장치의 사진이다.
본 발명을 실시하기 위한 구체적인 내용으로서, 본 발명에 따라 제조된 망사의 실시예의 구성을 설명하고, 본 발명의 실시예 및 본 발명의 범위를 벗어나는 비교예의 망사에 대한 물성의 측정의 결과를 설명한다.
본 발명의 범위에 속하는 망사의 실시예 1로서, 복수의 폴리에스터 섬유를 꼬아서 한가닥의 실로 이루어지는 구조의 코어 및 폴리에스터 섬유를 꼬아서 형성한 복수 가닥의 실을 서로 땋아서 코어를 둘러싸도록 구성하는 외피를 갖는 망사를 마련하였다.
코어는, 250 d(denier)의 굵기를 갖는 폴리에스터 섬유 24 가닥을 10 ㎝당 7.1 회의 꼬임수로 꼬아서 형성하였다. 외피는 250 d(denier)의 굵기를 갖는 폴리에스터 섬유 6가닥으로 이루어진 실 16가닥을 10 ㎝ 당 81회의 따음수로 코어를 둘러싸도록 하여 실시예 1의 망사를 구성하였다.
이에 대비되는 비교예로서, 외피는 실시예 1과 동일한 외피를 가지지만, 코어를 갖지 않은 비교예 1의 망사를 구성하였다.
이렇게 형성한 실시예 1의 망사와 비교예 1의 망사의 사진이 도 1에 도시되어 있다. 도 1에서 10은 실시예 1에 따른 망사의 사진이며, 11은 외피, 12는 코어를 나타낸다. 20은 비교예 1에 따른 망사를 나타낸다.
비교예 1의 망사는 외피로 둘러싸이는 내부 공간이 비어 있으므로, 원형의 단면을 유지하지 않고 타원형을 유지하게 되며, 내부 공간은 전체 단면적에 대하여 12%의 체적을 가지고 되었다.
비교예 1의 망사는 내부의 빈 공간으로 인하여, 실시예 1의 망사에 비하여 12% 가량 밀도가 낮게 구성되며, 그로 인하여 해수에 투입 시에 내부 공간으로 해수가 침투하기 전까지는 실시예 1의 망사에 비해 해수로의 침강이 지체될 것으로 예측되었다.
이렇게 구성된 실시예 1과 비교예 1의 망사를 수조에서 침강시키는 실험을 행하였다. 높이 1 M의 원통형 수조에 물을 95 ㎝까지 채운 후에 계면에서 실시예 1과 비교예 2의 망사를 투입하고 침강 상태를 관찰하였다.
수차례의 반복된 실험에서 항상 실시예 1의 망사가 수조의 저면에 도달하였고, 실시예 1의 망사가 저면에 도달하였을 때에 비교예 1의 망사는 계면으로부터 대체 80 ㎝ 지점에 도달하였다.
비교예 1의 망사는 수조에 투입 시에 내부 공간으로 물이 침투하고 기포가 빠져나가면서 비중이 증가하면서 침강을 하였고, 실시예 1의 망사에서는 외피로 둘러싸이는 내부 공간에 코어가 배치되어 있으므로, 물의 침투와 기포의 탈출이라는 현상이 발생하지 않고 즉시 수조에서 침강하였다.
이로써, 땋은 구조의 외피로 둘러싸이는 공간에 코어를 배치하는 본 발명에 따른 망사의 구조가 신속한 침강이 이루어짐으로써 어업용 그물로 사용하기에 유리함을 확인하였다.
다음으로, 실시예 1에 대한 비교예로서, 2가지 종류의 망사를 추가로 마련하였다.
비교예 2과 3의 망사는, 실시예 1의 망사와 대비하여 섬유의 소재만을 달리하고 실의 규격 및 구조를 동일하게, 즉 꼬은 구조의 실로 구성되는 코어를 복수 개의 실을 서로 땋아서 코어를 둘러싸는 구조로 형성한 것이다.
비교예 2의 망사는, 코어로서, 250 d의 굵기를 갖는 폴리에스터 섬유와 실질적으로 동일한 굵기를 갖는 210 d(denier)의 나일론 섬유 24 가닥을 10 ㎝당 7.1 회의 꼬임수로 꼬아서 형성하였다. 외피는 250 d(denier)의 굵기를 갖는 나일론 섬유 6가닥으로 이루어진 실 16가닥을 10 ㎝당 81회의 따음수로 코어를 둘러싸도록 하여 구성하였다.
다음으로, 비교예 3의 망사는 실시예 1의 망사와 동일한 규격의 섬유 및 구조를 갖되, 외피는 폴리에스터 섬유로 구성하고 코어를 나일론 섬유로 구성하였다.
이렇게 구성된 실시예 1 및 비교예 1 내지 3의 망사에 대하여 어업에 사용되는 망사에 요구되는 물성으로서, 연신율, 인장 강도 및 내마모도를 측정하였다.
내마모도의 측정을 위해서 어업용 망사에 적합한 시험 장치를 구성하였다. 시험 장치의 개략적인 구성을 도 2에 도시하였다.
시험 장치는 망사가 권취되는 2개의 동일 직경의 원반(1, 2)을 상하로 배치하고, 원반에 망사를 교차하여 권취하며, 권취된 상태에서 망사가 접촉하며 표면에 요철이 있는한 쌍의 로울러(3, 4)를 배치하였다. 망사가 해수에 침강되어 사용되는 조건을 고려하여 하부의 원반(2)이 수조(5)에 잠기도록 구성하였다. 하부의 원반(2)은 7 kg의 중량을 갖는 것으로 구성하여 원반(2)의 하중이 망사에 작용하도록 하였다.
이러한 구성 하에 망사(10)를 상하부 원반(1, 2)에 교차하도록 권취하여 망사가 로울러(3, 4)에 접촉하도록 하고, 상부의 원반(1)을 모터로 구동하여, 망사의 파손시까지의 원반의 회전수를 측정하였다.
한편, 인장 강도로서는 내마모 시험 전에 파단시까의 인장 강도를 측정하고, 동일한 망사에 대하여 도 1에 도시한 내마모도 테스트용 시험 장치에서 원반(1, 2)을 500회 회전시켜 망사를(10) 마모시킨 후에 파단 시까지의 인장 강도를 측정하였다.
연신율은 파단 시까지의 연신율을 측정하였으며, 외피와 코어의 연신율을 각각 측정하였다.
이러한 측정 결과를 아래의 표 1에 기재하였다.
구성
 연신율
(%)		 마모 회수 마모전 인장 강도 (kN) 마모 후 인장 강도
(kN)
실시예 1 외피 35.6 2878 1608.2 1311.8
코어 33.3
비교예 2 외피 47.1 383 1375.5 480.6
코어 44.2
비교예 3 외피 35.8 906 1324.1 506.9
코어 35.8
비교예 1 외피 35.6 928 1323.2 517.3
코어 없음
표 1의 측정 결과에 따르면, 본 발명의 실시예 1 및 이와 같은 소재로 구성되지만 코어를 갖지 않은 비교예 3을 대비하여 보면. 마모회수와 마모 후의 인장 강도에 있어서 양자는 현격한 차이를 갖는다는 것을 알 수 있다,
또한, 본 발명의 실시예 1 및 이와 같은 구성을 갖지만 소재를 달리하는 비교예 1과 2를 대비하여 보면, 나일론 섬유로 외피와 코어를 구성한 비교예 1은 연신율에서 실시예 1보다 높은 성능을 갖지만, 마모 회수가 현격히 낮고, 특히 마모 후의 인장 강도가 마모 전에 비하여 현격히 낮아지는 것을 알 수 있다.
또한, 코어를 나일론 섬유로 구성하고 외피는 실시예 1과 동일하게 폴리에스터 섬유로 구성한 비교예 2의 망사 역시 연신율에서는 본 발명의 실시예 1의 망사와 큰 차이를 갖지 않지만, 마모 후의 인장 강도와 마모 회수가 실시예 1의 망사에 비해 현격하게 낮은 것을 확인할 수 있다.
이러한 시험 결과에 비추어, 코어를 가지는 구조(실시예 1)가 코어를 가지지 않은 구조(비교예 3)에 비해 어업용 망사에 요구되는 물성이 현격히 우수하다는 것을 확인할 수 있다.
이러한 결과로부터 어업용 망사에서는 외피만을 가진 구조에 비해 외피 내측의 공간에 코어를 둔 실시예 1의 구조가 우수하다는 결론을 얻을 수 있었다.
또한, 코어 또는 외피를 나일론 섬유로 구성한 망사(비교예 1 및 비교예 2)에 비하여 양자를 모두 폴리에스터 섬유로 구성한 망사가 어업용 망사에 요구되는 물성에서 현격히 우수하다는 것을 확인할 수 있다.
비교예 1과 2의 망사는 실시예 1의 망사와 동일 구조를 가짐에도 불구하고 내마모성이나 마모 후의 인장 강도가 현격히 낮은 것은 내마모성에 대한 시험에도 망사를 습윤시키는 것 및 마모 후의 인장 강도에 있어서도 마모 시에 망사가 습윤되는 것과 관련이 있다는 점을 확인할 수 있다. 즉, 나일론 섬유로 이루어지는 망사는 건조한 조건에서는 나일론이 우수한 물성을 나타내지만, 어업용 망사와 같이 해수에 침강되어 사용되는 경우에는 인장 강도와 내마모성이 현격히 저하하여 낮은 물성을 나타내는 것을 확인할 수 있었다.
이러한 시험 결과에 기초하여, 본 발명의 발명자는 폴리에스터 섬유로 이루어지는 코어를 폴리에스터 섬유를 땋은 외피로 둘러싸는 구조의 어망이 어업용 어망으로서 우수한 성능을 발휘한다는 결론에 도달하였다.
이러한 결론 하에 어업용 망사로서 좀더 우수한 성능을 나타내는 망사의 구조를 얻고자 여러가지 조건을 변경하여 가면서 추가의 시험을 수행하였다.
특히, 여러가지 조건을 달리한 시험을 통하여 외피와 코어의 연신율의 차이가 어망의 내마모성 및 습윤 및 마모 후의 인장 강도에 큰 영향을 미친다는 결론에 도달하였다.
폴리에스터 섬유는 사양에 따라 편차를 가지지만, 본 발명의 실시예들 및 비교예들에서는 원사의 연신율이 15 ~ 16%인 것을 사용하였다. 이러한 폴리에스터 섬유로 형성한 망사의 연신율은 섬유의 연신율 외에도 꼬아서 형성하는 코어의 꼬임수 또는 땋아서 형성하는 외피의 따음수에 좌우된다.
본 발명의 발명자는 외피의 따음수를 고정하고 코어의 꼬임수를 변화시켜가면서 양자의 연신율의 차이를 조절하여 코어와 외피의 연신율의 차이에 따른 어망의 내마모성 및 인장 강도의 변화에 대한 시험을 행하였다.
아래의 표 2는 외피는 실시예 1과 동일하게 구성하고, 코어의 꼬임수만을 실시예 1과 달리하여 구성한 망사의 규격 및 그에 따른 연신율을 나타낸다.
구조 섬유
굵기		 단위실의 섬유
가닥수		 실의 가닥수 전체
가닥수		 꼬임수
(회/10 cm)		 연신율
(%)		 연신율
차이
(%)
비교예7 외피 250d 6 16 96 81 35.6 12.0
코어 250d 24 1 24 1.5 23.6
비교예6 외피 250d 6 16 96 81 35.6 11.1
코어 250d 24 1 24 2.1 24.5
비교예5 외피 250d 6 16 96 81 35.6 10.2
코어 250d 24 1 24 2.7 25.4
비교예4 외피 250d 6 16 96 81 35.6 9.9
코어 250d 24 1 24 3.0 25.7
실시예10 외피 250d 6 16 96 81 35.6 9.7
코어 250d 24 1 24 3.3 25.9
실시예9 외피 250d 6 16 96 81 35.6 9.4
코어 250d 24 1 24 3.5 26.2
실시예8 외피 250d 6 16 96 81 35.6 8.4
코어 250d 24 1 24 4.0 27.2
실시예7 외피 250d 6 16 96 81 35.6 7.5
코어 250d 24 1 24 4.4 28.1
실시예6 외피 250d 6 16 96 81 35.6 6.7
코어 250d 24 1 24 4.9 28.9
실시예5 외피 250d 6 16 96 81 35.6 5.9
코어 250d 24 1 24 5.3 29.7
실시예4 외피 250d 6 16 96 81 35.6 5.1
코어 250d 24 1 24 5.8 30.5
실시예3 외피 250d 6 16 96 81 35.6 4.1
코어 250d 24 1 24 6.2 31.5
실시예2 외피 250d 6 16 96 81 35.6 3.2
코어 250d 24 1 24 6.7 32.4
실시예1 외피 250d 6 16 96 81 35.6 2.3
코어 250d 24 1 24 7.1 33.3
이렇게 구성한 각종 실시예들과 비교예들의 망사에 대하여 표 1에 관한 시험에서 사용한 시험 장치를 이용하여 마모를 수행하고 아울러 마모 전과 마모 후의 파단시까지의 인장 강도를 측정하였다.
아래의 표 3은 측정 결과를 나타낸다.
연신율차이
(%)		 마모회수 마모전 인장강도
(kN)		 마모후 인장강도
(kN)
비교예7 12.0 2791 1319 1112
비교예6 11.1 2799 1346 1114
비교예5 10.2 2801 1359 1121
비교예4 9.9 2805 1382 1126
실시예10 9.7 2845 1423 1291
실시예9 9.4 2847 1450 1291
실시예8 8.4 2852 1474 1292
실시예7 7.5 2855 1501 1295
실시예6 6.7 2861 1526 1299
실시예5 5.9 2864 1552 1302
실시예4 5.1 2866 1581 1302
실시예3 4.1 2870 1585 1308
실시예2 3.2 2877 1600 1310
실시예1 2.3 2878 1608 1312
위의 시험에 따른 측정 결과를 보면, 코어와 외피의 연신율의 차이가 작아짐에 따라 내마모도를 나타내는 마모회수는 외피에 대한 코어의 연신율 차이가 감소함에 따라 선형적으로 증가하지만, 연신율 차이가 9.7%인 지점에서 급격히 상승하고, 마모 시험 전에 측정한 인장 강도 역시 코어와 외피의 연신율의 차이가 감소함에 따라 선형적으로 증가하되, 연신율 차이가 9.7% 인 지점에서 급격히 상승함을 알 수 있다.
또한, 마모 후의 인장 강도, 즉 망사를 습윤시킨 상태에서 마모시킨 후에 측정한 인장 강도 역시 마모 회수나 마모 전의 인장 강도와 마찬가지로 코어와 외피의 연신율의 차이가 감소함에 따라 증가하지만, 연신율의 차이가 9.7%가 되면서부터 마모 후의 강도가 급격히 증가하고 이후로는 미약하게 선형적으로 증가함을 알 수 있다.
다음으로, 아래의 표 4는 코어는 실시예 10과 동일하게 구성하고, 외피의 따음수만을 실시예 10과 달리하여 구성한 망사의 규격 및 그에 따른 연신율을 나타낸다.
구조 섬유
굵기		 단위실의 섬유
가닥수		 실의 가닥수 전체
가닥수		 꼬임수
(회/10 cm)		 연신율
(%)		 연신율
차이
(%)
비교예7 외피 250d 6 16 96 100 41.6 15.7
코어 250d 24 1 24 3.3 25.9
비교예6 외피 250d 6 16 96 95 40.1 14.2
코어 250d 24 1 24 3.3 25.9
비교예5 외피 250d 6 16 96 90 38.7 12.8
코어 250d 24 1 24 3.3 25.9
비교예8 외피 250d 6 16 96 84 37.8 11.9
코어 250d 24 1 24 3.3 25.9
실시예10 외피 250d 6 16 96 81 35.6 9.7
코어 250d 24 1 24 3.3 25.9
실시예11 외피 250d 6 16 96 79 33.8 7.9
코어 250d 24 1 24 3.3 25.9
실시예12 외피 250d 6 16 96 75 32.5 6.6
코어 250d 24 1 24 3.3 25.9
실시예13 외피 250d 6 16 96 70 30.8 4.9
코어 250d 24 1 24 3.3 25.9
실시예14 외피 250d 6 16 96 65 28.7 2.8
코어 250d 24 1 24 3.3 25.9
실시예15 외피 250d 6 16 96 60 27.5 1.6
코어 250d 24 1 24 3.3 25.9
위의 표 4에 나타낸 바와 같이, 앞선 표 2에 나타낸 실시예들과 비교예들에서 내마모성 및 인장 강도가 급격히 향상되는 지점에 해당하는 실시예 10과 동일한 구성에서 외피의 따음수를 달리한 망사를 구성하고, 이에 대해 연신율을 측정하여 표 4에 기재하였다.
또한, 표 2와 표 3에 결과를 표시한 것과 같은 마모 시험 및 인장 강도를 측정하였다. 측정 결과는 다음의 표 5에 나타낸다.
연신율차이
(%)		 마모
회수		 마모전
인장강도
(kN)		 마모후
인장강도
(kN)
비교예11 15.7 2930 1280 1008
비교예10 14.2 2879 1346 1011
비교예9 12.8 2866 1360 1021
비교예8 11.9 2859 1369 1046
실시예10 9.7 2845 1423 1291
실시예11 7.9 2838 1431 1295
실시예12 6.6 2822 1437 1296
실시예13 4.9 2804 1449 1300
실시예14 2.8 2795 1459 1302
실시예15 1.6 2783 1471 1309
표 5에 나타낸 측정 결과에 따르면, 외피와 코어의 연신율의 차이가 9.7인 실시에 10을 중심으로, 외피의 꼬임수를 높여서 외피의 연신율을 높여서 외피와 코어의 연신율의 차이가 증가한 비교예 8 내지 11에서는 내마모도를 나타내는 마모회수에는 증가하여 내마모도가 높아진 것을 확인할 수 있다.
그러나, 오히려 인장 강도에 있어서는 외피의 꼬임수를 높여서 외피와 코어의 연신율의 차이가 커지면서, 연신율의 차이가 9.7% 미만인 비교예 8 내지 11에서는 마모전의 인장 강도 및 습윤과 마모 후의 인장 강도 모두 급격히 낮아지고, 9.7% 이하인 실시예 10 내지 15에서는 외피의 꼬임수를 줄여서 외피와 코어의 연신율의 차이가 작아지면서 마모 전후로 모두 인장 강도가 높은 수준을 유지하는 것을 확인할 수 있다.
이상의 시험 및 측정 결과에 따르면, 코어는 폴리에스터 섬유를 꼬아서 형성하고, 외피는 폴리에스터 섬유를 땋아서 코어를 둘러싸는 구조로 형성한 망사는 나일론 섬유로만 이루어진 망사 및 나일론 섬유와 폴리에스터 섬유를 혼용하여 구성한 망사에 비해 내마모성 및 인장 강도, 특히 마모 및 습윤 상태에서의 인장 강도가 매우 우수하다는 것을 확인하였다.
특히, 폴리에스터 섬유로 구성한 망사에서도 외피와 코어의 연신율 차이가 9.7% 이하인 경우에, 9.7%를 초과하는 것인 비교예 4 내지 11의 망사에 비해 인장 강도, 특히 습윤 및 마모 후의 인장 강도가 매우 높아서, 해수에 침강되어 여러가지 마모 조건에 놓이는 어업용 그물의 망사로서 효과적으로 사용될 수 있다는 점이 확인된다.
한편, 전술한 실시예들에서는 외피와 코어로 형성되는 망사의 두께는, 외피에 삽입되는 코어의 굵기에 따라 달라지지만, 대략 2.5 ~ 2.7 ㎜의 굵기로 형성되는데, 실제로 선망 어업에서 사용 가능한 망사는 2.0 ~ 3.3 ㎜의 굵기이다.
이와 같은 굵기를 형성하기 위한 외피와 코어의 규격은 아래의 표 6과 같다.
외피 섬유
가닥수		 실
가닥수		 외피 전체 굵기 코어 최소 굵기 최대 굵기
5 16 20000d 2000d 6000d
6 16 24000d 2400d 7200d
8 16 32000d 3200d 9600d
9 16 36000d 3600d 10800d
10 16 40000d 4000d 12000d
12 16 48000d 4800d 14400d
이 표에서는 외피의 실의 가닥수를 16으로 고정하였지만, 이는 현재 주로 사용되는 망사를 땋는 장비의 규격이 16가닥으로 되어 있기 때문에 장비의 교체 없이 하나의 실의 섬유 가닥수만을 조절하여 얻을 수 있는 규격을 나타내고 있다. 이와 같이 섬유 가닥수를 조절하여 전체 망사의 두께를 조절할 수 있으며, 사용되는 폴리에스터 섬유의 굵기를 조절하여 망사의 두께를 조절할 수 있다.
본 발명에 따른 망사는, 외피에 의해 형성된 내부 공간의 전체 단면적이 코어로 채워서 망사가 진원에 가까운 형태가 되도록 형성될 수도 있고, 일부의 단면적만을 채워서 망사가 전체적으로 타원형이 되도록 형성할 수 있다.
전술한 실시예들에서는, 외피는 250 d 굵기를 갖는 폴리에스터 섬유 6가닥으로 이루어진 실 16가닥을 땋아서 형성하고, 코어는 250 d 굵기를 갖는 폴리에스터 섬유 24 가닥을 꼬아서 형성한 것이어서, 코어는 대략 외피에 의해 형성될 수 있는 내부 공간에 삽입 가능한 굵기의 대략 55% 굵기로 삽입된 것이다.
표 6에서 코어의 규격은 외피의 내부 공간에 삽입될 수 있는 코어의 굵기의 범위를 나타낸다. 이러한 규격 역시 코어를 이루는 폴리에스터 섬유의 굵기가 250 d인 경우에 대한 것이고, 섬유 가닥수 외에 섬유의 굵기를 변경하여 코어의 전체 굵기를 조절할 수도 있다.
위 표 6에서 표시한 코어의 최대 굵기를 초과하는 굵기로 코어가 형성되면, 코어가 외피의 내부 공간을 채우면서 외피가 벌어지게 되어 외피의 내마모도가 급격히 저하한다. 따라서, 코어는 표 7에 표시한 수준의 최대 굵기의 이하로 형성되어야 한다.
또한, 최소 굵기 미만으로 코어가 형성되면, 외피의 내측 표면과 코어의 외측 표면 사이에 간극, 즉 외피가 둘러싸는 내부 공간에 코어가 배치되지 않은 빈 공간이 형성되어 본 발명에 따른 망사로 이루어지는 그물의 침강이 지체되고, 외피의 형태가 원형 또는 타원형을 이루지 못하게 되어 해수에 대한 저항이 증가되는 문제가 있다. 또한, 외피의 형태 변형으로 인하여 연신율이 증가하여 코어와의 연신율 차이가 커져서 인장 강도나 내마모도가 감소할 수 있다.
따라서, 표 6의 수치로 제시되어 있는 바와 같이, 코어를 이루는 섬유 전체의 굵기는 외피를 이루는 섬유 전체의 굵기에 대비하여 10 ~ 30%의 범위에 있는 것이 바람직하다.
이상, 본 발명의 실시예들의 어업용 그물의 망사에 대해 설명하였는바, 본 발명은 이러한 실시예들에 한정되지 않고 청구범위에 기재된 범위에서 다양한 수정과 변형 및 구성의 부가가 가능하다.
1. 2: 원반 3.4: 로울러
5: 수조 6: 망사

Claims (4)

  1. 삭제
  2. 삭제
  3. 어업에 사용되는 그물을 이루는 망사로서,
    복수 가닥의 폴리에스터 소재의 섬유를 꼬아서 형성되는 코어 및 폴리에스터 소재의 섬유로 형성되는 복수 개의 실을 땋아서 서로 땋인 실 사이에 중공의 공간에 코어가 배치되는 외피를 포함하여 구성되고,
    망사에 가해지는 인장력에 의해, 외피는 실의 땋은 구조 및 폴리에스터 소재의 탄성에 따라 신장되고, 코어는 폴리에스터 소재의 탄성 및 실의 꼬은 구조에 따라 신장되며,
    외피의 연신율은 코어의 연신율보다 동일하거나 높고, 외피의 연신율과 코어의 연신율의 차이가 9.7% 이하인 것인, 그물용 망사.
  4. 청구항 3에 있어서,
    코어의 굵기는 외피를 이루는 전체 섬유의 굵기의 합에 대하여 10 ~ 30%의 범위에 있는 것인, 그물용 망사.
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