EA013145B1 - Трубы нефтяного сортамента для развальцовки в скважине и способ их производства - Google Patents

Трубы нефтяного сортамента для развальцовки в скважине и способ их производства Download PDF

Info

Publication number
EA013145B1
EA013145B1 EA200870306A EA200870306A EA013145B1 EA 013145 B1 EA013145 B1 EA 013145B1 EA 200870306 A EA200870306 A EA 200870306A EA 200870306 A EA200870306 A EA 200870306A EA 013145 B1 EA013145 B1 EA 013145B1
Authority
EA
Eurasian Patent Office
Prior art keywords
oil
expansion
pipe
well
hollow shell
Prior art date
Application number
EA200870306A
Other languages
English (en)
Other versions
EA200870306A1 (ru
Inventor
Таро ОХЕ
Кейити Накамура
Хидеки ТАКАБЕ
Тосихару Абе
Томоки Мори
Масакацу Уеда
Original Assignee
Сумитомо Метал Индастриз, Лтд.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Сумитомо Метал Индастриз, Лтд. filed Critical Сумитомо Метал Индастриз, Лтд.
Publication of EA200870306A1 publication Critical patent/EA200870306A1/ru
Publication of EA013145B1 publication Critical patent/EA013145B1/ru

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/10—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of tubular bodies
    • C21D8/105—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of tubular bodies of ferrous alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/20—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with copper
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10S148/00—Metal treatment
    • Y10S148/902—Metal treatment having portions of differing metallurgical properties or characteristics
    • Y10S148/909—Tube

Abstract

Труба нефтяного сортамента для развальцовки согласно изобретению развальцовывается в скважине. Труба нефтяного сортамента для развальцовки в скважине имеет состав, включающий, мас.%: от 0,05 до 0,08% С, самое большее 0,50% Si, от 0,80 до 1,30% Mn, самое большее 0,030% Р, самое большее 0,020% S, от 0,08 до 0,50% Cr, самое большее 0,01% N, от 0,005 до 0,06% Al, самое большее 0,05% Ti, самое большее 0,50% Cu и самое большее 0,50% Ni, а остальное составляет Fe и примеси, и структуру, имеющую долю феррита по меньшей мере 80%. Труба нефтяного сортамента для развальцовки в скважине имеет предел текучести в интервале от 276 до 379 МПа и однородное удлинение по меньшей мере 16%. Поэтому труба нефтяного сортамента согласно изобретению обладает высокой способностью к развальцовке.

Description

Область техники, к которой относится изобретение
Настоящее изобретение относится к трубам нефтяного сортамента и способу их производства и, в частности, к трубам нефтяного сортамента, развальцовываемых в скважине, и к способу их производства.
Уровень техники
При сооружении скважины (нефтяной скважины или газовой скважины), из которой добывают нефть или газ, в ствол скважины спускают множество труб нефтяного сортамента. Традиционный метод сооружения скважины состоит в следующем. Скважину бурят на определенную глубину при использовании бурильной колонны, а затем спускают трубу нефтяного сортамента. Затем вновь бурят скважину и спускают трубу, имеющую меньший наружный диаметр, чем внутренний диаметр ранее спущенной трубы. Таким образом, согласно традиционному методу сооружения скважины, наружные диаметры спускаемых труб последовательно уменьшаются по мере бурения скважины вглубь. Иначе говоря, по мере углубления нефтяной скважины внутренние диаметры труб в верхней части скважины (вблизи поверхности земли) увеличиваются. Как результат этого, увеличивается площадь бурения, которая резко увеличивает стоимость бурения.
Новый метод снижения площади бурения и таким образом снижения стоимости бурения раскрыт в патенте Японии 7-507610 и описании к международной публикации \УО 98/00626. Метод, предложенный в данных документах, заключается в следующем. В скважину спускают обсадную трубу, имеющую наружный диаметр меньше, чем внутренний диаметр обсадной трубы, спущенной в скважину. Обсадную трубу спускают глубже дальше уже установленной обсадной трубы, а затем развальцовывают так, что ее внутренний диаметр сравнивается с внутренним диаметром ранее спущенной обсадной трубы. Вкратце, обсадную трубу развальцовывают внутри скважины. Поэтому даже если нефтяная скважина глубокая, нет необходимости размещать обсадные трубы, имеющие большие диаметры, в верхней части скважины, что снижает площадь бурения и количество стальных труб, по сравнению с традиционным методом сооружения скважины.
Проведены различные исследования, касающиеся труб нефтяного сортамента, предназначенных для использования в описанном выше методе сооружения скважины (далее по тексту «трубы нефтяного сортамента для развальцовки»). Описания международных публикаций № XV О 2004/001076 и XVО 2005/080621 и патент Японии 2002-349177 А направлены на предотвращение снижения сопротивления раздавливанию после развальцовки, которые раскрывают трубы нефтяного сортамента для развальцовки. Патент Японии 2002-266055 А направлен на улучшение коррозионной стойкости и раскрывает трубы нефтяного сортамента.
Трубы нефтяного сортамента развальцовывают в скважине, и поэтому они должны обладать способностью к равномерной деформируемости при развальцовке (далее по тексту называемую «способностью трубы к развальцовке»). Для того чтобы получить высокую способность трубы к развальцовке, необходимо обеспечить деформируемость без локального сжатия в процессе обработки, другими словами, однородное удлинение, которое можно оценить испытанием на растяжение, должно быть высоким. В данном документе термин «однородное удлинение» означает искажение точности поперечного сечения образца для испытаний (%) в точке максимальной нагрузки в ходе испытания при растяжении. Особенно в области раструба, где обсадные трубы вертикально размещаются друг на друга внахлест, степень развальцовки трубы является максимальной. При рассмотрении степени развальцовки в области раструба однородное удлинение трубы нефтяного сортамента для развальцовки предпочтительно составляет не менее чем 16%.
Патенты Японии 2002-129283 А и 2005-146414 А направлены на улучшение способности трубы к развальцовке и раскрывают трубы нефтяного сортамента для развальцовки. В существе патента Японии 2002-129283 А труба нефтяного сортамента является ни закаленной, ни отпущенной, и структура стали включает от 5 до 70% по объему фазы феррита и фаз низкотемпературной трансформации, таких как фаза мартенсита и фаза бейнита. Таким образом достигается высокая способность к развальцовке для трубы нефтяного сортамента.
Однако если отношение фаз низкотемпературной трансформации, таких как фаза мартенсита и фаза бейнита, в структуре велико, то не удастся достичь высокого однородного удлинения.
Трубы нефтяного сортамента, раскрытые в патенте Японии 2005-146414 А, подвергают хорошо известному процессу закалки и хорошо известному процессу отпуска при температуре меньшей, чем температура Ас1, что приводит к высокой способности трубы к развальцовке для отношения напряжения при пределе текучести к пределу прочности самое большее 0,85, согласно существу изобретения. Однако, как было установлено в результате исследований, в некоторых случаях однородное удлинение 16% или больше не достигается для труб нефтяного сортамента, раскрытых в патенте Японии 2005-146414 А. Более того, трубы нефтяного сортамента, раскрытые в патенте Японии 2005-146414 А, содержат по меньшей мере 1,45% Мп, согласно описанию варианта осуществления изобретения. Такой состав с высоким содержанием Мп может ухудшить ударную вязкость. Температура отпуска для композиции с высоким содержанием Мп высокая, и поэтому могут возникнуть такие недостатки, как обезуглероживание и износ стенок печи.
- 1 013145
Как раскрыто в патенте Японии 2002-349177 А, трубы нефтяного сортамента для развальцовки предпочтительно имеют высокое сопротивление раздавливанию под действием наружного давления, т.е. высокое сопротивление разрушению. На сопротивление разрушению труб нефтяного сортамента влияет овальность и эксцентриситет стенок по толщине. Для того чтобы получить высокое сопротивление разрушению, предпочтительно, чтобы отклонение по толщине для труб нефтяного сортамента было снижено, так чтобы эксцентриситет стенок по толщине был уменьшен, а поперечное сечение приближалось к правильному кругу, уменьшая тем самым овальность.
Сущность изобретения
Задачей настоящего изобретения является разработка труб нефтяного сортамента для развальцовки, обладающих высокой способностью к развальцовке. В частности, оно относится к трубам нефтяного сортамента для развальцовки, обладающим однородным удлинением по меньшей мере 16%.
Авторы изобретения провели различные исследования и в результате установили, что для того, чтобы получить высокое однородное удлинение для труб нефтяного сортамента для развальцовки, особенно такое высокое однородное удлинение, как 16% или больше, должны выполняться следующие требования (1) и (2).
(1) Доля феррита в структуре металла составляет по меньшей мере 80%. Фаза феррита является мягкой, и поэтому увеличение доли феррита в структуре металла позволяет достичь высокого однородного удлинения.
(2) Предел текучести доводят до величины в интервале от 276 до 379 МПа. Таким образом достигается необходимая прочность труб нефтяного сортамента и, как результат этого, высокое однородное удлинение.
Авторы изобретения также установили, что однородное удлинение по меньшей мере 18% для труб нефтяного сортамента для развальцовки может быть получено при выполнении следующего требования (3), помимо требований (1) и (2), описанных выше.
(3) Осуществляют закалку и отпуск, и температура закалки составляет не менее, чем точка Ас1. Здесь процесс отпуска протекает по следующим стадиям. Температуру труб нефтяного сортамента для развальцовки после закалки повышают до температуры отпуска, равной или превышающей точку Ас1. После повышения температуры трубу выдерживают в течение заданного промежутка времени. После выдержки трубу нефтяного сортамента для развальцовки охлаждают воздухом. В ходе обработки достигается высокое однородное удлинение 18% или выше. Хотя причина не вполне ясна, но вероятно вследствие того, что когда температуру отпуска устанавливают, по меньшей мере, такой высокой, как точка Ас1, фаза аустенита осаждается в ходе выдержки, и кристаллические зерна в стали соответственно измельчаются.
Авторы изобретения также обнаружили, что если полую оболочку подвергнуть холодной обработке перед закалкой и отпуском, то можно снизить овальность и эксцентриситет стенок по толщине труб нефтяного сортамента для развальцовки при сохранении описанного выше однородного удлинения, и следовательно можно улучшить сопротивление разрушению труб нефтяного сортамента для развальцовки.
Изобретение разработано на основании вышеуказанных обнаруженных фактов и изобретение можно сформулировать следующим образом.
Трубы нефтяного сортамента согласно изобретению развальцовывают в скважине. Трубы нефтяного сортамента для развальцовки имеют состав, включающий, мас.%: от 0,05 до 0,08 С, самое большее 0,50 81, от 0,80 до 1,30 Мп, самое большее 0,030 Р, самое большее 0,020 8, от 0,08 до 0,50 Сг, самое большее 0,01 Ν, от 0,005 до 0,06 А1, самое большее 0,05 Τι, самое большее 0,50 Си и самое большее 0,50 N1, а остальное составляет Ре и примеси, а структура включает долю феррита по меньшей мере 80%. Трубы нефтяного сортамента имеют предел текучести в интервале от 276 до 379 МПа и однородное удлинение по меньшей мере 16%. Здесь доля феррита обозначает долю площади феррита.
Химический состав труб нефтяного сортамента для развальцовки согласно изобретению может содержать, вместо части Ре, один или несколько элементов, выбранных из группы, включающей самое большее 0,10% Мо, самое большее 0,10% V, самое большее 0,040% N6, самое большее 0,005% Са и самое большее 0,01% редкого металла (КЕМ).
Трубы нефтяного сортамента для развальцовки предпочтительно имеют однородное удлинение по меньшей мере 18%. Трубы нефтяного сортамента для развальцовки предпочтительно закаливают, а затем отпускают при температуре отпуска, по меньшей мере, равной точке Ас1 (при так называемой температуре двухфазной области).
Предпочтительно овальность труб нефтяного сортамента для развальцовки согласно изобретению составляет самое большее 0,7%, а эксцентриситет стенок по толщине составляет самое большее 6,0%.
Таким образом улучшают сопротивление разрушению труб нефтяного сортамента для развальцовки.
Трубы нефтяного сортамента для развальцовки предпочтительно подвергают холодной обработке, а затем закаливают и отпускают. Здесь холодную обработку проводят, например, обжатием в холодном состоянии.
Таким образом, при сохранении однородного удлинения по меньшей мере 16% овальность труб
- 2 013145 нефтяного сортамента для развальцовки составляет по меньшей мере 0,7%, а эксцентриситет стенок по толщине составляет самое большее 6,0%.
Способ производства труб нефтяного сортамента для развальцовки согласно изобретению включает стадии получения полой оболочки, имеющей химический состав, включающий, мас.%: от 0,05 до 0,08 С, самое большее 0,50 81, от 0,80 до 1,30 Мп, самое большее 0,030 Р, самое большее 0,020 8, от 0,08 до 0,50 Сг, самое большее 0,01 Ν, от 0,005 до 0,06 А1, самое большее 0,05 Τι, самое большее 0,50 Са и самое большее 0,50 Νί, и остальное составляет Ре и примеси, и закалки и отпуска полученной полой оболочки и изготовление из полой оболочки трубы нефтяного сортамента для развальцовки, имеющей долю феррита, по меньшей мере, 80%, прочность от 276 до 379 МПа и однородное удлинение по меньшей мере 16%.
Следует отметить, что химический состав полой оболочки может включать вместо части Ре по меньшей мере один из вышеперечисленных необязательных элементов (Мо, V, N6, Са и КЕМ).
Предпочтительно на стадии закалки и отпуска закаленную полую оболочку отпускают при температуре отпуска, по меньшей мере равной точке Ас1, так что однородное удлинение трубы нефтяного сортамента для развальцовки составляет по меньшей мере 18%.
Предпочтительно способ производства труб нефтяного сортамента для развальцовки согласно изобретению дополнительно включает стадию холодной обработки полученной полой оболочки, так что овальность трубы нефтяного сортамента для развальцовки составляет самое большее 0,7%, а эксцентриситет стенок по толщине составляет самое большее 6,0%. На стадии закалки и отпуска подвергнутую холодной обработке полую оболочку закаливают и отпускают.
Краткое описание чертежей
На чертеже представлен график, показывающий зависимость между овальностью и эксцентриситетом стенок по толщине для труб нефтяного сортамента, полученных согласно примеру 2.
Предпочтительный вариант осуществления изобретения
Далее будут подробно описаны варианты осуществления изобретения. Трубы нефтяного сортамента согласно изобретению имеют следующий химический состав и структуру металла. Далее по тексту выраженные в «%» элементы относятся к «% по массе».
1. Химический состав
С: от 0,05 до 0,06%.
Углерод (С) улучшает прочность стали. Если содержание С составляет меньше 0,05%, то предел текучести, необходимый для целей изобретения, не может быть достигнут. С другой стороны, если содержание С превышает 0,08%, однородное удлинение снижается. Поэтому содержание С лежит в интервале от 0,05 до 0,08%.
8ί: 0,50% или меньше
Кремний (81) раскисляет сталь, а также поднимает сопротивление размягчению при отпуске с улучшением прочности стали. Однако если содержание 81 превышает 0,50%, ухудшается способность стали к горячей обработке. Поэтому содержание 81 составляет 0,50% или меньше. Для того чтобы более эффективно реализовать вышеназванный эффект, содержание 81 предпочтительно должно составлять не менее 0,1%. Однако если содержание 81 составляет менее 0,1%, вышеописанный эффект проявляется частично.
Мп: от 0,80 до 1,30%
Марганец (Мп) улучшает способность стали к закалке и улучшает прочность стали. Если содержание Мп составляет менее 0,80%, предел текучести, необходимый для осуществления изобретения, не достигается. С другой стороны, если содержание Мп превышает 1,30%, сегрегация в стали увеличивается и падает ударная вязкость стали. Поэтому содержание Мп составляет от 0,80 до 1,30%, предпочтительно от 1,20 до 1,30%.
Р: 0,030% или меньше
Фосфор (Р) является примесью и снижает ударную вязкость стали, так как он собирается на границе раздела зерен. Поэтому содержание Р предпочтительно составляет как можно меньшую величину. Поэтому содержание Р составляет не более чем 0,030%. Предпочтительное содержание Р составляет 0,015%.
8: 0,020% или меньше
Сера (8) является примесью и соединяется с Мп или Са с образованием включений. Образованные включения удлиняются в процессе горячей обработки и снижают ударную вязкость стали. Поэтому содержание 8 предпочтительно составляет как можно меньшую величину. Поэтому содержание 8 составляет не более чем 0,020%, предпочтительно не более чем 0,0050%.
А1: от 0,005 до 0,06%
Алюминий (А1) раскисляет сталь. Если содержание А1 составляет меньше чем 0,005%, уменьшается чистота стали вследствие недостаточного раскисления, и таким образом снижается ударная вязкость стали. С другой стороны, если содержание А1 превышает 0,06%, ударная вязкость стали также снижается. Поэтому содержание А1 составляет от 0,005 до 0,06%, предпочтительно от 0,02 до 0,06%. Следует обратить внимание, что в данном документе содержание А1 относится к растворимому в кислоте алюминию (раст. А1).
- 3 013145
Ν: 0,01% или меньше
Азот (Ν) является примесью и соединяется с А1, Τί, или ΝΒ с образованием нитрида. Если большое количество Α1Ν или ΤίΝ выпадет в осадок, то снизится ударная вязкость стали. Поэтому содержание N предпочтительно составляет как можно меньшую величину. Поэтому содержание Ν составляет не более чем 0,01%.
Сг: от 0,08 до 0,50%
Хром (Сг) улучшает способность стали к закалке и Сг также улучшает сопротивление коррозии под действием диоксида углерода. Если содержание Сг составляет меньше чем 0,08%, то снижается сопротивление коррозии под действием диоксида углерода. С другой стороны, если содержание Сг увеличивается, то более легко образуются грубые карбиды, и поэтому верхний предел содержания Сг составляет 0,50%. Поэтому содержание Сг составляет от 0,08 до 0,50%, предпочтительно от 0,08 до 0,35%, более предпочтительно от 0,08 до 0,25%.
Τί: 0,05% или меньше
Титан (Τί) соединяется с Ν с образованием ΤίΝ и ограничивает укрупнение кристаллических зерен в интервале высоких температур. Однако если содержание Τί превышает 0,05%, Τί соединяется с С с образованием ПС, который снижает ударную вязкость стали. Поэтому содержание Τί составляет 0,05% или меньше. Следует обратить внимание, что эффект ограничения укрупнения кристаллических зерен достигается частично, если содержание Τί составляет примерно 0,001%, что составляет примерно уровень содержания примеси, тогда как эффект более ясно проявляется, если содержание Τί превышает 0,005%.
Си: 0,50% или меньше
Медь (Си) улучшает прочность стали упрочнением сплава. Избыточное содержание Си, однако, делает сталь хрупкой. Если содержание Си превышает 0,50%, то сталь становится заметно хрупкой. Поэтому содержание Си составляет 0,50% или меньше. Если содержание Си составляет не менее 0,01%, то вышеописанный эффект улучшения прочности стали четко прослеживается.
Νί: 0,50% или меньше
Никель (Νί) улучшает ударную вязкость стали и ограничивает охрупчивание стали в случае совместного присутствия его с Си. Однако если содержание Νί превышает 0,50%, эффект достигает насыщения. Поэтому содержание Νί составляет 0,50% или меньше. Описанный выше эффект четко проявляется, если содержание Νί составляет не менее чем 0,01%.
Следует обратить внимание, что остальная часть химической композиции состоит из Ее и примесей.
Трубы нефтяного сортамента для развальцовки согласно изобретению содержат Мо вместо части Ее, если это необходимо.
Мо: 0,10% или меньше
Молибден (Мо) является необязательным дополнительным элементом и Мо улучшает закаливаемость и повышает прочность стали. Молибден также ограничивает охрупчивание, вызываемое Р или т.п. Однако избыточное содержание Мо вызывает образование грубого карбида. Поэтому содержание Мо составляет не более чем 0,10%. Содержание Мо предпочтительно составляет 0,05% для сохранения вышеупомянутого эффекта. Однако, если содержание Мо составляет меньше чем 0,05%, вышерассмотренный эффект может быть реализован частично.
Трубы нефтяного сортамента для развальцовки согласно изобретению дополнительно содержат один или несколько элементов, выбранных из группы, включающей Ν6 и V вместо части Ее, если это необходимо.
Ν6: 0,040% или меньше
V: 0,10% или меньше
Ниобий (Ν6) и ванадий (V) оба являются необязательными дополнительными элементами. Оба данных элемента улучшают прочность стали. В частности, Ν6 образует карбонитрид и V образует карбид с улучшением прочности стали. Однако избыточное содержание Ν6 вызывает сегрегацию и образование удлиненных частиц. Избыточное содержание V снижает ударную вязкость стали. Поэтому содержание Ν6 составляет не больше чем 0,040%, а содержание V составляет не больше чем 0,10%. Для того, чтобы эффективно реализовать рассмотренный выше эффект, содержание Ν6 предпочтительно должно составлять не менее чем 0,001%, а содержание V предпочтительно должно составлять не меньше чем 0,02%. Однако следует отметить, что если содержания составляют меньше чем нижние пределы, описанный выше эффект может быть достигнут только частично.
Трубы нефтяного сортамента для развальцовки согласно изобретению содержат один или несколько элементов, выбранных из группы, включающей Са и элемент группы редких металлов (КЕМ) вместо части Ее, если это необходимо.
Са: 0,005% или меньше
КЕМ: 0,01% или меньше
Кальций (Са) и КЕМ оба являются необязательными дополнительными элементами. Кальций и КЕМ влияют на регулирование формы сульфида и соответственно улучшают ударную вязкость стали. Однако если содержание Са превышает 0,005% или содержание КЕМ превышает 0,01%, образуется большое количество включений. Поэтому содержание Са составляет не больше чем 0,005%, а содержа
- 4 013145 ние КЕМ составляет не больше чем 0,01%. Содержание Са предпочтительно составляет не менее чем 0,001%, а содержание КЕМ предпочтительно составляет не меньше чем 0,001%, чтобы эффективным образом обеспечить получение рассмотренного выше эффекта. Однако если содержание Са и содержание КЕМ составляют меньше, чем низшие пределы, указанные выше, эффект может быть достигнут только частично.
2. Структура металла
Доля феррита в структуре металла составляет не менее 80%. В данном документе доля феррита означает долю площади феррита, измеренную следующим методом. Из произвольного места трубы нефтяного сортамента для развальцовки вырезают образец для испытаний. Образец подвергают механической шлифовке, и отшлифованный образец протравливают в 4% спиртовом растворе пикрата. Протравленную поверхность образца осматривают под оптическим микроскопом и измеряют долю феррита методом игольчатого щупа согласно Л8ТМ Е562.
Следует обратить внимание, что в структуре металла часть, отличная от фазы феррита, включает фазу низкотемпературной трансформации. Фаза низкотемпературной трансформации включает один или несколько бейнит, мартенсит и перлит.
Считается, что в трубах нефтяного сортамента для развальцовки согласно изобретению мягкая фаза феррита занимает большую процентную долю в структуре металла и поэтому можно достигнуть по меньшей мере 16% однородного удлинения. Если доля феррита составляет меньше чем 80%, увеличивается доля фазы низкотемпературной трансформации, и поэтому однородное удлинение составляет меньше 16%.
3. Предел прочности при растяжении
Предел текучести стали лежит в интервале величин от 276 до 379 МПа. В настоящем документе предел текучести относится к максимальному напряжению при растяжении 0,2% согласно стандарту Л8ТМ. Если предел текучести превышает 379 МПа, однородное удлинение становится меньше 16%. С другой стороны, если предел текучести составляет меньше 276 МПа, то прочности, необходимой для труб нефтяного сортамента, нельзя получить. Поэтому предел текучести лежит в интервале величин от 276 до 379 МПа.
4. Овальность и эксцентриситет стенок по толщине
Предпочтительно в трубах нефтяного сортамента согласно изобретению овальность составляет больше чем 0,7%, а эксцентриситет стенок по толщине составляет не больше 6,0%.
Овальность определяется следующим уравнением (1):
Овальность (%) = (максимальный наружный диаметр Этих - минимальный наружный диаметр Этш)/средний наружный диаметр Эауе х 100... (1)
В настоящем документе максимальный наружный диаметр Этих, минимальный наружный диаметр Этт и средний наружный диаметр Эауе измеряют, например, следующим методом. По произвольному поперечному сечению трубы нефтяного сортамента для развальцовки измеряют наружный диаметр одного круга с интервалами 22,5°. Таким образом проводят замеры 16 (=360°/22,5°) наружных диаметров. Из измеренных 16 наружных диаметров максимальный наружный диаметр определяют как Этах, а минимальный диаметр как Этт. Средний из измеренных 16 наружных диаметров определяют как средний ^аνе.
Эксцентриситет стенок по толщине определяют по следующему уравнению (2):
Эксцентриситет стенок по толщине (%) = (максимальная толщина стенки Ттах - минимальная толщина стенки Тшш) средняя толщина стенки Тауе х 100 ...(2)
В настоящем документе максимальная толщина стенки Ттах, минимальная толщина стенки Тшш и средняя толщина стенки Тауе измерены, например, следующим методом. В произвольном месте поперечного сечения трубы нефтяного сортамента для развальцовки измеряют толщину с интервалами 11,25°. Таким образом проводят замеры 32 (360°/11,25°) значений толщины. Из измеренных 32 значений толщины максимальную толщину определяют как Ттах, а минимальную толщину определяют как Тннп. Среднее значение из измеренных 32 значений толщины определяют как Тауе.
Как будет рассмотрено, полую оболочку после горячей обработки подвергают холодной обработке перед закалкой и отпуском и получают трубу нефтяного сортамента для развальцовки, имеющую овальность 0,7% или меньше и эксцентриситет стенок по толщине 6,0% или меньше. Данные трубы нефтяного сортамента для развальцовки обладают высокой геометрической однородностью. Поэтому труба имеет высокое сопротивление разрушению и высокое сопротивление раздавливанию. Более предпочтительно овальность составляет не более 0,5%, а эксцентриситет стенок по толщине составляет не более 5,0%.
Следует обратить внимание, что в вышеуказанном примере производят 16 замеров наружного диаметра и 32 замера толщины, но поскольку одну и ту же окружность делят на равные восемь или более наружных диаметров и толщину измеряют в каждой точке деления, то количество точек для измерения конкретно не ограничивается.
5. Способ производства
Далее будет рассмотрен способ производства труб нефтяного сортамента для развальцовки соглас
- 5 013145 но изобретению. Расплавленную сталь, имеющую вышеуказанный химический состав, отливают и формуют в заготовки. Полученную заготовку перерабатывают в полую оболочку (процесс изготовления полой оболочки). В процессе изготовления полой оболочки полую оболочку получают методом горячей обработки. В частности, в заготовке пробивают отверстие и прокатывают в полую оболочку. В альтернативном варианте заготовка может быть формована в полую оболочку методом горячей экструзии.
Полученную полую заготовку подвергают закалке и отпуску и формуют из нее трубу нефтяного сортамента для развальцовки согласно изобретению (процесс закалки и отпуска). Температура закалки представляет собой хорошо известную температуру (по меньшей мере, точка Ас3). С другой стороны, температура отпуска предпочтительно составляет не менее чем точка Ас1. Конкретный процесс предпочтительного отпуска заключается в следующем. Температуру полой оболочки после закалки поднимают до температуры отпуска, равной или превышающей точку Ас1. После повышения температуры полую оболочку выдерживают в течение заданного времени (например, примерно на 30 мин для полой оболочки, имеющей толщину 12,5 мм) при температуре отпуска. После выдержки полую оболочку охлаждают воздухом.
Если температура отпуска составляет не менее чем точка Ас1, однородное удлинение достигает 18% или больше. Хотя причина этого точно не известна, но вероятно это происходит вследствие того, что в ходе выдержки фаза аустенита осаждается, когда температура отпуска установлена в точке Ас1 или выше, при которой происходит упорядочивание кристаллических зерен в стали, так что однородное удлинение достигает 18% или больше.
Верхний предел для температуры отпуска предпочтительно равен точке Ас3. Если температура отпуска превышает точку Ас3, снижается прочность труб нефтяного сортамента для развальцовки. Поэтому предпочтительная температура отпуска составляет, по меньшей мере, точку Ас1 и меньше, чем точка Ас3.
Следует обратить внимание, что если температура отпуска составляет меньше чем точка Ас1, может быть достигнуто однородное удлинение по меньшей мере 16%, поскольку доля феррита составляет 80% или больше, а предел текучести составляет от 276 до 379 МПа.
Точки Ас1 и Ас3 могут быть получены методом формасторного испытания. При формасторном испытании измеряют тепловое расширение образца на устройстве для измерения точки превращения (формастор), и точки превращения (Ас1 и Ас3) определяют на основе измеренного теплового расширения.
Предпочтительно после процесса изготовления полой оболочки и перед процессом закалки и отпуска проводят холодную обработку. В процессе холодной обработки полученную полую оболочку подвергают холодной обработке. Холодной обработкой является, например, снижение диаметра при холодной обработке и, в частности, ее осуществляют холодной вытяжкой или холодным прокатом при использовании пилигримового прокатного стана. Более предпочтительно холодную обработку осуществляют холодной вытяжкой. Овальность труб нефтяного сортамента для развальцовки становится равной 0,7% или меньше, а эксцентриситет стенок по толщине становится равным 6,0% или меньше после холодной обработки.
Следует отметить, что перед процессом холодной обработки полую оболочку можно подвергнуть тепловой обработке, такой как закалка и отпуск. Трубы нефтяного сортамента для развальцовки, полученные описанным выше способом, представляют собой бесшовные стальные трубы, тогда как трубы нефтяного сортамента для развальцовки согласно изобретению могут представлять собой сварные трубы, такие как сварные трубы, сваренные методом сопротивления. Однако следует отметить, что сваренная труба может иметь недостаток, связанный с ее сопротивлением коррозии в месте сварки, и поэтому трубы нефтяного сортамента для развальцовки согласно изобретению предпочтительно представляют собой бесшовные стальные трубы.
Примеры
Пример 1.
Получили множество круглых заготовок, имеющих химический состав, показанный в табл. 1.
- 6 013145
Таблица 1
Тип стали Химический состав (в % по массе, остальное составляет Ге и примеси) Точка Ас1 (’С)
С 51 Мп Р 8 Си Сг N1 МО V ΤΪ N А1
А 0,07 0,28 1,32 0,008 0,0007 0,02 0,18 0,02 0,05 0,04 - 0,008 0, 005 0, 04 708
В 0, 12 0,26 1,40 0, 010 0,0023 0,29 0,11 0,42 0,01 - 0, 027 0,024 0,006 0,04 715
С 0,06 0,21 1,24 0,008 0,0018 0, 02 0,10 0,02 - - - 0,006 0, 006 0, 03 718
О 0, 17 0,28 1, 39 0,014 0,0050 0,01 0,06 0,02 0,01 0,07 - 0,007 0,005 0,03 700
Е 0,07 0,25 1,26 0,007 0,0015 0, 02 0,09 0,02 0,01 - 0, 001 0,009 0, 001 0, 04 729
Касательно табл. 1, химические составы стали типа С и стали типа Е находились в пределах, определенных изобретением. Содержание Мп в стали типа А превышает верхний предел, определенный изобретением. Содержание С и содержание Мп в стали типа В превышают верхние пределы, определенные изобретением. Что касается стали типа Ό, то содержание С, содержание Мп и содержание Сг было вне интервалов, определенных изобретением.
Из каждой круглой заготовки вырезали образец для испытаний, и на данных образцах проводили испытания на формасторе и получали точку Ас (°С) для каждого типа стали. Полученные величины точек Ас представлены в табл. 1.
Множество круглых заготовок, полученных из стали каждого типа от А до Е, нагревали в нагревательных печах. Нагретые круглые заготовки продавливали и прокатывали с получением множества бесшовных труб (полых оболочек). Номинальный наружный диаметр каждой бесшовной трубы составлял 203,2 мм и номинальная толщина стенок составляла 12,7 мм. Полученные бесшовные стальные трубы подвергали закалке и отпуску при температуре закалки (°С) и температуре отпуска (°С) в табл. 2 и получали трубы нефтяного сортамента для развальцовки. Период выдержки составлял 30 мин в процессе отпуска. Круглые заготовки в опытах №№ 13 и 14 в табл. 2 подвергали продавливанию и прокату и получали множество бесшовных труб, каждая с номинальным наружным диаметром 219,1 мм и номинальной толщиной стенок 14,5 мм. Затем полученные бесшовные трубы подвергали холодной вытяжке со снижением площади поперечного сечения 18,4% и получали из них бесшовные стальные трубы с номинальным наружным диаметром 203,2 мм и номинальной толщиной стенок 12,7 мм каждая. Снижение площади поперечного сечения определяли по следующему уравнению (3).
Снижение площади поперечного сечения (%) = (площадь поперечного сечения бесшовной стальной трубы до холодной вытяжки - площадь поперечного сечения бесшовной стальной трубы после холодной вытяжки)/(площадь поперечного сечения бесшовной стальной трубы перед холодной вытяжкой) х 100 ... (3).
Кроме того, бесшовные стальные трубы после холодной вытяжки подвергали закалке и отпуску. Таблица 2
Опыт № Тип стали Температура закалки (’С) Температура отпуска (*С> Доля феррита (%) Υ5 (МПа) Т5 (МПа) Однородное удлинение (¾)
1 А 950 660 60 520 596 9,4
2 А 950 715 70 450 529 10,7
3 А 950 730 80 350 540 15, 3
4 В 950 690 60 476 565 13, 6
5 В 950 715 70 385 580 15,9
6 В 950 730 80 378 717 15,1
7 с 950 550 55 448 536 11,6
8 с 950 710 80 360 460 16, 3
9 с 950 720 85 324 478 18,0
10 с 950 730 90 301 490 19,0
11 ϋ 950 650 10 683 767 7,1
12 0 950 715 20 465 627 11,2
13 Е 920 640 80 359 4 62 17, 6
14 Е 920 740 80 301 487 20,1
Измерение доли феррита
Доли феррита в трубах нефтяного сортамента опытов №№ 1-14, представленные в табл. 2, получали следующим образом. Из труб нефтяного сортамента вырезали образцы для испытаний. Образцы для испытаний механически шлифовали, и отшлифованные образцы протравливали в 4% спиртовом растворе пикрата. Поверхности протравленных образцов осматривали под оптическим микроскопом (500Х). В
- 7 013145 этот момент осматриваемая площадь поверхности составляла примерно 36000 мкм2. Долю феррита (5) получали в наблюдаемой области. Долю феррита получали методом игольчатого щупа по А8ТМ Е562. Полученные величины доли феррита (%) представлены в табл. 2.
Испытание на растяжение
Образцы для испытаний на растяжение вырезали из труб нефтяного сортамента для развальцовки для опытов №№ 1-14 и проводили на них испытания на растяжение. В частности, круглый образец, имеющий наружный диаметр 6,35 мм и длину параллельной части 25,4 мм, вырезали из каждой трубы нефтяного сортамента для развальцовки. Круглые образцы подвергали испытанию на растяжение при комнатной температуре. Значения предела текучести (МПа), полученные в испытаниях на растяжение, даны в столбце Υ8 табл. 2, значения предела прочности при растяжении (МПа) даны в столбце Т8 табл. 2, значения однородного удлинения (%) даны в столбце равномерное удлинение в табл. 1. Сопротивление смещению 0,2% согласно стандарту А8ТМ определяли как предел текучести (Υ8). Искажение каждого образца для испытаний при максимальной нагрузке в испытаниях на растяжение определяли как однородное удлинение (%).
Результаты испытаний
Касательно табл. 2, для труб нефтяного сортамента в опытах №№ 8-10 и 13 и 14 химические составы, структуры металлов (доли феррита) и пределы текучести все находились в пределах, определенных изобретением, и их однородное удлинение составляло не менее 16%. Кроме того, что касается труб нефтяного сортамента в опытах под номерами 9, 10 и 14, то температуры отпуска составляли не менее чем точка Ас1, а величины однородного удлинения составляли не менее чем 18%.
Образец в опыте под № 13 имел овальность 0,22%, а эксцентриситет стенок по толщине 3,66%. Образец в опыте № 14 имел овальность 0,21% и эксцентриситет стенок по толщине 2,22%.
В частности, значения овальностей образцов в опытах №№ 13 и 14 составляли не больше чем 0,7%, и их эксцентриситет стенок по толщине составлял не более чем 6,0%. Следует обратить внимание, что овальность и эксцентриситеты стенок по толщине были получены методом, описанным выше в главе 4.
С другой стороны, трубы нефтяного сортамента в опытах №№ 1-3 имели содержание Мп, превышающее верхний предел, определенный изобретением, и значения однородного удлинения составляли менее чем 16%. Трубы нефтяного сортамента в опыте № 3, в частности, имели структуру металла и предел текучести в интервалах, определенных изобретением, но содержание Мп в химическом составе не соответствовало данному интервалу, и поэтому однородное удлинение составляло меньше 16%.
Трубы нефтяного сортамента в опытах №№ 4-6 и 11 и 12, каждая имели химический состав вне интервала, определенного изобретением, и поэтому значения их однородного удлинения составляли меньше 16%.
Трубы нефтяного сортамента в опыте № 7 имели химический состав в пределах, определенных изобретением, но доля феррита в них и предел текучести лежали за пределами интервалов, определенных изобретением. Поэтому однородное удлинение составляло меньше 16%.
Пример 2.
Изготовили множество труб нефтяного сортамента для развальцовки и измерили овальность и эксцентриситеты стенок по толщине полученных труб. В частности, изготовили восемь круглых заготовок, имеющих химический состав стали типа Е в табл. 1. Четыре из восьми круглых заготовок подвергли горячему продавливанию и прокату и изготовили из них бесшовные стальные трубы с номинальным наружным диаметром 203,2 мм и номинальной толщиной стенок 12,7 мм каждая. Полученные бесшовные стальные трубы закаливали при температуре закалки 950°С. После закалки трубы отпускали при температуре отпуска 650°С и получали трубы нефтяного сортамента для развальцовки. Далее по тексту данные четыре нефтяные трубы для развальцовки будут называть как образцы горячей обработки 1-4.
Одновременно изготавливали из четырех других круглых заготовок трубы нефтяного сортамента для развальцовки следующим способом. Заготовки подвергали горячему продавливанию и прокату и получали из них бесшовные стальные трубы с номинальным наружным диаметром 219,1 мм и номинальной толщиной стенок 14,5 мм. Затем полученные бесшовные стальные трубы подвергали холодной вытяжке со снижением площади поперечного сечения на 18,4% и получали бесшовные стальные трубы с номинальным наружным диаметром 203,2 мм и номинальной толщиной стенок 12,7 мм. После холодной вытяжки трубы закаливали при температуре закалки 920°С, затем отпускали при температуре отпуска от 640 до 740°С, и получали трубы нефтяного сортамента для развальцовки, далее по тексту данные трубы нефтяного сортамента для развальцовки будут называться как образцы холодной обработки 1-4.
Образцы горячей обработки 1-4 и образцы холодной обработки 1-4 использовали для измерения в них долей феррита, пределов текучести и однородного удлинения, как и в примере 1. В результате установили, что образцы горячей обработки и образцы холодной обработки все имели долю феррита по меньшей мере 80% и предел текучести от 276 до 379 МПа. Величины их однородного удлинения для всех составляли 16% или больше.
Образцы горячей обработки 1-4 и образцы холодной обработки 1-4 также использовали для измерения их овальности и эксцентриситетов стенок по толщине. В частности, измеряли 16 наружных диаметров методом, описанным в главе 4, и получали значения максимального наружного диаметра Ишах, ми
- 8 013145 нимального наружного диаметра ϋωίπ и среднего наружного диаметра Эауе. Значения овальности получали по уравнению (1). Измеряли тридцать два значения толщины стенки методом, описанным в главе 4, и получали значения максимальной толщины стенки Ттах, минимальной толщины стенки Тип и средней толщины стенки Тауе. Значения эксцентриситетов стенок по толщине получали по уравнению (2). Результаты исследования даны в табл. 3 и на фиг. 1. На фиг. 1 о обозначены образцы горячей обработки и · обозначены образцы холодной обработки.
Таблица 3
Образец для испытаний Тип стали овальность (%) Эксцентриситет стенок по толщине (%)
Образец горячей обработки 1 Е 0,73 5, 38
Образец горячей обработки 2 Е 0, 48 10, 67
Образец горячей обработки 3 Е 0,47 12, 11
Образец горячей обработки 4 Е 0, 46 11,39
Образец холодной обработки 1 Е 0,22 3, 66
Образец холодной обработки 2 Е 0,21 2,22
Образец холодной обработки 3 Е 0,27 3, 96
Образец холодной обработки 4 Е 0, 34 4,43
Касательно табл. 3 и фиг. 1 овальность образцов холодной обработки 1-4 была меньше, чем образцов горячей обработки 1-4 и не превышала 0,7%. Эксцентриситеты стенок по толщине образцов холодной обработки 1-4 были меньше, чем образцов горячей обработки 1-4 и не превышали 6,0%.
Хотя варианты осуществления настоящего изобретения рассмотрены и пояснены подробно, следует ясно понимать, что это сделано только для пояснения и примера того, как осуществлять изобретение, и не предназначено ограничивать объем притязаний изобретения. Изобретение может быть воплощено различными модифицированными формами без отклонения от существа и объема притязаний изобретения.
Промышленное применение
Трубы нефтяного сортамента для развальцовки согласно изобретению широко применимы как трубы нефтяного сортамента и особенно рекомендованы для применения как трубы нефтяного сортамента, развальцовываемые в скважине.

Claims (10)

  1. ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ
    1. Труба нефтяного сортамента для развальцовки в скважине, имеющая состав, включающий, мас.%: от 0,05 до 0,08% С, не более 0,50% 81, от 0,80 до 1,30% Мп, не более 0,030% Р, не более 0,020% 8, от 0,08 до 0,50% Сг, не более 0,01% Ν, от 0,005 до 0,06% А1, не более 0,05% Т1, не более 0,50% Си и не более 0,50% N1, а остаток составляет Бе и примеси, структуру, содержащую долю феррита по меньшей мере 80%, предел текучести в интервале от 276 до 379 МПа и однородное удлинение по меньшей мере 16%.
  2. 2. Труба нефтяного сортамента для развальцовки в скважине по п.1, где указанный состав содержит дополнительно один или несколько элементов, выбранных из группы, включающей не более 0,10% Мо, не более 0,10% V, не более 0,040% N6, не более 0,005% Са и не более 0,01% элемента из группы редких металлов.
  3. 3. Труба нефтяного сортамента для развальцовки в скважине по п.1 или 2, имеющая однородное удлинение по меньшей мере 18%.
  4. 4. Труба нефтяного сортамента для развальцовки в скважине по п.3, являющаяся закаленной, а затем отпущенной при температуре отпуска, по меньшей мере, равной точке Ас1.
  5. 5. Труба нефтяного сортамента для развальцовки в скважине по любому из пп.1-4, дополнительно имеющая овальность не более 0,7% и эксцентриситет стенки по толщине не более 6,0%.
  6. 6. Труба нефтяного сортамента для развальцовки в скважине по п.5, подвергнутая холодной обработке, а затем закалке и отпуску.
  7. 7. Способ получения трубы нефтяного сортамента для развальцовки в скважине, включающий этапы, на которых получают полую оболочку, имеющую состав, включающий, мас.%: от 0,05 до 0,08% С, не более 0,50% 81, от 0,80 до 1,30% Мп, не более 0,030% Р, не более 0,020% 8, от 0,08 до 0,50% Сг, не более 0,01% Ν, от 0,005 до 0,06% А1, не более 0,05% Т1, не более 0,50% Си и не более 0,50% N1, а остальное составляет Бе и примеси; и закаливают и отпускают указанную полученную полую оболочку, и получают из полой оболочки
    - 9 013145 трубу нефтяного сортамента для развальцовки в скважине, имеющей долю феррита по меньшей мере 80%, прочность от 276 до 379 МПа и однородное удлинение по меньшей мере 16%.
  8. 8. Способ получения трубы нефтяного сортамента по п.7, в котором в состав названной полой оболочки входит дополнительно один или несколько элементов, выбранных из группы, включающей не более 0,10% Мо, не более 0,10% V, не более 0,040% N6, не более 0,005% Са и не более 0,01% элемента из группы редких металлов.
  9. 9. Способ получения трубы нефтяного сортамента по п.7 или 8, в котором на названной стадии закалки и отпуска названную закаленную полую оболочку отпускают при температуре отпуска, по меньшей мере, равной точке Ас1, так что однородное удлинение названной трубы нефтяного сортамента для развальцовки в скважине составляет по меньшей мере 18%.
  10. 10. Способ получения трубы нефтяного сортамента по любому из пп.7-9, дополнительно включающий этап холодной обработки названной полученной полой оболочки, так что овальность названной трубы нефтяного сортамента для развальцовки в скважине составляет не более 0,7%, а эксцентриситет стенки по толщине составляет не более 6,0%, причем на названной стадии закалки и отпуска происходит закалка и отпуск названной полой оболочки.
    0.8 0.7 0.6 — 0.5 _П ΙΟ X 0.4 с т О 0.3 0.2 0.1 0 С
    о Образец горячей обработки
    Образец холодной обработки
    Эксцентриситет стенки по толщине (%)
EA200870306A 2007-03-30 2008-03-14 Трубы нефтяного сортамента для развальцовки в скважине и способ их производства EA013145B1 (ru)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2007090639 2007-03-30
JP2007194695 2007-07-26
PCT/JP2008/054746 WO2008123025A1 (ja) 2007-03-30 2008-03-14 坑井内で拡管される拡管用油井管及びその製造方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EA200870306A1 EA200870306A1 (ru) 2009-02-27
EA013145B1 true EA013145B1 (ru) 2010-02-26

Family

ID=39830527

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EA200870306A EA013145B1 (ru) 2007-03-30 2008-03-14 Трубы нефтяного сортамента для развальцовки в скважине и способ их производства

Country Status (12)

Country Link
US (1) US7799149B2 (ru)
EP (1) EP2000555B1 (ru)
JP (1) JP4254909B2 (ru)
CN (1) CN101541998B (ru)
AR (1) AR067257A1 (ru)
AU (1) AU2008207591B2 (ru)
BR (1) BRPI0802615B1 (ru)
CA (1) CA2638681C (ru)
EA (1) EA013145B1 (ru)
MX (1) MX2008012239A (ru)
MY (1) MY145700A (ru)
WO (1) WO2008123025A1 (ru)

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2635205C2 (ru) * 2016-01-11 2017-11-09 Открытое акционерное общество "Российский научно-исследовательский институт трубной промышленности" (ОАО "РосНИТИ") Способ термической обработки труб нефтяного сортамента из коррозионно-стойкой стали
RU2647201C1 (ru) * 2017-05-10 2018-03-14 Публичное акционерное общество "Трубная металлургическая компания" (ПАО "ТМК") Труба коррозионно-стойкая из низкоуглеродистой доперитектической стали для нефтегазопроводов и способ её производства
RU2656900C1 (ru) * 2014-07-25 2018-06-07 Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн Стальная труба из низколегированного сплава для нефтяных скважин
RU2749855C1 (ru) * 2017-12-24 2021-06-17 Поско Стальной материал для высокопрочной стальной трубы с низким отношением предела текучести к пределу прочности, имеющей превосходную низкотемпературную ударную вязкость, и способ его получения

Families Citing this family (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101509102B (zh) * 2009-03-27 2011-01-05 攀钢集团研究院有限公司 热轧低碳冲压用钢及其生产方法
JP5728836B2 (ja) * 2009-06-24 2015-06-03 Ｊｆｅスチール株式会社 耐硫化物応力割れ性に優れた油井用高強度継目無鋼管の製造方法
KR101322067B1 (ko) 2009-12-28 2013-10-25 주식회사 포스코 용접 후 열처리 저항성이 우수한 고강도 강판 및 그 제조방법
JP2012021181A (ja) * 2010-07-12 2012-02-02 Nippon Steel Corp 鋼管の熱処理方法および熱処理設備
KR101561008B1 (ko) * 2014-12-19 2015-10-16 주식회사 포스코 구멍확장능이 우수한 용융아연도금강판, 합금화 용융아연도금강판 및 그 제조방법
CN107109568B (zh) * 2014-12-25 2018-12-25 杰富意钢铁株式会社 用于深井用导体套管的高强度厚壁电阻焊钢管及其制造方法和深井用高强度厚壁导体套管
KR101967692B1 (ko) * 2014-12-25 2019-04-10 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 심정에 사용되는 컨덕터 케이싱용 고강도 후육 전봉 강관, 그의 제조 방법 및 심정에 사용되는 고강도 후육 컨덕터 케이싱
BR112017015708A2 (pt) * 2015-07-27 2018-03-20 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation tubo de aço para tubo de duto e método de fabricação do mesmo
JPWO2018042522A1 (ja) * 2016-08-30 2019-03-28 新日鐵住金株式会社 エクスパンダブルチューブラー用油井管
CN115505849B (zh) * 2022-09-28 2023-07-18 延安嘉盛石油机械有限责任公司 一种油套管及其制备方法与应用

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH09287027A (ja) * 1996-04-19 1997-11-04 Sumitomo Metal Ind Ltd 高強度高靱性継目無鋼管の製造方法
JP2000069078A (ja) * 1998-08-20 2000-03-03 Nec Corp フレーム多重プロトコル処理方法及びフレーム多重プロトコル処理方式
JP2002129283A (ja) * 2000-10-30 2002-05-09 Sumitomo Metal Ind Ltd 拡管加工性に優れた鋼管

Family Cites Families (25)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2428778A1 (fr) * 1978-06-12 1980-01-11 Pont A Mousson Procede de fabrication de tubes d'acier a ductilite elevee a basse temperature
US4354882A (en) * 1981-05-08 1982-10-19 Lone Star Steel Company High performance tubulars for critical oil country applications and process for their preparation
JPS58157948A (ja) * 1982-03-16 1983-09-20 Kawasaki Steel Corp 耐水素誘起割れ性にすぐれた鋼材の製造方法
JPS5925927A (ja) * 1982-08-05 1984-02-10 Kawasaki Steel Corp 鋼管の製造方法
JPS6210241A (ja) * 1985-07-08 1987-01-19 Sumitomo Metal Ind Ltd 耐食性と圧潰強度の優れた継目無油井管用鋼
JPS6210240A (ja) * 1985-07-08 1987-01-19 Sumitomo Metal Ind Ltd 耐食性と圧潰強度の優れた継目無油井管用鋼
JPH05255794A (ja) 1992-01-14 1993-10-05 Ube Ind Ltd 耐熱マグネシウム合金
JP2527511B2 (ja) * 1992-01-16 1996-08-28 新日本製鐵株式会社 耐ｓｓｃ性の優れた高強度高靭性シ―ムレス鋼管の製造法
MY108743A (en) 1992-06-09 1996-11-30 Shell Int Research Method of greating a wellbore in an underground formation
KR100257900B1 (ko) * 1995-03-23 2000-06-01 에모토 간지 인성이 우수한 저항복비 고강도 열연강판 및 그 제조방법
MY116920A (en) 1996-07-01 2004-04-30 Shell Int Research Expansion of tubings
JPH10176239A (ja) * 1996-10-17 1998-06-30 Kobe Steel Ltd 高強度低降伏比パイプ用熱延鋼板及びその製造方法
EP0940476B1 (en) * 1997-04-30 2005-06-29 JFE Steel Corporation Process for producing steel pipe having high ductility and strength
US5993570A (en) * 1997-06-20 1999-11-30 American Cast Iron Pipe Company Linepipe and structural steel produced by high speed continuous casting
EP1193322B1 (en) * 2000-02-29 2006-07-05 JFE Steel Corporation High tensile cold-rolled steel sheet having excellent strain aging hardening properties
JP3885615B2 (ja) 2001-03-09 2007-02-21 住友金属工業株式会社 埋設拡管用鋼管および油井用鋼管の埋設方法
JP3849438B2 (ja) 2001-03-09 2006-11-22 住友金属工業株式会社 拡管用油井鋼管
EP1375820B1 (en) 2001-03-09 2005-11-30 Sumitomo Metal Industries, Ltd. Steel pipe for use as embedded expanded pipe, and method of embedding oil-well steel pipe
MXPA02005390A (es) * 2001-05-31 2002-12-09 Kawasaki Steel Co Tubo de acero soldado que tiene excelente hidroformabilidad y metodo para elaborar el mismo.
CA2490700C (en) 2002-06-19 2014-02-25 Nippon Steel Corporation Oil country tubular goods excellent in collapse characteristics after expansion and method of production thereof
JP2004176172A (ja) * 2002-10-01 2004-06-24 Sumitomo Metal Ind Ltd 耐水素誘起割れ性に優れた高強度継目無鋼管およびその製造方法
JP4513496B2 (ja) 2003-10-20 2010-07-28 Ｊｆｅスチール株式会社 拡管用継目無油井鋼管およびその製造方法
WO2005038067A1 (ja) 2003-10-20 2005-04-28 Jfe Steel Corporation 拡管用継目無油井鋼管およびその製造方法
EP1717331B1 (en) * 2004-02-19 2012-04-25 Nippon Steel Corporation Steel sheet or steel pipe being reduced in expression of bauschinger effect, and method for production thereof
JP4367259B2 (ja) * 2004-06-25 2009-11-18 Ｊｆｅスチール株式会社 拡管性に優れる油井用継目無鋼管

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH09287027A (ja) * 1996-04-19 1997-11-04 Sumitomo Metal Ind Ltd 高強度高靱性継目無鋼管の製造方法
JP2000069078A (ja) * 1998-08-20 2000-03-03 Nec Corp フレーム多重プロトコル処理方法及びフレーム多重プロトコル処理方式
JP2002129283A (ja) * 2000-10-30 2002-05-09 Sumitomo Metal Ind Ltd 拡管加工性に優れた鋼管

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2656900C1 (ru) * 2014-07-25 2018-06-07 Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн Стальная труба из низколегированного сплава для нефтяных скважин
RU2635205C2 (ru) * 2016-01-11 2017-11-09 Открытое акционерное общество "Российский научно-исследовательский институт трубной промышленности" (ОАО "РосНИТИ") Способ термической обработки труб нефтяного сортамента из коррозионно-стойкой стали
RU2647201C1 (ru) * 2017-05-10 2018-03-14 Публичное акционерное общество "Трубная металлургическая компания" (ПАО "ТМК") Труба коррозионно-стойкая из низкоуглеродистой доперитектической стали для нефтегазопроводов и способ её производства
RU2749855C1 (ru) * 2017-12-24 2021-06-17 Поско Стальной материал для высокопрочной стальной трубы с низким отношением предела текучести к пределу прочности, имеющей превосходную низкотемпературную ударную вязкость, и способ его получения
US11396689B2 (en) 2017-12-24 2022-07-26 Posco Steel material for low yield ratio, high-strength steel pipe having excellent low-temperature toughness, and manufacturing method therefor

Also Published As

Publication number Publication date
JPWO2008123025A1 (ja) 2010-07-15
US20090032150A1 (en) 2009-02-05
MY145700A (en) 2012-03-30
CN101541998B (zh) 2012-06-06
CN101541998A (zh) 2009-09-23
EP2000555B1 (en) 2013-10-16
AR067257A1 (es) 2009-10-07
US7799149B2 (en) 2010-09-21
BRPI0802615A2 (pt) 2011-08-30
EP2000555A1 (en) 2008-12-10
CA2638681C (en) 2011-11-22
EA200870306A1 (ru) 2009-02-27
AU2008207591A1 (en) 2008-10-16
CA2638681A1 (en) 2008-09-30
EP2000555A4 (en) 2010-03-03
AU2008207591B2 (en) 2011-09-01
JP4254909B2 (ja) 2009-04-15
WO2008123025A1 (ja) 2008-10-16
MX2008012239A (es) 2008-11-28
BRPI0802615B1 (pt) 2018-01-16

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EA013145B1 (ru) Трубы нефтяного сортамента для развальцовки в скважине и способ их производства
US10655200B2 (en) Steel material and oil-well steel pipe
EA013146B1 (ru) Трубы нефтяного сортамента для развальцовки в скважине и дуплексная нержавеющая сталь, используемая для труб нефтяного сортамента для развальцовки
RU2431693C1 (ru) Бесшовная труба из мартенситной нержавеющей стали для нефтепромыслового трубного оборудования и способ ее производства
JP4833835B2 (ja) バウシンガー効果の発現が小さい鋼管およびその製造方法
JP6160785B2 (ja) 油井管用低合金鋼及び低合金鋼油井管の製造方法
JP6369547B2 (ja) 低合金油井用鋼管
JP6859835B2 (ja) 鋼材及び油井用継目無鋼管
US20110259482A1 (en) Use of a Steel Alloy for Well Pipes for Perforation of Borehole Casings, and Well Pipe
EA025503B1 (ru) Способ изготовления высокопрочных стальных изделий с улучшенной стойкостью к сульфидному растрескиванию под напряжением
JP6583533B2 (ja) 鋼材及び油井用鋼管
EA029884B1 (ru) Низколегированная стальная труба для нефтяных скважин и способ ее изготовления
JP6583532B2 (ja) 鋼材及び油井用鋼管
JP2018031027A (ja) 高強度継目無油井管およびその製造方法
JP6859921B2 (ja) ステンレス鋼材及びステンレス鋼管
JP2019065343A (ja) 油井用鋼管及びその製造方法
JP4186566B2 (ja) 低温靱性に優れたエアバッグ用鋼管の製造方法
JP7417181B1 (ja) 鋼材
RU2574924C1 (ru) Высокопрочная стальная труба и высокопрочный стальной лист, обладающие превосходной деформируемостью и низкотемпературной ударной вязкостью, и способ изготовления стального листа

Legal Events

Date Code Title Description
PD4A Registration of transfer of a eurasian patent in accordance with the succession in title
TC4A Change in name of a patent proprietor in a eurasian patent
MM4A Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s)

Designated state(s): AZ KZ RU