JPS5925927A - 鋼管の製造方法 - Google Patents
鋼管の製造方法Info
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- JPS5925927A JPS5925927A JP13568982A JP13568982A JPS5925927A JP S5925927 A JPS5925927 A JP S5925927A JP 13568982 A JP13568982 A JP 13568982A JP 13568982 A JP13568982 A JP 13568982A JP S5925927 A JPS5925927 A JP S5925927A
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- JP
- Japan
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- steel pipe
- steel
- tempering
- pipe
- toughness
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- Pending
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/08—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for tubular bodies or pipes
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
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- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は鋼管の製造方法に関する。
近年、エネルギー消費量の増大、入手容易な良質石油資
源の減少にともない、石油、天然ガスなどのエネルギー
資源の開発が寒冷地で広く行なわれるようになったこと
から、資源開発用油井管等の鋼管の需要が高まりつつあ
る。この鋼管は寒冷地で使用するために、高い低温靭性
を有することが望まれる。しかしながら、多くの場合、
材料の靭性を向上させるとその強度が低下することから
、上記鋼管の製造においては、適正な強度を維持しつつ
その靭性を高めることが要求されている。
源の減少にともない、石油、天然ガスなどのエネルギー
資源の開発が寒冷地で広く行なわれるようになったこと
から、資源開発用油井管等の鋼管の需要が高まりつつあ
る。この鋼管は寒冷地で使用するために、高い低温靭性
を有することが望まれる。しかしながら、多くの場合、
材料の靭性を向上させるとその強度が低下することから
、上記鋼管の製造においては、適正な強度を維持しつつ
その靭性を高めることが要求されている。
従来、鋼材の低温靭性を改善するために、Ｎｉ ＩＣｒ
、へ４ｏ 、中でもＮｉが多く添加されてきたが、製品
原価を低減するにはそれら高価な合金成分の添加は好ま
しくない。そこで、低合金鋼で靭性向上を図るべく、結
晶粒を微細化する熱処理が施されている。ここで、規準
中、オーステナイト粒の粗大化を抑制し、空冷途上にお
ける変態によって微細化を図った規準ままの熱処理法は
製造原価の面からは望ましい方法であるものの、十分な
低温靭性を得ることができない。
、へ４ｏ 、中でもＮｉが多く添加されてきたが、製品
原価を低減するにはそれら高価な合金成分の添加は好ま
しくない。そこで、低合金鋼で靭性向上を図るべく、結
晶粒を微細化する熱処理が施されている。ここで、規準
中、オーステナイト粒の粗大化を抑制し、空冷途上にお
ける変態によって微細化を図った規準ままの熱処理法は
製造原価の面からは望ましい方法であるものの、十分な
低温靭性を得ることができない。
また、オーステナイト化温度から焼入れする場合には、
マルテンサイトもしくは下部ベイナイト組織となり、焼
入れままでは強度が上るものの、靭性が劣化する。そこ
で、靭性改善のために、通常焼戻し処理が施されるが、
その場合には、焼入ね１時に１１−シて強度が低下する
。
マルテンサイトもしくは下部ベイナイト組織となり、焼
入れままでは強度が上るものの、靭性が劣化する。そこ
で、靭性改善のために、通常焼戻し処理が施されるが、
その場合には、焼入ね１時に１１−シて強度が低下する
。
さらに、油井管におけるような長尺鋼管にあつ′Ｃは、
カップリング接続部をネジ切り加工するために段θｒな
切削性が要求される。この切削性はＣａ 。
カップリング接続部をネジ切り加工するために段θｒな
切削性が要求される。この切削性はＣａ 。
５Ｏ）ｉｔｓ加によって向上可能であるものの、それら
Ｃａ 、 Ｓの添）ｍは低温靭性に悪影響を与える。
Ｃａ 、 Ｓの添）ｍは低温靭性に悪影響を与える。
本発明は、適正なヴＬ）鹿を維楊しつつ、低温靭性並び
に切削加工性の優れた鋼管の製造方法を提供することを
目１自とする。
に切削加工性の優れた鋼管の製造方法を提供することを
目１自とする。
上記目的を達成するために、本発明に係る鋼管の製造方
法は、重Ｍ比にてＣｏ１ｏ〜０．３０％、ＳｉＯ，１０
〜 ０．５０ 係 、Ｎ石 ０３０〜２．００ ％
、 １３ ０．０００５〜０．００５係、 ’ｌ”ｉ
０．００５〜０１０％、 Ａ１０．００５〜ｒ１．Ｏ
Ｒ係を金色し、残部をＦ’ｅおよび不可避不純物とする
素鋼片を鋼管に成形加工し、次に該鋼管を・１立入れし
、次に該鋼管を Ｔ≦Ａｃ＋ １７．０（１０≦（’１’＋２７３ ）（２０＋障ｔ）
≦２０−、０００を満足する焼戻し温度’ｒ（℃）およ
び焼戻し時間ｔ（時間）で焼戻しするようにしたもので
ある。
法は、重Ｍ比にてＣｏ１ｏ〜０．３０％、ＳｉＯ，１０
〜 ０．５０ 係 、Ｎ石 ０３０〜２．００ ％
、 １３ ０．０００５〜０．００５係、 ’ｌ”ｉ
０．００５〜０１０％、 Ａ１０．００５〜ｒ１．Ｏ
Ｒ係を金色し、残部をＦ’ｅおよび不可避不純物とする
素鋼片を鋼管に成形加工し、次に該鋼管を・１立入れし
、次に該鋼管を Ｔ≦Ａｃ＋ １７．０（１０≦（’１’＋２７３ ）（２０＋障ｔ）
≦２０−、０００を満足する焼戻し温度’ｒ（℃）およ
び焼戻し時間ｔ（時間）で焼戻しするようにしたもので
ある。
以下、本発明をより具体的に説明する。
ます、本発明に係る製造方法の実／＋ｆｉ ｌこおいて
用いられる素材鋼片の組成は、以下の観９点にノ、（づ
いて定められたものである。
用いられる素材鋼片の組成は、以下の観９点にノ、（づ
いて定められたものである。
Ｃは鋼の強化に必須の成分であるものの、そのＩ？ｌ量
は靭性を劣化させる。そこで、降伏強１．’Ｉ ：３５
＋（７／−以上を確保し、切削性を良好とすぺ＜、Ｃの
下限を０．１０係とし、低温靭性を良好と７１−べくＣ
の上限を０３０％さした。
は靭性を劣化させる。そこで、降伏強１．’Ｉ ：３５
＋（７／−以上を確保し、切削性を良好とすぺ＜、Ｃの
下限を０．１０係とし、低温靭性を良好と７１−べくＣ
の上限を０３０％さした。
Ｓ＋は鋼の脱酸と固溶硬化による鋼の強化作用を営むが
、多すぎる場合には鋼を脆化させる。そこで、脱酸のた
めに８＋の下限を０．１０％とし、靭性確保のためにＳ
ｉの上限を０．５０％とした。
、多すぎる場合には鋼を脆化させる。そこで、脱酸のた
めに８＋の下限を０．１０％とし、靭性確保のためにＳ
ｉの上限を０．５０％とした。
〜４ｎは脱酸、脱硫剤として通常添加するものであるが
、さらに焼入４１件の向上を狙い、へ・石の下限を０．
３０％とした。また、Ｍｎが２００チを超えると鋼塊割
れが発生しやすいことから、Ｍｌｌの−に限を２００係
とした。
、さらに焼入４１件の向上を狙い、へ・石の下限を０．
３０％とした。また、Ｍｎが２００チを超えると鋼塊割
れが発生しやすいことから、Ｍｌｌの−に限を２００係
とした。
１３は焼入れ性向上のために添加されるものであるが、
０．（１００５チ区下てはその効果が認められないこと
から、１３の下限を０．０Ｏ０５％とした。また、Ｂの
鋼中固溶はは少なく、Ｂを多量に添加すると、鉄硼化物
や鉄炭硼化物を形成し、焼入れ性に効果がないばかりで
なく、銅の脆化をもたらすことから、Ｂの」二限は０旧
）５係とした。
０．（１００５チ区下てはその効果が認められないこと
から、１３の下限を０．０Ｏ０５％とした。また、Ｂの
鋼中固溶はは少なく、Ｂを多量に添加すると、鉄硼化物
や鉄炭硼化物を形成し、焼入れ性に効果がないばかりで
なく、銅の脆化をもたらすことから、Ｂの」二限は０旧
）５係とした。
Ｈによる安定した焼入れ性を得るためには、組成中のＮ
を固定して」６く必り２があり、Ｎとの親和力０戸：イ
１）いＴｉを含有させることが有効である。このような
固溶Ｎを窒化物として固定させるＩｌｌ ｉは、通常、
ＹＩＮ溶解度債から泪灯した値を糸！１ｔ・とじて定め
られている。しかしながら、実操業上、璧化物形成元素
と窒素との反応は平桝状態に１１」達せず、窒化物形成
元素の添加１斤は余分の固溶Ｎをみこして（〜９晴して
おく必要がある。そこで、Ｔｌの上限奉（１，］ （ｌ
チとした。また、ＴＩが０．０ （１５係すり少ない」
鴇合には、残余のＮが１３Ｎを形成することになるので
、＋１．１ ｉの下限を０００５チとした。
を固定して」６く必り２があり、Ｎとの親和力０戸：イ
１）いＴｉを含有させることが有効である。このような
固溶Ｎを窒化物として固定させるＩｌｌ ｉは、通常、
ＹＩＮ溶解度債から泪灯した値を糸！１ｔ・とじて定め
られている。しかしながら、実操業上、璧化物形成元素
と窒素との反応は平桝状態に１１」達せず、窒化物形成
元素の添加１斤は余分の固溶Ｎをみこして（〜９晴して
おく必要がある。そこで、Ｔｌの上限奉（１，］ （ｌ
チとした。また、ＴＩが０．０ （１５係すり少ない」
鴇合には、残余のＮが１３Ｎを形成することになるので
、＋１．１ ｉの下限を０００５チとした。
Ａ／はＭｎ 、 Ｓｉによって脱酸した溶鋼をさらに説
１貸して、ＢＯ）１′（夕化物形成を１５１１止するた
めに添加されるものである。Ａ／が０．００５ ％ Ｄ
−ＪＪＦＹ： アル、（ｒ、、ｙ 合にはその効果が不
十分であるこ七から、Ａ／！Ｏ）下限４−０．００５
％ トｔ、 タｏまた、Ａ、ｅ 、７１＜ ０．０８
％ ”ｐ ｉｆ’ｉｊえると、アルミナクラスターによ
り隼１１”αの層面」、６よひ内部に欠陥が多発するこ
とから、Ａｌ０）上１ボは００８係とした。
１貸して、ＢＯ）１′（夕化物形成を１５１１止するた
めに添加されるものである。Ａ／が０．００５ ％ Ｄ
−ＪＪＦＹ： アル、（ｒ、、ｙ 合にはその効果が不
十分であるこ七から、Ａ／！Ｏ）下限４−０．００５
％ トｔ、 タｏまた、Ａ、ｅ 、７１＜ ０．０８
％ ”ｐ ｉｆ’ｉｊえると、アルミナクラスターによ
り隼１１”αの層面」、６よひ内部に欠陥が多発するこ
とから、Ａｌ０）上１ボは００８係とした。
次に、上記素鋼片から成形加工されたに１・・１１１白
（、ｊ１強度確保のために焼入れされ、さらに靭性改１
１！７．０）ために・ｊ尭戻しされる。ここで、上Ｍｌ
ｙ 、ｌ：”ｌ ’ｌ’ｒ ｌｊ ｓＴ≦ＡＣＩ
−（１） １７．０００≦（’、［”２７３）（２０＋Ｉｎｇｔ）
≦２０，０００ − （２１を満足する焼戻し温度
Ｔ（℃）および焼戻し時間ｔ（時間）てり１１戻しされ
る。ずなわｌ’＋ 、ｉ、ｒｌ、ルシしｔ晶度の−Ｆ限
が（１）式で定めるＡＣＩ点とされていることから、相
変態によるに［１織変化によってすでに加えられている
熱履歴を無効にすることがない。また、上記（２）式に
おけるように焼戻し／、ｌ＋Ａ ＪＢｌおよび・１、シ
’＋ｉルｌし時間によって定義される焼戻し５１：数の
下限が１７．（Ｍ）０であることから鋼管を十分焼戻す
ことかｉｊＪ’ ｔｌ：ｊてあり、且つ焼戻し定数の上
限が２０．ｏｏＯてあろこ々から鋼管に必要とされる下
限降伏強度（３８Ｋｑ／πＡ）が確保される。
（、ｊ１強度確保のために焼入れされ、さらに靭性改１
１！７．０）ために・ｊ尭戻しされる。ここで、上Ｍｌ
ｙ 、ｌ：”ｌ ’ｌ’ｒ ｌｊ ｓＴ≦ＡＣＩ
−（１） １７．０００≦（’、［”２７３）（２０＋Ｉｎｇｔ）
≦２０，０００ − （２１を満足する焼戻し温度
Ｔ（℃）および焼戻し時間ｔ（時間）てり１１戻しされ
る。ずなわｌ’＋ 、ｉ、ｒｌ、ルシしｔ晶度の−Ｆ限
が（１）式で定めるＡＣＩ点とされていることから、相
変態によるに［１織変化によってすでに加えられている
熱履歴を無効にすることがない。また、上記（２）式に
おけるように焼戻し／、ｌ＋Ａ ＪＢｌおよび・１、シ
’＋ｉルｌし時間によって定義される焼戻し５１：数の
下限が１７．（Ｍ）０であることから鋼管を十分焼戻す
ことかｉｊＪ’ ｔｌ：ｊてあり、且つ焼戻し定数の上
限が２０．ｏｏＯてあろこ々から鋼管に必要とされる下
限降伏強度（３８Ｋｑ／πＡ）が確保される。
に配本発明に係るηｌ、１４造ノｊ法ｌこよれば、降伏
強度が３８に９７ｍａｌＴいし６０にり／−１すなわら
ＡＰＩ規格のＪ ５５ 鋼管に相当し、低温靭性および
ねじ切り切削→’Ｌ（７） Ｉ身れた仰）管を得ること
／）＜可能となる。
強度が３８に９７ｍａｌＴいし６０にり／−１すなわら
ＡＰＩ規格のＪ ５５ 鋼管に相当し、低温靭性および
ねじ切り切削→’Ｌ（７） Ｉ身れた仰）管を得ること
／）＜可能となる。
次ｌ？′：、−＆ｌに示した成分組成を持つ本発明鋼Ａ
−１４；イしＡ−、ｌ 、：比１１！！２ 銅ＩＪ −
１ｆｌ イしＩＪ−４ヲ、そわそれ州営の継目ｕＪ！＋
； ：旧管製造方式によって製管したのち、焼入れ、焼
Ｊ−＝ Ｌを施し、Ａｌ）Ｉ引張試験、Ｖン゛＼“ルビ
ー衝烙試Ａ・ｉ’ｌｔ、切削性を調査した具体的実施結
果について説明する。ここで、比較鋼Ｂ−１１ｉ Ｃ（
７） ｉｌ’＋ｌｌ成が本イ１３明に係る成分組成範囲
からはずわ、す、（″Ｉ−人イコイ１１戻し処理が施さ
れていない。また、比較含量１（−２および１号−３は
焼戻し定数が本発明に係る焼〕；＜ Ｌ、定数の一ト限
より低く設定されている。また、比較４１１・Ｕ′ｌ−
４はＣの組成が本発明に係る成分組成範囲の一ヒ限を超
えている。ｔＶ千５、この具体的実施例において、Ｕノ
削件の評価は、バイトの寿命、ｔｉｌＪ削４（（抗、ｊ
ＩＬ！品仕上り表面粗さ、寸法和度、切削処理の容易さ
等から総合的に判定さね、たものである。
−１４；イしＡ−、ｌ 、：比１１！！２ 銅ＩＪ −
１ｆｌ イしＩＪ−４ヲ、そわそれ州営の継目ｕＪ！＋
； ：旧管製造方式によって製管したのち、焼入れ、焼
Ｊ−＝ Ｌを施し、Ａｌ）Ｉ引張試験、Ｖン゛＼“ルビ
ー衝烙試Ａ・ｉ’ｌｔ、切削性を調査した具体的実施結
果について説明する。ここで、比較鋼Ｂ−１１ｉ Ｃ（
７） ｉｌ’＋ｌｌ成が本イ１３明に係る成分組成範囲
からはずわ、す、（″Ｉ−人イコイ１１戻し処理が施さ
れていない。また、比較含量１（−２および１号−３は
焼戻し定数が本発明に係る焼〕；＜ Ｌ、定数の一ト限
より低く設定されている。また、比較４１１・Ｕ′ｌ−
４はＣの組成が本発明に係る成分組成範囲の一ヒ限を超
えている。ｔＶ千５、この具体的実施例において、Ｕノ
削件の評価は、バイトの寿命、ｔｉｌＪ削４（（抗、ｊ
ＩＬ！品仕上り表面粗さ、寸法和度、切削処理の容易さ
等から総合的に判定さね、たものである。
表１に示す実施結果から明らかなように、本発明によっ
て製造される鋼管は、降伏Ｑｍ度が３８Ｋｆ／ｍｙｌ〜
６０Ｋｖ／−であって、低温脆性および切削性に優１１
ていることが９忍められる。」七＠ ｆｌｔｊ Ｊ、（
−１に（系る鋼管（才、強度、低温靭性は満足できろも
のの、切削性に劣ることが認められる。また、比較鋼１
３−２゜１３−３および■３−４に係る鋼管にあって（
１、切削性は満足できるものの、降伏強度が高く、ＩＩ
（ｉ晶靭件に難点があることが認められる。
て製造される鋼管は、降伏Ｑｍ度が３８Ｋｆ／ｍｙｌ〜
６０Ｋｖ／−であって、低温脆性および切削性に優１１
ていることが９忍められる。」七＠ ｆｌｔｊ Ｊ、（
−１に（系る鋼管（才、強度、低温靭性は満足できろも
のの、切削性に劣ることが認められる。また、比較鋼１
３−２゜１３−３および■３−４に係る鋼管にあって（
１、切削性は満足できるものの、降伏強度が高く、ＩＩ
（ｉ晶靭件に難点があることが認められる。
以−ヒのように、本発明に係る鋼管の製債方法は、７１
Ｊ Ｉｎ比Ｋ Ｔ Ｃ０，１０〜０．００５ Ｓｉ Ｉ
ｌｌ Ｏ〜０．５ ＋）％ 。
Ｊ Ｉｎ比Ｋ Ｔ Ｃ０，１０〜０．００５ Ｓｉ Ｉ
ｌｌ Ｏ〜０．５ ＋）％ 。
１’、（ｎ ０．３０−２．００％、 Ｊ（０，０００
５〜０．００５ ％ 、 ’ｌ’ｉ旧）０５〜０１０チ
、 ＃ ０．００５〜００８ヴを含有し、残部を１・ｅ
および不可避不純物とする素鋼片を鋼管に成形ＪＪ［１
工し、次に該鋼管を焼入れし、次に、、亥鋼管を Ｔ≦Ａｃｒ １７．０（’ＩＱ≦（’ｒ＋２７３ ） （２０＋ｌ＋
ｗｔ ） ≦２０，０００を満足する焼戻し温度Ｔ（℃
）および焼戻し時間ｔ（時間）で焼戻しする、し・）に
したので、適正な強ｍ゛を維持しつつ、低温靭性並びに
＋：ｒ）削加工外の少れた鋼管を製造することがてきる
という効果を有する。
５〜０．００５ ％ 、 ’ｌ’ｉ旧）０５〜０１０チ
、 ＃ ０．００５〜００８ヴを含有し、残部を１・ｅ
および不可避不純物とする素鋼片を鋼管に成形ＪＪ［１
工し、次に該鋼管を焼入れし、次に、、亥鋼管を Ｔ≦Ａｃｒ １７．０（’ＩＱ≦（’ｒ＋２７３ ） （２０＋ｌ＋
ｗｔ ） ≦２０，０００を満足する焼戻し温度Ｔ（℃
）および焼戻し時間ｔ（時間）で焼戻しする、し・）に
したので、適正な強ｍ゛を維持しつつ、低温靭性並びに
＋：ｒ）削加工外の少れた鋼管を製造することがてきる
という効果を有する。
代叩入 弁１甲士 塩 川 修 治
手続補正書（自発）
昭１１５７年り月／グ日
特許庁長官若杉和夫殿
１ 事件の表示 昭和５７年特許願第１３５（３８９号
２、発明の名称 鋼管の製造方法 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 住所 〒６５１ 兵庫県神戸布中゛央区北本町通−丁
目１番２８号 カワサキセイテッ 氏名 （１２５）川崎製鉄株式会社 代表者 八 木 端 浩 ４、代理人 〒１０５ 住所 東京都港区虎ノ門−丁目２３番７号第２３森ビル
８階 ６、補正の内容 （１１明細書第８頁の表１を別紙のきおり改める（試験
材Ｔ３−１の欄のｒ５２．ＩＪ 、 「７０．２Ｊ 、
ｒ−８４℃」。
２、発明の名称 鋼管の製造方法 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 住所 〒６５１ 兵庫県神戸布中゛央区北本町通−丁
目１番２８号 カワサキセイテッ 氏名 （１２５）川崎製鉄株式会社 代表者 八 木 端 浩 ４、代理人 〒１０５ 住所 東京都港区虎ノ門−丁目２３番７号第２３森ビル
８階 ６、補正の内容 （１１明細書第８頁の表１を別紙のきおり改める（試験
材Ｔ３−１の欄のｒ５２．ＩＪ 、 「７０．２Ｊ 、
ｒ−８４℃」。
ｒ８．５Ｊをそれぞれｒ４２．ＩＪ 、 ｒ６０．２Ｊ
、 ｒ−４℃」。
、 ｒ−４℃」。
「０５」に改める）。
（２）明細書第９貞第５行の「低温脆性」を「低温靭性
」に改める。
」に改める。
（３）明細書第９頁第７行の「、低温靭性」を削る。
（４）明細書第９頁第７行の「満足できるものの、」の
後へ「低温靭性および」を加える。
後へ「低温靭性および」を加える。
（５） 明細％）第１０頁第２行ないし同第３行の「
適正な強度」の後に［（降伏強度が３８ Ｋ９／ｄ〜６
０ Ｋｑ／ｍｊ ） Ｊを加える。
適正な強度」の後に［（降伏強度が３８ Ｋ９／ｄ〜６
０ Ｋｑ／ｍｊ ） Ｊを加える。
以上
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１１重量比にてＣ０，１０〜０．３０％、 ８ｉ ０
．１０〜０５０％、 Ｍｎ Ｏ３０〜２．’Ｏ０％、
Ｂ Ｏ，０００５〜０．００５％ 、 Ｔｉ ０．００
５〜０．１０ ％ 、 Ａｌ ０．００５〜０．０８
％ヲ含有し、残部をＰｅおよび不可僻不純物とする素鋼
片を鋼管に成形加工し、次に該鋼管を焼入れし、次に該
鋼管を Ｔ≦Ａ−ｃ。 １７．０００≦（’ｒ＋２７３）（２０月■ｔ）≦２０
，０００を満足する・焼戻し温度Ｔ （℃）および焼戻
し時間ｔ（時間）で焼戻しする鋼管の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13568982A JPS5925927A (ja) | 1982-08-05 | 1982-08-05 | 鋼管の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13568982A JPS5925927A (ja) | 1982-08-05 | 1982-08-05 | 鋼管の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5925927A true JPS5925927A (ja) | 1984-02-10 |
Family
ID=15157608
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13568982A Pending JPS5925927A (ja) | 1982-08-05 | 1982-08-05 | 鋼管の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5925927A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60230960A (ja) * | 1984-04-27 | 1985-11-16 | Daido Steel Co Ltd | 機械構造用部品の製造方法 |
| EP2000555A1 (en) * | 2007-03-30 | 2008-12-10 | Sumitomo Metal Industries Limited | Expandable oil well pipe to be expanded in well and process for production of the pipe |
-
1982
- 1982-08-05 JP JP13568982A patent/JPS5925927A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60230960A (ja) * | 1984-04-27 | 1985-11-16 | Daido Steel Co Ltd | 機械構造用部品の製造方法 |
| JPH0138847B2 (ja) * | 1984-04-27 | 1989-08-16 | Daido Steel Co Ltd | |
| EP2000555A1 (en) * | 2007-03-30 | 2008-12-10 | Sumitomo Metal Industries Limited | Expandable oil well pipe to be expanded in well and process for production of the pipe |
| EP2000555A4 (en) * | 2007-03-30 | 2010-03-03 | Sumitomo Metal Ind | EXPANSIBLE OIL WELL PIPING FOR EXPANDING IN A WELL AND METHOD FOR PRODUCING THE PIPE |
| US7799149B2 (en) | 2007-03-30 | 2010-09-21 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Oil country tubular good for expansion in well and manufacturing method thereof |
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