JPWO2018042522A1 - エクスパンダブルチューブラー用油井管 - Google Patents
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Abstract
Description
例えば、特許文献1には、特定の化学組成を有し、母材の金属組織のフェライト分率が50〜95%であるエクスパンダブルチューブラー用油井管が開示されている。
また、特許文献2には、特定の化学組成を有し、ミクロ組織が、面積率で2〜10%のマルテンサイト−オーステナイト混成物と軟質相とからなる二相組織であり、上記軟質相が、フェライト、高温焼戻しマルテンサイト、高温焼戻しベイナイトの1種又は2種以上
からなるエクスパンダブルチューブラー用油井管が開示されている。
また、特許文献3には、特定の化学組成を有する電縫鋼管を焼入れ焼戻して製造された、エクスパンダブルチューブラー用油井管が開示されている。
また、特許文献4には、特定の化学組成を有する継目無鋼管(シームレス鋼管)を焼入れ焼戻して製造されたエクスパンダブルチューブラー用油井管が開示されている。
特許文献2:特許第4575995号公報
特許文献3:特許第4943325号公報
特許文献4:特開2002−129283号公報
しかし、本発明者等の検討により、疵なし拡管特性と疵付拡管特性との両立が困難である場合があることが判明した。
本発明者等の検討により、DP鋼からなるエクスパンダブルチューブラー用油井管では、疵なし拡管特性には優れるものの、疵付拡管特性が損なわれる場合があることが判明した(例えば、後述の比較例17参照)。
しかし、特許文献3に記載のエクスパンダブルチューブラー用油井管に対し、疵なし拡管特性及び疵付拡管特性を更に向上させることが求められる場合がある。
本発明者等の検討により、Al量が少ない(例えばAl量が0.1質量%以下の)鋼管を焼入れ焼戻してエクスパンダブルチューブラー用油井管を製造する場合において、焼入れの際、焼入れ加熱終了から急冷開始までの時間が短い場合には、疵なし拡管特性及び疵付拡管特性に寄与するフェライトの分率が低くなりすぎ、疵なし拡管特性及び疵付拡管特性が損なわれる傾向があることが判明した(例えば、後述の比較例15参照)。
<1> 質量%で、
C:0.020〜0.080%、
Si:0.50%以下、
Mn:0.30〜1.60%、
P:0.030%以下、
S:0.010%以下、
Ti:0.005〜0.050%、及び
Al:0.010〜0.500%
を含有し、残部がFe及び不純物からなり、
金属組織において、フェライトからなる第一相の面積分率が90.0%〜98.0%であり、焼戻しマルテンサイト、焼戻しベイナイト、及びパーライトからなる群から選択される1種又は2種以上からなる第二相の面積分率が2.0%〜10.0%であるエクスパンダブルチューブラー用油井管。
<2> 質量%で、
Nb:0.100%以下、
Ni:1.00%以下、
Cu:1.00%以下、
Mo:0.50%以下、
Cr:1.00%以下、
V:0.100%以下、及び
Ca:0.0060%以下
の1種又は2種以上を含有する<1>に記載のエクスパンダブルチューブラー用油井管。
<3> Alの含有量が、質量%で、0.060〜0.500%である<1>又は<2>に記載のエクスパンダブルチューブラー用油井管。
<4> 電縫鋼管であり、下記式(1)を満たす<1>〜<3>のいずれか1項に記載のエクスパンダブルチューブラー用油井管。
Mn/Si>2.0 … 式(1)
式(1)において、Mn及びSiは、それぞれ、各元素の質量%である。
本明細書において、成分(元素)の含有量を示す「%」は、「質量%」を意味する。
本明細書において、C(炭素)の含有量を、「C量」と表記することがある。他の元素の含有量についても同様に表記することがある。
本明細書において、「油井管」の概念には、油井に用いられる鋼管と、ガス井に用いられる鋼管と、の両方が包含される。
本明細書において、単なる「マルテンサイト」との語は、焼戻しマルテンサイトではないマルテンサイトを意味し、単なる「ベイナイト」との語は、焼戻しベイナイトではないベイナイトを意味する。
本開示において、「焼戻しマルテンサイト、焼戻しベイナイト、及びパーライトからなる群から選択される1種又は2種以上からなる第二相の面積分率」は、油井管の金属組織を示す金属組織写真における、金属組織全体に対する上記第二相の面積分率(%)を意味する。
第一相の面積分率(%)と第二相の面積分率との合計は、100%である。
本開示の油井管において、上記化学組成は、疵なし拡管特性の向上と疵付拡管特性の向上との両方に寄与する。
上記化学組成及びその好ましい態様については後述する。
本開示の油井管において、上記金属組織は、疵なし拡管特性の向上と疵付拡管特性の向上との両方に寄与する。以下、この点をより詳細に説明する。
この理由は、第一相分率が90.0%以上であること、及び、第二相分率が10.0%以下であることにより(即ち、軟質なフェライトを主体とした組織であることにより)、外周面に付いた疵を起点としたボイド(亀裂)の発生、上記ボイドの伝播、及び上記ボイドの連結が抑制されるため、と考えられる。
より詳細には、第二相が、マルテンサイト及びベイナイトからなる群から選択される1種又は2種以上である場合、軟質な第一相と硬質な第二相との間の硬度差が大きすぎるために、金属組織内にひずみ集中が発生し易くなり、このひずみ集中により、ボイドの発生及びボイドの連結が起こり易くなり、その結果、疵付拡管特性が劣化すると考えられる。
この点に関し、本開示における、焼戻しマルテンサイト、焼戻しベイナイト、及びパーライトからなる群から選択される1種又は2種以上からなる第二相は、硬度が高すぎない。このため、本開示の油井管では、上述した、ひずみ集中の発生、ボイドの発生、及びボイドの連結が抑制され、その結果、疵付拡管特性が向上すると考えられる。
詳細には、焼戻しマルテンサイトは、粒状の炭化物を含む点で、マルテンサイトと区別できる。
同様に、焼戻しベイナイトは、粒状の炭化物を含む点で、ベイナイトと区別できる。
なお、パーライトは、当然に炭化物を含む。
この理由は、第一相分率が98.0%以下であること、及び、第二相分率が2.0%以上であることにより、加工硬化特性が確保されるため、と考えられる。
本開示の油井管が電縫鋼管である場合、(例えばシームレス鋼管である場合と比較して、)肉厚のバラつき(即ち、偏肉)がより抑制されるので、疵なし拡管特性及び疵付拡管特性により優れる。
Cは、鋼の加工硬化特性を向上させることで疵なし拡管特性を向上させる元素である。
しかし、C量が0.020%未満では、第二相が形成され難くなるので、疵なし拡管特性が劣化する原因となる。
一方、C量が0.080%を超えると、疵なし拡管特性及び疵付拡管特性が劣化する原因となる。
従って、C量は、0.020〜0.080%である。
疵なし拡管特性をより向上させる観点から、C量としては、0.030%以上が好ましい。
疵付拡管特性をより向上させる観点から、C量としては、0.070%以下が好ましい。
Siは、鋼の脱酸剤として機能する元素である。
しかし、Si量が0.50%を超えると、疵なし拡管特性が劣化する場合がある。また、本開示の油井管が電縫鋼管である場合には、電縫溶接部に介在物が生成する可能性もある。
このため、Si量は、0.50%以下である。
鋼の脱酸剤としての機能をより効果的に発揮させる観点から、Si量としては、0.03%以上が好ましく、0.05%以上がより好ましい。
Si量としては、疵なし拡管特性をより向上させる観点から、0.50%未満が好ましく、0.45%以下がより好ましい。
Mnは、鋼の焼入れ性を高める効果を有する元素である。また、Mnは、Sの無害化にも有効な元素である。従って、Mnは、疵なし拡管特性及び疵付拡管特性の両方を向上させる元素である。
従って、Mn量は、0.30%以上である。
Mn量としては、0.33%以上が好ましい。
一方、Mn量が過剰であると、Pの偏析などを助長し、疵なし拡管特性を劣化させる場合がある。また、拡管割れをひき起こす可能性もある。このため、Mn量の上限は1.60%である。
Mn量としては、1.50%以下が好ましい。
Pは、鋼中に不純物として存在し得る元素である。
しかし、P量が過剰であると、粒界に偏析することで拡管特性(特に疵付拡管特性)を損なう。このため、P量は0.030%以下である。
P量は、0%であってもよい。脱リンのためのコストをより低減する観点から、P量は0.001%以上であってもよい。
Sは、鋼中に不純物として存在し得る元素である。
しかし、S量が過剰であると、鋼の靱性又は拡管特性(特に疵付拡管特性)が劣化する。このため、S量は、0.010%以下である。
S量は、0%であってもよい。脱硫のためのコストをより低減する観点から、S量は0.001%以上であってもよい。
Tiは、炭窒化物を形成し、結晶粒径の微細化に寄与する元素である。
その効果を発揮させ、疵なし拡管特性及び疵付拡管特性を向上させる観点から、Ti量は、0.005%以上である。Ti量としては、0.010%以上が好ましい。
しかし、Ti量が0.050%を超えると、粗大なTiNが生成され、疵付拡管特性の低下を招く。このため、Ti量は、0.050%以下である。Ti量としては、0.045%以下が好ましい。
Alは、Siと同様に、鋼の脱酸剤として機能する元素である。また、Alは、フェライト生成を促進する機能を有する元素でもある。
Alは、これらの機能を有することから、疵なし拡管特性及び疵付拡管特性を向上させる元素である。
これらの効果を発揮させるために、Al量は、0.010%以上である。
一方、Al量が0.500%を超えると、第二相分率の低下により疵なし拡管特性が劣化すると共にAl系介在物の生成により疵付拡管特性も劣化する。従って、Al量は、0.500%以下である。Al量としては、0.490%以下が好ましい。
Al量が0.060%〜0.500%であると、Alのフェライト生成促進の機能がより効果的に発揮され、その結果、本開示における金属組織(即ち、第一相分率が90.0%〜98.0%であり第二相分率が2.0%〜10.0%である金属組織)がより容易に形成される。
しかし、本開示の油井管では、Al量が0.100%以下である場合においても、フェライトからなる第一相の面積分率が90.0%以上となっている。
このため、本開示の油井管では、Al量が0.100%以下である場合においても、疵なし拡管特性及び疵付拡管特性が確保される。
Al量が0.100%以下である場合において、フェライトからなる第一相の面積分率を90.0%以上とするためには、焼入れ後、一旦徐冷することにより、フェライトが形成される温度領域での滞在時間をある程度長くし、その後、急冷することが効果的である(例えば、後述の製法A及び各実施例参照)。
ここで、不純物とは、原材料に含まれる成分、または、製造の工程で混入する成分であって、意図的に鋼に含有させたものではない成分を指す。
不純物として、例えば、O(酸素)、N(窒素)、Sb、Sn、W、Co、As、Mg、Pb、Bi、H(水素)、REMが挙げられる。ここで、「REM」は希土類元素、即ち、Sc、Y、La、Ce、Pr、Nd、Pm、Sm、Eu、Gd、Tb、Dy、Ho、Er、Tm、Yb、及びLuからなる群から選択される少なくとも1種の元素を指す。
上述した元素のうち、Oは、含有量0.006%以下となるように制御することが好ましい。
また、Nは、含有量0.010%以下となるように制御することが好ましい。
また、その他の元素について、通常、Sb、Sn、W、Co、及びAsについては含有量0.1%以下の混入が、Mg、Pb、及びBiについては含有量0.005%以下の混入が、Hについては含有量0.0004%以下の混入が、それぞれあり得るが、その他の元素の含有量については、通常の範囲であれば、特に制御する必要はない。
これらの元素は、油井管中に、意図的に含有される場合以外にも、不純物として混入する場合もあり得る。従って、これらの元素の含有量の下限には特に制限はなく、それぞれ、0%であってもよい。
以下、これらの元素が含有される場合の好ましい含有量について説明する。
Nbは、強度及び靱性の向上に寄与する元素である。
しかし、Nb量が過剰であると、Nb析出物により、疵なし拡管特性又は疵付拡管特性が劣化する場合がある。このため、Nb量は、0.100%以下であることが好ましい。
Nb量は、0%であってもよいし、0%超であってもよい。
上記Nbの効果の観点からみた場合、Nb量は、0.001%以上であることが好ましく、0.005%以上であることがより好ましく、0.010%以上であることが特に好ましい。
Niは、強度及び靱性の向上に寄与する元素である。
しかし、Ni量が過剰であると、強度が高くなりすぎ、疵なし拡管特性又は疵付拡管特性が劣化する場合がある。このため、Ni量は、1.00%以下であることが好ましい。
Ni量は、0%であってもよいし、0%超であってもよい。
上記Niの効果の観点からみた場合、Ni量は、0.01%以上であることが好ましく、0.05%以上であることがより好ましい。
Cuは、母材の強度向上に有効な元素である。
しかし、Cu量が過剰であると、強度が高くなりすぎ、疵なし拡管特性又は疵付拡管特性が劣化する場合がある。このため、Cu量は、1.00%以下であることが好ましい。
Cu量は、0%であってもよいし、0%超であってもよい。
上記Cuの効果の観点からみた場合、Cu量は、0.01%以上であることが好ましく、0.05%以上であることがより好ましい。
Moは、鋼の焼入れ性を向上させ、高強度を得るために有効な元素である。
しかし、Mo量が過剰であると、強度が高くなりすぎ、また、Mo炭窒化物が生成する場合があり、疵なし拡管特性又は疵付拡管特性が劣化する場合がある。このため、Mo量は、0.50%以下であることが好ましい。
Mo量は、0%であってもよいし、0%超であってもよい。
上記Moの効果の観点からみた場合、Mo量は、0.01%以上であることが好ましく、0.05%以上であることがより好ましい。
Crは、焼入れ性を向上させる元素である。
しかし、Cr量が過剰であると、強度が高くなりすぎ、また、Cr系介在物の生成により、疵なし拡管特性又は疵付拡管特性が劣化する場合がある。このため、Cr量は、1.00%以下であることが好ましい。
Cr量は、0%であってもよいし、0%超であってもよい。
上記Crの効果の観点からみた場合、Cr量は、0.01%以上であることが好ましく、0.05%以上であることがより好ましい。
Vは、Nbとほば同様の効果を有する元素である。
しかし、V量が過剰であると、強度が高くなりすぎ、また、V炭窒化物の生成により、疵なし拡管特性又は疵付拡管特性が劣化する場合がある。このため、V量は、0.100%以下であることが好ましい。
V量は、0%であってもよいし、0%超であってもよい。
上記Vの効果の観点からみた場合、V量は、0.005%以上であることが好ましく、0.010%以上であることがより好ましい。
Caは、硫化物系介在物の形態を制御し、低温靭性を向上させる元素である。
しかし、Ca量が過剰であると、CaO、CaS等からなる大型のクラスター又は介在物が形成され、疵なし拡管特性又は疵付拡管特性が劣化するおそれがある。このため、Ca量は、0.0060%以下であることが好ましい。
Ca量は、0%であってもよいし、0%超であってもよい。
上記Caの効果の観点からみた場合、Ca量は、0.0005%以上であることが好ましく、0.0010%以上であることがより好ましい。
Mn/Si>2.0 … 式(1)
式(1)において、Mn及びSiは、それぞれ、各元素の質量%である。
疵付拡管特性をより向上させる観点から、第一相分率は、91.0%以上であることが好ましい。
疵なし拡管特性をより向上させる観点から、第一相分率は、97.0%以下であることが好ましい。
疵なし拡管特性をより向上させる観点から、第二相分率は、3.0%以上であることが好ましい。
疵付拡管特性をより向上させる観点から、第二相分率は、9.0%以下であることが好ましい。
本開示の油井管の肉厚としては、5.00mm〜20.00mmが好ましく、7.00mm〜17.00mmがより好ましい。
本開示の油井管は、例えば、上述した化学組成を有する造管ままの鋼管(好ましくは電縫鋼管)を焼入れし、次いで焼戻しすることによって製造することができる。
本開示において、「焼入れ」とは、鋼管をオーステナイト域まで加熱する加熱過程と、鋼管をオーステナイト域から冷却する冷却過程と、をこの順序で含むプロセスであって、上記冷却過程が急冷する段階(例えば、後述の二次冷却)を含むプロセスを意味する。即ち、本開示における「焼入れ」は、マルテンサイトのみからなる組織を形成するプロセスという意味ではない。
また、上記「造管ままの鋼管」(as-rolled steel pipe)とは、造管後、未だ熱処理されていない鋼管を意味する。
造管ままの鋼管(好ましくは電縫鋼管)は、公知の方法によって準備することができる。例えば、電縫鋼管は、上述した化学組成を有する熱延鋼板を管状に曲げ加工してオープン管とし、得られたオープン管における突合せ部を溶接することによって準備できる。
製法Aは、上述した化学組成を有する造管ままの鋼管(好ましくは電縫鋼管)を焼入れし、次いで焼戻しすることを含む。
焼入れの加熱過程における加熱温度(以下、「焼入れ加熱温度T1」ともいう)として、好ましくは、900℃〜1100℃の範囲内の温度である。
加熱過程後の鋼管を、焼入れ加熱温度T1との差(T1−T2)が、20℃〜230℃である一次冷却終了温度T2まで、10℃/s以下の冷却速度で冷却する一次冷却と、
一次冷却された電縫鋼管を、300℃〜室温の温度(以下、「二次冷却終了温度」ともいう)まで、30℃/s以上の冷却速度で冷却する二次冷却と、
を含む。
特に、油井管の化学組成が、フェライト生成を促進する元素であるAlの含有量が少ない化学組成である場合(例えば、Al量が0.100%以下である化学組成である場合)には、一次冷却及び二次冷却を含む冷却過程を適用することが好ましい。
一次冷却では、加熱過程後の鋼管を、焼入れ加熱温度T1との差(T1−T2)が20℃〜230℃である一次冷却終了温度T2まで、10℃/s以下の冷却速度で冷却(即ち、徐冷)する。
一次冷却において、焼入れ加熱温度T1と一次冷却終了温度T2との差(T1−T2)が20℃以上であること、及び、冷却速度が10℃/s以下であることにより、鋼管の温度が、フェライトが形成される温度域を通過する時間(以下、「フェライト形成域通過時間」ともいう)をある程度長くすることができると考えられる。これにより、フェライトの生成が促進されるので、最終的に、90.0%以上の第一相分率及び10.0%以下の第二相分率が達成され易くなると考えられる。
一方、一次冷却において、焼入れ加熱温度T1と一次冷却終了温度T2との差(T1−T2)が230℃以下であることにより、フェライト形成域通過時間が長くなりすぎることを抑制できると考えられる。これにより、フェライトの過剰生成が抑制されるので、最終的に、98.0%以下の第一相分率及び2.0%以上の第二相分率が達成され易くなると考えられる。
ここで、二次冷却の冷却開始温度は、一次冷却の冷却終了温度T2と一致する。
この二次冷却により、フェライトを除いた残部組織(即ち、分率2.0%〜10.0%である残部組織)から、マルテンサイト、ベイナイト、及びパーライトからなる群から選択される1種又は2種以上が生成されると考えられる。
なお、上記化学組成を有する鋼では、300℃に冷却された段階で、変態が完了すると考えられる。このため、二次冷却終了温度は、300℃〜室温の温度とする。
焼戻しの加熱過程における加熱温度(以下、「焼戻し加熱温度」ともいう)は、例えば、200℃〜670℃とする。
焼戻しの加熱過程における加熱時間として、好ましくは180s(秒)〜1800s(秒)であり、より好ましくは300s〜900sである。
焼戻しの冷却過程については特に制限はなく、徐冷であっても急冷であってもよい。
表1及び2中、鋼1〜鋼85の化学組成を有し、外径が244.5mmであり、肉厚が11.05mmであり、長さが12000mmである、造管ままの電縫鋼管を製造した。鋼71〜81は、本開示の範囲外の化学組成である。
上記造管ままの電縫鋼管を焼入れし、次いで焼戻しすることにより、実施例1〜70及び比較例1〜16の油井管を得た。
ここで、焼入れは、
まず、造管ままの電縫鋼管を、表3及び4に示す焼入れ加熱温度T1にて600s加熱し、
次に、表3及び4に示す一次冷却の冷却速度にて、表3及び4に示す一次冷却終了温度T2(即ち、二次冷却開始温度)となるまで一次冷却(徐冷)し、
一次冷却終了温度T2となった時点から、表3及び4に示す二次冷却の冷却速度にて二次冷却(急冷)を開始し、そのまま室温まで二次冷却することにより行った。
また、焼戻しは、室温まで二次冷却された電縫鋼管を、表3及び4に示す加熱温度(即ち、焼戻し加熱温度)にて600s加熱し、次いで、室温まで水冷することにより行った。
化学組成を鋼1から鋼83に変更し、かつ、焼戻しを行わなかったこと以外は実施例1と同様にして、比較例17の油井管を得た。
各油井管について、油井管の電縫溶接部から管周方向に90°ずれた位置の断面(詳細には、管軸方向に対して平行な断面)における、油井管の外周面からの距離が肉厚の1/4である位置(以下、「肉厚1/4位置」ともいう)において、第一相分率及び第二相分率を測定した。
詳細には、上記断面を研磨し、次いでナイタール試薬で腐食し、腐食した断面における肉厚1/4位置の金属組織写真を、走査型電子顕微鏡(SEM)にて1000倍の倍率で10視野分(断面の実面積として0.15mm2分)撮影した。
撮影した金属組織写真(断面の実面積として0.15mm2分)を画像処理することにより、フェライトからなる第一相の面積分率と、焼戻しマルテンサイト、焼戻しベイナイト、及びパーライトからなる群から選択される1種又は2種以上からなる第二相の面積分率と、をそれぞれ求めた。
画像処理は、(株)ニレコ製の小型汎用画像解析装置LUZEX APを用いて行った。
結果を表5及び6に示す。
また、表5及び6には、第二相の種類(第二相種)も示した。
各油井管から切り出した長さ3000mmのサンプル管に対し、拡管用プラグを用いて拡管率25%の拡管を行った。
上記拡管率25%の拡管において、サンプル管の全域にわたって貫通亀裂を発生せずに拡管できた場合を、拡管成功(表5及び6中、「A」)とした。
上記拡管率25%の拡管において、貫通亀裂が発生した場合を、拡管失敗(表5及び6中、「B」)とした。
結果を表5及び6に示す。
ここで、「拡管率25%の拡管」とは、外周面の周長が25%増大するまで拡管したことを意味する。
各油井管から切り出した長さ3000mmのサンプル管に対し、管の長手方向に対して平行であり、かつ、肉厚の10%に相当する深さのノッチを設け、ノッチ付きサンプルとした。
ノッチ付きサンプルに対し、拡管用プラグを用いて拡管率16.5%の拡管を行った。
上記拡管率16.5%の拡管において、管全域にわたって貫通亀裂を発生せずに拡管できた場合を、拡管成功(表5及び6中、「A」)とした。
上記拡管率16.5%の拡管において、貫通亀裂が発生した場合を、拡管失敗(表5及び6中、「B」)とした。
結果を表5及び6に示す。
ここで、「拡管率16.5%の拡管」とは、外周面の周長が16.5%増大するまで拡管したことを意味する。
・各元素の欄の数値は、各元素の量(質量%)を示す。
・Mn/Siは、Si量(質量%)に対するMn量(質量%)の比を示す。
・各鋼において、表1に示した元素を除いた残部は、Fe及び不純物である。
・下線を付した数値は、本開示の範囲外の数値である。
・下線を付した鋼番号は、本開示の範囲外の化学組成である。
・一次冷却終了温度T2は、二次冷却開始温度と一致する。
・比較例17中、焼戻しの加熱温度欄の「−」は、焼戻しを行わなかったことを意味する。
また、第一相分率が90.0%未満であり第二相分率が10.0%超である、比較例12〜15の油井管では、疵付拡管特性が劣化した。比較例12〜15のうち、第一相分率が10.0%であり第二相分率が90.0%である比較例15の油井管では、疵なし拡管特性も劣化した。
また、第一相分率が98.0%超であり第二相分率が2.0%未満である比較例16の油井管では、疵なし拡管特性が劣化した。
また、第一相分率が90.0%〜98.0%であり第二相分率が2.0%〜10.0%であるが、第二相がマルテンサイトからなる(即ち、DP鋼である)比較例17では、疵付拡管特性が劣化した。この理由は、第二相がマルテンサイトからなる場合、強度が高すぎるために、金属組織内にひずみの集中が起こり易く、このため、ボイドの発生及び連結が生じやすくなったためと考えられる。
図1のSEM写真の撮影位置は、第一相分率及び第二相分率の測定におけるSEM写真の撮影位置と同じ(即ち、電縫溶接部から管周方向に90°ずれた位置であり、かつ、外周面からの距離が肉厚の1/4である位置)である(後述する、図2、図3A、及び図3Bについても同様である)。また、図1のSEM写真は、第一相分率及び第二相分率の測定に用いたSEM写真と同様に、油井管の断面を研磨し、次いでナイタール試薬で腐食した後に撮影した(後述する、図2、図3A、及び図3Bについても同様である)。
図1に示すように、滑らかな粒に囲まれた領域として、フェライトからなる第一相が確認でき、その他の領域として、焼戻しベイナイト及び焼戻しマルテンサイトからなる第二相が確認できる。また、白色の点として、炭化物(即ち、セメンタイト)が確認できる。
図2に示すように、フェライトからなる第一相が確認でき、その他の領域として、比較的白く毛羽状に見える、マルテンサイトからなる第二相が確認できる。炭化物(即ち、セメンタイト)は確認できない。
図3A及び図3Bでは、図2とは異なり、白色の点として、炭化物(即ち、セメンタイト)が確認できる。これにより、第二相が、焼戻しマルテンサイトであることがわかる。
Claims (4)
- 質量%で、
C:0.020〜0.080%、
Si:0.50%以下、
Mn:0.30〜1.60%、
P:0.030%以下、
S:0.010%以下、
Ti:0.005〜0.050%、及び
Al:0.010〜0.500%
を含有し、残部がFe及び不純物からなり、
金属組織において、フェライトからなる第一相の面積分率が90.0%〜98.0%であり、焼戻しマルテンサイト、焼戻しベイナイト、及びパーライトからなる群から選択される1種又は2種以上からなる第二相の面積分率が2.0%〜10.0%であるエクスパンダブルチューブラー用油井管。 - 質量%で、
Nb:0.100%以下、
Ni:1.00%以下、
Cu:1.00%以下、
Mo:0.50%以下、
Cr:1.00%以下、
V:0.100%以下、及び
Ca:0.0060%以下
の1種又は2種以上を含有する請求項1に記載のエクスパンダブルチューブラー用油井管。 - Alの含有量が、質量%で、0.060〜0.500%である請求項1又は請求項2に記載のエクスパンダブルチューブラー用油井管。
- 電縫鋼管であり、下記式(1)を満たす請求項1〜請求項3のいずれか1項に記載のエクスパンダブルチューブラー用油井管。
Mn/Si>2.0 … 式(1)
式(1)において、Mn及びSiは、それぞれ、各元素の質量%である。
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---|---|---|---|---|
CN113699462B (zh) * | 2021-07-27 | 2022-06-21 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | 一种750MPa级连续油管用热轧钢带及其制造方法 |
Citations (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2008202128A (ja) * | 2007-02-22 | 2008-09-04 | Nippon Steel Corp | 拡管性能及び耐食性に優れた拡管油井用電縫鋼管及びその製造方法 |
WO2008123025A1 (ja) * | 2007-03-30 | 2008-10-16 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | 坑井内で拡管される拡管用油井管及びその製造方法 |
WO2009014238A1 (ja) * | 2007-07-23 | 2009-01-29 | Nippon Steel Corporation | 変形特性に優れた鋼管及びその製造方法 |
CN101942978A (zh) * | 2010-08-12 | 2011-01-12 | 中国石油天然气集团公司 | 一种高强度高塑韧性连续膨胀管的制备方法 |
WO2012008486A1 (ja) * | 2010-07-13 | 2012-01-19 | 新日本製鐵株式会社 | 二相組織油井鋼管及びその製造方法 |
CN102418039A (zh) * | 2011-12-15 | 2012-04-18 | 浙江金洲管道工业有限公司 | 一种油气井套损补贴用实体膨胀管用钢及其制造方法 |
WO2013153819A1 (ja) * | 2012-04-13 | 2013-10-17 | Jfeスチール株式会社 | 優れた低温靭性を有する高強度厚肉電縫鋼管及びその製造方法 |
KR20150074960A (ko) * | 2013-12-24 | 2015-07-02 | 주식회사 포스코 | 강도 및 확관성이 우수한 파이프용 열연강판 및 그 제조방법 |
JP2015175039A (ja) * | 2014-03-17 | 2015-10-05 | Jfeスチール株式会社 | 厚肉熱延鋼板およびその製造方法 |
KR20160078600A (ko) * | 2014-12-24 | 2016-07-05 | 주식회사 포스코 | 확관성이 우수한 파이프용 열연강판 및 그 제조방법 |
Family Cites Families (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3603527A (en) | 1969-04-21 | 1971-09-07 | Bell & Howell Co | Mounting apparatus for web-handling machine |
JPS5014831B1 (ja) | 1970-09-19 | 1975-05-30 | ||
KR100330432B1 (ko) * | 1997-06-26 | 2002-03-27 | 에모토 간지 | 초미세 입자 강관 및 그 제조방법 |
JP3562461B2 (ja) | 2000-10-30 | 2004-09-08 | 住友金属工業株式会社 | 埋設拡管用油井管 |
KR101131699B1 (ko) * | 2009-10-28 | 2012-03-28 | 신닛뽄세이테쯔 카부시키카이샤 | 강도, 연성이 양호한 라인 파이프용 강판 및 그 제조 방법 |
JP2013224477A (ja) * | 2012-03-22 | 2013-10-31 | Jfe Steel Corp | 加工性に優れた高強度薄鋼板及びその製造方法 |
WO2014051119A1 (ja) * | 2012-09-27 | 2014-04-03 | 新日鐵住金株式会社 | 電縫溶接鋼管 |
JPWO2014091554A1 (ja) * | 2012-12-11 | 2017-01-05 | 新日鐵住金株式会社 | 熱延鋼板およびその製造方法 |
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Patent Citations (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2008202128A (ja) * | 2007-02-22 | 2008-09-04 | Nippon Steel Corp | 拡管性能及び耐食性に優れた拡管油井用電縫鋼管及びその製造方法 |
WO2008123025A1 (ja) * | 2007-03-30 | 2008-10-16 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | 坑井内で拡管される拡管用油井管及びその製造方法 |
WO2009014238A1 (ja) * | 2007-07-23 | 2009-01-29 | Nippon Steel Corporation | 変形特性に優れた鋼管及びその製造方法 |
WO2012008486A1 (ja) * | 2010-07-13 | 2012-01-19 | 新日本製鐵株式会社 | 二相組織油井鋼管及びその製造方法 |
CN101942978A (zh) * | 2010-08-12 | 2011-01-12 | 中国石油天然气集团公司 | 一种高强度高塑韧性连续膨胀管的制备方法 |
CN102418039A (zh) * | 2011-12-15 | 2012-04-18 | 浙江金洲管道工业有限公司 | 一种油气井套损补贴用实体膨胀管用钢及其制造方法 |
WO2013153819A1 (ja) * | 2012-04-13 | 2013-10-17 | Jfeスチール株式会社 | 優れた低温靭性を有する高強度厚肉電縫鋼管及びその製造方法 |
KR20150074960A (ko) * | 2013-12-24 | 2015-07-02 | 주식회사 포스코 | 강도 및 확관성이 우수한 파이프용 열연강판 및 그 제조방법 |
JP2015175039A (ja) * | 2014-03-17 | 2015-10-05 | Jfeスチール株式会社 | 厚肉熱延鋼板およびその製造方法 |
KR20160078600A (ko) * | 2014-12-24 | 2016-07-05 | 주식회사 포스코 | 확관성이 우수한 파이프용 열연강판 및 그 제조방법 |
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