JPS58157948A - 耐水素誘起割れ性にすぐれた鋼材の製造方法 - Google Patents
耐水素誘起割れ性にすぐれた鋼材の製造方法Info
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- JPS58157948A JPS58157948A JP57040247A JP4024782A JPS58157948A JP S58157948 A JPS58157948 A JP S58157948A JP 57040247 A JP57040247 A JP 57040247A JP 4024782 A JP4024782 A JP 4024782A JP S58157948 A JPS58157948 A JP S58157948A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、耐水素誘起割れ性にすぐれ丸鋼材に関し、
と＜Ｋｉｔ化水素を含む湿潤環境で使用されるラインパ
イプ用鋼や油井管などの用途で要請される、耐水素誘起
割れ性をとくにＭｎを１．１％以上を含有する場合にも
、ことに著しく向上させる鋼組成に関連した組織の改善
を提案しようと・するものである。
と＜Ｋｉｔ化水素を含む湿潤環境で使用されるラインパ
イプ用鋼や油井管などの用途で要請される、耐水素誘起
割れ性をとくにＭｎを１．１％以上を含有する場合にも
、ことに著しく向上させる鋼組成に関連した組織の改善
を提案しようと・するものである。
近年、硫化水素を含む原油や天然ガスの輸送に用いられ
るラインパイプや油井管などにおいて、いわゆる水素誘
起割れに起因する漏洩あるい祉破壊事故例が報告され仁
の種の鋼材の耐水素誘起割れ性が重要な問題となってい
る。
るラインパイプや油井管などにおいて、いわゆる水素誘
起割れに起因する漏洩あるい祉破壊事故例が報告され仁
の種の鋼材の耐水素誘起割れ性が重要な問題となってい
る。
この水素−起割れの発生機構については近年多くの研究
がなされ次の様な機構であることが明らかにされている
。
がなされ次の様な機構であることが明らかにされている
。
すなわち、水素誘起割れは鋼の腐食反応によって発生し
た水素が鋼中に侵入し、この鋼中に侵入し九水木が鋼中
Ｏ非金属介在物と地鉄との界ＷＪＫ集積ガス化して、こ
のガス圧によって割れが発生するものである。
た水素が鋼中に侵入し、この鋼中に侵入し九水木が鋼中
Ｏ非金属介在物と地鉄との界ＷＪＫ集積ガス化して、こ
のガス圧によって割れが発生するものである。
１友非金属介在物のうちでも介在物先端のノツチ効果に
よる応力集中が生じ易いＩｎ８などＯム系介在物が水素
誘起割れに対して最も有害であり、箇た偏析ｓＫ生ずる
帯状のマルテンサイトやベイナイトなどの低温変ＩＩｌ
異常組ａ（以下異常ｉｌ畿と略す、）が最も割れの伝播
し島い組織であることが知られている。
よる応力集中が生じ易いＩｎ８などＯム系介在物が水素
誘起割れに対して最も有害であり、箇た偏析ｓＫ生ずる
帯状のマルテンサイトやベイナイトなどの低温変ＩＩｌ
異常組ａ（以下異常ｉｌ畿と略す、）が最も割れの伝播
し島い組織であることが知られている。
以上のことから水素誘起割れの対策として従来性なわれ
ている方法は、鋼に侵入する水素量を低減させる方法、
割れの伝播し易い異常組織を低減する方法および割れの
起点となるム系介在物を分散、球状化する方法の三つに
大別できる。
ている方法は、鋼に侵入する水素量を低減させる方法、
割れの伝播し易い異常組織を低減する方法および割れの
起点となるム系介在物を分散、球状化する方法の三つに
大別できる。
このうち最も有効な４のが、ＣａあるいＦｉＲＩＭ添加
による介在物の分散、球状化であるが、Ｍｎが１０Ｍ以
上の高罰鋼材では異常組織が発達する良め、上記の対策
だけでは不充分であり、低Ｐ化あるいは偏析軽減対策さ
らには熱処理など、異常組織を低減させる対策を同時に
行なう必要があり製造コストの上昇は避けられなかった
。
による介在物の分散、球状化であるが、Ｍｎが１０Ｍ以
上の高罰鋼材では異常組織が発達する良め、上記の対策
だけでは不充分であり、低Ｐ化あるいは偏析軽減対策さ
らには熱処理など、異常組織を低減させる対策を同時に
行なう必要があり製造コストの上昇は避けられなかった
。
発明看らは前記従来技術の欠点を克服し、低コストで、
耐水素誘起割れ性に優れ一＃−高Ｍｎ鋼材を得るために
研究を行なつ九結釆、以下の新しい知見を得え。
耐水素誘起割れ性に優れ一＃−高Ｍｎ鋼材を得るために
研究を行なつ九結釆、以下の新しい知見を得え。
すなわち、従来のフェライト・パーライト鋼てはＭｎ量
が多くなる＃１ど偏析部に異常組織が発達し易く、ビッ
カース硬さ８５０以上のものが多くト・ベイナイト鋼と
した場合は、中央の偏析部で４ビッカース硬さａｇｏ以
下の組織となり、耐水素誘起割れ性が著しく向上するこ
とである。
が多くなる＃１ど偏析部に異常組織が発達し易く、ビッ
カース硬さ８５０以上のものが多くト・ベイナイト鋼と
した場合は、中央の偏析部で４ビッカース硬さａｇｏ以
下の組織となり、耐水素誘起割れ性が著しく向上するこ
とである。
これは低０化することにより生成するベイナイト自体の
硬さが低下することおよび均一にベイナイトが生成する
成分系（することによって低温変態時に偏析部に拡散す
る０が周辺のベイナイトにとらえられて少なく＆す、偏
析部に生ずるベイナイトあるいは島状マルテンサイトの
０含有量が通常のフェライト−パーライト鋼の偏析部に
生ずるものよりも着しく少なくなるためである。
硬さが低下することおよび均一にベイナイトが生成する
成分系（することによって低温変態時に偏析部に拡散す
る０が周辺のベイナイトにとらえられて少なく＆す、偏
析部に生ずるベイナイトあるいは島状マルテンサイトの
０含有量が通常のフェライト−パーライト鋼の偏析部に
生ずるものよりも着しく少なくなるためである。
この発明は以上の新しい知見にもとずき、ｏｏ、ｏｓｔ
量％以下でかり低８化のもとにＯａ添加することによっ
て充分な介在物の分散・球状化を行なった鋼スラブを、
９００℃以上の温度に加熱し九後、（ムｒ、 ＋ １５
０℃）以上の温度で累積圧下率が５０％以上となるよう
に圧延を施し、引続いて（ムｒ、 ＋ １５０℃）以下
でかつムｒ、点以上の未再結晶オーステナイト域の温度
範囲内で累積圧下率が５０％以上となるように圧延し、
次いでムｒ８点以下でかつ（ムｒ、 −１００℃）以上
のオーステナイトとフェライトとの二相域の温度範囲内
で累積圧下率が１０％以上となるように圧延し、その後
空冷あるいは水冷して、結晶粒径ｂμ以下のフェライト
と微細ベイナイトと島状マルテンサイトおよび微細加工
フェライトを主体とした、いわゆる微細フェライト・ベ
イナイト組織とすることによって、鋼の耐水素誘起割れ
性を著しく向上し得ることを究明し、その基礎に立脚し
て次Ｏ鋼成分系列を開発し喪ものである。
量％以下でかり低８化のもとにＯａ添加することによっ
て充分な介在物の分散・球状化を行なった鋼スラブを、
９００℃以上の温度に加熱し九後、（ムｒ、 ＋ １５
０℃）以上の温度で累積圧下率が５０％以上となるよう
に圧延を施し、引続いて（ムｒ、 ＋ １５０℃）以下
でかつムｒ、点以上の未再結晶オーステナイト域の温度
範囲内で累積圧下率が５０％以上となるように圧延し、
次いでムｒ８点以下でかつ（ムｒ、 −１００℃）以上
のオーステナイトとフェライトとの二相域の温度範囲内
で累積圧下率が１０％以上となるように圧延し、その後
空冷あるいは水冷して、結晶粒径ｂμ以下のフェライト
と微細ベイナイトと島状マルテンサイトおよび微細加工
フェライトを主体とした、いわゆる微細フェライト・ベ
イナイト組織とすることによって、鋼の耐水素誘起割れ
性を著しく向上し得ることを究明し、その基礎に立脚し
て次Ｏ鋼成分系列を開発し喪ものである。
この発明の鋼組成は、各成分系列を通して上記の基礎的
知見に従う共通の目的に適合し、成分系毎に個々の特性
をそれぞれさらに充実させ得る。
知見に従う共通の目的に適合し、成分系毎に個々の特性
をそれぞれさらに充実させ得る。
を含有し、残部実質的にＦｅからなる成分組成。
、１ ０ ： ｏ、ｏｓ重量％以下、 Ｓｉ ： ０．
０１〜０．５０重量％、 Ｍｎ ： １．１０〜８．０
０重量％、 ｐ ： ｏ、ｏｓ。
０１〜０．５０重量％、 Ｍｎ ： １．１０〜８．０
０重量％、 ｐ ： ｏ、ｏｓ。
重量％以下、 ８ ： ０．００８重量％以下ｇ ｏａ
：０．００１〜０．０１０重量％、およびＡｔ： ０
．０１〜０．１重ｉ１１％ｌ含有Ｌ％ サラＫ Ｏｕ
： ０．１５〜０．６０電量％、 Ｎｉ ： ０．１０
〜０．６０重量％およびｏｒ：０．１０〜８．０重量％
のうちから選ばれた少くとも１１１を含有し、残部は実
質的ＫＦｅの成分組成。
：０．００１〜０．０１０重量％、およびＡｔ： ０
．０１〜０．１重ｉ１１％ｌ含有Ｌ％ サラＫ Ｏｕ
： ０．１５〜０．６０電量％、 Ｎｉ ： ０．１０
〜０．６０重量％およびｏｒ：０．１０〜８．０重量％
のうちから選ばれた少くとも１１１を含有し、残部は実
質的ＫＦｅの成分組成。
＆Ｏ：０．０１１重量％以下、 Ｓｉ ： ０．０１〜
０．５０重ｊ１％ 、 Ｍｎ ： １．１０〜８．００
重量％、 Ｐ ： ０．０１０重量％以下、 ｓ ：
ｏ、ｏｏｓ重量％以下、 ｏａ ：０．００１〜０．０
１０重量％、およびムｔ ： ０．０１〜０．１０１ｉ
１％ｌ含有し、さうＫ ＭＯ： ０．０１〜１．０重量
％、 Ｗｂ ： ０．０１〜０．１５重量％、 Ｖ ：
０．０１〜０．１１１重量％、シよびＺｒ ： ０．
０１〜０．１５重量％のうちから選けれ九少くとも一種
を含有し、残部は実質的Ｋ Ｆｅの成分組成。
０．５０重ｊ１％ 、 Ｍｎ ： １．１０〜８．００
重量％、 Ｐ ： ０．０１０重量％以下、 ｓ ：
ｏ、ｏｏｓ重量％以下、 ｏａ ：０．００１〜０．０
１０重量％、およびムｔ ： ０．０１〜０．１０１ｉ
１％ｌ含有し、さうＫ ＭＯ： ０．０１〜１．０重量
％、 Ｗｂ ： ０．０１〜０．１５重量％、 Ｖ ：
０．０１〜０．１１１重量％、シよびＺｒ ： ０．
０１〜０．１５重量％のうちから選けれ九少くとも一種
を含有し、残部は実質的Ｋ Ｆｅの成分組成。
＆Ｏ：０．０８重量％以下、 ８１ ： ０．０１〜０
．１０重量％、 Ｍｎ ： １．ｓＯ〜ａ、ｏＯ重量％
、 Ｐ ！ ０．０１０重量％以下、 ｓ ： ｏ、ｏ
ｏδ重量％以下、 Ｏａ ：０．００１〜０．０１０重
量％、およびムｔ ： ０．０１〜０．１０重量％’）
含有し、さらＫ Ｂ ： ０．０００５〜ｏ、ｏｏｓ重
量％マタはＢ ： ０．０００５〜０．００５重量％お
よびｔｉ ： ｏ；ｏ１〜０．１０重量％を含有し、残
部は実質的にＦｅの成分組成。
．１０重量％、 Ｍｎ ： １．ｓＯ〜ａ、ｏＯ重量％
、 Ｐ ！ ０．０１０重量％以下、 ｓ ： ｏ、ｏ
ｏδ重量％以下、 Ｏａ ：０．００１〜０．０１０重
量％、およびムｔ ： ０．０１〜０．１０重量％’）
含有し、さらＫ Ｂ ： ０．０００５〜ｏ、ｏｏｓ重
量％マタはＢ ： ０．０００５〜０．００５重量％お
よびｔｉ ： ｏ；ｏ１〜０．１０重量％を含有し、残
部は実質的にＦｅの成分組成。
＆Ｏ：０．０８重量％以下、 ｓ＝ ： ０．０１〜０
．５０重量％、 Ｍｎ ： １．Ｉｏ 〜８．００重量
％、 Ｐ ： ０．０ｇＧ重量％以下、 ｓ ： ０．
（１０８重量％以下、 Ｏａ ：０．００１〜０．０１
０重量％、およびムｔ ： ０．０１〜０．１０重量％
を含有し、さらにＯｕ ： ０．１５〜０．６０重量％
、 Ｎｉ ： ０．１０〜０．４１０重量％およびＯｒ
： ０．１０〜８．０重量％のうちから選ばれた少く
とも１種ならびＫ Ｎｏ ： ０．０１〜１．０重量％
。
．５０重量％、 Ｍｎ ： １．Ｉｏ 〜８．００重量
％、 Ｐ ： ０．０ｇＧ重量％以下、 ｓ ： ０．
（１０８重量％以下、 Ｏａ ：０．００１〜０．０１
０重量％、およびムｔ ： ０．０１〜０．１０重量％
を含有し、さらにＯｕ ： ０．１５〜０．６０重量％
、 Ｎｉ ： ０．１０〜０．４１０重量％およびＯｒ
： ０．１０〜８．０重量％のうちから選ばれた少く
とも１種ならびＫ Ｎｏ ： ０．０１〜１．０重量％
。
Ｈｂ ： ０．０１〜０．１６重量％、 Ｖ ： （１
，０１〜０．ｌＩ重量％およびＺｒ ： ｏ、ｏｌ〜０
．１５重量％のうちから選ばれえ少くとも１種とを含有
し、残部は実質的ＫＦ１３の成分組成。
，０１〜０．ｌＩ重量％およびＺｒ ： ｏ、ｏｌ〜０
．１５重量％のうちから選ばれえ少くとも１種とを含有
し、残部は実質的ＫＦ１３の成分組成。
ａＯ：０．０８重量％以下、 ８ｉ ： ０．０１〜０
．！ｉｏ重量％、 Ｍｎ ： ＩＪＯ〜８．００重量％
、 ｐ ： ａ、ｏｇ。
．！ｉｏ重量％、 Ｍｎ ： ＩＪＯ〜８．００重量％
、 ｐ ： ａ、ｏｇ。
重量％以下、 Ｓ ： ０．００８重量％以下、Ｏａ：
０．００１〜０．０１０重量％、およびムｔ： ０．０
１〜０．１０重量％を含有し、さらにＱｕ ： ０．１
６〜０．６０重量％、 Ｎｉ ： ０．ＩＵ〜０．６０
重量％およびＯｒ ： ０．１０〜８．０重量％のうち
から選ばれた少くとも１８にならびにＢ ： ０．００
０５〜０．００６重量％またはＢ ： ０．０００５〜
０．００５重量％およびＴ１： ０．０１〜０．１０重
量％を含有し、残部は実質的にＦｅの成分組成。
０．００１〜０．０１０重量％、およびムｔ： ０．０
１〜０．１０重量％を含有し、さらにＱｕ ： ０．１
６〜０．６０重量％、 Ｎｉ ： ０．ＩＵ〜０．６０
重量％およびＯｒ ： ０．１０〜８．０重量％のうち
から選ばれた少くとも１８にならびにＢ ： ０．００
０５〜０．００６重量％またはＢ ： ０．０００５〜
０．００５重量％およびＴ１： ０．０１〜０．１０重
量％を含有し、残部は実質的にＦｅの成分組成。
ｉ ｏ ： ｏ、ｏｓ重量％以下、 ８１ ： ０．０
１〜０．５０重重量、 Ｉｎ ： ＩＪＯ〜８．００重
量％、 ｐ ： ｏ、ｏｓ。
１〜０．５０重重量、 Ｉｎ ： ＩＪＯ〜８．００重
量％、 ｐ ： ｏ、ｏｓ。
重量％以下、 Ｓ ： ０．００８重量％以下、Ｏａ：
０．００１〜Ｌ１．０１０重量％、およびムｔ ： ０
．０１〜０．１０重量％を含有し、さらにＭＯ： ０．
０１〜１．０重量％ 、 Ｎｂ ： ０．０１〜０．１
５重量％、 Ｖ ！ ０．０１〜０．１６重量％および
Ｚｒ ： ０．０１〜０．１！ｉ重量％のうちから選ば
れた少くとも１種、ならびＫＢ＝０．０００５〜ｏ、ｏ
ｏｉ重量％またはＢ ： ０．０００６〜０、ＵＯ５重
蓋％およびＴｉ ： ０．０１〜０．１０重量％を含有
し、残部は実質的にＦｅの成分組成。
０．００１〜Ｌ１．０１０重量％、およびムｔ ： ０
．０１〜０．１０重量％を含有し、さらにＭＯ： ０．
０１〜１．０重量％ 、 Ｎｂ ： ０．０１〜０．１
５重量％、 Ｖ ！ ０．０１〜０．１６重量％および
Ｚｒ ： ０．０１〜０．１！ｉ重量％のうちから選ば
れた少くとも１種、ならびＫＢ＝０．０００５〜ｏ、ｏ
ｏｉ重量％またはＢ ： ０．０００６〜０、ＵＯ５重
蓋％およびＴｉ ： ０．０１〜０．１０重量％を含有
し、残部は実質的にＦｅの成分組成。
・ｔｏ：０．０８重量％以下、 Ｓｉ ： ｔｌ、０１
〜０．６０重量％、 Ｍｎ ： ＩＪＯ〜８．００重量
％、 Ｐ ： ｏ、ｏｓ。
〜０．６０重量％、 Ｍｎ ： ＩＪＯ〜８．００重量
％、 Ｐ ： ｏ、ｏｓ。
重量％以下、 Ｓ ： ０．００８重量％以下、Ｏａ：
０．００１〜０．０１０重量％、およびムｔ ： ０．
０１〜０．１０重量％を含有し、さらにＯｕ ： ０．
１５〜０．６０重量％、 Ｎｉ ： ０．１０〜０．６
０重量％およびＯｒ ： ０．１０〜８．０電量％のう
ちから選ばれた少くとも１種と、ＭＯ： ０．０１〜１
．０重量％、 Ｗｂ ：０．０１〜０．１５重量％ 、
Ｖ ： ０．０１〜０．１５恵量％お上型Ｚｒ ：
０．０１〜０．１５重量％のうちから選ばれた少くとも
１種ならびにＢ ： ０．０００５〜０．００Ｉ重量％
着九はＢ ： ０．０００５〜０．００５重量％および
Ｔｉ ： ０．０１〜０．１重量％を含有し、残部は実
質的に７１ｅの成分組成。
０．００１〜０．０１０重量％、およびムｔ ： ０．
０１〜０．１０重量％を含有し、さらにＯｕ ： ０．
１５〜０．６０重量％、 Ｎｉ ： ０．１０〜０．６
０重量％およびＯｒ ： ０．１０〜８．０電量％のう
ちから選ばれた少くとも１種と、ＭＯ： ０．０１〜１
．０重量％、 Ｗｂ ：０．０１〜０．１５重量％ 、
Ｖ ： ０．０１〜０．１５恵量％お上型Ｚｒ ：
０．０１〜０．１５重量％のうちから選ばれた少くとも
１種ならびにＢ ： ０．０００５〜０．００Ｉ重量％
着九はＢ ： ０．０００５〜０．００５重量％および
Ｔｉ ： ０．０１〜０．１重量％を含有し、残部は実
質的に７１ｅの成分組成。
発明者らの研究によれば水素誘起割れ感受性を低下させ
るには、偏析部に生ずる異常組織のかたさをビッカース
硬さで８ｂＯ以下になるようにすることが非常に有効で
あるが、こ−に０を０．０８％以下にした上で組織を均
一微細フェライトベイナイトとすることによって偏析部
に生ずるペイナ・イトあるいは島状マルテンサイトの硬
さを８６０以下とすることができた。
るには、偏析部に生ずる異常組織のかたさをビッカース
硬さで８ｂＯ以下になるようにすることが非常に有効で
あるが、こ−に０を０．０８％以下にした上で組織を均
一微細フェライトベイナイトとすることによって偏析部
に生ずるペイナ・イトあるいは島状マルテンサイトの硬
さを８６０以下とすることができた。
次に低Ｓ化の下でのＯａ添加により介在物を分散・疎化
［７て割れの起点を低減し、同時に前述した割れの伝播
組織となる異常組織の硬さを下げることにより鋼材の耐
水素誘起割れ性を著しく向上させる。
［７て割れの起点を低減し、同時に前述した割れの伝播
組織となる異常組織の硬さを下げることにより鋼材の耐
水素誘起割れ性を著しく向上させる。
なおこの発明の効果は得られる組織が微細フェライト・
ベイナイトとなる条件であれに熱間圧延後の冷却速度に
は影譬されない。
ベイナイトとなる条件であれに熱間圧延後の冷却速度に
は影譬されない。
次にこの発明の成分限定理由について述べる。
０：０・Ｏｎ以下（藺単のため以下率に囁で示す一鋼の
強１ｊを向上させる元素であるが０．０８％を越えると
、偏析ｓＫ生じるベイナイトあるいは島状マルテンサイ
トの硬さがビッカース硬さで８５０以上となり耐水素誘
起割れ性を劣化させるので、Ｏ，ＯＳ％以下に限定した
。
強１ｊを向上させる元素であるが０．０８％を越えると
、偏析ｓＫ生じるベイナイトあるいは島状マルテンサイ
トの硬さがビッカース硬さで８５０以上となり耐水素誘
起割れ性を劣化させるので、Ｏ，ＯＳ％以下に限定した
。
ｓｉ： ｏ、ｏ１〜０．５０％
脱酸上必賛な元素であるが０．０１％未満ではその効果
がな（０，１０％を越えると鋼の靭性をそこなうので０
．０１〜ｏ、ＩＳｏ％の範囲に限定し良。
がな（０，１０％を越えると鋼の靭性をそこなうので０
．０１〜ｏ、ＩＳｏ％の範囲に限定し良。
Ｍｎ ： ＩＪＯ〜ｌｓ、ｏＯ％
強度を向上させる元素であり、またとくに均一微細フェ
ライトベイナイト組織を得るためにも必要であって、１
．２０％未満では、所定の組織、強１ｔ−得るのがむず
かしく８．００％を越えると鋼の靭性に悪影響を与える
ので１．２０％〜８．００％の範囲に限定し喪。
ライトベイナイト組織を得るためにも必要であって、１
．２０％未満では、所定の組織、強１ｔ−得るのがむず
かしく８．００％を越えると鋼の靭性に悪影響を与える
ので１．２０％〜８．００％の範囲に限定し喪。
ｐ ： ｏ、ｏｇｏ％以下
Ｐは偏析し易く、組織・硬さの不均一を発生させる原因
となり、また靭性も劣化させるので少ない方が望ましい
が、低Ｐ化することは製造コストを上昇させるので、こ
の発明に悪影響を与えない上限である０、０ＢＯ％、以
下に限定し友。
となり、また靭性も劣化させるので少ない方が望ましい
が、低Ｐ化することは製造コストを上昇させるので、こ
の発明に悪影響を与えない上限である０、０ＢＯ％、以
下に限定し友。
Ｓ ： ０．００８％以下
Ｓは０．００８％を越えると０ａｔ−添加しても介在物
の分散・球状化による耐水素誘起割れ性向上の効果が充
分得られないので０．００δ％以下に限定した。
の分散・球状化による耐水素誘起割れ性向上の効果が充
分得られないので０．００δ％以下に限定した。
Ｑａ ： ０．００１〜０．０１０ ％Ｏａ添加に
よる介在物の分散・球状化のためＫは少なくとも０．０
０１％を必要とするが０．０１０％を越えて添加すると
Ｏａ系介在物を増加させかえって耐水素誘起割れ性に悪
影蕃を与えるので０．００１〜０．０１０％の範囲に限
定した。
よる介在物の分散・球状化のためＫは少なくとも０．０
０１％を必要とするが０．０１０％を越えて添加すると
Ｏａ系介在物を増加させかえって耐水素誘起割れ性に悪
影蕃を与えるので０．００１〜０．０１０％の範囲に限
定した。
ムｔ ： ０．０１〜０．１０％
脱酸上必要であり、またＯａの歩留りを向上させる元素
であるが、０．０１％未満ではその効果がな（０，１０
％を越すと結晶粒の粗大化を引き起こして材質を劣化さ
せるなど好ましくないので０．Ｏ２Ｎ２．１０％の範囲
に限定した。
であるが、０．０１％未満ではその効果がな（０，１０
％を越すと結晶粒の粗大化を引き起こして材質を劣化さ
せるなど好ましくないので０．Ｏ２Ｎ２．１０％の範囲
に限定した。
以上の如き０ 、８１ 、 Ｍｎ 、 Ｐ 、 Ｓ 、
０５Ｌおよびムｔ、の限定成分＠囲をもって発明鋼の
基本組成とするが以下の各成分についてもその限定範囲
で基本組成に期待したと同一の目的の下にその一層の発
展をも虎らす。
０５Ｌおよびムｔ、の限定成分＠囲をもって発明鋼の
基本組成とするが以下の各成分についてもその限定範囲
で基本組成に期待したと同一の目的の下にその一層の発
展をも虎らす。
るが耐水素誘起割れ性の向上にも効果があり、こ＼に０
．１５％未満では効果が少７１ （０，６０％管越すと
熱間加工性をそこなうので０．１ｂ〜０．６０％の範囲
とした。
．１５％未満では効果が少７１ （０，６０％管越すと
熱間加工性をそこなうので０．１ｂ〜０．６０％の範囲
とした。
るが、靭性の向上にも効果があり、とくにＯｕをＯ，ｌ
囁以上で含有する場合１ｊｏｕによる脆化を防ぐためＫ
も寄与し、こ＼に０．１０〜０．６０％を含有する必要
があるので０．１０〜０．６０％に限定した。
囁以上で含有する場合１ｊｏｕによる脆化を防ぐためＫ
も寄与し、こ＼に０．１０〜０．６０％を含有する必要
があるので０．１０〜０．６０％に限定した。
せるが、強度・靭性の向上にも効果があり、と＼に０．
１０％未満ではその効果がなく、また８、０％を越すと
加工性に悪影響を与えるため０．ｌト８．０％の範囲に
限定した。
１０％未満ではその効果がなく、また８、０％を越すと
加工性に悪影響を与えるため０．ｌト８．０％の範囲に
限定した。
ここに上記のＯｕ 、 ＮｉおよびＯｒはそれらの各成
分範囲において同効である。
分範囲において同効である。
０．０１１未満ではその効果が少な（１，００％を越す
多量の添加は靭性を劣化させるおそれがあるので０．０
１〜１．００％の範囲とした。
多量の添加は靭性を劣化させるおそれがあるので０．０
１〜１．００％の範囲とした。
あり、ＭＯＫついてのべたのと同じ理由により、それぞ
れＷｂ ： ０．０１〜０．１５ ％ 、 Ｖ ： ０
．０１〜０．１６％、 Ｚｒ ： ０．ｏｉ 〜０．０
１０の範囲に限定した。
れＷｂ ： ０．０１〜０．１５ ％ 、 Ｖ ： ０
．０１〜０．１６％、 Ｚｒ ： ０．ｏｉ 〜０．０
１０の範囲に限定した。
％未満では効果が少（，０，００％％を越すと靭性會そ
こなうのでｏ、ｏｏｏｓ〜０．００５％の範囲に限定し
た。
こなうのでｏ、ｏｏｏｓ〜０．００５％の範囲に限定し
た。
Ｔｉ ： ０．０１〜０．１％
Ｔ１はＢと共存してその効果をより有効化する作用に加
えて、強度の向上および耐食性の向上にも寄与する。Ｔ
１は０．０１１未満では、Ｂとの共存作用は不充分な一
方、０．１０％を越すと靭性を劣化させるので、０．０
１〜０，１０％の範囲におけるＢとの併用は、上記Ｂ単
独の場合と同効である。
えて、強度の向上および耐食性の向上にも寄与する。Ｔ
１は０．０１１未満では、Ｂとの共存作用は不充分な一
方、０．１０％を越すと靭性を劣化させるので、０．０
１〜０，１０％の範囲におけるＢとの併用は、上記Ｂ単
独の場合と同効である。
次にこの発明の鋼材に施される加工処理履歴の限定理由
を述べる。
を述べる。
まずスラブ加熱温健は９００℃以上でないと実際上圧延
が困難であるため９００℃以上とする。
が困難であるため９００℃以上とする。
この発明では、微細フェライトおよび微細ベイナイト組
織を必須要件とするが、これらの微細粒を生成させるた
めには、オーステナイト結晶粒径ｔｇｏμ以下にする必
要があり、このためＫは、９００℃以上の温度に加熱し
た鋼スラブに対する（五ｒ、 ＋Ｉ Ｓ ０℃）以上の
高温再結晶オーステナイト域における累横圧下車が、５
０％以上であることがまず必要であり、これ以下では微
細フェライトベイナイト組織が得られない。
織を必須要件とするが、これらの微細粒を生成させるた
めには、オーステナイト結晶粒径ｔｇｏμ以下にする必
要があり、このためＫは、９００℃以上の温度に加熱し
た鋼スラブに対する（五ｒ、 ＋Ｉ Ｓ ０℃）以上の
高温再結晶オーステナイト域における累横圧下車が、５
０％以上であることがまず必要であり、これ以下では微
細フェライトベイナイト組織が得られない。
次に（ムｒ ＋１６０℃）からムｒ８筐での未再結畠
晶オーステナイト域において５０％以上の圧延を施すと
とによってベイナイトならびに島状マルテンサイトの生
成を促進し、ムｒ、から（ムｒ、−１００℃）壕での（
ｒ＋α）二相域での１０％以上の圧延によって微細フェ
ライト・ベイナイト組織を得ることができる。こ＼に（
Ａｒ、 ＋ １ ！Ｉ ０℃）からムｒ。
とによってベイナイトならびに島状マルテンサイトの生
成を促進し、ムｒ、から（ムｒ、−１００℃）壕での（
ｒ＋α）二相域での１０％以上の圧延によって微細フェ
ライト・ベイナイト組織を得ることができる。こ＼に（
Ａｒ、 ＋ １ ！Ｉ ０℃）からムｒ。
筐での未再結晶域の圧延が５０％未満で不充分な場合、
偏析部以外でのベイナイトマルテンサイトの生成が遅れ
るため、偏析部に０が拡散し偏析部に、いわゆる異常組
織を生成し、耐水素誘起割れ性を劣化させる。
偏析部以外でのベイナイトマルテンサイトの生成が遅れ
るため、偏析部に０が拡散し偏析部に、いわゆる異常組
織を生成し、耐水素誘起割れ性を劣化させる。
さらにムｒ から（ムｒ、−１００℃）の領域の圧畠
嬌が１０％未満でも残留オーステナイトの変態が遅れる
ため少量の異常組織の生成が起こると同時にフェライト
粒［を充分細かくすることができないため鋼の靭性が得
られ難く、そして（ムｒ、 −１００℃）以下の低温圧
延を行なうと鋼の靭性をそこなうおそれがある。
ため少量の異常組織の生成が起こると同時にフェライト
粒［を充分細かくすることができないため鋼の靭性が得
られ難く、そして（ムｒ、 −１００℃）以下の低温圧
延を行なうと鋼の靭性をそこなうおそれがある。
以上の理由によりこの発明では前述の如く圧延条件を＠
定する。
定する。
実施例
発明者らはＯ、Ｍｎレベルの異なる４種類の低Ｏ高Ｍｎ
鋼をベースにこの発明による耐水素誘起割れ性向上を明
らかにする試験を行なつ九。
鋼をベースにこの発明による耐水素誘起割れ性向上を明
らかにする試験を行なつ九。
表１）に試験に供し九試料の化学成分を示す。
１〜Ｓ４鋼はすべてこの発明で限定した圧延条件を満足
する圧延を施した微細フェライトベイナイト鋼でありこ
れらのうち１〜ｇｏ鋼は圧延後空冷、２１〜ｓ４鋼は圧
延後５００’Ｏ箇でシャワー水冷を行なつ九。なお８ム
〜８Ｄは８鋼と同じ成分のものを圧延条件のみ変化させ
、圧延条件の影譬を見えものである。
する圧延を施した微細フェライトベイナイト鋼でありこ
れらのうち１〜ｇｏ鋼は圧延後空冷、２１〜ｓ４鋼は圧
延後５００’Ｏ箇でシャワー水冷を行なつ九。なお８ム
〜８Ｄは８鋼と同じ成分のものを圧延条件のみ変化させ
、圧延条件の影譬を見えものである。
表１）Ｋ供試鋼の圧延条件および機械的性質を示す。
耐水素誘起割れを評価する方法としては、ＢＰテスト条
件（Ｈ，８飽和人工海水中９６時間浸漬、液ｐＨ約！ｉ
、ｌ ）とＮム０１条件＜ Ｈ，８飽和ｏ、ｉ％酢酸＋
６％食塩水中９６時間浸漬、液ＰＨ約８．０）の３条件
の試験を用いた。
件（Ｈ，８飽和人工海水中９６時間浸漬、液ｐＨ約！ｉ
、ｌ ）とＮム０１条件＜ Ｈ，８飽和ｏ、ｉ％酢酸＋
６％食塩水中９６時間浸漬、液ＰＨ約８．０）の３条件
の試験を用いた。
試験片は最も偏析が大きいと考えられる連鋳スラブの巾
中心部に相幽する位置より第１図に示す如く圧延方向に
採取した。
中心部に相幽する位置より第１図に示す如く圧延方向に
採取した。
第３図に試験片の形状を示す。
割れの判定は各試験液中に無負荷状態で９６時間浸漬し
た後第８図に示すように試験片毎に８断向各鋼種８本づ
つ計９断面を検鏡（１０倍）して行なった。
た後第８図に示すように試験片毎に８断向各鋼種８本づ
つ計９断面を検鏡（１０倍）して行なった。
表８に試験結果および試料の中央偏析部のビッカース硬
［（５０９）の最大値を示す。
［（５０９）の最大値を示す。
表８）水素誘起割れ試験結果
１ 割れ評価
鋼 種 供試” ＢＰｆｘ）条件 □。８ヶ、Ｘｌ。
件 。
記号
１ ０ Δ ｘ ｘｘ ｇｏ。
比較鋼 ＩＱＱＸＸＸ８°Ｓ
ａ ＯΔ ｘ ｘｘ ｇｏｓ
４××××５９０
５ ０’（ＯＯＯｓｌ。
発明鋼 ６ ０ ◎ Ｏ◎ ■６）
◎ ＯＯ◎ ｓａ。
◎ ＯＯ◎ ｓａ。
８ ００ ｇｏｓ
８−ム Ｏｌ Δ Δ ×８６０
Ｌ−，８−Ｂ ◎ ＯＯｘ ８７
６） ＠ Ｏ割れなし Ｏ割れ微小 Δ割れ小 ×
割れ大××割れ非常に大 階段状割れ・・・試験片の板犀方向Ｋ１１ｌ１段状に連
続した割れで、割れの先端から他の割れの先 端までの距離がｏ、ｓｔａｍ以内にあるもの直曽状割れ
・・・上記規定Ｋａいらず互いに０．６ａｌ１以上はな
れて孤立している直線状の割れ これかられかるようにＯ量が０．０８％以下の微細７エ
ライト・ベーナイト鋼でかつ充分な介在物の分散・球状
化を行ったこの発明の各供試鋼はすぐれた耐水素誘起割
れ性を示すがＯａが０．００１０％未満あるい１１ｓ量
が０．００８％をこえる試料１〜４゜９．１０，１４．
Ｉｇ、２１．および８ｓの各比軟鋼は耐水素誘起割れ性
が劣る。
６） ＠ Ｏ割れなし Ｏ割れ微小 Δ割れ小 ×
割れ大××割れ非常に大 階段状割れ・・・試験片の板犀方向Ｋ１１ｌ１段状に連
続した割れで、割れの先端から他の割れの先 端までの距離がｏ、ｓｔａｍ以内にあるもの直曽状割れ
・・・上記規定Ｋａいらず互いに０．６ａｌ１以上はな
れて孤立している直線状の割れ これかられかるようにＯ量が０．０８％以下の微細７エ
ライト・ベーナイト鋼でかつ充分な介在物の分散・球状
化を行ったこの発明の各供試鋼はすぐれた耐水素誘起割
れ性を示すがＯａが０．００１０％未満あるい１１ｓ量
が０．００８％をこえる試料１〜４゜９．１０，１４．
Ｉｇ、２１．および８ｓの各比軟鋼は耐水素誘起割れ性
が劣る。
またＣが０．０８％をこえる試料１６．１７鋼は偏析部
のビッカース硬さが８６０以上となるため充分な耐水素
誘起割れ性が得られない。
のビッカース硬さが８６０以上となるため充分な耐水素
誘起割れ性が得られない。
また８−ム〜８−Ｄ鋼の如くこの発明の圧延条件を満足
しない場合はビッカース硬さ８５０以上の異常組繊が生
成する念め、充分な耐水素誘起割れ性は得られない。
しない場合はビッカース硬さ８５０以上の異常組繊が生
成する念め、充分な耐水素誘起割れ性は得られない。
以上の結果からこの発明によって耐水素誘起割れ性にす
ぐれた鋼材が得られることは明らかである。
ぐれた鋼材が得られることは明らかである。
第１図は板材からの試験片採取ＩＩＩ領を示す説明図、
第２図は水素誘起割れ試験片の斜視図、第８図は水素誘
起割れ検挑斐領の説明図である。 特許出願人 川崎製鉄株式金社 第２図 第 ；３１ツｌ
起割れ検挑斐領の説明図である。 特許出願人 川崎製鉄株式金社 第２図 第 ；３１ツｌ
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ＬＯ：０．０８重量％以下、 ｓｉ ： ｏ、ｏｉ〜０
．５０重量％、 Ｍｎ ： ＩＪＯ〜８．００重量％ｌ
Ｐ：ｏ、ｏｚｏ重量％以下、 ８ ： ０．００８重量
％以下。 Ｏａ ： Ｏ，ｏｏｌ 〜ｏ、０１０重量％、およびム
ｔＯ、ＯＸ〜０．１０重量％を含有し、残部は実質的に
′Ｉｒ６の組成よりなり、 その鋼スラブにつき、９００℃以上の温度に加熱した後
、（ムｒ、 ＋ Ｉ Ｉ ０℃）以上の温度でＯ累積圧
下率が少なくともｓ０％となる圧延と、 引続１１（五ｒｓ ＋ １１０℃）１４１下テカ”）１
１６点以上の未再結晶オーステナイト域の温度範囲内で
の累積圧下率が少くと４１６％となる圧延 およびムｒ点以下でかつ（ムｒ、 −１００参 ℃）以上のオーステナイト域フェライトとの二相域の温
度範囲内での累積圧下率が少くとも１０％となる圧延 を経たその後の空冷または水冷による加工処理履歴の下
で、結晶粒径５μ以下のフェライトと微細ベイナイトお
よび島状マルテンサイトおよび微細加工フエライ）１−
主体とする組織を有することを特徴とする耐水素誘起割
れ性にすぐれた鋼材。 龜 ０：０゜０８重量％以下、 ８ｉ ： ０．０１〜
ｏ、ｉ。 重量％、 ）ｉｎ ： １＠２０〜８．００重量％、Ｐ
：ｏ、ｏｇｏ重量％以下、 ｆ９ ： ０．００８重量
％以下。 Ｏａ ： ０．００１〜０．０１０重量％、およびｕ：
ｏ、０１〜０．１重量％を含有し、さらＫ Ｏｕ ：
０．１！１〜０．６０重量％、 Ｎｉ ： ０．１０〜
０．６０重量％およびＯｒ ： ０．１０〜８．０重量
％のうちから選ばれた少くと４１種を含有し、残部は実
質的に１０の組成よりなり、 その鋼スラブにつ１１９０Ｇ℃以上の温度に加熱し先後
、（ムｒ、 ＋ １ ｌ ０℃）以上の亀寂での累積圧
下率が少なくと４．ｇｏ％となる圧延と、 引続１＆（ムｒ、＋ １５０℃）以下で、かつムｒ 点
板下の未再結晶オーステナイト域の温度範囲内での累積
圧下率が少くとも５０％となる圧延、 およびＡｒ、点板下でかつ（ムｒ、 −１００℃）以上
のオーステナイトとフェライトとの二相域の温暖範囲で
の累積圧下率が少くとも１０％となる圧延、 を経たその後の空冷また嬬水冷による加工処理履歴の下
で結晶粒１１５ｓ以下のフェライトと微細ベイナイトと
島状マルテンサイトおよび微細加工フェライトを主体と
する組織を有することｔ特徴とする耐水素誘起割れ性に
すぐれ丸鋼材。 龜 ＯＳ ０．０８重量％以下、 Ｓｉ ： ０．０１
〜ｏ、ｇ。 重量％、 Ｍｎ ： ｔ、ｇｏ 〜ａ、ｏｏ重量％、Ｐ
：Ｑ、０！ｔｏ重量％以下、 ｓ ： ｏ、ｏｏｓ重貴
％以下。 Ｏａ ： ０．００１〜０．０１Ｑ重量へ、およびムｔ
；０．０１− Ｑ、ｌｔ１重量％を含有し、さらにＭＯ
；０．０１〜１．０重量％、 Ｎｂ ： ０．０１〜０
．１１５重量％、 Ｖ ： ０．０１〜０．１６重量％
、オヨびｚｒ：０．０１〜０．１５重量％のうちから選
ばれた少くとも一種を含有し、残部は実質的に！ｅの組
成よりなり、 その鋼スラブにつき９００℃以上の温度に加熱した後、
（ムｒ、 ＋ １５０℃）以上の温度での累積圧下率が
少なくとも６０％となる圧延と、 引続き（ムｒ、 ＋ １６０℃）以下で、かりムｒ８点
以上の未再結晶オーステナイト域の温度範囲内での累積
圧下率が少くともＳＯ％となる圧延、 およびムｒ８点以下でかつ（ムｒ、 −１００℃）以上
のオーステナイトとフェライトとの二相域の温度範囲で
の累積圧下率が少くとも、１０％となる圧延、 を級友その後の空冷１＋は水冷による加工処理履歴の下
で結晶粒径ＳＳ以下のフェライトと微細ベイナイトと島
状マルテンサイトおよび微細加工フェライトを主体とす
る組織を有することを％徴とする耐水素誘起割れ性にす
ぐれた鋼材。 ４０：０．０８重量％以下、 Ｓｉ ： ０．０１〜０
．５０電量％、 Ｉｎ ： １．１０〜８．００重量％
、Ｐ：。 ｏ、ｏｓｏ重量％以下、 ｓ ： ｏ、ｏｏａ重量％以
下。 Ｏａ ： ０．００１〜０．０１０重量％、およびムｔ
：０．０１〜０．１０重量％を含有し、さらＫＢ：ｏ、
ｏｏｏｓ〜０．００６重量％またはＢ ： ０．００（
１５〜０．００５重量％およびＴｉ ： ０．０１〜０
．１０重量％を含有し、残部は実質的にＦｅの組成より
なり、 その鋼スラブにつき９００℃以上の温度に加熱した後、
（ムｒ、＋ １１０℃）以上の温暖での累積圧下率が少
なくとも５０％とな、 る圧延と、 引続き（ムｌ”、 ＋ １ ！１０℃）以下で、かつム
ｒ８点以上の未再結晶オーステナイト域の１１度範囲内
での累積圧下率が少くとも６０％となる圧延、 およびムｒ６点以下でかつ（ムｒ、−１００℃）以上の
オーステナイトとフェライトとの二相域の温度範囲での
累積圧下率が少くとも１０％となる圧延、 を級友その後の空冷または水冷による加工処理履歴の下
で結晶粒径５μ以下のフェライトの微細ベイナイトと島
状マルテンサイトおよび微細加工フェライトを主体とす
る組ｔＩ＆を有することを１＃黴とする耐水＊＊起割れ
性にすぐれた鋼材。 ｉｔｏ：ｏ、ｏｓ重量％以下、 ８１ ： ０．０１〜
０．５０重量％、 Ｍｎ ： １．１０〜Ｊｉ、ＯＯ重
量％、Ｐ：ｏ、ｏｉ＋ｏ重量％以下、 Ｓ ： ０．０
０８重量％以下。 Ｏａ ： ０．００１〜０．０１０重量％、およびムｔ
：０．０１〜０．１０重量％を含有し、さらにＯｕ：０
、ＩＨ〜０．６０重量％、 ｍｉ： ｏ、１ｏ〜０．６
０重量％およびＱｒ ： ０．１０〜８．０重量％のう
ちから選ばれえ少くとも１種ならびＫＭＯ： ０．０１
〜１．０重量％、 Ｗｂ ？ ０．０１〜０．１６重量
％。 Ｖ ： ０．０１〜０．１５重量％オヨびＺｒ ： ０
．０１〜０．１！！重量％のうちから選ばれた少くとも
１種とを含有し、残部は実質的ＫＦθの組成よりなり、 その鋼スラブにつき９００℃以上の温度に加熱した後、
（ムｒ、＋ １５０℃）以上の温度での累積圧下率が少
なくともＳＯ％となる圧延と、 引Ｒき（ムｒ、 ＋ １６０℃）以下で、かつムｒ８点
以上の未再結晶オーステナイト域の温度範囲内での累積
圧下率が少くともｉ。 ％となる圧延、 およびムｒ点以下でかつ（ムｒ、 −１００℃）以上の
オーステナイトとフェライトとの二相域の温１範囲での
累積圧下率が少くとも１０％となる圧延、 を経たその後の空冷または水冷による加工処理履歴の下
で結晶粒径！Ｓμ以下のフェライトと微細ベイナイトと
島状マルテンサイトおよび微細加工フェライトを主体と
する組織を有することｔ−特徴とする耐水素誘起割れ性
にすぐれた鋼材。 亀 ０ ： ０．０８重量％以下、Ｓｉ ： ０．０１
〜０．５０重量％、 Ｉｎ ： １．１０〜８．００重
量％、Ｐ：０．０２０重量％以下、 Ｓ ： ０．００
８１番量％以下。 Ｏａ ： ０．００１〜０．０１０重量％、およびムｔ
：０．０１〜０．１０重量％を含有し、さらＫＣｕ＝０
．１５〜０．６０重量％、 Ｎｉ ： ０．１０〜０．
６０重量％およびＱｒ ： ０．１０〜８．０重量％の
うちから選ばれ九少くとも１種ならびＫ Ｂ ：０．０
００５〜０．００５重量％また＄ｉＢ ： ０．００Ｇ
５〜ｏ、ｏｏｉ重量％およびＴｉ ： ［１，０１〜０
．１０重量％を含有し、残部は実質的にＦ６の組成より
なり、その鋼スラブにつき９００℃以上の温度に加熱し
友後、（ムｒ、 ＋ １６０℃）以上の温度での累積圧
下率が少なくとも６０％となる圧延と、 引続き（ムｒ、 ＋ １１０℃）以下で、かつムｒ１点
以上の未再結晶オーステナイト域の温度範囲内での累積
圧下率が少くともＢ１１となる圧延、 およびムｒ点以下でかつ（ムｒ８−１００番 ℃）以上のオーステナイトとフェライトとの二相域の温
度範囲での累積圧下率が少くとも１０％となる圧延、 を経たその後の空冷または水冷による加工処理履歴の下
で結晶粒径５ｓ以下のフェライトと微細ベイナイトと島
状マルテンサイトおよび微細加エフエライトを主体とす
る組織を有することを特徴とする耐水素誘起割れ性にす
ぐれた鋼材。 ｔｏ：ｏ、ｏｓ重量％以下、 ８１ ： ０．０１〜０
、１０宜量％、 Ｍｎ ： １．１０〜８．００重量
％、Ｐ：ｏ、ｏｍｏ重量％以下、 Ｓ ： ０．００８
重量％以下。 Ｏａ ： ０．ｏｏｌ 〜ｏ、ｏ１ｏ重量％、およびム
ｔ：０．０１〜０．１０重量％を含有し、・さらにＭｏ
＝０．０１〜１．０重量％、 Ｍｂ ： ０．０１〜Ｇ
、１１＄重量％、 Ｖ ： ０，０１〜０．１５重量％
およびＺｒ ：０．０１〜０．１５重量％のうちから選
ばれえ少くとも１ｉｓｉ、ナらびＫ Ｂ 寥０．０００
１５〜０．００５重量％またはＢ ＋ ０．０００５〜
ｏ、ｏｏｓ重量％およびＴｉ：０、Ｏ２Ｎ２．１０重量
％を含有し、残部は実質的に１？ｅの組成よりなり、 その鋼スラブにつき９００℃以上の温度に加熱した後、
（ムｒ、 ＋ １６０℃）以上の温度での累積圧下率が
少なくとも５０％となる圧延と、 引続き（ムｒ、 ＋１５０℃）以下で、がっムｒ８点以
上の未再結晶オーステナイト域の温度範囲内での累積圧
下率が少くとも６０％となる圧延、 およびムｒ８点以下でかつ（ムｒ、 −１００℃）以上
のオーステナイトとフェライトとの二相域の温度範囲で
の累積圧下率が少くとも１０％となる圧延、 を級友その後の空冷または水冷による加工処理履歴の下
で結晶粒径５声以下のフェライトと微細ベイナイトと島
状マルテンサイトおよび微細加工フェライトを主体とす
る組織を有することを特徴とする耐水素誘起割れ性にす
ぐれた鋼材。 ＆Ｏ：０．０８重量％以下、 ８１ ： ０．０１〜０
．５０重量％、 ）ｉｎ ： １．１０〜８．００重量
％、Ｐ：ｏ、ｏｓｏ重量％以下、 ｓ ： ｏ、ｏｏａ
重量％以下。 Ｏａ ： ０．００１〜０．０１０重量％、およびムｌ
：０．０１〜０．１０重量％を含有し、さらにＯｕ：０
．１５〜０．６０重量％、 ｉｎ ： ０．１０〜０．
６０重量％およびＱｒ ： ０．１０〜８．０重量％の
うちから選ばれた少くとも１種とＭＯ： ０．０１〜１
．０重量％、 Ｎｂ ： ０．０１〜０．１５重量％、
Ｖ：０．０１〜０．１！ｉ重量％およびＺｒ ： ０．
０１〜Ｌｌ！Ｉ 、。 重量％のうちから選ばれた少くと４１種ならヒｇ Ｂ
： ０．０００Ｂ 〜０．００！！重量％を九はＢ；０
．０００５ Ｓ−０，００５重量％およびＴｉ ： ０
．０１〜０．１重量％を含有し、残部は実質的に１６の
組成よりなり、 その鋼スラブにつき９００℃以上の温１に加熱した後、
（五ｒ、 ＋１６０℃）以上の温度での系積圧下率が少
なくとも５０％となる圧延と、 引続き（ムｒ、 ＋１ ｌｓＯ℃）以下で、かつムｒ、
点以上の未再結晶オーステナイト域の温度範囲内での累
横圧下車が少くとも５０％となる圧延、 およびムｒ点以下でかつ（ムｒ、−１００℃）以上のオ
ーステナイトとフェライトとの二相域の温度゛範囲での
累積圧下率が少くとも、１０％となる圧延、 を経たその後の空冷ま九は水冷による加工処理履歴の下
で結晶粒径６声以下の７エライトと微細ベイナイトと島
状マルテンサイトおよび微細加工フェライトを主体とす
る組織を有することｔ＋Ｖ徽とする耐水素誘起割れ性に
すぐれ丸鋼材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57040247A JPS58157948A (ja) | 1982-03-16 | 1982-03-16 | 耐水素誘起割れ性にすぐれた鋼材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57040247A JPS58157948A (ja) | 1982-03-16 | 1982-03-16 | 耐水素誘起割れ性にすぐれた鋼材の製造方法 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12044688A Division JPS63317624A (ja) | 1988-05-19 | 1988-05-19 | 耐水素誘起割れ性にすぐれた鋼材の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58157948A true JPS58157948A (ja) | 1983-09-20 |
| JPS6235452B2 JPS6235452B2 (ja) | 1987-08-01 |
Family
ID=12575368
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57040247A Granted JPS58157948A (ja) | 1982-03-16 | 1982-03-16 | 耐水素誘起割れ性にすぐれた鋼材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58157948A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58199813A (ja) * | 1982-05-17 | 1983-11-21 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐ｈｉｃ性に優れた高張力鋼板の製造法 |
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