JPH04224659A - マルテンサイト系継目無鋼管とその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、内面疵の少ないマルテ
ンサイト系継目無鋼管、特に油井用マルテンサイト系ス
テンレス継目無鋼管およびその製造方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来、油井用に使用されてきた１３％Ｃ
ｒ鋼等のマルテンサイト系継目無鋼管は、製造する際、
鋼管内面疵を多発する場合がある。この要因としては、
主に以下の２点が挙げられる。 （１）　鋼塊中心偏析部において生成するδ−フェライ
トを起点として、鋼管内面疵が発生する。 （２）　鋼塊中心部に生成するキャビティ欠陥がビレッ
ト分塊圧延後も残存し、これを起点として、鋼管内面疵
が発生する。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】従来、（１）　につい
ては、高温長時間ソーキングによる偏析の低減が対策と
してなされてきた。しかし、この効果は十分でなく、ソ
ーキング後もδ−フェライトは残存し鋼管内面疵は発生
する。さらに、そのような高温長時間の熱処理を行うと
製造コストも上昇するという欠点がある。また、Ｐ、Ｓ
を低下させることにより、δ−フェライトを起点とする
割れ発生を抑制することも対策として挙げられるが、効
果が十分でないこと、溶製コストが上昇することを考慮
すると、実際の生産における利益はほとんどない。

【０００４】（２）　については、鋼塊鋳造時の鋳型断
面形状の影響が大きい。鋳型断面の偏平比（鋳型長辺長
さ／鋳型短辺長さ）を大きくすれば、中心キャビティは
、ほぼ消滅するが、同時に鋼塊中心部における偏析の二
極分化により偏析部に生成するδ−フェライトが広範囲
に存在することになり、逆に鋼管内面疵が増加するとい
う欠点がある。また、（１）　および（２）　を同時に
防止する対策としては、鋼塊鋳造時に電磁攪拌を行うこ
とがよく用いられるが、これについても効果は十分でな
く、鋼管内面疵を完全に抑制することはできない。

【０００５】また、特開昭５９−２０８０５５号公報に
開示されているように、１０５０℃から１１５０℃まで
の温度範囲で３０分以上加熱し、その後所定の穿孔温度
に調整するという方法がある。これは、最初の低温加熱
（１０５０〜１１００℃）でδ−フェライトを低減させ
、その後所定の温度まで上昇させて、δ−フェライトが
再生成する前に穿孔を開始するというものである。但し
、これは実操業において、安定して温度制御を実施して
いくのが困難である。この理由としては、丸ビレットの
表層部と中心部の温度差が必然的に生じるため、中心部
の温度を推定するのが難しく、中心部の温度を目標とす
る温度に制御することが困難であることが挙げられる。

【０００６】また、特開平１−１２３０２４号公報で開
示されているように、１０５０℃から１２５０℃まで加
熱したのち穿孔するという方法があるが、これは鋼成分
を特定せず、またその具体的加熱温度についても、加熱
温度を１１５０℃として後述するδ−フェライト生成指
数：　Ｆ値試算を求めると、Ｆ＝−１．１　〜２．４　
となるが、鋳型サイズの限定はなく不十分である。また
、特開平１−２９３９０９号公報で開示されているよう
に、鋳型サイズを偏平比１．６　〜３．０　と限定して
いるものがあるが、逆に成分を限定しておらず、内面疵
抑制の効果を期待するには十分ではないと考えられる。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】本発明の一つの目的は
、上述のような従来技術の問題点を解消し、内面疵のな
いマルテンサイト系継目無鋼管およびその製造方法を提
供することである。本発明の別の目的は、内面疵の発生
率を３．０％未満に抑えた特に油井用に適するマルテン
サイト系継目無鋼管およびその製造方法を提供すること
である。

【０００８】

【課題を解決するための手段】前記目的を達成するため
、本発明者らは鋭意研究を重ねた結果、下記■ないし■
の知見に基づいて、内面疵発生の要因の１つであるδ−
フェライトの生成を抑制すること、またこれにより鋼塊
鋳造鋳型の偏平比を可能とすること、すなわち、δ−フ
ェライトに起因し、また中心キャビティ残存欠陥に起因
する中カブレを同時に解決することが可能であることを
知り、本発明を完成するに至った。■合金組成の上から
は、炭素含有量を０．１５〜０．２５％という狭い範囲
に限定するとともに、ＳｉおよびＮ　を一定の相関をも
って制限することにより、δ−フェライトの生成が効果
的に抑制されること。■ビレットの穿孔に先立って１２
００℃以上１３００℃以下に加熱することによって同じ
くδ−フェライトの生成が効果的に抑制されること。■
ビレットの加熱はその製造に先立って行ってもよく、偏
析元素を充分に拡散させることができれば同様の作用効
果が期待できること。■ビレットの素材の連続鋳造に際
して比較的大型の鋳型　（厚み２００ｍｍ　以上、偏平
比１．８　以上）　を用いて分塊圧延を実施することに
よって中心キャビティの残存を効果的に抑制することが
できること。■鋼組成、ビレット焼鈍時間、およびビレ
ット穿孔加熱温度を一定の相関をもって制御することに
より内面疵の発生が効果的に阻止されること。

【０００９】ここに、本発明の要旨とするところは、重
量％で、Ｃ　：　０．１５〜０．２５％、Ｓｉ：　１．
００％以下、Ｍｎ：　１．００％以下、Ｐ　：　０．０
５０　％以下、Ｓ　：　０．００５　％以下、Ｃｒ：　
１２．０〜１３．５％、Ｎｉ：　０．１０％以下、Ｖ　
：　０．０５〜０．５０％、ｓｏｌ．Ａｌ：　０．００
５　〜０．１００　％、　Ｎ　：　０．１％以下、Ｆ１
（Ｓｉ、Ｎ）＝９×（％）　Ｓｉ−２５×（％）Ｎ＜１
．３　・・・・（１）　あるいはさらに下記の第１群お
よび第２群の一方または両方から選ばれた１種以上の元
素を含み（第１群）Ｍｏ：　０．０１〜２．００％、Ｔ
ｉ：　０．０１〜０．５０％、Ｚｒ：　０．０１〜０．
５０％、Ｎｂ：　０．０１〜０．５０％、Ｂ　：　０．
０００５〜０．０１％（第２群）Ｃａ：　０．００１　
〜０．０５％、　　Ｌａ：　０．００１　〜０．０５％
、Ｃｅ：　０．００１　〜０．０５％残部Ｆｅおよび不
可避不純物から成る鋼組成を有するビレットを素材とす
ることを特徴とする内面疵の少ないマルテンサイト系継
目無鋼管およびこのビレットに対し穿孔、圧延および縮
径加工を行うことを特徴とする、内面疵の少ないマルテ
ンサイト系継目無鋼管の製造方法である。

【００１０】本発明の好適態様によれば、前記ビレット
を、穿孔に先立って、１２００℃以上１３００℃以下に
加熱してもよく、あるいはビレット製造に先立って、そ
の素材を１２００℃以上１３００℃以下に加熱してもよ
い。本発明において中心キャビティを抑制するためには
、厚み２００ｍｍ以上で偏平比１．８　以上の鋳型を有
する連続鋳造機で鋳造し、その後分塊圧延によって前記
ビレットを製造するのが好ましい。さらに好ましくは、
鋼組成、ビレット（あるいは鋼塊）焼鈍時間およびビレ
ット穿孔加熱温度を下式を満たすよう制御しながら穿孔
圧延を行う。

【００１１】

【数２】

【００１２】Ｆ（Ｓｉ，Ｎ，ｔ，Ｔ）：δ−フェライト
生成指数（％）Ｓｉ：　Ｓｉ重量％ （％）Ｎ：　Ｎ重量％ ｔｉ：　ビレット（あるいは鋼塊）における焼鈍加熱時
間（ｉは、ヒートＮｏ．） 　　Ｔ：　穿孔加熱温度 焼鈍加熱温度：　１２００〜１３００℃穿孔加熱温度：
　１２００℃以下 なお、ここに言う「δ−フェライト」は、例えば凝固時
に最初に析出してくるフェライト相および高温において
生成するフェライト相を称してδ−フェライトといい、
冷却過程における変態点にてオーステナイト→炭化物＋
フェライトの変態で生成するフェライト相と区別して使
う。

【００１３】

【作用】次に、本発明にかかる製造条件における上述の
ような限定理由について詳述する。まず、本発明におけ
る合金の成分組成範囲を限定した理由は、次の通りであ
る。

【００１４】Ｃ（炭素）：Ｃは材料の強度を高めるため
に添加されるが、０．１５％未満では高温加熱中にδ−
フェライトが生成されて強度が低下し、０．２５％を越
えるときには低温靱性が低下する。 Ｓｉ　（珪素）：Ｓｉは強度を高めるために添加される
が、１．００％を越えると高温加熱中にδ−フェライト
が生成されて熱間加工性および強度が低下する。

【００１５】Ｍｎ　（マンガン）：Ｍｎは強度を高める
とともにＭｎＳ　を形成して固溶Ｓを減少させることに
よる熱間加工性向上のために添加されるが、１．００％
を越えると耐応力腐食割れ性に悪影響を与える。 Ｐ　（リン）：Ｐは熱間加工性に悪影響を与える元素で
あり、その含有量が０．０５０　％を越えると熱間加工
性が著しく悪化する。

【００１６】Ｓ　（硫黄）：Ｓは熱間加工性に悪影響を
与える元素であり、その含有量が０．００５　％を越え
ると熱間加工性が著しく悪化する。 Ｃｒ　（クロム）：Ｃｒは耐食性向上のために必須の元
素であるが、１２．０％未満では、耐食性が劣化し、１
３．５％を越えると高温加熱時にδ−フェライトを生成
して熱間加工性および強度が低下する。

【００１７】Ｎｉ　（ニッケル）：Ｎｉは耐食性を向上
させるとともに、Ｃ含有量を抑える効果があり、これら
の作用効果の組みあわせで強度、靱性を大きく向上させ
る効果がある。しかし、０．１０％を越えると、耐Ｈ２
Ｓ　特性が悪化する。 Ｖ　（バナジウム）：Ｖは強度や靱性の向上に効果があ
ると同時に、耐食性に有効な基質中のＣｒの減少を阻止
する効果がある。そのためには０．０５％以上の添加が
必要である。しかし、０．５０％を越える含有量ではか
えって靱性を劣化させる。

【００１８】ｓｏｌ．Ａｌ：　Ａｌは溶鋼の脱酸のため
添加させる。ｓｏｌ．Ａｌとして０．００５　％以上の
含有量になるように添加する必要があるが、０．１００
　％を越える含有量になると、酸化物系介在物が増加し
、靱性、耐食性を劣化させる。 Ｎ　（窒素）：Ｎは強度を向上させる安価な元素である
が、含有量が０．１　％を越えると著しく靱性の低下を
もたらす。一方、δ−フェライトの低減という観点から
は、Ｆ１（Ｓｉ、Ｎ）＝９×（％）Ｓｉ−２５×（％）
Ｎ＜１．３　・・・　（１）に制限される。ここで、Ｆ
１はδ−フェライト生成指数である。

【００１９】Ｍｏ　（モリブデン）：Ｍｏは必要に応じ
て添加され、０．０１％以上で耐食性の向上に効果があ
るが、含有量が２．００％を越えるとδ−フェライトが
生成して熱間加工性、強度が低下する。 Ｔｉ、Ｚｒ　、Ｎｂ：　これらの元素は、強度や靱性の
向上に効果があると同時に、耐食性に有効な基質中のＣ
ｒの減少を阻止することで耐食性を改善する効果がある
。しかし、含有量がそれぞれ０．５０％を越えるとかえ
って靱性を劣化させる。

【００２０】Ｂ　（　ボロン）：強度の向上に効果があ
るとともに組織の微細化を促し、靱性および耐食性をも
改善する効果がある。しかし、含有量が０．０１％を超
えると逆に靱性、耐食性に悪影響がでてくる。なお、Ｍ
ｏ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｎｂ、およびＢ　は、耐食性改善の点
から少なくとも一種以上添加されればよく、より好まし
くは後述するＣａ、Ｌａ、およびＣｅの少なくとも一種
との複合添加が好ましい。 Ｃａ、Ｌａ、Ｃｅ：　これらの元素は必要に応じ少なく
とも一種以上添加され、鋼中の硫化物の形状を改善し、
耐応力腐食割れ性を向上させる。それぞれ０．００１　
％未満の含有量ではその効果が得られず、０．０５％を
越えるとかえって靱性、耐食性を劣化させる。

【００２１】本発明においてはδ−フェライトの生成を
可及的少ない量とすることが要求されており、そのため
に上述のような鋼組成を選ぶのであるが、さらにその効
果を顕著なものとするには次のような製造工程をとる。 まず通常の継目無鋼管と同様に、傾斜ロール型穿孔圧延
機　（いわゆるマンネスマン穿孔機）　または、押出型
穿孔機　（いわゆるプレスピアシングミル）　とその後
工程として絞り圧延機を用して穿孔、圧延、および縮径
加工を行う。したがって、このような操作に関しては慣
用手段を採用すればよい。

【００２２】次に、好適態様としては素材であるビレッ
トを１２００〜１３００℃の温度に所定時間焼鈍加熱す
るが、この焼鈍加熱温度（　ビレットソーキング温度を
もいう）が１２００℃未満であると、偏析の拡散が困難
でありδ−フェライト相の生成を十分に抑えることはで
きない。一方、１３００℃超であると、ビレット表面疵
が発生しやすくなる。一方、このようなδ−フェライト
相の生成の抑制は、また、ビレット製作に先立つソーキ
ングによっても可能である。ソーキングは、拡散速度が
大きくなる高温度、つまり１２００〜１３００℃で実施
するのが望ましい。ここでこれらのビレットソーキング
温度を考慮すると、前述の（１）　式は下式のように限
定される。

【００２３】

【数３】

【００２４】 　　　　　　焼鈍加熱温度：　１２００〜１３００℃ま
た、製管加熱温度の影響も大きいことから、さらに望ま
しくは製管加熱温度、つまり穿孔加熱温度を考慮する必
要がある。従って、上記（２）　式は、さらに下式のよ
うに限定される。

【００２５】

【数４】

【００２６】ｔｉ　：前述に同じ。 Ｔ：製管加熱温度（１２００℃以下とする）（℃）次に
、鋳造時に中心キャビティの抑制を図ることによっても
製管時の内面疵の発生率を効果的に減少させることがで
きる。かかる中心キャビティの形成は、鋼塊鋳造時の鋳
型形状に大きく左右される。したがって、本発明の好適
態様によれば、厚み２００ｍｍ　以上、偏平比１．８　
以上の鋳型を使用することによって連続鋳造を行い、分
塊圧延によって得られたビレットを使用するのが好まし
い。但し、偏平比増加に従い、中心キャビティは改善さ
れるが中心偏析の二極分化は促進される。次に、本発明
をその実施例によってさらに具体的に説明する。

【００２７】

【実施例１】本例は、表１および表２に示す鋼を使用し
、プロセスを変化させてそのときのδ−フェライトの生
成および製管時の内面疵発生率を調べた。結果を表３お
よび表４に示す。製造条件は表５および表６に示すプロ
セスＡ〜Ｈに示すものであった。ただし、δ−フェライ
トは分塊圧延により得たビレットの中心部より２０ｍｍ
×２０ｍｍの試片を採取し、１２００℃×１Ｈｒ加熱後
急冷し、ミクロ検鏡し点算法にてδ−フェライト量測定
を実施した。 また内面疵はビレットソーキングを行わず、１２００℃
の製管加熱を行ったときのそれである。製管操作自体は
慣用装置を使って交差穿孔、圧延、縮径加工を経て行っ
た。 このδ−フェライト量をＳｉ、Ｎで整理すると図１のよ
うになる。また、同様にして鋼管内面疵の発生率を整理
すると図２のようになる。図１および図２より、内面疵
防止にはδ−フェライトを、０．０５％以下にすること
が必要であり、そのためには、Ｓｉ、Ｎ含有量は下記式
（１）　に示す相関を満足するのが好ましい。 Ｆ１（Ｓｉ、Ｎ）＝９×（％）　Ｓｉ−２５×（％）Ｎ
＜１．３　・・・（１）

【００２８】

【実施例２】まず、表１および表２の中から鋼Ｎｏ．　
１０について、試験炉にて加熱温度および時間を種々変
更させ、そのときのδ−フェライトの量を測定した結果
を図３に示す。これからも分かるように、製管前のビレ
ットにおけるソーキングによりδ−フェライト抑制効果
が発揮され、加熱温度は拡散速度の大きくなる高温で実
施するのが良いことがわかる。　（試験では、１２５０
℃）　実際にビレットソーキングを１２５０℃×１０ｈ
ｒで実施し、製管加熱温度を１２００℃にして製管した
。　（プロセスＢ）　。製管前のビレットにて、δ−フ
ェライト量を測定した結果を図４に示すが、δ−フェラ
イト量は確実に低減している。 製管した結果を図５にまとめて示すが、鋼管内面疵が３
．０　％未満に抑制するにはＮ　およびＳｉは次の関係
を満足すればよい。

【００２９】

【数５】

【００３０】 　　　　　　焼鈍加熱温度：　１２００〜１３００℃

【
００３１】

【実施例３】まず、表１および表２の中から鋼６につい
て、試験炉において種々加熱温度を変更させて、そのと
きのδフェライト生成量を調べた。図６にそのときの製
管加熱温度とδ−フェライト量の関係を示す。加熱温度
は、製管可能な限り低温であるのが望ましい。ただし、
製管加熱温度が１１００℃以下になると、変形抵抗増加
のため製管不可能である。図７に、１１５０℃に加熱し
た時のδ−フェライト量測定結果を示す。また、図８に
、１１５０℃加熱で製管した鋼管内面疵の傾向を示す。 従来の１２００℃加熱の成績（図２）と比較して良好な
値を示す。加えてビレットソーキングを実施すると、鋼
管内面疵成績は、更に良好な値になる。これについては
、図９、図１０参照。これらの結果より、鋼管内面疵を
３．０　％未満に抑制するにはＮおよびＳｉは次の関係
を満たせばよい。

【００３２】

【数６】

【００３３】ｔｉ　：前述に同じ。 Ｔ：製管加熱温度（１２００℃以下とする）（℃）

【０
０３４】

【実施例５】本例では、表１および表２の鋼Ａ、Ｂを使
い、表３および表４のプロセスＡ、Ｅ、Ｆ、Ｇに準じて
実施例１を繰り返して製管を行った。すなわち、ビレッ
トソーキングは行わず、製管加熱温度は１２００℃とし
、鋳型偏平比は１．２９〜２．４４までを４種に変更し
て鋳込んだ。 結果を図１１および図１２にまとめて示す。図１１は、
鋳型偏平比と鋼管内面疵の発生率の関係を原因別に示す
。これらからも分かるように、偏平比が上昇すれば、中
心キャビティ起因の内面疵は減少するが、逆に二極分化
偏析に沿って広範囲に存在するδ−フェライト起因の内
面疵が増加する。偏平比は、１．８　以上を確保するこ
とが好ましい。しかし、Ｆ　≧１．３　の場合、鋳型偏
平比をあげても内面疵は改善されないことがあるが、Ｆ
　＜１．３　と限定すると改善効果が大きい。

【００３５】

【実施例６】偏平比を１．８　以上として中心キャビテ
ィ起因の鋼管内面疵を抑制した上で、（２）　式を満た
すように成分を限定した例を、表１および表２の鋼６、
プロセスＣと比較して、鋼２１プロセスＨの内面疵の成
績を図１２に示す。中心キャビティ起因の鋼管内面疵だ
けでなく、δ−フェライト起因の鋼管内面疵をも抑制す
ることを可能にすることにより、鋼管内面疵の発生率は
、１％以下に十分抑制可能である。以上、実施例では、
製管工程自体は慣用のものである。鋳型偏平比および（
２）　式を満たすよう成分限定しており、中心キャビテ
ィの抑制とδ−フェライトの低減を図っている。内面疵
は、目視および超音波探傷にて検査した。このように、
成分限定および鋳型偏平比のアップにより、鋼管内面疵
を抑制することが可能である。

【００３６】

【表１】

【００３７】

【表２】

【００３８】

【表３】

【００３９】

【表４】

【００４０】

【表５】

【００４１】

【表６】

【００４２】

【発明の効果】本発明は、以上説明したように構成され
ているから、鋼管内面疵発生に関係するδ−フェライト
の生成を抑制すること、および鋳片の偏平比を一定以上
としたことによる中心キャビティに起因する内面疵の抑
制により、すぐれた特性の油井用マルテンサイト系ステ
ンレス継目無鋼管およびその製造方法が提供され、産業
上益するところ極めて大である。

【図面の簡単な説明】

【図１】Ｓｉ、Ｎ含有量とδフェライトの存在量を示す
グラフである。

【図２】Ｓｉ、Ｎ含有量と鋼管内面疵発生率の関係図で
ある。

【図３】ソーキング時間とフェライト量との関係図であ
る。

【図４】Ｓｉ、Ｎ含量とソーキングによるδフェライト
の変化を示す関係図である。

【図５】図４における鋼管内面疵発生率の関係図である
。

【図６】製管温度とδフェライトの量の関係図である。

【図７】１１５０℃に加熱したときのδフェライト量の
測定結果を示す図である。

【図８】１１５０℃に加熱したときの鋼管内面疵発生率
の関係図である。

【図９】ビレットソーキングをしたときのδフェライト
鋼管内面疵発生率の関係図である。

【図１０】ビレットソーキングをしたときのδフェライ
ト鋼管内面疵発生率の関係図である。

【図１１】鋳型偏平比とキャビティの起因およびδフェ
ライト起因鋼管内面疵発生率との関係図である。

【図１２】鋳型偏平比と鋼管内面疵発生率の関係図であ
る。

Claims (6)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】重量％で、Ｃ　：　０．１５〜０．２５％
   、Ｓｉ：１．００　％以下、Ｍｎ：１．００　％以下、
   　Ｐ：０．０５０％以下、Ｓ　：　０．００５　％以下
   、Ｃｒ：１２．０　〜１３．５％、Ｎｉ：０．１０　％
   以下、Ｖ：０．０５〜０．５０％、ｓｏｌ．Ａｌ：　０
   ．００５　〜０．１００　％、　Ｎ：０．１％以下、Ｆ
   １（Ｓｉ、Ｎ）＝９×（％）　Ｓｉ−２５×（％）Ｎ＜
   １．３　残部Ｆｅおよび不可避不純物から成る鋼組成を
   有するビレットを素材とすることを特徴とする、内面疵
   の少ないマルテンサイト系継目無鋼管。
2. 【請求項２】　　前記ビレットが、更に、下記の第１群
   および第２群の一方または両方から選ばれた１種以上の
   元素を含む請求項１記載のマルテンサイト系継目無鋼管
   。 （第１群）Ｍｏ：　０．０１〜２．００％、Ｔｉ：　０
   ．０１〜０．５０％、Ｚｒ：　０．０１〜０．５０％、
   Ｎｂ：　０．０１〜０．５０％、Ｂ　：　０．０００５
   〜０．０１％（第２群）Ｃａ：　０．００１　〜０．０
   ５％、　　Ｌａ：　０．００１　〜０．０５％、Ｃｅ：
   　０．００１　〜０．０５％
3. 【請求項３】　　請求項１
   または２記載の鋼組成を有するビレットを、１２００℃
   以上１３００℃以下に所定時間焼鈍加熱してから所定の
   温度に調整あるいは再加熱して穿孔、圧延および縮径加
   工を行うことを特徴とするマルテンサイト系継目無鋼管
   の製造方法。
4. 【請求項４】　　前述のビレットの加熱に代えて、ビレ
   ット製造に先立って、その素材を１２００℃以上１３０
   ０℃以下に焼鈍加熱する請求項３記載のマルテンサイト
   系継目無鋼管の製造方法。
5. 【請求項５】　　厚み２００　ｍｍ以上で偏平比１．８
   　以上の鋳型を有する連続鋳造機で鋳造し、その後分塊
   圧延によって前記ビレットを製造する請求項３または４
   に記載のマルテンサイト系継目無鋼管の製造方法。
6. 【請求項６】　　鋼組成、ビレット（あるいは鋼塊）焼
   鈍時間およびビレット穿孔加熱温度を下式を満たすよう
   制御した請求項３ないし５のいずれかに記載のマルテン
   サイト系継目無鋼管の製造方法。 【数１】 （％）Ｓｉ：　Ｓｉ重量％ （％）Ｎ：　Ｎ重量％ ｔｉ：　ビレット（あるいは鋼塊）における焼鈍加熱時
   間（ｉは、ヒートＮｏ．） Ｔ：　穿孔加熱温度 焼鈍加熱温度：　１２００〜１３００℃穿孔加熱温度：
   　１２００℃以下