DE69707584T2 - Sinterkarbidkörper mit verbesserten Hochtemperatur- und thermo-mechanischen Eigenschaften - Google Patents
Sinterkarbidkörper mit verbesserten Hochtemperatur- und thermo-mechanischen EigenschaftenInfo
- Publication number
- DE69707584T2 DE69707584T2 DE69707584T DE69707584T DE69707584T2 DE 69707584 T2 DE69707584 T2 DE 69707584T2 DE 69707584 T DE69707584 T DE 69707584T DE 69707584 T DE69707584 T DE 69707584T DE 69707584 T2 DE69707584 T2 DE 69707584T2
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- grain size
- grains
- carbide
- binder
- cemented carbide
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
- 230000000930 thermomechanical effect Effects 0.000 title description 2
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 claims abstract description 16
- 239000011435 rock Substances 0.000 claims abstract description 10
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052761 rare earth metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 150000002910 rare earth metals Chemical class 0.000 claims abstract 2
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 claims description 18
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 claims description 18
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 18
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 10
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 claims description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 abstract description 12
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 abstract description 4
- 238000000576 coating method Methods 0.000 abstract description 4
- 238000009412 basement excavation Methods 0.000 abstract description 3
- 229910052684 Cerium Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 238000007792 addition Methods 0.000 abstract description 2
- 229910052727 yttrium Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 101100129500 Caenorhabditis elegans max-2 gene Proteins 0.000 abstract 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 19
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 16
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 15
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 10
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 10
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 9
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 9
- 239000000463 material Substances 0.000 description 8
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 8
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 238000005553 drilling Methods 0.000 description 6
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 6
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 5
- 238000005755 formation reaction Methods 0.000 description 5
- 239000004575 stone Substances 0.000 description 5
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 4
- 239000010438 granite Substances 0.000 description 4
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 4
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910009043 WC-Co Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 3
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000005065 mining Methods 0.000 description 3
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 3
- 239000002562 thickening agent Substances 0.000 description 3
- 241000270295 Serpentes Species 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 2
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 2
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 description 2
- SZVJSHCCFOBDDC-UHFFFAOYSA-N iron(II,III) oxide Inorganic materials O=[Fe]O[Fe]O[Fe]=O SZVJSHCCFOBDDC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000010902 jet-milling Methods 0.000 description 2
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 2
- 239000011707 mineral Substances 0.000 description 2
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 2
- 238000009527 percussion Methods 0.000 description 2
- 238000007873 sieving Methods 0.000 description 2
- 239000002002 slurry Substances 0.000 description 2
- 239000002689 soil Substances 0.000 description 2
- 238000009827 uniform distribution Methods 0.000 description 2
- 229910000906 Bronze Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 239000010974 bronze Substances 0.000 description 1
- 238000004581 coalescence Methods 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 1
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 1
- 125000004122 cyclic group Chemical group 0.000 description 1
- 230000001627 detrimental effect Effects 0.000 description 1
- 230000001747 exhibiting effect Effects 0.000 description 1
- 238000007542 hardness measurement Methods 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 238000003801 milling Methods 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 1
- 229920005862 polyol Polymers 0.000 description 1
- 150000003077 polyols Chemical class 0.000 description 1
- 238000004663 powder metallurgy Methods 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 230000001902 propagating effect Effects 0.000 description 1
- 229910052683 pyrite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011028 pyrite Substances 0.000 description 1
- NIFIFKQPDTWWGU-UHFFFAOYSA-N pyrite Chemical compound [Fe+2].[S-][S-] NIFIFKQPDTWWGU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000010453 quartz Substances 0.000 description 1
- 230000009257 reactivity Effects 0.000 description 1
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 1
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N silicon dioxide Inorganic materials O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000003980 solgel method Methods 0.000 description 1
- 238000004901 spalling Methods 0.000 description 1
- 238000001694 spray drying Methods 0.000 description 1
- 238000005050 thermomechanical fatigue Methods 0.000 description 1
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 1
- 230000005641 tunneling Effects 0.000 description 1
- 238000001238 wet grinding Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C29/00—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides
- C22C29/02—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides based on carbides or carbonitrides
- C22C29/06—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides based on carbides or carbonitrides based on carbides, but not containing other metal compounds
- C22C29/08—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides based on carbides or carbonitrides based on carbides, but not containing other metal compounds based on tungsten carbide
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
- E21B—EARTH OR ROCK DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
- E21B10/00—Drill bits
- E21B10/46—Drill bits characterised by wear resisting parts, e.g. diamond inserts
- E21B10/56—Button-type inserts
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Geology (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Mining & Mineral Resources (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Ceramic Products (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
- Earth Drilling (AREA)
- Component Parts Of Construction Machinery (AREA)
- Furnace Charging Or Discharging (AREA)
Description
- Die vorliegende Erfindung betrifft einen Hartmetallkörper, der für Anwendungen geeignet ist, wo extreme zyklische Belastungen und Reibungskräfte auftreten und dabei hohe Temperaturen und rasche thermomechanische Ermüdung erzeugen.
- Kontinuierliche Ausschachtungsmethoden zum Schneiden von weichem Gestein, Mineralien und Straßen, wie Straßenabbau, kontinuierlicher Bergwerksbetrieb, Straßen- und Betonplanierung, das Ziehen von Gräben, sind alles Arbeiten, bei denen die Werkzeuge mit Hartmetallmeißeln in einem Moment in Angriff an dem Gestein oder Boden sind und in der nächsten Sekunde in der Luft rotieren, oftmals durch Wasser gekühlt. Dies verursacht eine Menge thermischer Ermüdungsspannungen sowie mechanische Spannungen, was zu Mikroabplatzungen und Brüchen der Hartmetalloberfläche führt, oftmals in Verbindung mit raschem abnutzendem Gleitverschleiß des Meißels bei hoher Temperatur.
- Von 0 bis 10 t und von Raumtemperatur bis zu 800 oder 1000ºC in einem Zehntel einer Sekunde werden in der Berührungszone zwischen Gestein und Hartmetallwerkzeugmeißel erzeugt, wenn das Werkzeug in das Gestein eindringt. Dies ist heutzutage nicht unüblich, wenn stärkere Maschinen mit höheren Schneidgeschwindigkeiten in Verbindung mit zu schneidenden immer härteren Mineralien, Kohle oder Boden verwendet werden. Auch in jenen Schlag- oder Drehgesteinsbohranwendungen, wo extreme Wärme erzeugt wird, wie beim Bohren in Eisenerz (Magnetit), welches rasche Bildung von thermischen Rissen verursacht, tritt eine sogenannte "Schlangenhaut" auf.
- Die Eigenschaften, die in dem Schneidmaterial absolut wesentlich zu verbessern und optimieren sind, d. h. in dem Hartmetall, sind:
- Wärmeleitfähigkeit: Die Fähigkeit des Materials, Wärme, die so hoch wie möglich ist, wegzuführen oder zu leiten.
- Wärmeausdehnungskoeffizient: Die lineare Ausdehnung des Materials beim Erhitzen sollte niedrig sein, um eine minimale Wachstumsrate des Wärmerisses zu gewährleisten.
- Härte bei erhöhten Temperaturen muß hoch sein, um eine gute Verschleißbeständigkeit bei hohen Temperaturen zu gewährleisten.
- Querbruchfestigkeit, TRS, muß hoch sein.
- Bruchzähigkeit ist die Fähigkeit eines Materials, katastrophalen Brüchen aufgrund kleiner Risse in der Struktur zu widerstehen. Sie muß hoch sein.
- Es ist bekannt, daß das Bindemetall in Hartmetall, d. h. Kobalt (Nickel, Eisen) eine niedrige Wärmeleitfähigkeit und einen hohen Wärmeausdehnungskoeffizienten hat. Daher sollte der Kobaltgehalt niedrig gehalten werden. Andererseits hat ein Hartmetall mit hohem Kobaltgehalt eine bessere Festigkeit, TRS, und Bruchzähigkeit, was auch aus mechanischer Sicht erforderlich ist, besonders wenn hohe Schläge und Spitzenbelastungen auf den Hartmetallmeißel gebracht werden, wenn er mit hoher Geschwindigkeit in die Gesteinsoberfläche eindringt, oder wenn mechanische Vibrationen unter harten Schneidbedingungen auftreten.
- Es ist auch bekannt, daß eine gröbere Korngröße der WC-Phase günstig für die Leistung des Hartmetalls unter den obenerwähnten Bedingungen wegen der erhöhten Bruchzähigkeit und Querbruchfestigkeit im Vergleich mit feinerkörnigen Hartmetallen ist.
- Ein Trend bei der Herstellung von Werkzeugen für Bergwerksanwendungen war daher, den Kobaltgehalt zusammen mit zunehmender Korngröße zu senken und so eine annehmbare mechanische Festigkeit sowie annehmbare Hochtemperaturverschleißeigenschaften zu bekommen. Eine größere Korngröße als 8 bis 10 um bei herab bis 6 bis 8% Co ist mit herkömmlichen Methoden wegen der Schwierigkeit, grobe WC-Kristalle herzustellen, und der Vermahlzeit in den Kugelmühlen, die für das erforderliche Vermischen von Co und WC benötigt werden, und um etliche Porosität zu vermeiden, nicht machbar. Ein solches Vermahlen führt zu einer raschen Verminderung der WC-Korngröße und einer sehr ungleichmäßigen Korngrößenverteilung nach dem Sintern, wenn sich kleine Körner auflösen und auf bereits großen Körnern bei den erforderlichen hohen Temperaturen, um die Gesamtkorngröße zu erreichen, ausgefällt werden. Korngrößen zwischen 1 und 50 um können oftmals gefunden werden. Sintertemperaturen von 1450 bis 1550ºC, die auch benötigt werden, um die Gefahr übermäßiger Porosität wegen der niedrigen Co-Gehalte zu minimieren, werden oftmals verwendet. Eine unannehmbar hohe Porosität wird unvermeidlich das Ergebnis einer zu kurzen Vermahlzeit und/oder Verminderung des Kobaltgehaltes unter 8 Gew.-% sein. Die weite Korngrößenverteilung für die grobkörnigen, herkömmlich erzeugten Hartmetalle ist in der Tat schädlich für die Leistung des Hartmetalls. Cluster kleiner Körner von etwa 1 bis 3 um sowie einzelne abnorm große Körner von 30 bis 60 um wirken als spröde Ausgangspunkte für Risse, wie thermische Ermüdungsrisse, oder Abplatzungen aufgrund mechanischer Überlastung.
- Hartmetall wird mit pulvermetallurgischen Methoden hergestellt, die nasses Vermahlen eines Pulvergemisches, welches die harten Bestandteile und Bindephase bildende Pulver enthält, Trocknen des vermahlenen Gemisches zu einem Pulver mit guten Fließeigenschaften, Pressen des getrockneten Pulvers zu Körpern erwünschter Form und schließlich Sintern umfassen.
- Das intensive Vermahlen wird in Mühlen unterschiedlicher Größe unter Verwendung von Hartmetallmahlkörpern durchgeführt. Das Vermahlen wird als notwendig angesehen, um eine gleichmäßige Verteilung der Bindephase in dem vermahlenen Gemisch zu erhalten. Es wird angenommen, daß das intensive Vermahlen eine Reaktivität des Gemisches erzeugt, welche die Bildung einer dichten Struktur während des Sinterns weiter fördert. Die Vermahlzeit liegt in der Größenordnung von mehreren Stunden bis zu Tagen.
- Die Mikrostruktur nach dem Sintern in einem Material, welches aus einem vermahlenen Pulver hergestellt wurde, ist durch scharfwinkelige WC-Körner mit einer ziemlich breiten WC- Korngrößenverteilung, oftmals mit relativ großen Körnern, gekennzeichnet, was ein Ergebnis des Auflösens von Feinstoffen, Kristallisation und Kornwachstum während des Sinterzyklus ist.
- Die her erwähnte Korngröße ist immer die Korngröße des WC nach Jeffrie, gemessen auf einer Photographie eines Querschnittes des gesinterten Hartmetallkörpers. Die WO-A-9 216 656 erwähnt, daß die harte Phase in Cermets, die Gegenstand von Hitzeschock ist, > 4 um, vorzugsweise > 6 um sein sollte.
- In den US-Patentschriften Nr. 5 505 902 und 5 529 804 sind Verfahren zur Herstellung von Hartmetall beschrieben, bei denen das Vermahlen im wesentlichen ausgeschaltet wird. Statt dessen werden, um eine gleichmäßige Verteilung der Bindephase in dem Pulvergemisch zu bekommen, die harten Bestandteilskörner mit der Bindephase vorbeschichtet und wird das Gemisch weiter mit Preßmittel vermischt, gepreßt und gesintert. In dem ersterwähnten Patent wird die, Beschichtung mit einer Sol-Gel-Methode hergestellt und im zweiten ein Polyol verwendet. Bei Verwendung dieser Methoden ist es möglich, die gleiche Korngröße und -form wie vor dem Sintern infolge des Fehlens eines Kornwachstums während des Sinterns beizubehalten.
- Das Hartmetall nach der Erfindung ist in Anspruch 1 angegeben.
- Fig. 1 zeigt in 1200facher Vergrößerung die Mikrostruktur eines WC-Co-Hartmetalls nach dem Stand der Technik mit einer mittleren Korngröße von 8 bis 10 um.
- Fig. 2 zeigt in 1200facher Vergrößerung die Mikrostruktur eines WC-Co-Hartmetalls mit einer mittleren Korngröße von 9 bis 11 um.
- Es hat sich nun überraschenderweise ergeben, daß es mit den Verfahren der US- Patentschriften Nr. 5 505 902 und 5 529 804 möglich ist, Hartmetall mit extrem grober und gleichmäßiger WC-Korngröße mit ausgezeichneten Härte- zu Zähigkeitseigenschaften bei sehr hohen Temperaturen herzustellen. Durch Strahlmühlenbehandlung, Deagglomerierung und fraktioniertes Sieben von Standardgrobheit-WC und lediglich Verwendung der sehr groben Fraktion sowie Beschichten des WC mit Kobalt nach der Sol-Gel-Technik wurden Hartmetalle mit perfekt gleichmäßiger Korngröße von 13 bis 14 und 17 bis 20 um und einer Porosität geringer als A 02 bis B 02 bei nur 6 Gew.-% Kobalt-Gehalt hergestellt. Dies ist mit herkömmlichen Methoden absolut unmöglich.
- IEs wurde weiterhin überraschenderweise gefunden, daß sowohl die mechanischen als auch die Ermüdungs- und thermischen Eigenschaften in Hartmetall, das zum Schneiden härterer Formationen, wie Sandstein und Granit, verwendet wurde, wesentlich verbessert wurden. Das Fehlen von Umkristallisation des WC während des Sinterns, das Fehlen von Kornwachstum und des Auflösens oder Zusammenwachsens von Körnern aufgrund der neuen Technik resultierten in einem sehr festen und kontinuierlichen WC-Skelett mit überraschend guten thermischen und mechanischen Eigenschaften.
- Das Aneinandergrenzen des WC-Skeletts ist viel stärker als für ein herkömmlich gemahlenes Pulver von WC-Co. Qualitäten, die durch herkömmliche Verfahren hergestellt wurden, hatten nicht die Leistung beim Schneiden in härteren Formationen, wie Granit und hartem Sandstein, zeigten völlig zusammengefallene Oberflächen, wo das Kobalt geschmolzen war, die länglicheren und hexagonalen WC-Körner werden zerstoßen und fallen zusammen, und ganze Teile des Meißels gleiten wegen der extremen Hitze weg. Risse wuchsen bald so stark, daß innerhalb weniger Minuten der Bruchzustand erreicht wird.
- Qualitäten gemäß der Erfindung wurden klar so gestaltet, daß sie in harten Formationen lange Zeiten schnitten, wobei sie ein stabiles Verschleißbild ohne tiefe Risse zeigten. Wegen der starken Aneinandergrenzung des WC-Skeletts fand man, daß die Wärmeleitfähigkeit 134 W/m ºC für eine Qualität mit 6% Co mit einer gleichmäßigen Korngröße von 14 um war. Dies ist überraschend hoch und ein Wert, den man normalerweise für reines WC gibt, was bedeutet, daß diese abgerundeten gleichmäßigen und groben WC-Körner in guter Berührung miteinander stehen, völlig die Leitung von Wärme durch den Hartmetallkörper bestimmen und den Meißelspitzenpunkt überraschend kühl halten, selbst bei hohen Reibungskräften. Die sehr wenigen Korngrenzen WC/WC und WC/Co in einer grobkörnigen Qualität im Vergleich zu einem feinkörnigen Material muß auch eine Menge zu der ausgezeichneten Wärmeleitfähigkeit wegen der Tatsache beitragen, daß die Wärmeüberführung durch eine Korngrenze langsamer als in dem reinen Korn selbst verläuft.
- Die Wärmeleitfähigkeit muß höher als 130 W/m ºC für eine Qualität mit 5 bis 7% Kobalt sein.
- Das Aneinandergrenzen C sollte > 0,5 sein und wird durch lineare Analyse bestimmt.
- worin NWC/WC die Anzahl der Carbid/Carbid- und NWC/Binder die Anzahl der Carbid/Binder- Grenzflächen je Längeneinheit der Bezugslinie ist.
- Das Aneinandergrenzen für ein Hartmetall in 6% Co und 10 um, hergestellt nach der Erfindung, ist 0,62 bis 0,66, d. h. muß > 0,6 sein. Für ein herkömmlich hergestelltes Hartmetall mit 6% Co und 8 bis 10 um ist das Aneinandergrenzen nur 0,42 bis 0,44.
- Hochtemperaturhärtemessungen zeigten überraschenderweise, daß von 400ºC an die Abnahme der Härte mit zunehmender Temperatur viel langsamer eine gleichmäßige und sehr grobe Hartmetallstruktur ist im Vergleich mit einer Qualität mit feinerer oder gleichmäßigerer Korngröße. Eine Qualität mit 6% Co und 2 um Korngröße mit einer Härte von 1480 HV3 bei Raumtemperatur wurde mit einer Qualität mit 6% Cö und 10 um mit einer Raumtemperaturhärte von 1000 HV3 verglichen. Bei 800ºC hatte die feinkörnige Qualität eine Härte von 600 HV3, und die Qualität nach der Erfindung hatte nahezu die gleiche bzw. 570 HV3.
- Die Festigkeitswerte, z. B. die TRS-Werte, liegen bis zu 20% höher und mit einem Drittel der Streuung für einen Körper, der gemäß der Erfindung hergestellt wurde, im Vergleich mit einem herkömmlich hergestellten der gleichen Zusammensetzung und mittleren Korngröße.
- Gemäß der vorliegenden Erfindung, die in den Ansprüchen definiert ist, wird nun eine Hartmetallqualität für Gesteinsausschachtungszwecke mit 96 bis 88% WC, vorzugsweise 95 bis 91 Gew.-% WC mit einer Bindephase, die aus nur Kobalt oder Kobalt und Nickel besteht, wobei maximal 25% des Binders Nickel sind, gegebenenfalls mit kleinen Zusätzen an Seltenen Erdelementen, wie Ce und Y, bis zu maximal 2% der Gesamtzusammensetzung bereitgestellt. Die WC-Körner sind wegen des Verfahrens der Beschichtung des WC mit Kobalt abgerundet und nicht umkristallisiert oder mit Kornwachstum oder sehr scharfeckigen Körnern, wie sie herkömmlicherweise bei vermahlenem WC auftreten. Die mittlere Korngröße sollte 10 bis 20 um sein. Um ein Hartmetall mit den obenerwähnten guten thermomechanischen Eigenschaften zu bekommen, muß das Aneinandergrenzen mehr als 0,5 sein, und daher muß das Korngrößenverteilungsband sehr eng sein. Die maximale Korngröße darf niemals das Zweifache des mittleren Wertes überschreiten, noch dürfen mehr als 2% der in der Struktur gefundenen Körner unter der Hälfte der mittleren Korngröße liegen.
- Bei einer bevorzugten Ausführungsform, die beim Schneiden von hartem Gestein brauchbar ist, z. B. bei Tunnelbauanwendungen mit Straßenausräumern oder beim Schneiden von harter Kohle, wobei auch die Sandsteindecke und der Sandsteinboden geschnitten werden, ist ein Hartmetall mit einem Bindephasengehalt von 6 bis 8% und einer mittleren Korngröße von 12 bis 18 um vorteilhaft.
- Hartmetall für das Abtragen von Stein wird durch Strahlmühlenbehandlung mit oder ohne Sieben eines WC-Pulvers zu einem Pulver mit enger Korngrößenverteilung, worin die feinen und groben Körner entfernt werden, hergestellt. Dieses WC-Pulver wird dann mit Co gemäß einem der obenerwähnten US-Patente beschichtet. Das WC-Pulver wird sorgfältig naß zu einem Schlamm, gegebenenfalls mit mehr Co, um die erwünschte Endzusammensetzung zu erhalten, und Preßmittel vermischt. Außerdem werden, um ein Absitzen der groben WC-Teilchen zu vermeiden, Verdickungsmittel gemäß der schwedischen Patentanmeldung Nr. 9 702 154-7 zugegeben. Das Vermischen soll so geschehen, daß ein gleichmäßiges Gemisch ohne Vermahlen erhalten wird, d. h. es soll keine Verminderung der Korngröße stattfinden. Der Schlamm wird durch Sprühtrocknen getrocknet. Aus dem sprühgetrockneten Pulver werden Hartmetallkörper nach Standardpraxis gepreßt und gesintert.
- In einem Kohlebergwerk im Witbank-Bereich in Südafrika wurde ein Test mit Punktangriffsmeißeln in einem kontinuierlichen Abbaubetrieb durchgeführt:
- Maschine: Joy Continuous Miner HM
- Trommelweite: 6 m
- Durchmesser: 1,6 m
- Schneidgeschwindigkeit: 3 m/sec. Wasserkühlung bei 20 bar von der Rückseite der Werkzeugbox
- Werkzeuge: 54 Boxen mit alternierenden Werkzeugen der Varianten A und B
- Schäfte: 25 mm Carbid 16 mm Durchmesser mit konischer Spitze
- Gangart: Schleifkohle mit hohem Pyritgehalt, Sandsteindecke
- Kohlegangarthöhe: 3,8 m
- Variante A. 8% Co und 8 bis 10 um WC-Korngröße mit breiter Korngrößenverteilung, herkömmlich hergestellt durch Vermahlen von WC- und Co-Pulver in einer Kugelmühle zusammen mit Preßhilfsmitteln und Mahlflüssigkeit und anschließend sprühgetrocknet. Siehe Strukturphotographie in Fig. 1.
- Variante B: 8% Co. und 10 um WC-Korngröße, hergestellt gemäß US-Patentschrift Nr. 5 505 902, wo ein deagglomeriertes und gesiebtes WC-Pulver einer Korngröße von 9 bis 11 um und einer Mengenkorngrößenverteilung (die maximale Korngröße überschritt nicht das Zweifache der mittleren Korngröße, und weniger als 2% der Körner waren geringer als die Hälfte der mittleren Korngröße) mit Co beschichtet wurde und mit Mahlflüssigkeit, Preßmitteln und Verdickern sorgfältig vermischt und dann sprühgetrocknet wurde (siehe die Strukturphotographie in Fig. 2).
- Hartmetallkörper wurden durch Pressen und Sintern gemäß herkömmlicher Technik aus beiden Varianten hergestellt und in die Werkzeuge mit J & Ms S-Bronze in dem gleichen Arbeitsgang eingelötet.
- Ergebnisse: Nach dem Ausschneiden eines 6 m breiten und 14 m tiefen Abschnittes oder von 520 t Kohle wurden heftige Vibrationen und Lageschwankungen der Maschine wegen großer Steineinschlüsse in der Spitze des Saums bemerkt, und die Decke fiel plötzlich 200 mm. Die Maschine wurde angehalten, und die Werkzeuge wurden inspiziert
- Variante A: Elf Werkzeuge mit gebrochenem Hartmetall. Sechs Werkzeuge wurden ausgemustert. 17 Werkzeuge wurden ausgetauscht.
- Variante B: Vier Hartmetallbrüche. Drei ausgemusterte Werkzeuge. Sieben Werkzeuge ausgetauscht.
- Nach zwei Wechseln wurden alle Werkzeuge herausgenommen. 1300 t Kohle wurden insgesamt geschnitten und dann der Test angehalten.
- Variante A. Sieben Werkzeuge gebrochen. Sechzehn Werkzeuge wurden ausgemustert. Vier Werkzeuge waren noch in Ordnung.
- Variante B: Zwei Werkzeuge waren gebrochen. Zehn Werkzeuge wurden ausgemustert. Fünfzehn Werkzeuge waren noch in Ordnung.
- Variante A: 14 t Kohle je Arbeitsgang wurden erzeugt.
- Variante B: 24 t Kohle je Arbeitsgang wurden erzeugt.
- In einer Testausrüstung bei Voest-Alpine in deren Laboratorien bei Zeltweg in Österreich wurde ein Test in Granitblöcken durchgeführt. Ein Ausleger mit Schneidkopf von einem Alpine Miner AM 85 wurde mit nur einem in einem Stein schneidenden Werkzeug (1 · 1 · 1 m³) verwendet, welches um 90º zu der Schneidrichtung bewegt wurde.
- Schneidgeschwindigkeit: 1,37 m/sec
- Schneidtiefe: 10 mm
- Abstand: 20 mm
- Maximalkraft: 20 t
- Stein: Granit mit einer Kompressionsfestigkeit von 138 MPa
- Quarzgehalt: 58% Cherchar-Schneidbarkeitsindex:: 3,8
- Werkzeuge: 1500 mm lange Straßenräumermeißel mit stufenweise ausgebildetem Schaft von 30 bis 35 mm
- Hartmetall: In Einsätze von 35 mm Länge mit einem Durchmesser von 25 mm und einem Gewicht von 185 g eingelötet
- Variante A. 6% Co, 9 bis 10 um Korngröße; herkömmlich mit Härte 1080 HV3 hergestellt.
- Variante B: 8% Co, 9 bis 10 um Korngröße, auch herkömmlich hergestellt mit Härte 980 HV3.
- Variante C: 6% Co, 14 bis 15 um perfekt gleichmäßige Korngröße (d. h. etwa 95% aller Körner im Bereich von 14 bis 15 um), hergestellt nach der Methode, die in Beispiel 1 beschrieben ist, d. h. gemäß der Erfindung mit einer Härte von 980 HV3.
- Drei Werkzeuge je Variante wurden bis zu 100 m Länge in dem Stein getestet. Kühlen mit Wasserdüse von hinten. Der Wasserdruck war 100 bar. Die Meißeldrehung betrug 10º/U. Ergebnis:
- Das ausgezeichnete Ergebnis im Beispiel 2 infolge der Tatsache, daß das Hartmetall der Variante C bei niedrigeren Temperaturen aufgrund der höheren Wärmeleitfähigkeit arbeitete, führte somit zu einer besseren Härte und Verschleißbeständigkeit. Die TRS-Werte der Variante C waren 2850 ± 100 N/mm², was überraschend höher als jener der Variante B mit der gleichen Härte ist. Dies trägt natürlich auch zu dem überlegenen Ergebnis für das Hartmetall bei, welches gemäß der Erfindung hergestellt wurde. TRS für Variante B: 2500 ± 250 N/mm² und Variante A: 2400 ± 360 N/mm².
- Meißel für Schlagrohrbohren mit zwei Typen von Hartmetallknöpfen wurden in LKAB's Eisenerz in Kiruna hergestellt und getestet. Das Hartmetall hatte eine WC-Korngröße von 8 um und einen Kobaltgehalt von 6 Gew.-% und einen WC-Gehalt von 94 Gew.-%.
- Variante A: Pulver von Co, WC, Preßhilfsmittel und Mahlflüssigkeit in erwünschten Mengen wurden in Kugelmühlen vermahlen, getrocknet, gepreßt und nach herkömmlichen Methoden gesintert. Das Hartmetall hatte eine Mikrostruktur mit breiter Korngrößenverteilung.
- Variante B: WC-Pulver wurde in einer Strahlmühle verarbeitet und in das Korngrößenintervall 6,5 bis 9 um getrennt und dann mit Kobalt nach der in der US-Patentschrift Nr. 5 505 902 beschriebenen Methode beschichtet, was zu einem WC-Pulver mit 2 Gew.-% Kobalt führte. Dieses Pulver wurde sorgfältig ohne Vermahlen mit erwünschten Mengen an Kobalt, Verdickungsmitteln, Mahlflüssigkeiten und Preßhilfsmitteln vermischt. Nach dem Trocknen wurde das Pulver verdichtet und gesintert, was zu einer Mikrostruktur mit enger Korngrößenverteilung führte, wobei etwa > 95% aller Körner zwischen 6,5 und 9 um lagen (nicht nach der Erfindung).
- Das Aneinandergrenzen für beide Varianten wurde bestimmt:
- Variante A: 0,41 Variante B: 0,61
- Knöpfe mit einem Durchmesser von 14 mm (Umfang und Frontseite) wurden aus beiden Varianten hergestellt und jeweils zu fünf Meißeln gepreßt. Die Meißel hatten eine flache Stirnfläche und einen Durchmesser von 115 mm. Die Testausstattung war ein Tamrock SOLO 60 mit einen HL 1000 und den folgenden Bohrparametern:
- Schlagdruck: etwa 175 bar
- Vorschubdruck: 86 bis 88 bar
- Drehdruck: 37 bis 39 bar, etwa 60 U/min
- Durchdringungsgeschwindigkeit: 0,75 bis 0,95 m/min
- Der Test wurde in Magnetiterz durchgeführt, welches hohe Temperaturen und "Schlangenhaut" infolge Wärmeausdehnungen in den Verschleißoberflächen erzeugt, Ergebnisse:
- Variante A: Nach 100 m Bohren zeigten die Knöpfe ein Hitzerißbild, und bei Untersuchung eines Querschnittes einer Verschleißoberfläche eines Knopfes von einem Meißel wurden kleine Risse gefunden, die in das Material voranschritten. Diese Risse verursachen kleine Brüche in der Struktur, und die Knöpfe haben kürzere Standzeit. Die mittlere Standzeit nach dem Nachschleifen alle 100 m war bei diesen Meißeln 530 m.
- Variante B: Nach dem Bohren von 100 m zeigten die Knöpfe kein oder nur minimales Hitzerißbild, und der Querschnitt der Mikrostruktur zeigte keine Risse, die sich in das Material fortpflanzten. Nur kleine Teile von gerissenen Körnern an der Verschleißoberfläche waren sichtbar. Die mittlere Standzeit für diese Meißel nach dem Nachschleifen alle 200 m war 720 m.
Claims (3)
1. Hartmetall für Gesteinsevakuierzwecke mit 96 bis 98% WC und dem Rest einer
Bindephase, die nur aus Kobalt oder Kobalt und Nickel besteht, wobei maximal 25% des
Binders aus Ni bestehen, gegebenenfalls mit maximal 2% Seltenen Erdemetallen, worin
die WC-Körner abgerundet und nicht umkristallisiert sind oder Kornwachstum oder sehr
scharfeckige Körner zeigen, wobei die mittlere Korngröße 10 bis 20 um beträgt, die
maximale Korngröße niemals das Zweifache des Mittelwertes übersteigt und nicht mehr als
2% der in der Struktur zu findenden Körner kleiner als die Hälfte der mittleren
Korngröße sind und einer gegenseitigen Berührung C < 0,5 ist, wie durch fortgesetzte Analyse
bestimmt wird:
worin NWC/WC die Anzahl von Carbid/Carbid ist Und NWC/Binder die Anzahl von
Carbid/Bindergrenzen je Mengeneinheit einer Bezugslinie ist.
2. Hartmetall nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch einen Binderphasengehalt von 6
bis 8% und eine mittlere Korngröße von 12 bis 18 um.
3. Hartmetall nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch eine Wärmeleitfähigkeit > 130 W/m
ºC für 5 bis 7% Co.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE9602813A SE518810C2 (sv) | 1996-07-19 | 1996-07-19 | Hårdmetallkropp med förbättrade högtemperatur- och termomekaniska egenskaper |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE69707584D1 DE69707584D1 (de) | 2001-11-29 |
DE69707584T2 true DE69707584T2 (de) | 2002-05-16 |
Family
ID=20403426
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE69707584T Expired - Lifetime DE69707584T2 (de) | 1996-07-19 | 1997-07-07 | Sinterkarbidkörper mit verbesserten Hochtemperatur- und thermo-mechanischen Eigenschaften |
Country Status (14)
Country | Link |
---|---|
US (3) | US6126709A (de) |
EP (1) | EP0819777B1 (de) |
JP (1) | JPH10121182A (de) |
KR (1) | KR980009489A (de) |
CN (1) | CN1091159C (de) |
AT (1) | ATE207548T1 (de) |
AU (1) | AU715419B2 (de) |
BR (1) | BR9704199A (de) |
CA (1) | CA2210278C (de) |
DE (1) | DE69707584T2 (de) |
IN (1) | IN192442B (de) |
RU (1) | RU2186870C2 (de) |
SE (1) | SE518810C2 (de) |
ZA (1) | ZA976039B (de) |
Families Citing this family (37)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SE518810C2 (sv) * | 1996-07-19 | 2002-11-26 | Sandvik Ab | Hårdmetallkropp med förbättrade högtemperatur- och termomekaniska egenskaper |
US6277774B1 (en) * | 1997-08-22 | 2001-08-21 | Inframat Corporation | Grain growth inhibitor for superfine materials |
US6197084B1 (en) * | 1998-01-27 | 2001-03-06 | Smith International, Inc. | Thermal fatigue and shock-resistant material for earth-boring bits |
DE19901305A1 (de) | 1999-01-15 | 2000-07-20 | Starck H C Gmbh Co Kg | Verfahren zur Herstellung von Hartmetallmischungen |
SE519106C2 (sv) * | 1999-04-06 | 2003-01-14 | Sandvik Ab | Sätt att tillverka submikron hårdmetall med ökad seghet |
DE10043792A1 (de) * | 2000-09-06 | 2002-03-14 | Starck H C Gmbh | Ultragrobes, einkristallines Wolframkarbid und Verfahren zu dessen Herstellung; und daraus hergestelltes Hartmetall |
US7017677B2 (en) | 2002-07-24 | 2006-03-28 | Smith International, Inc. | Coarse carbide substrate cutting elements and method of forming the same |
US7407525B2 (en) * | 2001-12-14 | 2008-08-05 | Smith International, Inc. | Fracture and wear resistant compounds and down hole cutting tools |
US20050076755A1 (en) * | 2003-03-11 | 2005-04-14 | Zimmerman Michael H. | Method and apparatus for machining fiber cement |
KR100585134B1 (ko) | 2004-02-27 | 2006-05-30 | 삼성전자주식회사 | 디스크 고정장치 및 이를 구비한 디스크 트레이 |
US20050262774A1 (en) * | 2004-04-23 | 2005-12-01 | Eyre Ronald K | Low cobalt carbide polycrystalline diamond compacts, methods for forming the same, and bit bodies incorporating the same |
SE529202C2 (sv) | 2005-05-17 | 2007-05-29 | Sandvik Intellectual Property | Sätt att tillverka en agglomererad pulverblandning av en slurry och agglomererat pulver |
EP1951921A2 (de) * | 2005-10-11 | 2008-08-06 | Baker Hughes Incorporated | System, verfahren und vorrichtung zur erhöhung der dauerhaftigkeit von erdbohrern |
CN100462463C (zh) * | 2006-03-30 | 2009-02-18 | 中南大学 | 冶金炉炉内杂质清洁材料 |
DE102006045339B3 (de) * | 2006-09-22 | 2008-04-03 | H.C. Starck Gmbh | Metallpulver |
DE102007004937B4 (de) * | 2007-01-26 | 2008-10-23 | H.C. Starck Gmbh | Metallformulierungen |
US8128063B2 (en) * | 2007-04-03 | 2012-03-06 | Ameren Corporation | Erosion resistant power generation components |
SE0702172L (sv) * | 2007-09-28 | 2009-02-24 | Seco Tools Ab | Sätt att tillverka ett hårdmetallpulver med låg sintringskrympning |
CN100572579C (zh) * | 2008-04-21 | 2009-12-23 | 宜兴市甲有硬质合金制品厂 | 大直径硬质合金金属拉管模的制造方法 |
US8025112B2 (en) * | 2008-08-22 | 2011-09-27 | Tdy Industries, Inc. | Earth-boring bits and other parts including cemented carbide |
EP2246113A1 (de) * | 2009-04-29 | 2010-11-03 | Sandvik Intellectual Property AB | Mahlverfahren für Pulvermischungen mit Cermit oder zementiertem Karbid |
JP5462549B2 (ja) * | 2009-08-20 | 2014-04-02 | 住友電気工業株式会社 | 超硬合金 |
JP5527887B2 (ja) * | 2010-02-25 | 2014-06-25 | 株式会社ブリヂストン | 金属伸線用ダイス及びスチールコードの伸線方法 |
KR102229047B1 (ko) * | 2011-10-17 | 2021-03-16 | 하이페리온 매터리얼즈 앤드 테크놀로지스 (스웨덴) 에이비 | 공진 음향 믹서를 사용함으로써 초경합금 또는 서멧 분말을 제조하는 방법 |
JP5811954B2 (ja) * | 2012-05-29 | 2015-11-11 | 住友電気工業株式会社 | 超硬合金からなる切削工具用基材およびこれを用いた表面被覆切削工具 |
JP5811952B2 (ja) * | 2012-05-29 | 2015-11-11 | 住友電気工業株式会社 | 超硬合金およびこれを用いた表面被覆切削工具 |
CN103866172B (zh) * | 2012-12-17 | 2016-06-15 | 北京有色金属研究总院 | 一种窄粒度分布超粗硬质合金及其制备方法 |
IN2013CH04500A (de) | 2013-10-04 | 2015-04-10 | Kennametal India Ltd | |
RU2592589C1 (ru) * | 2015-02-12 | 2016-07-27 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Российский государственный университет нефти и газа имени И.М. Губкина" | Способ формирования зубков вооружения калибратора стволов скважин |
GB201517442D0 (en) | 2015-10-02 | 2015-11-18 | Element Six Gmbh | Cemented carbide material |
EP3421162A1 (de) | 2017-06-27 | 2019-01-02 | HILTI Aktiengesellschaft | Bohrer für die meisselnde bearbeitung von gestein |
GB201713532D0 (en) | 2017-08-23 | 2017-10-04 | Element Six Gmbh | Cemented carbide material |
RU2687355C1 (ru) * | 2018-10-10 | 2019-05-13 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Способ получения твердых сплавов с округлыми зернами карбида вольфрама для породоразрушающего инструмента |
CN115233067B (zh) * | 2022-05-10 | 2023-11-14 | 自贡硬质合金有限责任公司 | 用于cvd金刚石涂层基体的硬质合金及其制备方法 |
DE102022122318A1 (de) | 2022-09-02 | 2024-03-07 | Betek Gmbh & Co. Kg | Sinterkarbid-Material |
DE202022002948U1 (de) | 2022-09-02 | 2024-02-07 | Betek GmbH & Co. KG | Sinterkarbid-Material |
DE102022122317A1 (de) | 2022-09-02 | 2024-03-07 | Betek Gmbh & Co. Kg | Sinterkarbid-Material |
Family Cites Families (22)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3488291A (en) * | 1964-06-17 | 1970-01-06 | Cabot Corp | Process and composition for the production of cemented metal carbides |
US3647401A (en) * | 1969-06-04 | 1972-03-07 | Du Pont | Anisodimensional tungsten carbide platelets bonded with cobalt |
US4053306A (en) * | 1976-02-27 | 1977-10-11 | Reed Tool Company | Tungsten carbide-steel alloy |
GB2064619A (en) * | 1979-09-06 | 1981-06-17 | Smith International | Rock bit and drilling method using same |
US4872904A (en) | 1988-06-02 | 1989-10-10 | The Perkin-Elmer Corporation | Tungsten carbide powder and method of making for flame spraying |
US4983354A (en) * | 1989-02-10 | 1991-01-08 | Gte Products Corporation | Uniform coarse tungsten carbide powder and cemented tungsten carbide article and process for producing same |
US5071473A (en) * | 1989-02-10 | 1991-12-10 | Gte Products Corporation | Uniform coarse tungsten carbide powder and cemented tungsten carbide article and process for producing same |
KR960002416B1 (ko) * | 1989-11-09 | 1996-02-17 | 프로시다 인코포레이션 | 나노상 복합 분말의 제조를 위한 분무변환 방법 |
SE9001409D0 (sv) * | 1990-04-20 | 1990-04-20 | Sandvik Ab | Metod foer framstaellning av haardmetallkropp foer bergborrverktyg och slitdelar |
SE500049C2 (sv) * | 1991-02-05 | 1994-03-28 | Sandvik Ab | Hårdmetallkropp med ökad seghet för mineralavverkning samt sätt att framställa denna |
SE500050C2 (sv) * | 1991-02-18 | 1994-03-28 | Sandvik Ab | Hårdmetallkropp för slitande mineralavverkning och sätt att framställa denna |
ES2152228T3 (es) | 1991-04-10 | 2001-02-01 | Sandvik Ab | Metodo de fabricacion de articulos de carburo cementado. |
SE505461C2 (sv) * | 1991-11-13 | 1997-09-01 | Sandvik Ab | Hårdmetallkropp med ökad slitstyrka |
EP0560212B2 (de) * | 1992-03-05 | 1999-12-15 | Sumitomo Electric Industries, Limited | Beschichteter Hartmetallkörper |
SE504244C2 (sv) * | 1994-03-29 | 1996-12-16 | Sandvik Ab | Sätt att tillverka kompositmaterial av hårdämnen i en metallbindefas |
SE502754C2 (sv) * | 1994-03-31 | 1995-12-18 | Sandvik Ab | Sätt att framställa belagt hårdämnespulver |
DE4413295C1 (de) * | 1994-04-16 | 1995-08-10 | Boart Hwf Gmbh Co Kg | Verfahren zur Herstellung von Hartmetallkörpern aus im wesentlichen Wolframkarbid und einem Anteil Kobalt, sowie ein nach diesem Verfahren hergestellter Hartmetallkörper |
EP0871788B1 (de) * | 1995-05-11 | 2001-03-28 | Anglo Operations Limited | Gesinterte hartmetalllegierung |
US5912399A (en) * | 1995-11-15 | 1999-06-15 | Materials Modification Inc. | Chemical synthesis of refractory metal based composite powders |
SE518810C2 (sv) * | 1996-07-19 | 2002-11-26 | Sandvik Ab | Hårdmetallkropp med förbättrade högtemperatur- och termomekaniska egenskaper |
SE517473C2 (sv) * | 1996-07-19 | 2002-06-11 | Sandvik Ab | Vals för varmvalsning med beständighet mot termiska sprickor och förslitning |
SE9802487D0 (sv) * | 1998-07-09 | 1998-07-09 | Sandvik Ab | Cemented carbide insert with binder phase enriched surface zone |
-
1996
- 1996-07-19 SE SE9602813A patent/SE518810C2/sv not_active IP Right Cessation
-
1997
- 1997-06-30 US US08/886,042 patent/US6126709A/en not_active Expired - Lifetime
- 1997-07-03 AU AU28470/97A patent/AU715419B2/en not_active Expired
- 1997-07-07 ZA ZA9706039A patent/ZA976039B/xx unknown
- 1997-07-07 EP EP97850111A patent/EP0819777B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1997-07-07 AT AT97850111T patent/ATE207548T1/de active IP Right Revival
- 1997-07-07 DE DE69707584T patent/DE69707584T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1997-07-09 RU RU97111727/02A patent/RU2186870C2/ru not_active IP Right Cessation
- 1997-07-11 CA CA002210278A patent/CA2210278C/en not_active Expired - Fee Related
- 1997-07-17 BR BR9704199A patent/BR9704199A/pt not_active Application Discontinuation
- 1997-07-17 IN IN1348CA1997 patent/IN192442B/en unknown
- 1997-07-18 KR KR1019970033580A patent/KR980009489A/ko not_active Application Discontinuation
- 1997-07-18 CN CN97114712A patent/CN1091159C/zh not_active Expired - Lifetime
- 1997-07-22 JP JP9211317A patent/JPH10121182A/ja not_active Withdrawn
-
2000
- 2000-04-10 US US09/546,607 patent/US6423112B1/en not_active Expired - Lifetime
-
2002
- 2002-04-02 US US10/112,942 patent/US6692690B2/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
BR9704199A (pt) | 1998-12-29 |
ZA976039B (en) | 1998-02-02 |
KR980009489A (ko) | 1998-04-30 |
CN1177018A (zh) | 1998-03-25 |
AU715419B2 (en) | 2000-02-03 |
US6126709A (en) | 2000-10-03 |
US6692690B2 (en) | 2004-02-17 |
EP0819777B1 (de) | 2001-10-24 |
DE69707584D1 (de) | 2001-11-29 |
SE9602813D0 (sv) | 1996-07-19 |
CN1091159C (zh) | 2002-09-18 |
CA2210278C (en) | 2006-05-16 |
JPH10121182A (ja) | 1998-05-12 |
CA2210278A1 (en) | 1998-01-19 |
US20020148326A1 (en) | 2002-10-17 |
US6423112B1 (en) | 2002-07-23 |
SE9602813L (sv) | 1998-02-26 |
AU2847097A (en) | 1998-01-29 |
RU2186870C2 (ru) | 2002-08-10 |
SE518810C2 (sv) | 2002-11-26 |
EP0819777A1 (de) | 1998-01-21 |
ATE207548T1 (de) | 2001-11-15 |
IN192442B (de) | 2004-04-24 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE69707584T2 (de) | Sinterkarbidkörper mit verbesserten Hochtemperatur- und thermo-mechanischen Eigenschaften | |
DE69612301T2 (de) | Gesinterte hartmetalllegierung | |
DE69516312T2 (de) | Cermet-verbundkörper | |
DE69611909T2 (de) | Sinterkarbidkörper mit erhöhtem verschleisswiderstand | |
DE69516722T2 (de) | Cermet-verbundwerkstoffe und verfahren zu ihrer herstellung | |
DE69117568T2 (de) | Diamantwerkzeuge zum Schlag- und Drehbohren von Gestein | |
DE69627053T2 (de) | Überhartes Verbundmaterial | |
DE69132706T2 (de) | Durch Glas gebundenes Schleifmittel | |
DE69117812T2 (de) | Werkzeuge für Dreh- und Schlagbohren mit einer Diamantschicht | |
DE69523866T2 (de) | Schleifkörper | |
DE69213497T2 (de) | Sinterkarbidkörper | |
DE69531948T2 (de) | Verbundwerkstoff aus amorphen metall und verstärkung | |
DE112006002881T5 (de) | Kubisches Bornitrid aufweisender Presskörper | |
DE3315125C1 (de) | Verschleissbestaendiger Verbundkoerper und Verfahren zu seiner Herstellung | |
EP3366389A1 (de) | Verbundwerkstoffe mit sehr hoher verschleissbeständigkeit | |
DE3232869A1 (de) | Diamantpressling fuer ein werkzeug und verfahren zu dessen herstellung | |
DE2420551A1 (de) | Verfahren zur herstellung von gekoernten schleifmitteln aus erschmolzenen oder gesinterten hochfeuerfesten anorganischen hartstoffen mit hoher kornzaehigkeit | |
DE1533424B1 (de) | Gesinterter schleifkoerper | |
DE102011101784A1 (de) | Carbidpellets für verschleissbeständige Anwendungen | |
DE3239718A1 (de) | Sinter-schnellarbeitsstahl und verfahren zu seiner herstellung | |
DE69221262T2 (de) | Zementierter Karbidkörper mit grösserer Verschleissfestigkeit | |
DE69215712T2 (de) | Sinterkarbidkörper, insbesondere zum Bohren in und Abtragen von abrasivem Gestein | |
DE2610734A1 (de) | Mit schneid- und schlagstiften bestuecktes werkzeug zum abtragen von gesteinen und mineralien | |
DE2723353C2 (de) | ||
DE102015122555A1 (de) | Fliessfähiges Verbundteilchen und Infiltrierter Artikel und Verfahren zum Herstellen von Selbigem |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
8364 | No opposition during term of opposition | ||
8327 | Change in the person/name/address of the patent owner |
Owner name: SANDVIK INTELLECTUAL PROPERTY HB, SANDVIKEN, SE |
|
8327 | Change in the person/name/address of the patent owner |
Owner name: SANDVIK INTELLECTUAL PROPERTY AB, SANDVIKEN, SE |