DE4447740B4

DE4447740B4 - Akustisches Oberflächenwellenfilter

Info

Publication number: DE4447740B4
Application number: DE4447740A
Authority: DE
Inventors: Yasumi Moriguchi Kobayashi; Kuniyuki Moriguchi Matsui; Yasuhiro Moriguchi Hirao; Kousuke Moriguchi Takeuchi; Hiroshi Moriguchi Kayaki; Yusuke Moriguchi Takahashi; Toshiharu Moriguchi Tanaka; Isao Moriguchi Kiyose; Kenichi Moriguchi Shibata
Original assignee: Sanyo Electric Co Ltd
Current assignee: TEEMING DATA LLC, DOVER, US; TEEMING DATA LLC, US
Priority date: 1993-09-06
Filing date: 1994-09-05
Publication date: 2008-10-09
Anticipated expiration: 2014-09-06
Also published as: DE4431612C2; US5877662A; DE4431612A1; US5543757A; US5663697A

Abstract

AOW-Filter, bestehend aus einer oder mindestens zwei in Serie geschalteten Filterfunktionseinheiten, von denen jede aus einem ersten AOW-Resonator (152, 153, 154), dessen Ein- und Ausgangsanschluss in Serie mit einer Signalleitung geschaltet sind, und einem zweiten AOW-Resonator (138, 139, 140), von dessen Ein- und Ausgangsanschluss der eine mit der Signalleitung verbunden und der andere geerdet ist, besteht, wobei der bzw. jeder erste AOW-Resonator (152, 153, 154) zwei oder mehr in Serie geschaltete Interdigitalwandler (105A, 105B, 106A, 106B, 107A, 107B) aufweist, von denen jeder zwischen zwei mit ihm zusammenwirkenden Reflektoren angeordnet ist, dadurch gekennzeichnet, dass die zwei oder mehr in Serie geschalteten Interdigitalwandler (105A, 105B, 106A, 106B, 107A, 107B) gemeinsam zwischen nur zwei Reflektoren (120, 121; 122, 123; 124, 125) angeordnet sind, die mit ihnen gemeinsam zusammenwirken.

Description

Die Erfindung betrifft ein akustisches Oberflächenwellenfilter, welches mit akustischen Oberflächenwellen arbeitet (nachstehend als AOW abgekürzt).
Mit der zunehmenden Verbreitung von Automobiltelefonen und tragbaren Telefonen ergibt sich ein zunehmender Bedarf für AOW-Hochfrequenzfilter als Hochfrequenzfilter mit kleiner Größe und hoher Leistung. Ein Filter vom Transversaltyp, welches ein Typ der AOW-Hochfrequenzfilter ist, wurde bereits praktisch angewendet.
Als weiterer Gesichtspunkt bei der Verbesserung der Betriebseigenschaften ergibt sich der Wunsch, die Verluste zu verringern, so daß keine Anpassungsschaltung erforderlich ist. Deshalb wurde ein Filter vom Resonatortyp untersucht. Ferner wurden auch AOW-Filter mit kammartig verzahnten Interdigitalwandlern untersucht.
Verschiedene Arten, Filter vom Resonatortyp aufzubauen, wurden in Betracht gezogen. Im Folgenden wird ein AOW-Hochfrequenzfilter vom Leitertyp untersucht, welches ein Filter vom Resonatortyp ist.
Das AOW-Hochfrequenzfilter besteht aus einer oder mehreren in Serie geschalteten Filterfunktionseinheiten, von denen jede einen AOW-Resonator umfaßt. 21 zeigt ein Schaltbild einer Filterfunktionseinheit. Diese umfaßt einen ersten AOW-Resonator 343, dessen Ein- und Ausgangsanschluß in Serie mit einer Signalleitung liegen, und einen zweiten AOW-Resonator 344, von dessen Ein- und Ausgangsanschlüssen der eine mit der Signalleitung verbunden und der andere geerdet ist. Jeder der Resonatoren 343 und 344 hat eine Doppelresonanz-Kennlinie. Ferner sind in 21 mit 345 und 346 der Eingangs- bzw. Ausgangsanschluß der Signalleitung und mit 347 die Masse bezeichnet.
22 zeigt die idealisierte Impedanz-Kennlinie des AOW-Resonators. Zur Vereinfachung der Darstellung soll die Impedanz eine reine Reaktanz sein. Die Impedanz des in Serie zur Signalleitung liegenden Resonators 343 ist mit X₁ und die Impedanz des parallel zur Signalleitung liegenden Resonators 344 mit X₂ bezeichnet.
Da jeder der Resonatoren eine Doppelresonanz-Kennlinie hat, hat er zwei Resonanzfrequenzen, bei denen die Impedanz Null bzw. Unendlich ist. Die Frequenz, bei der die Impedanz Null ist, wird als Resonanzfrequenz oder Resonanzpunkt bezeichnet, und die Frequenz, bei der die Impedanz unendlich ist, wird als Antiresonanzfrequenz oder Antiresonanzpunkt bezeichnet.
Wenn der Resonanzpunkt des Resonators 343 und der Antiresonanzpunkt des Resonators 344 miteinander zusammenfallen, werden Signale in der Nähe dieser Frequenz durchgelassen, da der Resonator 343 in den EIN-Zustand und der Resonator 344 in den AUS-Zustand eintritt. Andererseits tritt der Resonator 343 in den AUS-Zustand beim Antiresonanzpunkt ein, wodurch ein Dämpfungspol im Frequenzbereich oberhalb des Durchlaßbandes erzeugt wird. Zusätzlich tritt der Resonator 344 am Resonanzpunkt in den EIN-Zustand ein, wodurch ein Dämpfungspol auch im Frequenzbereich unterhalb des Durchlaßbandes erzeugt wird.
Mehrere Filterfunktionseinheiten werden in Serie geschaltet, um die für ein Bandpaßfilter erforderliche Kennlinie zu erhalten. 29 zeigt eine schematische Draufsicht eines AOW-Hochfrequenzfilters, bei dem drei Filterfunktionseinheiten in Serie geschaltet sind, und 30 zeigt das ihm entsprechende Ersatzschaltbild. Jeder der AOW-Resonatoren 407 bis 409 ist parallel zu einer Signalleitung geschaltet, und jeder der AOW-Resonatoren 410 bis 412 ist in Serie zur Signalleitung geschaltet. Eine erste Filterfunktionseinheit besteht aus den AOW-Resonatoren 407 und 410, die zweite Filterfunktionseinheit besteht aus den AOW-Resonatoren 408 und 411, und die dritte Filterfunktionseinheit besteht aus den AOW-Resonatoren 409 und 412. Die AOW-Resonatoren 407 bis 412 sind Zweipol-Resonatoren mit Doppelresonanz-Kennlinie. Ferner hat das AOW-Hochfrequenzfilter Ein- und Ausgangsanschlüsse 450 und 451.
Das Problem besteht darin, daß ein AOW-Resonator in Wirklichkeit nicht die in 22 gezeigte ideale Impedanzkennlinie aufweist.
Das Problem sei unter dem Gesichtspunkt der Kennlinie von Reflektoren betrachtet. Z. B. hat ein Resonator, der den in 23 dargestellten Aufbau aus einem Interdigitalwandler 348 und von elektrisch offenen streifengebildeten Gitterreflektoren 349 und 350 aufweist, die in 24 dargestellte Impedanzkennlinie.
Ferner hat ein Resonator mit dem in 25 gezeigten Aufbau aus einem Interdigitalwandler 351 und von elektrisch kurzgeschlossenen streifengebildeten Gitterreflektoren 352 und 353 die in 26 gezeigte Impedanzkennlinie. In 24 und 26 bedeutet die durchgezogene Linie den Wirkwiderstandsanteil und die gestrichelte Linie den Reaktanzanteil.
Die Kennlinie des in 23 gezeigten Resonators ist im Bereich des Antiresonanzpunktes verzerrt. Die Kennlinie eines AOW-Hochfrequenzfilters, bei dem Filterfunktionseinheiten in drei Stufen, jede mit einem Resonator, zusammengeschaltet sind, ist in 27 dargestellt. Wie man aus 27 erkennt, ist der Einfügungsverlust innerhalb des Bandes und die Dämpfung außerhalb des Bandes nicht zufriedenstellend.
Andererseits ist die Kennlinie des in 25 gezeigten Resonators im Bereich des Resonanzpunktes verzerrt. Die Kennlinie eines AOW-Hochfrequenzfilters, bei dem Filterfunktionseinheiten in drei Stufen, jeweils mit einem derartigen Resonator, zusammengeschaltet sind, ist in 28 dargestellt und ist ebenfalls nicht zufriedenstellend, obwohl sie Verbesserungen gegenüber der Kennlinie gemäß 27 aufweist.
Ferner ist es bei einem akustischen Oberflächenwellenfilter generell nicht leicht, eine hohe Dämpfung außerhalb des Bandes zu erzielen, unabhängig von der Kennlinie der Reflektoren, wie dies aus der in 31 dargestellten Frequenzkennlinie hervorgeht. Insbesondere besteht ein Problem darin, daß ein Versuch, eine hohe Dämpfung außerhalb des Bandes zu erzielen, zu einer Vergrößerung der Einfügungsverluste führt.
Es wurde versucht, dieses Problem dadurch zu lösen, daß die Impedanzkennlinie des in Serie zur Signalleitung liegenden Resonators bei gleichem Frequenzabstand zwischen dem Resonanzpunkt und dem Antiresonanzpunkt, steiler ausgebildet wird als die Impedanzkennlinie des parallel zur Signalleitung liegenden Resonators.
Eine Maßnahme zur Erzielung einer steilen Impedanzkennlinie besteht in der Verringerung der Anzahl von Elektrodenfingern des Interdigitalwandlers. Hierbei wird jedoch die Impedanz asymmetrisch auf der Niederfrequenz- und Hochfrequenzseite geändert, und es ändert sich auch der Frequenzabstand zwischen dem Resonanzpunkt und dem Antiresonanzpunkt. Dieses Vorgehen ist daher für die obengenannte Zielsetzung nicht geeignet.
Eine weitere Möglichkeit besteht in der Verringerung der Überlappungsbreite der Elektrodenfinger (siehe japanische Patentoffenlegungsschrift Nr. 81823-1992 ). Wenn die Überlappungsbreite der Elektrodenfinger auf einen Bruchteil des ursprünglichen Abstandes verringert wird, können jedoch schwierig zu berechnende Faktoren, wie die Streukapazität an den Stirnflächen der Elektrodenfinger oder die Wechselwirkung zwischen den akustischen Oberflächenwellen und der Verbindungselektrode zwischen den Elektrodenfingern nicht mehr vernachlässigt werden. Damit ändert sich aber der Frequenzabstand zwischen dem Resonanzpunkt und dem Antiresonanzpunkt, wodurch es schwierig ist, eine hohe Dämpfung außerhalb des Bandes zu erzielen.
Im Folgenden wird ein akustisches Oberflächenwellenfilter mit einem Interdigitalwandler mit kammartig ineinandergreifenden Elektrodenfingern beschrieben. 35 und 36 zeigen bekannte AOW-Filter mit Interdigitalwandlern. Zwei oder mehr kammförmige Eingangselektroden 501a sind in einem Eingangsabschnitt 501 ausgebildet, und eine oder mehr kammför mige Ausgangselektroden 502a sind in einem Ausgangsabschnitt 502 angeordnet. Die kammförmigen Eingangs- und Ausganselektroden 501a und 502a sind abwechselnd auf dem gleichen Ausbreitungsweg angeordnet.
Zwei Streifenreflektoren 503 und 503' bzw. 504 und 504' sind jeweils an den Außenseiten einer Gruppe der kammförmigen Eingangs- und Ausgangselektroden angeordnet, um den Einführungsverlust zu verringern. Die Reflektoren 503 und 503' werden als kammförmig bezeichnet (vom offenen Streifentyp), wobei Reflektorelemente 503b.. (503b'..), die von einander gegenüberliegenden Leiterabschnitten 503a und 503a (503a' und 503a') ausgehen und den Reflektor 503 (503') bilden, so ausgebildet sind, daß sie mit dem jeweils gegenüberliegenden Leiterabschnitt 503a (503a') nicht in Kontakt kommen. Dagegen werden die Reflektoren 504 und 504' als gitterförmig bezeichnet (vom kurzgeschlossenen Streifentyp), wobei Reflektorelemente 504b.. (504b'..), die voneinander gegenüberliegenden Leiterabschnitten 504a und 504a (504a' und 504a') ausgehen und den Reflektor 504 (504') bilden, so ausgebildet sind, daß sie in Kontakt mit den gegenüberliegenden Leiterabschnitten 504a (504a') kommen.
Die bekannten AOW-Filter mit kammartig verzahnten Interdigitalwandlern sind jeweils so ausgebildet, daß jeweils einer der Leiterabschnitte 503a und 503a', die sich in den beiden Reflektoren 503 und 503' gegenüberliegen, mit Masse verbunden ist, und daß jeweils einer der Leiterabschnitte 504a und 504a', die sich in den beiden Reflektoren 504 und 504' gegenüberliegen, mit Masse verbunden ist.
AOW-Filter mit Gitterreflektoren 504 und 504' haben in beiden dargestellten Konstruktionen den Nachteil, daß die Frequenzkennlinie eine Welligkeit aufweist. Andererseits ist bekannt, daß bei bekannten AOW-Filtern mit kammförmigen Reflektoren 503 und 503' eine Welligkeit durch Verkleinerung der Reflektoren in gewissem Maße erzeugt werden kann. Auch bei AOW-Filtern mit kammartig verzahnten Interdigitalwandlern unter Verwendung von kammförmigen Reflektoren 503 und 503' wird jedoch innerhalb des Paßbandes eine Welligkeit von etwa 1 dB erzeugt, was hinsichtlich der Stabilität als Hochfrequenzelement nicht zufriedenstellend ist.
Ein AOW-Filter gemäß dem Oberbegriff des Hauptanspruches ist bekannt aus der EP-A-0541284 . Es ist die Aufgabe der Erfindung, einen AOW-Filter zu schaffen, bei dem der Einführungsverlust verringert ist und gleichzeitig eine hohe Dämpfung außerhalb des Bandes erzielt und die Welligkeit innerhalb des Durchlassbandes reduziert wird.
Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß durch die Merkmale des Hauptanspruches, sowie des nebengeordneten Anspruchs, gelöst.
Vorteilhafte Ausgestaltungen ergeben sich aus den Unteransprüchen.
Bei diesem Aufbau beträgt die Impedanz des AOW-Resonators mit zwei in Serie geschalteten Interdigitalwandlern, wie durch die gestrichelte Linie in 14 gezeigt, das Doppelte der Impedanz eines Resonators mit nur einem Interdigitalwandler (durch die durchgezogene Linie dargestellt). Wenn Z1(f) die Impedanz des Resonators mit nur einem Interdigitalwandler ist, dann wird die Impedanz Z2(f) des Resonators mit zwei in Serie geschalteten Interdigitalwandlern ausgedrückt durch die Gleichung: Z2(f) = 2·Z1(f).
Die Impedanzkennlinie des ersten AOW-Resonators wird steiler, während die Frequenzdifferenz zwischen dem Resonanzpunkt und dem Antiresonanzpunkt beibehalten wird, im Vergleich zu der Impedanzkennlinie des zweiten AOW-Resonators. Somit kann der Einführungsverlust reduziert und gleichzeitig eine höhere Schwächung außerhalb des Bandes erzielt werden.
Gemäß einer weiteren Ausführungsform besteht ein AOW-Filter gemäß der Erfindung aus einer oder zwei oder mehr in Serie geschalteten Filterfunktionseinheiten, jede mit einem ersten AOW-Resonator, dessen Ein- und Ausgangsanschluß in Serie mit einer Signalleitung geschaltet sind, und einem zweiten AOW-Resonator, von dessen Ein- und Ausgangsanschluß der eine mit der Signalleitung verbunden und der andere geerdet ist, wobei der zweite AOW-Resonator zwei oder mehr parallel geschaltete Interdigitalwandler aufweist.
Bei diesem Aufbau ist die Impedanz des AOW-Resonators mit zwei parallel geschalteten Interdigitalwandlern, wie durch strichpunktierte Linien in 14 angegeben, halb so groß wie die des Resonators mit nur einem Interdigitalwandler auf durchgezogene Linie. Wenn Z1(f) die Impedanz des Resonators mit nur einem Interdigitalwandler ist, dann wird die Impedanz Z3(f) des Resonators mit zwei parallel geschalteten Interdigitalwandlern ausgedrückt durch die Gleichung: Z3(f) = Z1(f)/2.
Auch wenn die Impedanzkennlinie des ersten AOW-Resonators nicht geändert wird, wird jedoch ihre Steigung steiler im Vergleich zu der Impedanzkennlinie des zweiten AOW-Resonators, wodurch der Einführungsverlust verringert und gleichzeitig eine hohe Dämpfung außerhalb des Bandes erzielt werden kann.
Die Erfindung wird näher erläutert anhand der in den Zeichnungen dargestellten Ausführungsformen.
1 ist eine schematische Draufsicht eines akustischen Oberflächenwellenfilters.
2 zeigt die Kennlinie des AOW-Filters gemäß 1.
3 ist eine schematische Draufsicht eines weiteren AOW-Filters.
4 zeigt die Frequenzkennlinie des AOW-Filters gemäß 3.
5 ist eine schematische Draufsicht eines AOW-Filters gemäß einer ersten Ausführungsform der Erfindung.
6 zeigt ein Ersatzschaltbild des AOW-Filters von 5.
7 zeigt die Frequenzkennlinie des AOW-Filters von 5.
8 ist eine schematische Draufsicht eines AOW-Filters gemäß einer zweiten Ausführungsform der Erfindung.
9 zeigt in schematischer Draufsicht in vergrößertem Maßstab einen der AOW-Resonatoren, die bei dem AOW-Filter von 8 in Serie mit der Signalleitung geschaltet sind.
10 zeigt eine schematische Draufsicht eines AOW-Filters gemäß einer dritten Ausführungsform der Erfindung.
11 ist ein Ersatzschaltbild des AOW-Filters von 10.
12 zeigt in schematischer Draufsicht in größerem Maßstab einen der AOW-Resonatoren, die bei dem AOW-Filter von 10 parallel zur Signalleitung geschaltet sind.
13 zeigt die Frequenzkennlinie des AOW-Filters von 10.
14 zeigt die Impedanzkennlinien eines AOW-Resonators mit zwei in Serie geschalteten Interdigitalwandlern (gestrichelte Linie), eines AOW-Resonators mit zwei parallel geschalteten Interdigitalwandlern (strichpunktiert) und eines AOW-Resonators mit einem Interdigitalwandler (durchgezogene Linie).
15 zeigt eine schematische Draufsicht eines AOW-Filters mit kammartig verzahnten Interdigitalwandlern.
16 ist eine schematische Draufsicht eines weiteren Beispiels des AOW-Filters mit kammartig verzahnten Interdigitalwandlern.
17 zeigt die Durchlaßkennlinie des AOW-Filters mit Interdigitalwandlern von 16.
18 ist eine schematische Draufsicht eines weiteren AOW-Filters.
19 zeigt in schematischer Draufsicht in vergrößertem Maßstab einen der AOW-Resonatoren, die bei dem AOW-Filter von 18 in Serie mit der Signalleitung geschaltet sind.
20 zeigt die Frequenzkennlinie des AOW-Filters von 18.
21 ist ein Schaltbild einer Filterfunktionseinheit zur Bildung eines AOW-Filters.
22 zeigt die Impedanzkennlinie eines für ein AOW-Filter verwendeten AOW-Resonators mit idealer Doppelresonanzkennlinie.
23 ist eine schematische Draufsicht eines AOW-Resonators mit elektrisch offenen streifenförmigen Gitterreflektoren.
24 zeigt die Impedanzkennlinie des Resonators von 23.
25 ist eine schematische Draufsicht eines AOW-Resonators mit elektrisch kurzgeschlossenen, streifenförmigen Gitterreflektoren.
26 zeigt die Impedanzkennlinie des Resonators von 25.
27 zeigt die Frequenzkennlinie eines bekannten AOW-Filters, das nur einen AOW-Resonator mit elektrisch offenem streifenförmigen Gitterreflektor gemäß 23 aufweist.
28 zeigt die Frequenzkennlinie eines bekannten AOW-Filters, das nur einen AOW-Resonator mit elektrisch kurzgeschlossenen, streifenförmigem Gitterreflektor gemäß 25 aufweist.
29 ist eine schematische Draufsicht eines bekannten AOW-Filters.
30 zeigt das Ersatzschaltbild des AOW-Filters von 29.
31 zeigt die Frequenzkennlinie des AOW-Filters von 29.
32 zeigt die Durchlaßkennlinie eines bekannten AOW-Filters mit kammartig verzahnten Interdigitalwandlern und kammförmigen Reflektoren (die beide geerdet sind).
33 zeigt die Durchlaßkennlinie eines bekannten AOW-Filters mit kammartig verzahnten Interdigitalwandlern mit kammförmigen Reflektoren, wobei beide kammförmigen Reflektoren nicht geerdet sind.
34 zeigt in einer Graphik die Beziehung zwischen dem Verhältnis der Anzahl von Reflektoren zur Minimalanzahl von Eingangselektroden und dem Einfügungsverlust.
35 ist eine schematische Draufsicht eines bekannten AOW-Filters mit kammartig verzahnten Interdigitalwandlern mit kammförmigen Reflektoren, wobei beide Reflektoren geerdet sind.
36 ist eine schematische Draufsicht eines bekannten AOW-Filters mit kammartig verzahnten Interdigitalwandlern mit Gitterreflektoren, wobei beide Gitterreflektoren geerdet sind.
Beschreibung der bevorzugten Ausführungsformen
Ein AOW-Filter (nicht zur Erfindung gehörig) wird anhand von 1 und 2 beschrieben. Gemäß 1 ist ein AOW-Hochfrequenzfilter aufgebaut durch Serienschaltung einer ersten Filterfunktionseinheit aus den AOW-Resonatoren 1 und 4, einer zweiten Filterfunktionseinheit aus den AOW-Resonatoren 2 und 5 und einer dritten Filterfunktionseinheit aus den AOW-Resonatoren 3 und 6. Die drei Filterfunktionseinheiten sind auf einem piezoelektrischen Substrat 21 aus Lithiumtantalat ausgebildet. Jeder der AOW-Resonatoren 1 bis 6 besteht aus einem Interdigitalwandler und zwei streifenförmigen Gitterreflektoren, zwischen denen der Interdigitalwandler angeordnet ist. Ferner hat jeder der AOW-Resonatoren 1, 2 und 3 Eingangs- und Ausgangsanschlüsse, die in Serie mit einer Signalleitung 19 bzw. 20 geschaltet sind. Dagegen hat jeder der AOW-Resonatoren 4, 5 und 6 Eingangs- und Ausgangsanschlüsse, von denen einer mit der Signalleitung 19 bzw. der Signalleitung 20 verbunden und der andere geerdet ist.
Von den AOW-Resonatoren 1 bis 6 haben die in Serie zur Signalleitung geschalteten AOW-Resonatoren 1 bis 3 Gitterreflektoren 7, 8, 9, 10, 11, 12, die vom Typ mit elektrisch offenen Streifen sind. Dagegen sind in den AOW-Resonatoren 4 bis 6, die parallel zur Signalleitung liegen, die Gitterreflektoren 13, 14, 15, 16, 17 und 18 vom Typ mit elektrisch kurzgeschlossenen Streifen.
Die Resonanzfrequenz jedes AOW-Resonators 1 bis 3 beträgt 846 MHz und die Antiresonanzfrequenz 868 MHz. Dagegen hat die Resonanzfrequenz jedes AOW-Resonators 4 bis 6 den Wert 824 MHz, und die Antiresonanzfrequenz 846 MHz.
2 zeigt die Frequenzkennlinien des vorstehend beschriebenen AOW-Hochfrequenzfilters. Wie man durch Vergleich mit den in 28 gezeigten Kennlinien von Filtern, die nur Gitterreflektoren mit elektrisch kurzgeschlossenen Streifen aufweisen, erkennen kann, beträgt bei dem bekannten Filter nach 28 der Einfügungsverlust im Durchlassband 2,5 dB und die Welligkeit 2,3 dB, während bei dem AOW-Filter gemäß der vorstehenden Beschreibung der Einfügungsverlust 2,0 dB beträgt und die Welligkeit nahezu verschwunden ist, was eine Verbesserung gegenüber dem bekannten Filter darstellt.
Dabei wird die Eigenschaft, daß keine Impedanzverzerrung am Resonanzpunkt eines Resonators mit Gitterreflektoren mit elektrisch offenen Streifen auftritt, sowie die Eigenschaft, daß keine Impedanzverzerrung am Antiresonanzpunkt eines Resonators mit Gitterreflektoren mit elektrisch kurzgeschlossenen Streifen auftritt, jeweils im Durchlaßband ausgenutzt.
Ein AOW-Filter (nicht zur Erfindung gehörig) wird anhand von 3 und 4 beschrieben. Ein AOW-Filter gemäß dieser Ausführungsform besteht aus der Serienschaltung einer ersten Filterfunktionseinheit aus AOW-Resonatoren 22 und 25, einer zweiten Filterfunktionseinheit aus den AOW-Resonatoren 23 und 26 und einer dritten Filterfunktionseinheit aus den AOW-Resonatoren 24 und 27.
Die AOW-Resonatoren 23 bis 24 sind jeweils in Serie zu einer Signalleitung 40 bzw. 41 geschaltet und haben Gitterreflektoren 28, 29, 30, 31, 32 und 33 mit elektrisch kurzgeschlossenen Streifen. Die AOW-Resonatoren 25 bis 27 sind jeweils parallel zur Signalleitung 40 bzw. 41 geschaltet und haben Gitterreflektoren 34, 35, 36, 37, 38 und 39 mit elektrisch offenen Streifen.
Dies bedeutet, daß die Anordnung von offenen und kurzgeschlossenen Streifen in den Gitterreflektoren gerade umgekehrt wie bei der Ausführungsform 1 ist.
Die Resonanzfrequenz jedes AOW-Resonators 22 bis 24 beträgt 846 MHz und die Antiresonanzfrequenz 868 MHz. Dagegen hat bei den AOW-Resonatoren 25 bis 27 die Resonanzfrequenz den Wert 824 MHz und die Resonanzfrequenz 846 MHz.
4 zeigt die Frequenzkennlinien des AOW-Hochfrequenzfilters gemäß dieser Ausführungsform. Man erkennt, daß die Dämpfung auf der Niederfrequenzseite um 3 dB und auf der Hochfrequenzseite um 2 dB verbessert wird im Vergleich mit den in 28 gezeigten Kennlinien des bekannten Filters, das lediglich Gitterreflektoren mit elektrisch kurzgeschlossenen Streifen aufweist.
Hierbei wird die Eigenschaft, daß keine Impedanzverzerrung am Resonanzpunkt der Resonatoren mit Gitterreflektoren mit elektrisch offenen Streifen auftritt, sowie die Eigenschaft, daß keine Impedanzverzerrung am Antiresonanzpunkt der Resonatoren mit Gitterreflektoren mit elektrisch kurzgeschlossenen Streifen auftritt, jeweils am Dämpfungspol des Filters ausgenutzt. Wie sich aus der Beschreibung der ersten und zweiten Ausführungsform ergibt, ist es möglich, die Kennlinie des AOW-Hochfrequenzfilters auf einen nahezu idealen Verlauf zu verbessern. Da die für das Filter jeweils benutzten AOW-Resonatoren an sich vorhanden sind, ist kein Entwicklungsaufwand für einen neuen AOW-Resonator erforderlich, wodurch die Kosten des erfindungsgemäßen Filters reduziert werden.
(Ausführungsform 1)
Eine erste Ausführungsform der Erfindung wird anhand von 5 bis 7 beschrieben. Gemäß 5 und 6 besteht ein AOW-Hochfrequenzfilter aus der Serienschaltung einer ersten Filterfunktionseinheit aus den AOW-Resonatoren 138 und 153, einer zweiten Filterfunktionseinheit aus den AOW-Resonatoren 139 und 152 und einer dritten Filterfunktionseinheit aus den AOW-Resonatoren 140 und 154. Die drei Filterfunktionseinheiten sind auf einem piezoelektrischen Substrat 101 aus Lithiumtantalat ausgebildet.
Jeder der AOW-Resonatoren 152, 153 und 154 hat Ein- und Ausgangsanschlüsse, die in Serie mit einer Signalleitung geschaltet sind. Dagegen hat jeder der AOW-Resonatoren 138, 139 und 140 Ein- und Ausgangsanschlüsse, von denen einer mit der Signalleitung verbunden und der andere geerdet ist.
Ferner hat das AOW-Hochfrequenzfilter insgesamt einen Eingangsanschluß 150 und einen Ausgangsanschluß 151.
Jeder der parallel zur Signalleitung geschalteten AOW-Resonatoren 138 bis 140 besteht aus einem Interdigitalwandler 102, 103 bzw. 104 und zwei Gitterreflektoren vom Streifentyp 114 und 115, 116 und 117 bzw. 118 und 119, zwischen denen der Interdigitalwandler angeordnet ist.
Von den in Serie zur Signalleitung liegenden AOW-Resonatoren 152 bis 154 umfaßt der AOW-Resonator 152 zwei in Serie geschaltete Interdigitalwandler 108 und 109, der AOW-Resonator 153 umfaßt zwei in Serie geschaltete Interdigitalwandler 110 und 111 und der AOW-Resonator 154 umfaßt zwei in Serie geschaltete Interdigitalwandler 112 und 113. Jeweils zwei Gitterreflektoren vom Streifentyp 126 und 127, 128 und 129, 130 und 131, 132 und 133, 134, 135 bzw. 136 und 137 sind jeweils so vorgesehen, daß je einer der Interdigitalwandler 108 bis 113 zwischen ihnen liegt. Mit anderen Worten, der AOW-Resonator 152 umfaßt zwei in Serie geschaltete AOW-Resonatoren 154 und 145, der AOW-Resonator 153 umfaßt zwei in Serie geschaltete AOW-Resonatoren 146 und 147 und der AOW-Resonator 154 umfaßt die in Serie geschalteten AOW-Resonatoren 148 und 149.
In jedem der Interdigitalwandler 102 bis 104 und 108 bis 113 beträgt die Anzahl der Elektrodenfinger 100. Die Überlappungsbreite (Eingriffstiefe) der ineinandergreifenden Elektrodenfinger in jedem der Interdigitalwandler 102 bis 104 beträgt 200 μm und in jedem der Interdigitalwandler 108 bis 113 beträgt sie 100 μm.
Ferner beträgt in jedem der Streifen-Gitterreflektoren 114 bis 119 und 126 bis 137 die Anzahl der Elektrodenfinger 180.
Bei der beschriebenen Konstruktion beträgt die Impedanz jedes der in Serie mit der Signalleitung liegenden AOW-Resonators 152 bis 154 das Vierfache der Impedanz jedes der parallel zur Signalleitung liegenden AOW-Resonatoren 138 bis 140, und die Frequenzkennlinie wird steiler. Der Grund dafür, daß die Impedanz den vierfachen Wert hat, liegt darin, daß die AOW-Resonatoren 152 bis 154 jeweils zwei in Serie geschaltete Interdigitalwandler 144 und 145, 146 und 147 bzw. 148 und 149 aufweisen und daß die Überlappungsbreite der Elektrodenfinger in jedem der Interdigitalwandler die Hälfte der Überlappungsbreite der Elektrodenfinger in jedem der AOW-Resonatoren 138 bis 140 ist.
Da die Flanke der Impedanzkennlinie auf diese Weise steil wird, ohne daß sich der Resonanzpunkt und der Antiresonanzpunkt verschiebt, ist es möglich, den Einfügungsverlust zu verringern und gleichzeitig eine hohe Dämpfung außerhalb des Bandes zu erreichen.
7 zeigt die Frequenzkennlinie des AOW-Hochfrequenzfilters mit dem beschriebenen Aufbau. Man erkennt daß die Dämpfung außerhalb des Bandes um nicht weniger als 20 dB verstärkt ist im Vergleich zu 31, die die Frequenzkennlinie des in 29 gezeigten AOW-Filters von bekannter Konstruktion darstellt.
(Ausführungsform 2)
Eine zweite Ausführungsform der Erfindung wird anhand von 8 und 9 beschrieben. Während bei der vorher beschriebenen dritten Ausführungsform jedem der beiden Interdigitalwandler in den in Serie zur Signalleitung liegenden AOW-Resonatoren zwei Streifen-Gitterreflektoren zugeordnet sind, ist bei der Ausführungsform nach 8 jeweils beiden Interdigitalwandlern 105a und 105b, 106a und 106b bzw. 107a und 107b in den in Serie zur Signalleitung liegenden AOW-Resonatoren 152, 153 und 154 jeweils nur ein Paar von Streifen-Gitterreflektoren 120 und 121, 122 und 123 bzw. 124 und 125 zugeordnet. 9 zeigt in schematischer Draufsicht in größerem Maßstab einen der in Serie zur Signalleitung liegenden AOW-Resonator.
Die Anzahl der Elektrodenfinger in den Interdigitalwandlern 105a und 105b, 106a und 106b bzw. 107a und 107b beträgt 100 und die Überlappungsbreite der Elektrodenfinger ist auf 100 μm eingestellt. Die Anzahl der Elektrodenfinger in jedem der Streifen-Gitterreflektoren 120, 121, 122, 123, 124 und 125 beträgt 180.
Auch bei dem vorstehend beschriebenen AOW-Hochfrequenzfilter sind jeweils zwei Interdigitalwandler in Serie geschaltet, wie bei der Ausführungsform 3. Infolgedessen wird die Flanke der Impedanzkennlinie steiler, ohne daß sich der Resonanzpunkt und der Antiresonanzpunkt verschiebt, wodurch der Einfügungsverlust verringert und gleichzeitig eine hohe Dämpfung außerhalb des Bandes erzielt wird. Ferner werden die Streifen-Gitterreflektoren jeweils zwei Interdigitalwandlern zugeordnet, wodurch die für den AOW-Resonator benötigte Fläche verringert wird, so daß das AOW-Hochfrequenzfilter miniaturisiert werden kann.
(Ausführungsform 3)
Eine dritte Ausführungsform der Erfindung wird anhand von 10 bis 13 beschrieben. Gemäß 10 und 11 besteht ein AOW-Hochfrequenzfilter gemäß dieser Ausführungsform aus der Serienschaltung einer ersten Filterfunktionseinheit aus den AOW-Resonatoren 182 und 185, einer zweiten Filterfunktionseinheit aus AOW-Resonatoren 183 und 186 und einer dritten Filterfunktionseinheit aus den AOW-Resonatoren 184 und 187.
Jeder der AOW-Resonatoren 185, 186 und 187 hat Ein- und Ausgangsanschlüsse, die in Serie mit einer Signalleitung geschaltet sind. Dagegen hat jeder der AOW-Resonatoren 182, 183 und 184 Ein- und Ausgangsanschlüsse, von denen einer mit der Signalleitung verbunden und der andere geerdet ist.
Die in Serie mit der Signalleitung liegenden AOW-Resonatoren 185 bis 187 weisen jeweils einen Interdigitalwandler 164, 165 bzw. 166 und ein Paar von Streifen-Gitterreflektoren 176 und 177, 178 und 179 bzw. 180 und 181 auf, zwischen denen der Interdigitalwandler angeordnet ist.
Von den parallel zur Signalleitung liegenden AOW-Resonatoren 182 bis 184 hat der AOW-Resonator 182 zwei parallel geschaltete Interdigitalwandler 158 und 159, der AOW-Resonator 183 hat zwei parallel geschaltete Interdigitalwandler 160 und 161 und der AOW-Resonator 184 hat zwei parallel geschaltete Interdigitalwandler 162 und 163.
Streifen-Gitterreflektoren 168, 167 und 169 sind zwischen den Interdigitalwandlern 158 und 159 sowie beiderseits von diesen ausgebildet; Streifen-Gitterreflektoren 171, 170 und 172 sind zwischen den Interdigitalwandlern 160 und 161 sowie beiderseits von diesen angeordnet; Streifen-Gitterreflektoren 174, 173 und 175 sind zwischen den Interdigitalwandlern 162 und 163 sowie beiderseits von diesen angeordnet.
Dies bedeutet, daß jeder der parallel zur Signalleitung liegenden AOW-Resonatoren 182 bis 184 nicht lediglich durch Parallelschaltung zweier AOW-Resonatoren gebildet ist. Der AOW-Resonator weist drei Streifen-Gitterreflektoren auf, wobei trotzdem jeder der beiden AOW-Resonatoren von Hause aus vier Streifen-Gitterreflektoren aufweist, wodurch das AOW-Hochfrequenzfilter miniaturisiert werden kann. 12 zeigt in kürzerem Maßstab einen der parallel zur Signalleitung liegenden AOW-Resonator.
Die Anzahl der Elektrodenfinger in jedem der Interdigitalwandler 158 bis 166 beträgt 100. Die Überlappungsbreite der Elektrodenfinger in jedem der Interdigitalwandler 158 bis 163 beträgt 200 μm, und die Überlappungsbreite der Elektrodenfinger in jedem der Interdigitalwandler 164 bis 166 beträgt 100 μm. Ferner ist in jedem der Streifen-Gitterreflektoren 167 bis 181 die Anzahl der Elektrodenfinger 180.
Bei dem vorstehend beschriebenen Aufbau besteht jede der parallel zur Signalleitung liegenden AOW-Resonatoren 182 bis 184 aus der Serienschaltung von zwei oder mehr Interdigitalwandlern. Ferner beträgt die Überlappungsbreite der Elektrodenfinger in jedem der Interdigitalwandler 158 und 159 in dem AOW-Resonator 182 das Doppelte als in dem Interdigitalwandler 164 des AOW-Resonators 185. Somit beträgt die Impedanz jedes Resonators 182 bis 184 nicht mehr als 1/4 derjenigen des Resonators mit einem Interdigitalwandler.
Auch wenn sich die Impedanzkennlinie jedes der in Serie zur Signalleitung liegenden AOW-Resonatoren 185 bis 187 nicht ändert, wird ihr Anstieg steiler im Vergleich zu der Impedanzkennlinie jedes der parallel zur Signalleitung liegenden AOW-Resonatoren 182 bis 184.
Hierdurch ist es möglich, den Einfügungsverlust zu verringern und gleichzeitig eine hohe Dämpfung außerhalb des Bandes zu erzielen, wie bei den Ausführungsformen 3 und 4.
13 zeigt die Frequenzkennlinie des AOW-Hochfrequenzfilters gemäß dieser Konstruktion. Es wurde gefunden, daß die Dämpfung außerhalb des Bandes um nicht weniger als 20 dB vergrößert ist, im Vergleich mit 31, wie die Frequenzkennlinie des in 29 dargestellten AOW-Filters bekannter Konstruktion zeigt.
Obwohl bei den beschriebenen Ausführungsformen 3 bis 5 jeder AOW-Resonator zwei Interdigitalwandler aufweist, versteht es sich von selbst, daß er zwei oder mehr Interditgalwandler aufweisen kann. Ferner kann das AOW-Hochfrequenzfilter so konstruiert sein, daß ein erster AOW-Resonator zwei oder mehr seriengeschaltete Interdigitalwandler aufweist und ein zweiter AOW-Resonator zwei oder mehr parallel geschaltete Interdigitalwandler aufweist.
Wie vorstehend beschrieben, kann bei den erfindungsgemäßen Ausführungsformen 3 bis 5 die Impedanzkennlinie jedes der in Serie zur Signalleitung liegenden Resonatoren steiler gemacht werden, während der Frequenzabstand zwischen dem Resonanzpunkt und dem Antiresonanzpunkt beibehalten wird, im Vergleich zu der Impedanzkennlinie jedes der parallel zur Signalleitung geschalteten Resonatoren. Dadurch ist es möglich, gleichzeitig der Förderung nach niedrigem Einfügungsverlust und hoher Dämpfung außerhalb des Bandes zu genügen.
Ein AOW-Filter (nicht zur Erfindung gehörig) wird anhand von 15 bis 17 beschrieben. Dieses AOW-Filter hat einen Aufbau mit kammartig miteinander verzahnten Interdigitaiwandlern. Gemäß 15 sind in einem Eingangsteil 201 zwei oder mehr kammförmige Eingangselektroden 201a ausgebildet, und in einem Ausgangsbereich 202 sind eine oder mehr kammförmige Ausgangselektroden 202 ausgebildet. Die kammförmige Eingangselektrode 201a und die kammförmigen Ausgangselektroden 202a sind abwechselnd auf dem gleichen Ausbreitungsweg angeordnet. Ferner sind Bonding-Anschlüsse 207 mit Erde verbunden.
Zwei kammförmige Streifen-Reflektoren 203 und 203' sind an den beiden Außenseiten der Gruppe von kammförmigen Ein gangs- und Ausgangselektroden 201a.. und 202a.. angeordnet, um den Einfügungsverlust zu verringern.
Jeder der kammförmigen Reflektoren 203 und 203' hat einander gegenüber liegende Leiterabschnitte 203a und 203a (203a' und 203a'), die den kammförmigen Reflektor 203 (203') bilden, und von den Leiterabschnitten 203a und 203a (203a' und 203a') gehen Reflektorelemente 203b.. (203b'..) aus, die so ausgebildet sind, daß sie mit dem jeweils gegenüberliegenden Leiterabschnitt 203a (203a') nicht in Kontakt kommen.
Bei dem AOW-Filter mit kammartig verzahnten Interdigitalwandlern ist nur der kammförmige Reflektor 203 auf der linken Seite in 1 mit Erde 208 verbunden. Genauer gesagt ist einer der beiden Leiterabschnitte 203a und 203a, die sich in dem kammförmigen Reflektor 203 gegenüberliegen, elektrisch offen, während der andere Leiterabschnitt 203a mit Erde 208 verbunden ist.
Dagegen ist der kammförmige Reflektor 203' auf der rechten Seite in 18 offen, d. h. elektrisch nicht angeschlossen. Genauer gesagt sind die beiden einander gegenüberliegenden Leiterabschnitte 203a' und 203a' in dem kammförmigen Reflektor 203' beide elektrisch offen.
Während bei dem in 15 gezeigten AOW-Filter mit kammartig verzahnten Interdigitaiwandlern nur der kammförmige Reflektor 203 auf der linken Seite mit Erde verbunden ist, kann stattdessen auch lediglich der kammförmige Reflektor 203' auf der rechten Seite mit Erde verbunden werden, wie in 16 gezeigt.
Die Eigenschaften eines AOW-Filters mit kammartig verzahnten Interdigitalwandlern werden im Folgenden beschrieben.
17 zeigt die Durchlaßkennlinie des AOW-Filters gemäß dieser Ausführungsform. Die Kurvendarstellungen in 32 und 33 dienen für Vergleichszwecke. 32 zeigt die Durchlaßkennlinie eines AOW-Filters mit kammartig verzahnten Interdigitalwandlern von bekannter Konstruktion gemäß 35, und 33 zeigt die Durchlaßkennlinie des gleichen in 35 gezeigten Filters, jedoch für den Fall, daß die beiden kammförmigen Reflektoren nicht mit Erde verbunden sind. Das Filter beruht auf der Spezifikation einer Mittenfrequenz von 836 MHz und einer Bandbreite von 25 MHz.
Wie aus den Zeichnungen ersichtlich, betragen die Einfügungsverluste des AOW-Filters gemäß der vorliegenden Ausführungsform und des bekannten Filters jeweils 2,9 dB und sind somit annähernd gleich.
Wie jedoch ein Vergleich zwischen 17 und 32 ergibt, ist in der Durchlaßkennlinie des Filters gemäß der vorliegenden Ausführungsform die Welligkeit im Durchlaßband um annähernd 0,3 b kleiner als bei dem bekannten Filter. Dadurch beträgt die Welligkeit im Durchlaßband nicht mehr als 0,7 dW, was den Anforderungen eines Hochfrequenzfilters genügt.
Andererseits beträgt bei dem in 33 gezeigten Fall die Welligkeit im Durchlaßband annähernd 0,7 dB, was etwa das gleiche wie die Welligkeit in dem AOW-Filter gemäß der vorliegenden Ausführungsform ist. Das Filter gemäß der vorliegenden Ausführungsform ist jedoch überlegen, weil bei dem in 33 dargestellten Fall eine Verzerrung der Wellenform auf der Niederfrequenzseite des Durchlaßbandes auftritt. Es wird angenommen, daß diese Verzerrung der Wellenform auf einer Potentialinstabilität beruht aufgrund der Tatsache, daß beide Reflektoren nicht geerdet sind.
34 zeigt graphisch die Beziehung zwischen dem Einfügungsverlust und dem Verhältnis der Anzahl von Reflektorelementen in dem kammförmigen Reflektor 203, zu der kleinsten Zahl von Elektrodenfingern in der kammförmigen Eingangselektrode 201a. Das Verhältnis ist berechnet nach der Formel 100·(M_r – M_i)/M_i, wobei M_i die kleinste Zahl von Elektrodenfingern in der kammförmigen Eingangselektrode 201a und Mr die Anzahl von Reflektorelementen in dem kammförmigen Reflektor 203 ist. Wie aus der Zeichnung hervorgeht, muß das Verhältnis mehr als –30% betragen, damit der Einfügungsverlust kleiner als 3,0 dB bleibt. Bei dem AOW-Filter mit kammartig verzahnten Interdigitalwandlern gemäß der vorliegenden Ausführungsform wird daher die Anzahl Mr von Reflektorelementen in jedem der kammförmigen Reflektoren 203 und 203' auf nicht weniger als 70% der kleinsten Anzahl M_i von Elektrodenfingern in der kammförmigen Eingangselektrode 201a eingestellt und dadurch der Einfügungsverlust begrenzt. Aus US-PS 5175711 (Hitachi Ltd.) ist ein akustisches Oberflächenwellenfilter bekannt, bei dem ein Induktanzelement mit mindesten einem von zwei kammförmigen Reflektoren verbunden ist, die beiderseits eines Interdigitalwandlers angeordnet sind. Die Beschaltung des Reflektors mit einem Induktanzelement ist jedoch technisch etwas anderes als die Konstruktion von Reflektoren mit elektrisch kurzgeschlossenen Streifen.
Ein AOW-Filter (nicht zur Erfindung gehörig) wird anhand von 18 bis 20 beschrieben. Das AOW-Filter gemäß dieser Ausführungsform entspricht einer Kombination der vorherigen Ausführungsformen.
Gemäß 18 besteht das AOW-Hochfrequenzfilter aus der Serienschaltung einer ersten Filterfunktionseinheit aus den AOW-Resonatoren 601 und 604, einer zweiten Filterfunktions einheit aus den AOW-Resonatoren 602 und 605 und einer dritten Filterfunktionseinheit aus den AOW-Resonatoren 603 und 606. Die drei Filterfunktionseinheiten sind auf einem piezoelektrischen Substrat 621 aus Lithiumtantalat ausgebildet.
Jeder der AOW-Resonatoren 604 bis 606 besteht aus einem Interdigitalwandler und zwei Streifen-Gitterreflektoren, zwischen denen der Interdigitalwandler angeordnet ist, wie bei dem in 1 gezeigten AOW-Filter gemäß der Ausführungsform 1. Dagegen besteht jeder der AOW-Resonatoren 601 bis 603 aus kammförmigen Streifenreflektoren. Ferner hat jeder der AOW-Resonatoren 601, 602 und 603 Eingangs- und Ausgangsanschlüsse, die in Serie zu einer Signalleitung 619 bzw. 620 geschaltet sind, wie bei der in 1 gezeigten Ausführungsform 1. Dagegen hat jeder der AOW-Resonatoren 604, 605 und 606 Eingangs- und Ausgangsanschlüsse, von denen der eine mit der Signalleitung 619 oder 620 verbunden und der andere geerdet ist.
Von den kammförmigen Reflektoren 607 und 608, 609 und 610 bzw. 611 und 612, die jeweils an den beiden Enden jedes AOW-Resonators 601, 602 und 603 liegen, ist jeweils der eine kammförmige Reflektor 607, 609 und 611 elektrisch offen, während der andere kammförmige Reflektor 608, 610 und 611 geerdet ist.
19 zeigt in größerem Maßstab den AOW-Resonator 601, welcher einer der in Serie zur Signalleitung liegenden AOW-Resonatoren ist. Ferner zeigt 20 die Durchlaßkennlinie des AOW-Filters mit dem in 18 gezeigten Aufbau. Wie man aus der Durchlaßkennlinie erkennt, ist die Welligkeit geringfügig größer als in der Kennlinie des in 1 gezeigten AOW-Filters (siehe 2). Dafür beträgt jedoch die Anzahl der Reflektoren nur annähernd die Hälfte wie bei dem in 1 gezeigten AOW-Filter, was die Miniaturisierung begünstigt.
Die vorliegende Ausführungsform entspricht einer Konstruktion, bei der die Gitterreflektoren mit elektrisch offenen Streifen des in 1 gezeigten AOW-Filters durch kammförmige Reflektoren ersetzt sind. Bei dem in 3 gezeigten AOW-Filter können jedoch die jeweils paarweisen Gitterreflektoren 34 und 35, 36 und 37 und 38 und 39 mit elektrisch offenen Streifen in den parallel zur Signalleitung geschalteten AOW-Resonatoren 25, 26 und 27 durch Paare von kammförmigen Reflektoren ersetzt werden, wobei in jedem Paar von kammförmigen Reflektoren der eine elektrisch offen und der andere geerdet ist. Auch in diesem Fall beträgt die Anzahl von Reflektoren annähernd die Hälfte.

Claims

AOW-Filter, bestehend aus einer oder mindestens zwei in Serie geschalteten Filterfunktionseinheiten, von denen jede aus einem ersten AOW-Resonator (152, 153, 154), dessen Ein- und Ausgangsanschluss in Serie mit einer Signalleitung geschaltet sind, und einem zweiten AOW-Resonator (138, 139, 140), von dessen Ein- und Ausgangsanschluss der eine mit der Signalleitung verbunden und der andere geerdet ist, besteht, wobei der bzw. jeder erste AOW-Resonator (152, 153, 154) zwei oder mehr in Serie geschaltete Interdigitalwandler (105A, 105B, 106A, 106B, 107A, 107B) aufweist, von denen jeder zwischen zwei mit ihm zusammenwirkenden Reflektoren angeordnet ist, dadurch gekennzeichnet, dass die zwei oder mehr in Serie geschalteten Interdigitalwandler (105A, 105B, 106A, 106B, 107A, 107B) gemeinsam zwischen nur zwei Reflektoren (120, 121; 122, 123; 124, 125) angeordnet sind, die mit ihnen gemeinsam zusammenwirken.
AOW-Filter, bestehend aus einem oder mindestens zwei in Serie geschalteten Filterfunktionseinheiten, jede bestehend aus einem ersten AOW-Resonator (185, 186, 187), dessen Eingangs- und Ausgangsanschlüsse in Serie zu einer Signalleitung geschaltet sind, und einem zweiten AOW-Resonator (182, 183, 184), von dessen Eingangs- und Ausgangsanschlüssen der eine mit der Signalleitung verbunden und der andere geerdet ist, wobei der zweite AOW-Resonator (182, 183, 184) zwei oder mehr parallel geschaltete Interdigitalwandler (158, 159; 160, 161; 162, 163) aufweist, die jeweils zwischen zwei Reflektoren (167, 168, 169; 170, 171, 172; 173, 174, 175) angeordnet sind, dadurch gekennzeichnet, dass jeweils ein Reflektor (168, 171, 174) zwischen zwei, der parallel geschalteten Interdigitalwandlern angeordnet ist, die mit ihm gemeinsam zusammenwirken.
AOW-Filter nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die überlappungsbreite der Elektrodenfinger in den Interdigitalwandlern (105A, 105B6; 106A, 106B; 107A, 107B) des ersten AOW-Resonators (152, 153, 154) kleiner ist, als die überlappungsbreite der Elektrodenfinger in dem Interdigitalwandler (102, 103, 104) in dem zweiten AOW-Resonator (138, 139, 140).
AOW-Filter nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Überlappungsbreite der Elektrodenfinger in dem Interdigitalwandler (164, 165, 166) in dem ersten AOW-Resonator (185, 186, 187) kleiner als die Überlappungsbreite der Elektrodenfinger in den Interdigitalwandlern (158, 159, 160, 161, 162, 163) in dem zweiten AOW-Resonator (182, 183, 184) ist.