DE4415067A1

DE4415067A1 - Verfahren zur Herstellung einer Kupfer-Nickel-Silizium-Legierung und deren Verwendung

Info

Publication number: DE4415067A1
Application number: DE4415067A
Authority: DE
Inventors: Norbert Dipl Ing Gaag; Peter Dr Ing Ruchel
Original assignee: Diehl GmbH and Co
Current assignee: Diehl Stiftung and Co KG
Priority date: 1994-04-29
Filing date: 1994-04-29
Publication date: 1995-11-02
Anticipated expiration: 2014-04-30
Also published as: IL113528A0; EP0679727A3; DE4415067C2; US5675883A; CA2144003A1; KR950032669A; EP0679727A2; JPH083703A

Description

Die Erfindung bezieht sich auf ein Verfahren zur Her stellung einer Kupfer-Nickel-Silizium-Legierung mit ei ner Zusammensetzung Cu (Rest), Ni 1,5-5,5%, Si 0,2- 1,0%, Fe 0-0,5%, Mg 0-0,1% (alle Angaben in Ge wichtsprozent). Legierungen dieser Art sind seit langem bekannt und werden mit oder ohne weitere Zusätze insbe sondere als Leitermaterial in der Elektrotechnik, ins besondere als Leitermaterial für elektronische Bauteile verwendet.

In der DE-AS 12 78 110 wird beispielsweise eine Kupfer- Nickel-Silizium-Legierung, bestehend aus 2% Ni und 0,5 % Si, Rest Kupfer, beschrieben, bei der jedoch bei zwar guter Festigkeit die Verformbarkeit als sehr schlecht beurteilt wird. In dieser Druckschrift sind auch Kup fer-Nickel-Silizium-Legierungen (CuNiSi) beschrieben, bei welchen der Zusatz geringer Mengen Chrom wesentlich ist. Diese Legierungen haben eine gute Kaltverformbar keit, wo hingegen die Frage der Leitfähigkeit bei der dort beschriebenen Anwendung keine Rolle spielt.

Aus der DE 34 17 273 A1 ist weiterhin eine Kupfer-Nic kel-Silizium-Legierung mit einem Zusatz von Phosphor als elektrisches Leitermaterial bekannt. Bei dieser Le gierung steht eine gute elektrische Leitfähigkeit bei ausreichender Festigkeit im Vordergrund.

Die Erfindung wendet sich hingegen einem anderen tech nischen Gebiet zu. Sie soll Verwendung finden dort, wo es auf eine gute elektrische Leitfähigkeit, gute Kalt verformbarkeit während des Verfahrens und sehr hohe Streckgrenze ankommt, mit der Besonderheit, daß die Streckgrenze der Legierung sich bei Abkühlen aus hohen Temperaturen erhöht. Ein bevorzugtes Anwendungsgebiet der Erfindung ist daher bei druckeinglasungsfähigen me tallischen Gehäusen, insbesondere jenen, bei denen es auf eine hermetische Dichtung der Druckeinglasung im Gehäuse ankommt.

Aufgabe der Erfindung ist es daher, ein Verfahren an zugeben, mit welchem eine Kupfer-Legierung hergestellt werden kann, die ihre Streckgrenze bei der Abkühlung erhöht und die neben einer sehr hohen Streckgrenze eine gute Leitfähigkeit (elektrisch und thermisch) und Kaltverformbarkeit aufweist.

Erfindungsgemäß wird eine solche Legierung (CuNiSi) der eingangs genannten Zusammensetzung mit folgenden Ver fahrensschritten hergestellt.

a) Guß der Legierung,
b) Lösungsglühen bei 700-900°C während 14 bis 1 Stunde,
c) Kaltwalzen mit einer Reduzierung von wenigstens 80%,
d) Aufheizen auf 950°C,
e) Abkühlen mit höchstens 100°C/Min. auf mindestens 350°C.

Wesentlich für das Erzielen einer hohen Streckgrenze, welche sich, wie nachfolgend noch erläutert werden wird, in ganz überraschendem Maße von derjenigen übli cher CuNiSi-Legierungen unterscheidet, ist eine Auf heizung und Wiederabkühlung der Legierung entsprechend den Merkmalen d) und e). Der Wert von 950°C soll unge fähr, d. h. mit einer Toleranzgrenze von 20 bis 30°C eingehalten werden. Wichtig für die auffallend hohe Streckgrenze ist auch, daß Zusätze an anderen Elementen nur in sehr geringem Umfange vorhanden sind, vorzugs weise jedoch ganz vermieden werden. Der Verfahrens schritt b) Lösungsglühen ist vorteilhaft, aber im Sinne der Erfindung nicht zwingend.

Die Abkühlgeschwindigkeit im Verfahrensschritt e) soll höchstens 100°C/Min. betragen, vorzugsweise niedriger aber nicht höher sein.

Die nach dem erfindungsgemäßen Verfahren hergestellten Legierungen erreichen Streckgrenzen von 400 bis 450 N/mm². Die Leitfähigkeit erreicht Werte bis maximal etwa 36% IACS.

Eine weitere Verbesserung der vorgenannten Eigenschaf ten der Legierung erreicht man durch ein zusätzliches Auslagern der Legierung nach deren Abkühlen. Dieses Auslagern erfolgt in einer Weiterbildung der Erfindung bei 300 bis 600°C während einer Zeit von 8 bis 1 Stunde. Die Werte für die Streckgrenze steigen bis zu 550 N/mm², die Leitfähigkeit erreicht Werte bis 50% IACS. Proportional mit der elektrischen Leitfähigkeit steigt auch die Wärmeleitfähigkeit von etwa 150 W/m°k auf Werte von 200 W/m°k.

Die Tiefziehfähigkeit der Legierung wird gemäß einer Weiterbildung der Erfindung dadurch verbessert, daß nach dem Kaltwalzen ein Zwischenschritt Weichglühen bei 400°C bis 750°C während 8 Stunden bis 1 Minute einge schaltet wird.

Weitere Fortbildungen der Erfindung sehen nach dem Guß der Legierung eine Warmverformung vor sowie einen Schmiedevorgang.

Gemäß weiterer Ausbildung der Erfindung sind hohe Streckgrenze, hohe Leitfähigkeit und gute Kaltverform barkeit der Legierung bei einer Zusammensetzung Cu (Rest), Ni 1,8-4,7%, Si 0,4-0,9%, Fe 0-0,1% ausgeprägt, besonders bevorzugt ist jedoch die Zusam mensetzung Cu (Rest), Ni 2,3-4,5%, Si 0,4-0,9%.

Nachfolgend soll die Erfindung anhand der Zeichnungen noch näher erläutert werden.

Es zeigen:

Abb. 1 den Zusammenhang zwischen Streckgrenze und Nickelgehalt,

Abb. 2 den Zusammenhang zwischen Leitfähigkeit und Nickelgehalt,

Abb. 3 den Zusammenhang zwischen Kaltverformbar keit, Streckgrenze und Nickelgehalt bei konstant Si 0,7%,

Abb. 4 den Nutzungsbereich der Legierung in Abhän gigkeit von Nickel- und Siliziumgehalt,

Abb. 5 den Zusammenhang zwischen Streckgrenze und Leitfähigkeit und Auslagerungstemperatur,

Abb. 6 den Einfluß von Zusätzen auf die Streck grenze.

Bei der Untersuchung der Legierungen stellte sich über raschend heraus, daß eine Zwischenglühung mit einer Temperatur von etwa 950°C und bestimmter Abkühlung auf etwa 350°C eine ungewöhnliche Steigerung der Streck grenze zur Folge hat. Eine hohe Streckgrenze, welche mit zunehmender Tendenz bei der Abkühlung der Legie rung aus hohen Temperaturen entsteht, ist wesentlich für jene Anwendungsfälle, wo die Legierung zur Herstel lung von Gehäusen dient, bei denen die Draht durchführungen von außen ins Innere des Gehäuses in Form einer Druckeinglasung erfolgt (Hybridgehäuse). Die Druckeinglasung und deren Probleme im einzelnen sind beispielsweise in der Patentanmeldung P 42 19 953.0 nä her beschrieben. Aufgrund der hohen Streckgrenze der vorgeschlagenen Legierung ist auch bei Abkühlung des Metalls nach der Druckeinglasung noch immer genügend Restspannung vorhanden, um eine hermetische Dichtung im Bereich der Druckeinglasung zu erzielen. Einher geht mit dieser hohen Streckgrenze eine sehr gute elektri sche und thermische Leitfähigkeit. In Verbindung mit einem vorangehenden Warmverformungsschnitt ist anstelle des Tiefziehens auch ein Schmieden der Legierung möglich.

In den Tabellen 1 und 2 sind die untersuchten Legierun gen mit ihrer Zusammensetzung und den sich ergebenden Eigenschaften dargestellt.

Legierungen

Tabelle 1

Eigenschaften nach der Glühung bei 950°C

Tabelle 2

Aus den vorstehenden Versuchsergebnissen lassen sich folgende Tendenzen bezüglich Leitfähigkeit, Streck grenze und Kaltverformbarkeit entnehmen.

Bei konstant gehaltenem Siliziumgehalt steigen Leitfähigkeit (elektrisch und thermisch) und Streckgrenze mit steigendem Nickelgehalt an (mit Ausnahme der Legierung mit 0,4% Si).

Bei konstant gehaltenem Nickelgehalt steigen diese Werte mit steigendem Siliziumgehalt an.

Die Kaltverformbarkeit wird besser bei abnehmenden Siliziumgehalt und/oder bei abnehmenden Nickelge halt.

Es wurde ferner gefunden, daß durch Auslagern nach dem gezielten Abkühlen eine weitere Steigerung von Streck grenze und Leitfähigkeit erzielbar ist.

Aus den Tabellen ergibt sich auch, daß der bevorzugt nutzbare Bereich der Zusammensetzung der Legierung bei Nickel von etwa 1,8 bis 4,7% und der von Silizium bei 0,4 bis 0,9%, Rest Kupfer, liegt. Eine Zugabe von Ei sen bis zu 0,1% führt zu einer leichten Erhöhung der Streckgrenze, bei höheren Gehalten an Eisen sinkt diese wieder ab. Gleiches gilt für Magnesium, bei welchem bis zu 0,07% Anteil eine Erhöhung der Streckgrenze möglich ist, bei höheren Gehalten von Magnesium diese hingegen steil abfällt. Zugaben anderer Elemente wie P, Cr, Mn, Zr, Al und Ti sind vorstellbar, setzen jedoch die Streckgrenze deutlich herab und sind daher bereits aus diesem Grunde nicht vorteilhaft.

Eine Erklärung für die Erhöhung der Streckgrenze bei steigendem Nickelgehalt ist darin zu sehen, daß sich an den Korngrenzen immer mehr Nickelsilizide ausscheiden. Dadurch entsteht eine Korngrenzenverfestigung, die den genannten Effekt der Streckgrenzenerhöhung bewirkt. Bei zu hohen Nickelgehalten wachsen die Ausscheidungen an den Korngrenzen zusammen, die dadurch entstehende Sprö digkeit der Legierung verhindert eine gute Kaltverform barkeit. Siehe auch Abb. 1 und 3. Werden die Nickelge halte oder die Siliziumgehalte zu gering, so sinkt die Streckgrenze zu sehr ab, die Legierung ist für den an gestrebten Anwendungsfall nicht mehr brauchbar. Aus der Abb. 1 ist entnehmbar, daß bei konstantem Siliziumge halt die Streckgrenze innerhalb eines kleinen Bereiches der Veränderung des Nickelgehaltes sehr steil ansteigt. Im Bereich dieses Steilanstiegs, nämlich an dessen obe ren Ende, ist die besonders bevorzugte Zusammensetzung der Legierung für den angestrebten Zweck zu suchen. Aus der Abb. 2 ergibt sich, daß mit Ausnahme für Legierun gen mit einem Siliziumgehalt von 0,4% (oder darunter) die Leitfähigkeit in den bevorzugten Bereichen des Nic kelgehaltes ebenfalls sehr gute Werte annimmt.

In Abb. 3 ist die Kaltverformbarkeit und die Änderung der Streckgrenze bei konstant bleibendem Siliziumgehalt von 0,7% in Abhängigkeit von sich ändernden Nickelge halten aufgetragen. Man erkennt, daß die Kaltverform barkeit in etwa umgekehrt proportional zur Änderung der Streckgrenze verläuft.

In Abb. 4 umschließen die beiden äußeren Kurven das durch die beschriebenen Legierungen nutzbare Gebiet "A", welches in einem Bereich des Siliziums zwischen 0,2 und 1,0% und bei Nickel im Bereich zwischen 1,5 und etwa 5,5% liegt. Der besonders bevorzugte Bereich "B", in welchem gleichzeitig hohe Streckgrenze mit ho her Leitfähigkeit und guter Kaltverformbarkeit verbun den sind, liegt zwischen 0,4 und 0,9% Si und 2,3 und 4,5% Ni. Man erkennt aus der Abbildung auch, daß das Verhältnis Ni/Si in weiten Grenzen zwischen 1,6 und 11,2%, bevorzugt zwischen 2,5 und 11,2% schwanken kann.

Aus Abb. 5 ergibt sich, dargestellt an der Legierung Nr. 1876, mit einer Zusammensetzung Cu (Rest), Ni 3,15 %, Si 0,65% die Abhängigkeit der Streckgrenze und der Leitfähigkeit von der Auslagerungstemperatur, dem letz ten Schritt des Herstellungsverfahrens. Man erkennt aus der Abbildung, daß beginnend mit der Auslagerung bei einer Temperatur von 350°C die Streckgrenze von etwa 510 auf etwa 570 N/mm² bei einer Temperatur von 500°C ansteigt und danach steil abfällt. Bei der Leitfähig keit ist der Anstieg im gleichen Temperaturbereich we sentlich steiler auf 50% IACS mit ebenfalls einem Ab fall bei höheren Temperaturen.

Aus Abb. 6 ergibt sich schließlich der Einfluß von Zu sätzen von Magnesium und Eisen zu der vorgeschlagenen Legierung. Man erkennt, daß die Zusätze nur sehr schwach und nur bis zu kleinen Beimengungen wirksam sind.

Das vorgeschlagene Verfahren zur Herstellung der Legie rung istgrundsätzlich aus folgenden Schritten aufgebaut.

a) Guß der Legierung
b) Lösungsglühen bei 700-900°C während 14 bis 1 Stunde,
c) Kaltwalzen mit einer Reduzierung von wenigstens 80%,
d) Aufheizen auf 950°C,
e) Abkühlen mit höchstens 100°C/Min. auf mindestens 350°C.

Durch Anfügen eines Verfahrensschrittes f), nämlich Auslagern der Legierung bei 300 bis 600°C während 8 bis 1 Stunde treten die erwähnten Verbesserungen in Leitfähigkeit und Streckgrenzenerhöhung auf.

Durch Einfügung eines Schrittes g) zwischen die Schritte c) und d), nämlich Weichglühen bei 400 bis 750°C während 8 Stunden bis 1 Minute, wird ein nachfolgen des Tiefziehen gemäß Schritt h) begünstigt. Bei Einfü gen eines Schrittes i) Warmverformen nach a) oder b) ist auch ein Schmieden der Legierung [Verfahrensschritt hh) anstelle h)] möglich.

Eine Probenfertigung der vorgeschlagenen Legierung mit einer Zusammensetzung Cu (Rest), Ni 2,9%, Si 0,67% wurde wie folgt durchgeführt.

- Gießen der Legierung in einer Kupferkokille,
- Lösungsglühen bei 800°C während 4 Stunden,
- Fräsen an 115 × 39 × 11 mm,
- Kaltwalzen von 11 mm an 0,5 mm,
- Glühen bei 575°C während 4 Stunden,
- Tiefziehen,
- Aufheizen auf 950°C,
- Abkühlen auf etwa 300°C in 25 Minuten,
- Abkühlen in Luft,
- Auslagern bei 400°C in 8 Stunden.

Der Verfahrensschritt Lösungsglühen hat sich bei der Probenfertigung als vorteilhaft, aber nicht zwingend erwiesen. Dieser Verfahrensschritt ist bei der Herstel lung von Kupfer-Nickel-Silizium-Legierungen üblich, er ist im Sinne der Erfindung gegebenenfalls aber auch entbehrlich.

In Schritt e) ist nach der ziemlich schnellen Abkühlung auf 350°C ein langsames Abkühlen auf Raumtemperatur vorteilhaft. Dies kann durch Abkühlen in Luft oder auch in einer Kühlstrecke erfolgen.

Claims

1. Verfahren zur Herstellung einer Kupfer-Nickel-Sili zium-Legierung mit einer Zusammensetzung Cu (Rest), Ni 1,5-5,5%, Si 0,2-1,0%, Fe 0-0,5%, Mg 0-0,1%, gekennzeichnet durch folgende Verfahrensschritte

a) Guß der Legierung,
b) Lösungsglühen bei 700-900°C während 14-1 Stunde,
c) Kaltwalzen mit einer Reduzierung von wenigstens 80%,
d) Aufheizen auf 950°C,
e) Abkühlen mit höchstens 100°C/Min. auf mindestens 350°C.

2. Verfahren nach Anspruch 1 mit einer Legierung der dort genannten Zusammensetzung, gekennzeichnet durch folgende Verfahrensschritte

a) Guß der Legierung,
b) Lösungsglühen bei 700-900°C während 14 bis 1 Stunde,
c) Kaltwalzen mit einer Reduzierung von wenigstens 80%,
d) Aufheizen auf 950°C,
e) Abkühlen mit höchstens 100°C/Min. auf mindestens 350°C,
f) Auslagern der Legierung bei 300-600°C während 8 bis 1 Stunde.

3. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 und 2 mit ei ner Legierung der dort genannten Zusammensetzung, gekennzeichnet durch folgende Verfahrensschritte

a) Guß der Legierung,
b) Lösungsglühen bei 700-900°C während 14 bis 1 Stunde,
c) Kaltwalzen mit einer Reduzierung von wenigstens 90%,
g) Weichglühen bei 400-750°C während 8 Stunden bis 1 Minute,
h) Tiefziehen,
d) Aufheizen auf 950°C,
e) Abkühlen mit etwa 30-40°C/Min. auf mindestens 350°C,
f) Auslagern bei 300-600°C während 8 bis 1 Stunde.

4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3 mit ei ner Legierung der dort genannten Zusammensetzung, dadurch gekennzeichnet, daß ein Verfahrensschritt

i) Warmverformen

nach a) oder b) eingeschaltet ist.

5. Verfahren nach den Ansprüchen 3 und 4, dadurch gekennzeichnet, daß anstelle der Verfahrensschritte g) und h) ein Verfahrensschritt

hh) Schmieden

vorgesehen ist.

6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, gekennzeichnet durch die Anwendung der Verfahrens schritte auf eine Legierung der Zusammensetzung Cu (Rest), Ni 1,8-4,7%, Si 0,4-0,9%, Fe 0- 0,1%.

7. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, gekennzeichnet durch die Anwendung der Verfahrens schritte auf eine Legierung der Zusammensetzung Cu (Rest), Ni 2,3-4,5%, Si 0,4-0,9%.

8. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, gekennzeichnet durch die Anwendung der Verfahrens schritte auf eine Legierung der Zusammensetzung Cu (Rest), Ni 2,9%, Si 0,7%.

9. Verwendung einer nach dem Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 8 hergestellten Legierung für die Herstellung druckeinglasungsfähiger Gehäuse.

10. Verwendung einer nach dem Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 8 hergestellten Legierung für die Herstellung druckeinglasungsfähiger, hermetisch dichter Gehäuse für elektronische Bauteile.