DE4041918C2 - Amorphe Legierung auf Aluminium-Basis hoher Festigkeit und Verfahren zur Herstellung eines Werkstücks - Google Patents

Amorphe Legierung auf Aluminium-Basis hoher Festigkeit und Verfahren zur Herstellung eines Werkstücks

Info

Publication number
DE4041918C2
DE4041918C2 DE4041918A DE4041918A DE4041918C2 DE 4041918 C2 DE4041918 C2 DE 4041918C2 DE 4041918 A DE4041918 A DE 4041918A DE 4041918 A DE4041918 A DE 4041918A DE 4041918 C2 DE4041918 C2 DE 4041918C2
Authority
DE
Germany
Prior art keywords
atomic
inclusive
alloy
amorphous
alloy according
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired - Fee Related
Application number
DE4041918A
Other languages
English (en)
Other versions
DE4041918A1 (de
Inventor
Hiroyuki Horimura
Tadahiro Kubota
Tuyoshi Baba
Kazuya Takahashi
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Honda Motor Co Ltd
Original Assignee
Honda Motor Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Honda Motor Co Ltd filed Critical Honda Motor Co Ltd
Publication of DE4041918A1 publication Critical patent/DE4041918A1/de
Application granted granted Critical
Publication of DE4041918C2 publication Critical patent/DE4041918C2/de
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Fee Related legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C45/00—Amorphous alloys
    • C22C45/08—Amorphous alloys with aluminium as the major constituent

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Powder Metallurgy (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Forging (AREA)

Description

Die vorliegende Erfindung betrifft eine amorphe Legierung hoher Festigkeit auf Aluminium-Basis und ein Verfahren zur Herstellung eines Werkstücks unter Verwendung einer derartigen Legierung.
Aus der EP 0 317 710 A1 ist eine zu wenigstens 50 Vol.-% amorphe Legierung auf Aluminium-Basis einer Zusammensetzung AlaMbLac bekannt, in der M aus der Gruppe Fe, Co, Ni, Cu, Mn, Mo ausgewählt ist und die Indizes Atomprozente in folgenden Bereichen bedeuten: 65a93, 4b25 und 3c15.
Aus den Chemical Abstracts, Nr. 6117f, Vol. 71, 1969, Seite 232, sind Aluminiumlegierungen bekannt, die seltene Erden, wie 0,1 bis 23,8% La, 7,0% Ce, 6,1% Pr, 3,9% Nd, 0,1% Gd, enthalten.
Es sind zahlreiche amorphe Legierungen auf Aluminium-Basis bekannt, die dem Al zugesetzte Übergangselemente enthalten.
Die bekannten amorphen Legierungen auf Aluminium-Basis sind jedoch mit dem Problem behaftet, daß die Bildungsfähigkeit der amorphen Substanz bei der Legierungsherstellung relativ gering ist. Ein weiteres Problem derartiger bekannter Legierungen besteht darin, daß die Bearbeitbarkeit bei der Herstellung eines Werkstücks unter Verwendung derartiger Legierungen schlecht ist, weil der Temperaturbereich für die plastische Bearbeitung zwischen der Einfriertemperatur (Tg) und der Kristallisationstemperatur (Tx) relativ eng ist.
Es ist weiterhin ein Verfahren zur Herstellung eines Werkstücks aus einer amorphen Legierung auf Aluminium-Basis bekannt, bei dem ein Grünling aus einem amorphen Legierungspulver auf Aluminium-Basis mit einem Volumenanteil (Vf) an amorpher Schicht von 50% oder mehr hergestellt und einer plastischen Warmverformung unterworfen wird. Bei diesem Herstellungsverfahren ist die Dichte des Grünlings relativ klein. Ist jedoch die Dichte des Grünlings relativ klein, so tritt das folgende Problem auf: Bei einer plastischen Warmverarbeitung im nächsten Schritt, beispielsweise beim Warmpressen, kann ein relativ großer Schlupf zwischen den den Grünling bildenden Legierungspulverpartikeln auftreten, wodurch die Temperatur des Legierungspulvers aufgrund der damit verbundenen Reibung und Deformation erhöht wird, was dazu führt, daß die Kristallisation zu einer Reduzierung des Volumenanteils an amorpher Schicht im fertigen Werkstück führt.
Der vorliegenden Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, eine Legierung der in Rede stehenden Art mit einer höheren Bildungsfähigkeit der amorphen Substanz und einem größeren Temperaturbereich der plastischen Bearbeitbarkeit anzugeben.
Die Lösung dieser Aufgabe ist in Anspruch 1 angegeben.
Wird eine seltene Erde aus der Gruppe La, Ce, Pr, Nd, Md und Ni Co zugesetzt, so kann die Bildungsfähigkeit der amorphen Schicht der vorbeschriebenen Legierung verbessert werden und es wird möglich, zur Erhöhung der Wärmeaufnahme und Vergrößerung des Temperaturbereichs der plastischen Bearbeitbarkeit eine erhöhte Kristallisationstemperatur (Tx) zu realisieren.
Selbst wenn Fe zugesetzt wird, kann zur Verbesserung der Wärmefestigkeit eine erhöhte Kristallisationstemperatur (Tx) der hergestellten Legierung realisiert werden, wobei jedoch der Fe-Gehalt auf einen Bereich von 0,5 Atom-% (einschließlich) bis 3 Atom-% (einschließlich) eingestellt wird. Zweckmäßig wird Fe zusammen mit Co zugesetzt.
Zur Herstellung einer amorphen Legierung auf Aluminium-Basis hoher Festigkeit sieht die Erfindung ein Verfahren mit folgenden Schritten vor: Herstellung eines Grünlings aus einer amorphen Legierung auf Aluminium-Basis mit einem Volumenanteil (Vf) an amorpher Schicht von 50% oder mehr und dessen plastische Warmverformung, wobei die Herstellung des Grünlings in einem um wenigstens 40° unterhalb der Kristallisationstemperatur (Tx) der amorphen Schicht liegenden Temperaturbereich erfolgt, wodurch die Dichte des Grünlings auf wenigstens 80% eingestellt wird.
Bei der Herstellung des Grünlings hoher Dichte mit einer Dichte von 80% oder mehr ist es zweckmäßig, um die Plastizität des Legierungspulvers insofern in Betracht zu ziehen, daß die Herstellung in einem höheren Temperaturbereich durchgeführt wird.
Erfolgt die Verdichtung des Grünlings durch Pressen bei einer Temperatur im Bereich der Kristallisationstemperatur der amorphen Schicht, so kann in einem solchen Fall die Temperatur des Legierungspulvers aufgrund der zwischen den Partikeln des Legierungspulvers auftretenden Reibung über die Kristallisationstemperatur (Tx) erhöht werden.
Es ist jedoch möglich, die bei der Verdichtung des Grünlings auftretende Kristallisation dadurch zu verhindern, daß der Temperaturbereich bei seiner Herstellung auf einen um wenigstens 40° unter der Kristallisationstemperatur (Tx) liegenden Temperaturbereich eingestellt wird.
Weiterhin ist es möglich, den Schlupf zwischen den Partikeln des Legierungspulvers durch Bearbeitung eines Grünlings hoher Dichte zu verringern. Damit wird sichergestellt, daß ein Werkstück mit höherem Volumenanteil an amorpher Schicht hergestellt werden kann.
Die Erfindung wird im folgenden anhand von in den Figuren der Zeichnung dargestellten Ausführungsbeispielen näher erläutert. Es zeigen
Fig. 1 bis 5 jeweils ein Temperaturdiagramm einer differentiellen thermischen Analyse für verschiedene amorphe Legierungen auf Aluminium-Basis.
Im folgenden werden verschiedene amorphe Legierungen auf Aluminium-Basis beschrieben, welche mittels eines Zerstäubungsverfahrens mit He-Gas hergestellt wurden. Speziell wurde dabei das Innere einer Kammer auf 2×10-3 Torr oder weniger evakuiert und sodann Ar-Gas in die Kammer eingeleitet. Danach wurden 4 kg einer Legierung durch Hochfrequenzerwärmung in den geschmolzenen Zustand erwärmt und sodann bei einem Druck des He-Gases von 98 bar zerstäubt, wodurch Legierungspulver entstand.
I. Erste Gruppe von amorphen Legierungen auf Aluminium-Basis
Eine zu dieser ersten Gruppe gehörende amorphe Legierung auf Aluminium-Basis besitzt die folgende Zusammensetzung:
75 Atom-% Al 90 Atom-%,
 3 Atom-% Ni 15 Atom-%,
 1 Atom-% Schwerelement einer seltenen Erde 12 Atom-% und
Leichtelement einer seltenen Erde 8 Atom-%.
Dabei entspricht wenigstens ein Element aus der Gruppe aus Dy, Er und Gd dem Schwerelement einer seltenen Erde. Weiterhin entspricht wenigstens ein Element aus der Gruppe La, Ce, Pr, Nd und Md (Mischmetall) dem Leichtelement einer seltenen Erde. Der Zusatz eines solchen leichten Elementes einer seltenen Erde verbessert die Formungsfähigkeit der amorphen Schicht für die vorgenannten Legierungen weiter.
Die unter Verwendung von Dy als schweres Element einer seltenen Erde hergestellten amorphen Legierungen auf Aluminium-Basis besitzen folgende Zusammensetzungen:
80 Atom-% Al 90 Atom-%,
 3 Atom-% Ni 13 Atom-%,
 1 Atom-% Dy 12 Atom-% und
leichtes Element einer seltenen Erde 6 Atom-%.
Die kombinierte Verwendung des schweren Elementes einer seltenen Erde und des leichten Elementes einer seltenen Erde stellt eine wirksame Maßnahme zur Verbesserung der Bildungsfähigkeit für die amorphe Schicht dar. Beispiele für Zusatzmengen der chemischen Komponenten sind in diesem Falle die folgenden:
80 Atom-% Al 90 Atom-%,
 3 Atom-% Ni 13 Atom-%,
 1 Atom-% schweres Element einer seltenen Erde 10 Atom-% und
 1 Atom-% leichtes Element einer seltenen Erde 6 Atom-%.
Die Tabelle I zeigt die Zusammensetzung, die Struktur, die Wärmeaufnahme und die Kristallisationstemperatur (Tx) der zu dieser zweiten Gruppe gehörenden amorphen Legierungen auf Aluminium-Basis in (11) bis (23) und weitere Legierungen (24) bis (29) als Vergleichsbeispiele. In der Spalte Struktur bezeichnet a, daß die Legierung eine amorphe Struktur besitzt.
Tabelle I
Fig. 1 zeigt ein Temperaturdiagramm einer differentiellen thermischen Analyse für die Legierung (11), für welche die Einfriertemperatur (Tg) 257,1°C und die Kristallisationstemperatur (Tx) 284,0°C beträgt. Die Wärmeaufnahme zwischen der Einfriertemperatur (Tg) und der Kristallisationstemperatur (Tx) beträgt 8 J/g.
Fig. 2 zeigt ein Temperaturdiagramm einer differentiellen thermischen Analyse für die Legierung (12), für welche die Einfriertemperatur (Tg) 258,9°C und die Kristallisationstemperatur (Tx) 284,7°C beträgt. Die Wärmeaufnahme zwischen der Einfriertemperatur (Tg) und der Kristallisationstemperatur (Tx) beträgt 7 J/g.
Fig. 3 zeigt ein Temperaturdiagramm einer differentiellen thermischen Analyse für die Legierung (13), für welche die Einfriertemperatur (Tg) 258,3°C und die Kristallisationstemperatur (Tx) 280,3°C beträgt. Die Wärmeaufnahme zwischen der Einfriertemperatur (Tg) und der Kristallisationstemperatur (Tx) beträgt 8 J/g.
Fig. 4 zeigt ein Temperaturdiagramm einer differentiellen thermischen Analyse für die Legierung (14), für welche die Einfriertemperatur (Tg) 258,9°C und die Kristallisationstemperatur (Tx) 286,0°C beträgt. Die Wärmeaufnahme zwischen der Einfriertemperatur (Tg) und der Kristallisationstemperatur (Tx) beträgt 8 J/g.
Die amorphen Legierungen auf Aluminium-Basis (11) bis (23) besitzen eine höhere Bildungsfähigkeit für eine amorphe Schicht und einen Volumemanteil an amorpher Schicht von 100%. Darüber hinaus besitzen sie auch eine Wärmeaufnahme von bis zu 5 J/g oder mehr und damit einen größeren Temperaturbereich der plastischen Bearbeitbarkeit. Dies stellt sicher, daß bei der Herstellung von Werkstücken unter Verwendung der Legierungen (11) bis (23) und eines Bearbeitungsverfahrens, wie beispielsweise Warmpressen oder Warmstauchen, die Bearbeitbarkeit zufriedenstellend ist.
Wird bei den Legierungen (11) bis (14) Md als leichtes Element einer seltenen Erde verwendet, so können diese Legierungen aufgrund des geringen Preises von Md billiger hergestellt werden, was zu einem Vorteil bei der Massenproduktion führt.
Die Legierungen (24) bis (29) als Vergleichsbeispiele besitzen eine geringere Wärmeaufnahme und damit einen engeren Temperaturbereich der plastischen Bearbeitbarkeit, was zu einer schlechteren Bearbeitbarkeit führt, weil ein leichtes Element einer seltenen Erde, wie beispielsweise La, Ce, Pr, Nd und Md (La+Ce) in Kombination verwendet wird.
II. Eine zweite Gruppe von amorphen Legierungen auf Aluminium-Basis
Eine zu einer zweiten Gruppe gehörende amorphe Legierung auf Aluminium-Basis besitzt die folgende Zusammensetzung:
75 Atom-% Al 90 Atom-%,
 3 Atom-% Ni + Co und/oder Fe 15 Atom-%,
 1 Atom-% schweres Element einer seltenen Erde 12 Atom-% und
leichtes Element einer seltenen Erde 8 Atom-%.
Hier entspricht wenigstens ein Element aus der Gruppe Dy, Er und Gd dem schweren Element einer seltenen Erde.
Weiterhin entspricht wenigstens ein Element der Gruppe La, Ce, Pr, Nd und Md dem leichten Element einer seltenen Erde. Der Zusatz eines solchen leichten Elementes einer seltenen Erde stellt sicher, daß die Bildungsfähigkeit der amorphen Schicht für die Legierungen weiter verbessert werden kann.
Die amorphen Legierungen auf Aluminium-Basis, die unter Verwendung von Ni und Co in Kombination sowie unter Verwendung von Dy als schweres Element einer seltenen Erde hergestellt werden umfassen Legierungen mit folgender Zusammensetzung:
80 Atom-% Al 90 Atom-%,
 3 Atom-% Ni + Co 13 Atom-%,
 1 Atom-% Dy 12 Atom% und
leichtes Element einer seltenen Erde 6 Atom-%.
Die Verwendung von schweren und leichten Elementen einer seltenen Erde in Kombination verbessert die Bildungsfähigkeit der amorphen Schicht wirksam. Optimale Beispiele von Zusätzen chemischer Komponenten sind in diesem Falle die folgenden:
80 Atom-% Al 90 Atom-%,
 3 Atom-% Ni + Co und/oder Fe 13 Atom-%,
 1 Atom-% schweres Element einer seltenen Erde 10 Atom-% und
 1 Atom-% leichtes Element einer seltenen Erde 6 Atom-%.
Die Tabelle II zeigt die Zusammensetzung, die Struktur, die Wärmeaufnahme und die Kristallisationstemperatur (Tx) einer zur vierten Gruppe gehörenden amorphen Legierung auf Aluminium-Basis (34). In der Spalte Struktur bezeichnet a, daß die Legierung eine amorphe Struktur besitzt.
Tabelle II
Fig. 5 zeigt ein Temperaturdiagramm einer differentiellen thermischen Analyse für die Legierung (34), für welche die Einfriertemperatur (Tg) 276,1°C und die Kristallisationstemperatur 300,2°C beträgt. Die Wärmeaufnahme zwischen der Einfriertemperatur (Tg) und der Kristallisationstemperatur (Tx) beträgt 6 J/g.
Die amorphe Legierung auf Aluminium-Basis (34) besitzt eine größere Bildungsfähigkeit für die amorphe Schicht und einen Volumenanteil an amorpher Schicht von 100%. Weiterhin besitzt sie eine Wärmeaufnahme von bis zu 6 J/g und mehr und damit einen größeren Bereich an plastischer Bearbeitbarkeit. Damit ist sichergestellt, daß bei der Herstellung eines Werkstücks unter Verwendung der Legierung (34) mit einem Bearbeitungsprozeß, wie beispielsweise Warmpressen oder Warmstauchen, die Bearbeitbarkeit zufriedenstellend ist.
Die Verwendung von schweren und leichten Elementen einer seltenen Erde in Kombination führt zu guten Ergebnissen bei Legierungen auf Al-(Ni, Co, Fe)-(Dy, Er, Gd)-(La, Ce, Pr, Nd)- Basis und Al-(Ni, Co, Fe)-(Dy, Er, Gd)-Md-Basis.
Die weiteren amorphen Legierungen auf Aluminium-Basis gemäß der Erfindung umfassen Legierungen mit folgenden Zusammensetzungen:
80 Atom-% Al 90 Atom-%,
 3 Atom-% Ni 13 Atom-%,
 0,5 Atom-% Fe 3 Atom-%,
 1 Atom-% Dy 12 Atom-% und
leichtes Element einer seltenen Erde 6 Atom-%,
wobei das leichte Element einer seltenen Erde wenigstens ein Element der Gruppe La, Ce, Pr, Nd und Md ist und typische Legierungen dieser Art Al₈₄Ni₉Fe₁Dy₃La₃ sind;
80 Atom-% Al 90 Atom-%,
 3 Atom-% Ni + Co 13 Atom-%,
 0,5 Atom-% Fe 3 Atom-%,
 1 Atom-% Dy 12 Atom-% und
leichtes Element einer seltenen Erde 6 Atom-%,
wobei das leichte Element einer seltenen Erde wenigstens ein Element der Gruppe La, Ce, Pr, Nd und Md ist und die Legierungen dieses Typs Al₈₄Ni₇Co₂Fe₁Dy₃La₃ einschließen.

Claims (11)

1. Amorphe Legierung hoher Festigkeit auf Aluminium-Basis, gekennzeichnet durch
75 Atom-% (einschließlich) bis 90 Atom-% (einschließlich) Al,
3 Atom-% (einschließlich) bis 15 Atom-% (einschließlich) Ni und gegebenenfalls Co und/oder Fe,
1 Atom-% (einschließlich) bis 12 Atom-% (einschließlich) wenigstens eines Elements aus der Gruppe Dy, Er und Gd und
1 Atom-% (einschließlich) bis 8 Atom-% (einschließlich) wenigstens eines Elements aus der Gruppe La, Ce, Pr, Nd und Md (Mischmetall),
wobei die Legierung einen amorphen Phasen-Volumen-Anteil (Vf) von wenigstens 50% hat.
2. Legierung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß sie Aluminium in einer Menge von 80 Atom-% (einschließlich) bis 90 Atom-% (einschließlich) enthält.
3. Legierung nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß sie Nickel in einer Menge von 3 Atom-% (einschließlich) bis 13 Atom-% (einschließlich) enthält.
4. Legierung nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß sie Ni und Co in einer Menge von 3 Atom-% (einschließlich) bis 13 Atom-% (einschließlich) enthält.
5. Legierung nach Anspruch 3 oder 4, dadurch gekennzeichnet, daß sie Fe in einer Menge von 0,5 Atom-% (einschließlich) bis 3 Atom-% (einschließlich) enthält.
6. Legierung nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß sie einerseits Ni und andererseits Co und/oder Fe in einer Menge von 3 Atom-% (einschließlich) bis 13 Atom-% (einschließlich) enthält.
7. Legierung nach Anspruch 3 oder 6, dadurch gekennzeichnet, daß sie wenigstens ein Element der Gruppe Dy, Er und Gd in einer Menge von 1 Atom-% (einschließlich) bis 10 Atom-% (einschließlich) enthält.
8. Legierung nach Anspruch 2, 3, 4 oder 5, dadurch gekennzeichnet, daß sie Dy in einer Menge von 1 Atom-% (einschließlich) bis 12 Atom-% (einschließlich) enthält.
9. Legierung nach Anspruch 2, 3, 4, 5, 6, 7 oder 8, dadurch gekennzeichnet, daß sie wenigstens ein Element aus der Gruppe La, Ce, Pr, Nd und Md ((Mischmetall) in einer Menge von 1 Atom-% (einschließlich) bis 6 Atom-% (einschließlich) enthält.
10. Legierung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß sie eine Wärmeaufnahme von mindestens 5 J/g aufweist.
11. Verfahren zur Herstellung eines Werkstücks aus einer Legierung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß aus der Legierung ein Grünling bei einer Temperatur von wenigstens 40° unter dessen Kristallisationstemperatur (Tx) bei einer Einstellung seiner Dichte auf wenigstens 80% hergestellt wird und daß der Grünling durch plastische Warmverformung bearbeitet wird.
DE4041918A 1989-12-29 1990-12-27 Amorphe Legierung auf Aluminium-Basis hoher Festigkeit und Verfahren zur Herstellung eines Werkstücks Expired - Fee Related DE4041918C2 (de)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP1344175A JP2724762B2 (ja) 1989-12-29 1989-12-29 高強度アルミニウム基非晶質合金

Publications (2)

Publication Number Publication Date
DE4041918A1 DE4041918A1 (de) 1991-07-11
DE4041918C2 true DE4041918C2 (de) 1995-06-14

Family

ID=18367208

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
DE4041918A Expired - Fee Related DE4041918C2 (de) 1989-12-29 1990-12-27 Amorphe Legierung auf Aluminium-Basis hoher Festigkeit und Verfahren zur Herstellung eines Werkstücks

Country Status (5)

Country Link
US (1) US5397403A (de)
JP (1) JP2724762B2 (de)
DE (1) DE4041918C2 (de)
FR (1) FR2656629B1 (de)
GB (1) GB2239874B (de)

Families Citing this family (42)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0621326B2 (ja) * 1988-04-28 1994-03-23 健 増本 高力、耐熱性アルミニウム基合金
US5240517A (en) * 1988-04-28 1993-08-31 Yoshida Kogyo K.K. High strength, heat resistant aluminum-based alloys
JP2864287B2 (ja) * 1990-10-16 1999-03-03 本田技研工業株式会社 高強度高靭性アルミニウム合金の製造方法および合金素材
JPH0617161A (ja) * 1992-06-30 1994-01-25 Honda Motor Co Ltd 機械的特性等の優れた金属材料の製造方法
EP1499753A2 (de) * 2002-04-24 2005-01-26 Questek Innovations LLC Aluminium-legierungen verfestigt durch nanophaseauscheidungen und hergestellt aus dem amorphen zustand
CN100366781C (zh) * 2005-02-05 2008-02-06 中国科学院物理研究所 一种铒基大块非晶合金及其制备方法
JP4579709B2 (ja) 2005-02-15 2010-11-10 株式会社神戸製鋼所 Ａｌ−Ｎｉ−希土類元素合金スパッタリングターゲット
US20080308197A1 (en) * 2007-06-15 2008-12-18 United Technologies Corporation Secondary processing of structures derived from AL-RE-TM alloys
US7871477B2 (en) 2008-04-18 2011-01-18 United Technologies Corporation High strength L12 aluminum alloys
US8409373B2 (en) 2008-04-18 2013-04-02 United Technologies Corporation L12 aluminum alloys with bimodal and trimodal distribution
US7875133B2 (en) 2008-04-18 2011-01-25 United Technologies Corporation Heat treatable L12 aluminum alloys
US20090260724A1 (en) * 2008-04-18 2009-10-22 United Technologies Corporation Heat treatable L12 aluminum alloys
US7875131B2 (en) 2008-04-18 2011-01-25 United Technologies Corporation L12 strengthened amorphous aluminum alloys
US7879162B2 (en) 2008-04-18 2011-02-01 United Technologies Corporation High strength aluminum alloys with L12 precipitates
US8002912B2 (en) 2008-04-18 2011-08-23 United Technologies Corporation High strength L12 aluminum alloys
US8017072B2 (en) 2008-04-18 2011-09-13 United Technologies Corporation Dispersion strengthened L12 aluminum alloys
US20090263273A1 (en) * 2008-04-18 2009-10-22 United Technologies Corporation High strength L12 aluminum alloys
US7811395B2 (en) 2008-04-18 2010-10-12 United Technologies Corporation High strength L12 aluminum alloys
US8778098B2 (en) * 2008-12-09 2014-07-15 United Technologies Corporation Method for producing high strength aluminum alloy powder containing L12 intermetallic dispersoids
US20100143177A1 (en) * 2008-12-09 2010-06-10 United Technologies Corporation Method for forming high strength aluminum alloys containing L12 intermetallic dispersoids
US8778099B2 (en) 2008-12-09 2014-07-15 United Technologies Corporation Conversion process for heat treatable L12 aluminum alloys
US20100226817A1 (en) * 2009-03-05 2010-09-09 United Technologies Corporation High strength l12 aluminum alloys produced by cryomilling
US20100254850A1 (en) * 2009-04-07 2010-10-07 United Technologies Corporation Ceracon forging of l12 aluminum alloys
US20100252148A1 (en) * 2009-04-07 2010-10-07 United Technologies Corporation Heat treatable l12 aluminum alloys
US9611522B2 (en) 2009-05-06 2017-04-04 United Technologies Corporation Spray deposition of L12 aluminum alloys
US9127334B2 (en) 2009-05-07 2015-09-08 United Technologies Corporation Direct forging and rolling of L12 aluminum alloys for armor applications
US20110044844A1 (en) * 2009-08-19 2011-02-24 United Technologies Corporation Hot compaction and extrusion of l12 aluminum alloys
US8728389B2 (en) 2009-09-01 2014-05-20 United Technologies Corporation Fabrication of L12 aluminum alloy tanks and other vessels by roll forming, spin forming, and friction stir welding
US8409496B2 (en) 2009-09-14 2013-04-02 United Technologies Corporation Superplastic forming high strength L12 aluminum alloys
US20110064599A1 (en) * 2009-09-15 2011-03-17 United Technologies Corporation Direct extrusion of shapes with l12 aluminum alloys
US9194027B2 (en) 2009-10-14 2015-11-24 United Technologies Corporation Method of forming high strength aluminum alloy parts containing L12 intermetallic dispersoids by ring rolling
US20110091346A1 (en) * 2009-10-16 2011-04-21 United Technologies Corporation Forging deformation of L12 aluminum alloys
US8409497B2 (en) 2009-10-16 2013-04-02 United Technologies Corporation Hot and cold rolling high strength L12 aluminum alloys
US20110091345A1 (en) * 2009-10-16 2011-04-21 United Technologies Corporation Method for fabrication of tubes using rolling and extrusion
CN101838780A (zh) * 2010-06-10 2010-09-22 中南大学 一种Al-Ni-Ce-La系铝基非晶态合金及其制备方法
CN101962742B (zh) * 2010-10-29 2012-05-23 北京科技大学 一种含Li和Ca的轻质Al基非晶合金
CN103469120B (zh) * 2013-08-22 2016-12-07 上海交通大学 Al-Ni-La-RE系铝基非晶态合金及其制备方法
CN105385966B (zh) * 2014-08-22 2017-09-12 华为技术有限公司 一种铝基非晶态合金及其制备方法和应用
CN104178706B (zh) * 2014-09-01 2016-08-24 大连理工大学 具有大过冷液相区间含Er的Al基块体金属玻璃合金
CN104178707A (zh) * 2014-09-05 2014-12-03 北京理工大学 一种Al-Ni-Er-Co-La铝基非晶合金材料及其制备方法
CN104862620B (zh) * 2015-05-25 2017-03-08 山东大学 一种诱导Al84Ni10Gd6非晶合金发生相分离的方法
CN110938786A (zh) * 2019-06-20 2020-03-31 中国科学院金属研究所 一种高耐蚀Al-TM-RE系非晶铝合金

Family Cites Families (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4529458A (en) * 1982-07-19 1985-07-16 Allied Corporation Compacted amorphous ribbon
EP0271095A3 (de) * 1986-12-12 1989-07-12 Nippon Steel Corporation Verfahren zur Herstellung von Formkörpern aus Pulvern, Folien oder feinen Drähten
JPH01127641A (ja) * 1987-11-10 1989-05-19 Takeshi Masumoto 高力、耐熱性アルミニウム基合金
JPH01240631A (ja) * 1988-03-17 1989-09-26 Takeshi Masumoto 高力、耐熱性アルミニウム基合金
JPH0621326B2 (ja) * 1988-04-28 1994-03-23 健 増本 高力、耐熱性アルミニウム基合金
NZ230311A (en) * 1988-09-05 1990-09-26 Masumoto Tsuyoshi High strength magnesium based alloy
US4851193A (en) * 1989-02-13 1989-07-25 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force High temperature aluminum-base alloy
US4964927A (en) * 1989-03-31 1990-10-23 University Of Virginia Alumini Patents Aluminum-based metallic glass alloys

Also Published As

Publication number Publication date
FR2656629A1 (fr) 1991-07-05
DE4041918A1 (de) 1991-07-11
GB2239874A (en) 1991-07-17
GB2239874B (en) 1994-08-24
GB9028133D0 (en) 1991-02-13
JPH03202447A (ja) 1991-09-04
FR2656629B1 (fr) 1994-05-06
JP2724762B2 (ja) 1998-03-09
US5397403A (en) 1995-03-14

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DE4041918C2 (de) Amorphe Legierung auf Aluminium-Basis hoher Festigkeit und Verfahren zur Herstellung eines Werkstücks
DE69915797T2 (de) Verfahren zur herstellung dichter teile durch uniaxiales pressen agglomerierter kugelförmiger metallpulver.
DE3621671C2 (de)
DE2706214C2 (de) Magnetlegierung auf Eisen-Chrom- Kobalt-Basis mit spinodaler Entmischung
DE2937724C2 (de) Pulvermetallurgisch hergestelltes Stahlerzeugnis mit hohem Vanadiumcarbid- Anteil
DE3511220C2 (de)
DE2942345C2 (de)
DE2508838B2 (de) Hart- oder halbhartmagnetische legierung
EP2829624A1 (de) Aluminium-Werkstoff mit verbesserter Ausscheidungshärtung
DE112009001803T5 (de) Gegenstand für magnetischen Wärmeaustausch und Verfahren zur Herstellung eines Gegenstandes für magnetischen Wärmeaustausch
DE2505934A1 (de) Dentalamalgam und verfahren zu dessen herstellung
DE2165052A1 (de) Magnetischer Werkstoff und Verfahren zur Wärmebehandlung eines daraus hergestellten Körpers
DE2360914C2 (de) Binde-, Desoxydations- und Aufkohlungs-Mittel für die Herstellung von Vorformen aus Metallpulvern
DE69631093T2 (de) Anorganischer, poröser träger für eine filtrationsmembran und herstellungsverfahren
DE2613255C2 (de) Verwendung einer Eisen-Molybdän-Nickel-Sinterlegierung mit Phosphorzusatz zur Herstellung hochfester Werkstücke
DE2742008A1 (de) Messing-werkstoff und verfahren zu seiner herstellung
DE69908078T2 (de) Feines Nickelpulver und Verfahren seiner Herstellung
DE756272C (de) Verfahren zur Herstellung von Gegenstaenden aus Aluminium-Silizium-Legierungen
DE4139063C2 (de) Verfahren zur Verbesserung der Zerspanbarkeit von Halbzeug aus Kupferwerkstoffen
DE3313736A1 (de) Hochfester formkoerper aus einer mechanisch bearbeitbaren pulvermetall-legierung auf eisenbasis, und verfahren zu dessen herstellung
DE4415067C2 (de) Verfahren zur Herstellung einer Kupfer-Nickel-Silizium-Legierung und deren Verwendung
DE2705384C3 (de) Dauermagnet-Legierung und Verfahren zur Wärmebehandlung gesinterter Dauermagnete
DE2913071A1 (de) Magnetlegierung auf eisen-chrom- kobalt-basis mit spinodaler zersetzung
WO2010066529A1 (de) Vorprodukt für die herstellung gesinterter metallischer bauteile, ein verfahren zur herstellung des vorprodukts sowie die herstellung der bauteile
EP0694507B2 (de) Verfahren zur Herstellung eines Bauteils aus Indium-Zinn-Oxid

Legal Events

Date Code Title Description
OP8 Request for examination as to paragraph 44 patent law
D2 Grant after examination
8364 No opposition during term of opposition
8339 Ceased/non-payment of the annual fee