JPS62120450A - 電気・電子機器用電気機械的接続ばね材料の製造法 - Google Patents
電気・電子機器用電気機械的接続ばね材料の製造法Info
- Publication number
- JPS62120450A JPS62120450A JP60257544A JP25754485A JPS62120450A JP S62120450 A JPS62120450 A JP S62120450A JP 60257544 A JP60257544 A JP 60257544A JP 25754485 A JP25754485 A JP 25754485A JP S62120450 A JPS62120450 A JP S62120450A
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- JP
- Japan
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- weight
- spring material
- alloy
- electrical
- elastic modulus
- Prior art date
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- Granted
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C9/00—Alloys based on copper
- C22C9/06—Alloys based on copper with nickel or cobalt as the next major constituent
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Conductive Materials (AREA)
- Springs (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は電気、電子機器において高い弾性率と電気伝導
性を具えると共に、良好なばね限界値を有し、また安価
に製造することができる電気機械的接続ばね材料および
その製造法に関するものである。
性を具えると共に、良好なばね限界値を有し、また安価
に製造することができる電気機械的接続ばね材料および
その製造法に関するものである。
（従来の技術）
従来、電気・電子部品用の電気機械的接続ばね材料とし
ては、燐青銅のうちＰＢＰ合金（Ｓｎ ： ５．５〜７
．０重量％、 Ｐ ：０．０３〜０．３５重Ｎ％、Ｃ
ｕ：残部）およびＰＢＳ合金（Ｓｎ ： ７．０〜９．
０重’１％、 Ｐ ：０．０３〜０．３５重ｆｆｉ％
＋ Ｃｕ ：残部）さらにはＢｅ−Ｃｕ合金（例えば、
Ｂｅ ２．０重量％＋Ｃｕ：残部）等が知られている。
ては、燐青銅のうちＰＢＰ合金（Ｓｎ ： ５．５〜７
．０重量％、 Ｐ ：０．０３〜０．３５重Ｎ％、Ｃ
ｕ：残部）およびＰＢＳ合金（Ｓｎ ： ７．０〜９．
０重’１％、 Ｐ ：０．０３〜０．３５重ｆｆｉ％
＋ Ｃｕ ：残部）さらにはＢｅ−Ｃｕ合金（例えば、
Ｂｅ ２．０重量％＋Ｃｕ：残部）等が知られている。
（発明が解決しようとする問題点）
しかしながら上述した従来のばね材料はそれぞれ、弾性
率または電気伝導性の点で現在電気機械的ばね材料とし
て要望されている高弾性率および高電気伝導性を満たす
ことができなかった。さらに、上述したばね材料は高価
である欠点もあった。
率または電気伝導性の点で現在電気機械的ばね材料とし
て要望されている高弾性率および高電気伝導性を満たす
ことができなかった。さらに、上述したばね材料は高価
である欠点もあった。
本発明の目的は上述した不具合を解消しζ、弾性率およ
び電気伝導性の両者が高いと共にばね限界値も高くしか
も安価に製造することができる電気・電子機器用電気機
械的接続ばね材料およびその製造法を提供しようとする
ものである。
び電気伝導性の両者が高いと共にばね限界値も高くしか
も安価に製造することができる電気・電子機器用電気機
械的接続ばね材料およびその製造法を提供しようとする
ものである。
（問題点を解決するための手段）
本発明の電気・電子機器用電気機械的接続ばね材料は、
Ｎｉ ： ０．５〜２．０重量％、Ｔｉ：０．１〜１．
０重里％、Ｐ：０．２重量％以下および残部Ｃｕよりな
り、高い弾性率および電気伝導性を有することを特徴と
するものである。
Ｎｉ ： ０．５〜２．０重量％、Ｔｉ：０．１〜１．
０重里％、Ｐ：０．２重量％以下および残部Ｃｕよりな
り、高い弾性率および電気伝導性を有することを特徴と
するものである。
また、本発明の電気・電子機器用電気機械的接続ばね材
料の製造法は、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｔｉ又はそれらの母合金な
らびに合金スクラップを原料とし、さらに脱酸剤として
Ｃｕ−Ｐを添加して融点（〜１０８０°（：）から１４
００℃の温度で溶解してその成分をＮｉ：０．５〜２．
０重量％、Ｔｉ：０．１〜１．０重量％、Ｐ：０．２重
間％以下および残部Ｃｕとなるように調整し２て得た溶
融合金を金型で鋳造後、熱間（又は温間）加工、冷間加
工およびその冷間加工に対応した中間焼きなましを行な
いさらに最終加工として５０％以上の強加工を行なって
成形体を得、この成形体に対して低温焼きなましを２０
０℃から５５０℃で１時間以内行ない安定組織とした後
、通常の冷却速度で冷却を行なうことにより高い弾性率
ど電気伝導度を有する合金を得ることを特徴とするもの
である。
料の製造法は、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｔｉ又はそれらの母合金な
らびに合金スクラップを原料とし、さらに脱酸剤として
Ｃｕ−Ｐを添加して融点（〜１０８０°（：）から１４
００℃の温度で溶解してその成分をＮｉ：０．５〜２．
０重量％、Ｔｉ：０．１〜１．０重量％、Ｐ：０．２重
間％以下および残部Ｃｕとなるように調整し２て得た溶
融合金を金型で鋳造後、熱間（又は温間）加工、冷間加
工およびその冷間加工に対応した中間焼きなましを行な
いさらに最終加工として５０％以上の強加工を行なって
成形体を得、この成形体に対して低温焼きなましを２０
０℃から５５０℃で１時間以内行ない安定組織とした後
、通常の冷却速度で冷却を行なうことにより高い弾性率
ど電気伝導度を有する合金を得ることを特徴とするもの
である。
（作 用）
上述した構成において、特定組成の合金に５０％以上の
強加工、好ましくは７０〜９５％の強加工と低温焼きな
ましを組み合わせることにより、所望の高弾性率および
高電気伝導性を達成できるとともにばね限界値の高いば
ね材料を得ることができる。
強加工、好ましくは７０〜９５％の強加工と低温焼きな
ましを組み合わせることにより、所望の高弾性率および
高電気伝導性を達成できるとともにばね限界値の高いば
ね材料を得ることができる。
なお、本発明においてＮｉ、 Ｔｉ、 Ｐについて組
成を限定したのは以下の理由による。まず、Ｎｉの添加
は弾性率ならびに強度を上昇させるが、多すぎると電気
伝導性を低下させるので０．５〜２．０重量％とした。
成を限定したのは以下の理由による。まず、Ｎｉの添加
は弾性率ならびに強度を上昇させるが、多すぎると電気
伝導性を低下させるので０．５〜２．０重量％とした。
また、Ｔｉの添加は強度およびばね限界値を上昇させる
が、多すぎると弾性率及び電気伝導性を低下させるので
０．１〜１．０重量％とじた。
が、多すぎると弾性率及び電気伝導性を低下させるので
０．１〜１．０重量％とじた。
さらにＰは脱酸作用を有し合金の鋳造性を良くするため
添加するが、多すぎると弾性率を低下させるので０．２
重量％以下とする。
添加するが、多すぎると弾性率を低下させるので０．２
重量％以下とする。
（実施例）
本発明のばね材料を以下の順序で作製した。まず、無酸
素銅、 Ｃｕ−２５Ｔｉ、 Ｃｕ−３ＯＮｉを母材とし
脱酸剤としてＣｕ−Ｐを添加した原料の約２ ｋｇをグ
ラファイトルツボ中に入れ、高周波溶解炉によりアルゴ
ンガスを流しながら１１００℃〜１４００℃の温度で大
気溶解を行ない、Ｎｉ ： ０．５〜２．０重里％、Ｔ
ｉ：０．１〜１．０重量％、Ｐ：０．２重量％以下、残
部Ｃｕの組成範囲に入るよう調整した溶湯を得た。この
溶湯をステンレス製鋳型に鋳込み、鋳造後の合金を面前
した。次に、温間及び冷間圧延を行なった試料に対して
、３００〜５５０℃の間で１時間以内の中間焼きなまし
を行ない、さらに最終加工として５０％〜９５％の強加
工を行なった。さらに、強加工後の試料に対して低温焼
きなましを２００℃から５５０℃の温度で１時間以内保
持し安定組織とした後、通常の冷却速度で冷却を行なっ
て本発明のばね材料を得た。
素銅、 Ｃｕ−２５Ｔｉ、 Ｃｕ−３ＯＮｉを母材とし
脱酸剤としてＣｕ−Ｐを添加した原料の約２ ｋｇをグ
ラファイトルツボ中に入れ、高周波溶解炉によりアルゴ
ンガスを流しながら１１００℃〜１４００℃の温度で大
気溶解を行ない、Ｎｉ ： ０．５〜２．０重里％、Ｔ
ｉ：０．１〜１．０重量％、Ｐ：０．２重量％以下、残
部Ｃｕの組成範囲に入るよう調整した溶湯を得た。この
溶湯をステンレス製鋳型に鋳込み、鋳造後の合金を面前
した。次に、温間及び冷間圧延を行なった試料に対して
、３００〜５５０℃の間で１時間以内の中間焼きなまし
を行ない、さらに最終加工として５０％〜９５％の強加
工を行なった。さらに、強加工後の試料に対して低温焼
きなましを２００℃から５５０℃の温度で１時間以内保
持し安定組織とした後、通常の冷却速度で冷却を行なっ
て本発明のばね材料を得た。
なお、上述した工程中中間焼きなまし条件は最終ばね材
料の強度特性に大きく影響するため冷間加工の程度に応
じて適当な温度および時間を選択しなければならないが
、例えばその−例として、上述した条件の試料に対して
中間焼きなまし条件についてビッカース硬さを測定した
結果を第１図に示す。第１図において、６０分焼きなま
しで２、激に硬さが減少するのは再結晶が進んでいるた
めと考えられる。以上の結果より、本実験条件下では４
００℃で３０分間の中間焼きなましを行なった。
料の強度特性に大きく影響するため冷間加工の程度に応
じて適当な温度および時間を選択しなければならないが
、例えばその−例として、上述した条件の試料に対して
中間焼きなまし条件についてビッカース硬さを測定した
結果を第１図に示す。第１図において、６０分焼きなま
しで２、激に硬さが減少するのは再結晶が進んでいるた
めと考えられる。以上の結果より、本実験条件下では４
００℃で３０分間の中間焼きなましを行なった。
以下、上述した方法で製作した本発明のばね材料の各種
特性を測定する方法およびその測定結果を示す。
特性を測定する方法およびその測定結果を示す。
１２欠２グ率（弾性率）の測一定
片持ちはり位置より板厚の１００倍の長さの位置を測定
長とし、その位置にヤング率測定用重り（１ｇ）をセン
トしたわみ量を測定した。そのたわみ世をもとに下記の
計算式よりヤング率を求めた。
長とし、その位置にヤング率測定用重り（１ｇ）をセン
トしたわみ量を測定した。そのたわみ世をもとに下記の
計算式よりヤング率を求めた。
イ智 Ｌ３
Ｅ＝−Ｘ−
ｂｆ ｔ
ここで、１２．：ヤング率（ｋｇ／ｍｍ０． Ｗ ：重
り重量（＝０．０１５ｋｇ）、 Ｌ ：測定長さくｍ
ａｄ）、 ｒ ：たわみ量（ｍｍ）ｂ＝試料幅（＝１
０＋＋＋ｍ） 、 ｔ ：板厚（ｍｍ）である。測定
結果として第２図に、ヤング率を最終的な低温焼きなま
し温度および時間との関係で示す。このうち、ヤング率
の最大のものは低温焼きなましの条件が３００℃×３０
分のものであり、以下の緒特性の測定はすべてこの条件
によって求めた材料によって行なった。
り重量（＝０．０１５ｋｇ）、 Ｌ ：測定長さくｍ
ａｄ）、 ｒ ：たわみ量（ｍｍ）ｂ＝試料幅（＝１
０＋＋＋ｍ） 、 ｔ ：板厚（ｍｍ）である。測定
結果として第２図に、ヤング率を最終的な低温焼きなま
し温度および時間との関係で示す。このうち、ヤング率
の最大のものは低温焼きなましの条件が３００℃×３０
分のものであり、以下の緒特性の測定はすべてこの条件
によって求めた材料によって行なった。
ム猛九爪界猜■固定
ばね限界値に１は永久変形量δおよびδから規定される
モーメントＭから求めることができる。
モーメントＭから求めることができる。
すなわち、
δ−（１／４ Ｘ １０’） Ｘ （Ｌ”／ｌ）ここで
、δはグー０．３７５（Ｅ／１０’）ｋｇ／ｍｍ”のと
きのた５ わみ量である。このδよりモーメントＭは
以下の式より求めることができる。
、δはグー０．３７５（Ｅ／１０’）ｋｇ／ｍｍ”のと
きのた５ わみ量である。このδよりモーメントＭは
以下の式より求めることができる。
Ｍ＝Ｍ、＋６Ｍ（δ−εｌ）／（ε２−εｌ）ここで、
Ｍ；ばね限界値に対応するモーメント（１霞・ｋｇ）、
Ｊ ：ε、を生しさせた時のモーメント（Ｉｍｋｇ）＋
ΔＭ：Ｍ＊ Ｍｌｌ Ｍ！：ε２を生じさせた時
のモーメント（ｍ宵・ｋｇ） 、 εｌ：δを越えな
い永久たわみの内で一番大きい値（ｍ＋＋＋） 、
ε２：δを越えた永久たわみの内で一番小さい値（ｍｍ
）である。このモーメントＭよりばね限界値らは以下の
式より求まる。
Ｍ；ばね限界値に対応するモーメント（１霞・ｋｇ）、
Ｊ ：ε、を生しさせた時のモーメント（Ｉｍｋｇ）＋
ΔＭ：Ｍ＊ Ｍｌｌ Ｍ！：ε２を生じさせた時
のモーメント（ｍ宵・ｋｇ） 、 εｌ：δを越えな
い永久たわみの内で一番大きい値（ｍ＋＋＋） 、
ε２：δを越えた永久たわみの内で一番小さい値（ｍｍ
）である。このモーメントＭよりばね限界値らは以下の
式より求まる。
Ｋ、＝□
ここでＺは断面係数であり、Ｚ＝ｂｔ２／６である。
なお、ｂ：試料幅（ａｍ）、 ｔ ：試料厚さくＩＩ
ＩＩＩＩ）である。
ＩＩＩＩ）である。
本発明の材料のに、は、４０ｋｇ／＋＋＋ｎ＋”以上で
あった。
あった。
ａ男」交曳摺−足
硬度は明石マイクロピンカース硬度計を用いて加重２５
ｇの条件で測定した。低温焼きなましを３００℃×３０
分実施した試料の硬度はＩｔ、 ＝ １５０ｋｇ／ｍｍ
”以上であった。
ｇの条件で測定した。低温焼きなましを３００℃×３０
分実施した試料の硬度はＩｔ、 ＝ １５０ｋｇ／ｍｍ
”以上であった。
虹■届Ｊ１免ｑ貫定
圧延方向に対し平行および垂直に切り出した試料に対し
て引張試験を行なった。引張試験は平行部が０．３ｍｍ
Ｘ ５ｍｍＸ２Ｏｎ＋ｍの試料をインストロン型試験
機を使用して歪速度４ Ｘ １Ｏ−３ｓｅｃ−’で実施
した。結果を第３図に示す。第３図から明らかなように
、本発明のばね材料の抗張力は５０ｋｇ／ｍｍ”以上。
て引張試験を行なった。引張試験は平行部が０．３ｍｍ
Ｘ ５ｍｍＸ２Ｏｎ＋ｍの試料をインストロン型試験
機を使用して歪速度４ Ｘ １Ｏ−３ｓｅｃ−’で実施
した。結果を第３図に示す。第３図から明らかなように
、本発明のばね材料の抗張力は５０ｋｇ／ｍｍ”以上。
伸び９％以上であった。
Ｌ度方榎狙圭色皿定
測定治具に試料を装着後、１０５°Ｃの恒温槽に保持し
保持時間に対する応力緩和率（１７ｓ）を次式から求め
た。
保持時間に対する応力緩和率（１７ｓ）を次式から求め
た。
６＋
ここで、δ、は与えられた変位、δ２は変位を除去した
後の残留変位である。得られた結果を第４図に示す。特
に、電気・電子材料は長時間使用するため応力緩和の少
ない材料が望まれているが、第４図の結果から本発明の
ばね材料は応力緩和が十分に少ないことがわかる。
後の残留変位である。得られた結果を第４図に示す。特
に、電気・電子材料は長時間使用するため応力緩和の少
ない材料が望まれているが、第４図の結果から本発明の
ばね材料は応力緩和が十分に少ないことがわかる。
６、気立 の゛
試料寸法は０．３ｍｍ Ｘ １０＋ｗ＋＋＋ Ｘ １５
０ｍｍで測定は長さ１２０ｍｍにＩへの電流を流して電
気抵抗を測定した。
０ｍｍで測定は長さ１２０ｍｍにＩへの電流を流して電
気抵抗を測定した。
本発明のばね材料に対する電気電導度の測定結果をｌＡ
Ｃ３％（純銅との比を％で表わした値）で示すと、４５
ＩＡＣＳ％以上であった。
Ｃ３％（純銅との比を％で表わした値）で示すと、４５
ＩＡＣＳ％以上であった。
以上説明した各種特性について本発明のばね材料（ＣＮ
Ｔ）と従来この種目的に使用されていたリン青銅（ＰＢ
ＰとＰＢＳ）とを比較して示すと以下に示す第１表のよ
うになる。
Ｔ）と従来この種目的に使用されていたリン青銅（ＰＢ
ＰとＰＢＳ）とを比較して示すと以下に示す第１表のよ
うになる。
第１表
材料 ＣＮＴ ＰＢＰ ＰＢＳ組成 Ｎｉ：０
．５−２．０ Ｓｎ：５．５−７．０ Ｓｎニア、０
−９．０Ｔｉ：０．１〜１．０ Ｐ ：０．０３−０．
３５ Ｐ ：０．０３−０．３５Ｐ ：０．２ Ｃｕ
：Ｂａ１． Ｃｕ：Ｂａｌ。
．５−２．０ Ｓｎ：５．５−７．０ Ｓｎニア、０
−９．０Ｔｉ：０．１〜１．０ Ｐ ：０．０３−０．
３５ Ｐ ：０．０３−０．３５Ｐ ：０．２ Ｃｕ
：Ｂａ１． Ｃｕ：Ｂａｌ。
Ｃｕ：Ｂａｌ。
第１表の結果から明らかなように、本発明のばね材料で
あるＣＮＴは従来使用されていたＩ）旧１． Ｐｕｓと
比較して、電気・電子機器用電気機械的接続ばね材料と
して必要な高い弾性率と電気伝導度を有すると共に応力
緩和も少なくしかも安価であることがわかった。
あるＣＮＴは従来使用されていたＩ）旧１． Ｐｕｓと
比較して、電気・電子機器用電気機械的接続ばね材料と
して必要な高い弾性率と電気伝導度を有すると共に応力
緩和も少なくしかも安価であることがわかった。
なお、第５図および第６図にＮｉおよびＴｉの添加量に
よる弾性率と電気伝導度の変化を示すが、この結果から
も本発明の限定した組成範囲のばね材料が高い弾性率と
電気伝導度を有することがわかる。また、第２表に上述
した各種特性を決定する基礎となった実際の試験データ
の一例を示す。
よる弾性率と電気伝導度の変化を示すが、この結果から
も本発明の限定した組成範囲のばね材料が高い弾性率と
電気伝導度を有することがわかる。また、第２表に上述
した各種特性を決定する基礎となった実際の試験データ
の一例を示す。
（発明の効果）
以」二詳細に説明したところから明らかなように、本発
明のばね材料によれば、高い弾性率と電気伝導度を有す
ると共に応力緩和も少なくしかも安価である電気・電子
機器用として好適な電気機械的接続ばね材料を得ること
ができる。
明のばね材料によれば、高い弾性率と電気伝導度を有す
ると共に応力緩和も少なくしかも安価である電気・電子
機器用として好適な電気機械的接続ばね材料を得ること
ができる。
第１図は本発明の一実施例における中間焼きなまし条件
を決定するだめのビッカース硬さの測定結果を示す図、 第２図は本発明の一実施例における最終焼きなまし条件
とヤング率との関係を示す図、第３図は本発明の一実施
例における引張試験結果を示す図、 第４図は本発明の一実施例における応力緩和率と時効時
間との関係を示す図、 第５図は本発明におけるＮｔ添加量と弾性率および電気
伝導度との関係を示す図、 第６図は本発明におけるＴｉ添加量と弾性率および電気
伝導度との関係を示す図である。 第３図 ４１１ シ゛（うζ） ヤ）グ牢 Ｅ（ＫＩＡにｍ２ノ
を決定するだめのビッカース硬さの測定結果を示す図、 第２図は本発明の一実施例における最終焼きなまし条件
とヤング率との関係を示す図、第３図は本発明の一実施
例における引張試験結果を示す図、 第４図は本発明の一実施例における応力緩和率と時効時
間との関係を示す図、 第５図は本発明におけるＮｔ添加量と弾性率および電気
伝導度との関係を示す図、 第６図は本発明におけるＴｉ添加量と弾性率および電気
伝導度との関係を示す図である。 第３図 ４１１ シ゛（うζ） ヤ）グ牢 Ｅ（ＫＩＡにｍ２ノ
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、Ｎｉ：０．５〜２．０重量％、Ｔｉ：０．１〜１．
０重量％、Ｐ：０．２重量％以下および残部Ｃｕよりな
り、高い弾性率および電気伝導性を有することを特徴と
する電気・電子機器用電気機械的接続ばね材料。 ２、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｔｉ又はそれらの母合金ならびに合金
スクラップを原料とし、さらに脱酸剤としてＣｕ−Ｐを
添加して融点（〜１０８０℃）から１４００℃の温度で
溶解してその成分をＮｉ：０．５〜２．０重量％、Ｔｉ
：０．１〜１．０重量％、Ｐ：０．２重量％以下および
残部Ｃｕとなるように調整して得た溶融合金を金型で鋳
造後、熱間（又は温間）加工、冷間加工およびその冷間
加工に対応した中間焼きなましを行ない、さらに最終加
工として５０％以上の強加工を行ない成形体を得、この
成形体に対して低温焼きなましを２００℃から５５０℃
で１時間以内行ない安定組織とした後、通常の冷却速度
で冷却を行なうことにより高い弾性率と電気伝導度を有
する合金を得ることを特徴とする電気・電子機器用電気
機械的接続ばね材料の製造法。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60257544A JPS62120450A (ja) | 1985-11-19 | 1985-11-19 | 電気・電子機器用電気機械的接続ばね材料の製造法 |
| US06/813,921 US4620885A (en) | 1985-11-19 | 1985-12-27 | Spring material for electric and electronic parts |
| EP85309540A EP0235306A1 (en) | 1985-11-19 | 1985-12-30 | Spring material for electric and electronic parts and method of producing the same |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60257544A JPS62120450A (ja) | 1985-11-19 | 1985-11-19 | 電気・電子機器用電気機械的接続ばね材料の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62120450A true JPS62120450A (ja) | 1987-06-01 |
| JPH029669B2 JPH029669B2 (ja) | 1990-03-02 |
Family
ID=17307755
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60257544A Granted JPS62120450A (ja) | 1985-11-19 | 1985-11-19 | 電気・電子機器用電気機械的接続ばね材料の製造法 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4620885A (ja) |
| EP (1) | EP0235306A1 (ja) |
| JP (1) | JPS62120450A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE4415067C2 (de) * | 1994-04-29 | 1996-02-22 | Diehl Gmbh & Co | Verfahren zur Herstellung einer Kupfer-Nickel-Silizium-Legierung und deren Verwendung |
| FR2751990B1 (fr) * | 1996-07-30 | 1998-10-02 | Griset Ets | Alliage a base de cuivre a conductivite electrique et a temperature d'adoucissement elevees pour des applications dans l'electronique |
| PL2160806T3 (pl) * | 2007-06-06 | 2013-07-31 | Schunk Sonosystems Gmbh | Sposób przewodzącego elektrycznie łączenia przewodów plecionych, oraz urządzenie do spawania ultradźwiękowego |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59136439A (ja) * | 1983-01-26 | 1984-08-06 | Sanpo Shindo Kogyo Kk | 銅基合金 |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US1151744A (en) * | 1912-12-17 | 1915-08-31 | Titanium Alloy Mfg Co | Alloys or compounds for improving copper and its alloys. |
| US2102238A (en) * | 1931-10-01 | 1937-12-14 | Int Nickel Co | Copper-nickel-titanium alloys |
| US2309103A (en) * | 1941-11-05 | 1943-01-26 | Chase Brass & Copper Co | Copper base alloy |
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- 1985-12-30 EP EP85309540A patent/EP0235306A1/en not_active Withdrawn
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Also Published As
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