SE443157B - Koppar-tennlegering, forfarande for framstellning derav samt anvendning derav - Google Patents
Koppar-tennlegering, forfarande for framstellning derav samt anvendning deravInfo
- Publication number
- SE443157B SE443157B SE8008251A SE8008251A SE443157B SE 443157 B SE443157 B SE 443157B SE 8008251 A SE8008251 A SE 8008251A SE 8008251 A SE8008251 A SE 8008251A SE 443157 B SE443157 B SE 443157B
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- copper
- tin alloy
- temperatures
- tin
- alloy
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 16
- 239000010949 copper Substances 0.000 title claims description 6
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 4
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 title claims description 4
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 21
- KUNSUQLRTQLHQQ-UHFFFAOYSA-N copper tin Chemical class [Cu].[Sn] KUNSUQLRTQLHQQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 14
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical group [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 12
- 229910052718 tin Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 7
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 7
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims description 6
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims description 6
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 5
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 claims description 3
- 229910001128 Sn alloy Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 2
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 claims 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 35
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 35
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 5
- 229910000881 Cu alloy Inorganic materials 0.000 description 4
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 4
- 229910052790 beryllium Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 3
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 3
- 239000011265 semifinished product Substances 0.000 description 3
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 2
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 2
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 2
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 2
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 2
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 2
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 description 2
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 2
- 238000010583 slow cooling Methods 0.000 description 2
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000846 In alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ATBAMAFKBVZNFJ-UHFFFAOYSA-N beryllium atom Chemical compound [Be] ATBAMAFKBVZNFJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000012512 characterization method Methods 0.000 description 1
- 239000003610 charcoal Substances 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 description 1
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 239000003792 electrolyte Substances 0.000 description 1
- 239000003344 environmental pollutant Substances 0.000 description 1
- 230000007717 exclusion Effects 0.000 description 1
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 1
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 1
- 231100000719 pollutant Toxicity 0.000 description 1
- 238000004881 precipitation hardening Methods 0.000 description 1
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 1
- 230000002588 toxic effect Effects 0.000 description 1
- 231100000563 toxic property Toxicity 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C9/00—Alloys based on copper
- C22C9/02—Alloys based on copper with tin as the next major constituent
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Conductive Materials (AREA)
Description
8008251-4 2 Vidare har i handeln tillgängliga Be-haltiga legeringar an- vänts för det angivna ändamâlet, exempelvis en kopparlegering, som innehåller 0,4-0,7 % Be och 2,3-2,7 % Co samt resten Cu.
Denna legering uppnår hâllfasthetsvärden upp till 700 N/mmz vid en elektrisk ledningsförmâga av 48 % IACS. Sådana lege- ringar har emellertid den stora olägenheten, att de är svåra att framställa och därför förhållandevis dyrbara. Även vid bearbetning måste i allmänhet större åtgärder vidtagas.
Förutom de höga kostnaderna inverkar de giftiga egenskaperna hos beryllium ofta ofördelaktigt, eftersom för vissa bear- betningssteg, exempelvis glödgning, slipning och liknande, särskilda skyddsåtgärder måste vidtagas, Samma begränsningar gäller i ännu större utsträckning för en binär CuBe-legering med ca 2 % Be. Med dessa legeringar kan visserligen håll- fastheter upp till 1500 N/mmz uppnås, men kostnaderna för tillverkning och bearbetning är så höga att dessa legeringar endast kan användas i speciella fall. Ledningsförmågan ligger även för dessa material inom storleksordningen 20'% IACS.
Vidare är en kvaternär Cu-legering med 0,5-5,0 % Sn, 0,3-0,4 % Ti och 0,05-2,0 % Cr tidigare känd (se den amerikanska patent- skriften 3.017.268). Denna legering uppvisar visserligen förhållandevis gynnsam kombination av hâllfasthet och elekt- risk ledningsförmåga (600-700 N/mm2, 40-50 % IACS) men bereder vid framställning av halvfabrikat speciella svårigheter genom att smältning och gjutning måste genomföras i inert skydds- gasatmosfär för uteslutande av icke önskade reaktioner av titan med luftsyre eller väte.
De sistnämnda legeringarna (CuCoBe, CuBe, CuSnTiCr) utgöres av s.k. utskiljningshärdbara material, som erhåller sina gynn- samma egenskaper genom en utskiljningshärdning. Denna pro- cess kräver bl.a. en glödgningsbehandling vidïhög temperatur (homogenisering) med anslutande hastig avkylning. I synner- het âstadkommandet av höga avkylningshastigheter vid fram- ställning av halvfabrikat i teknisk skala kräver förhållande- vis omfattande âtgärder, som inverkar på tillverkningskost- naderna. 8l008251-4 3 Till grund för uppfinningen ligger sålunda uppgiften att åstadkomma en kopparlegering, som förutom tillräckligt hög hâllfasthet uppvisar en i möjligaste mån hög elektrisk led- ningsförmåga och gynnsamt förhållande mellan hållfasthet och duktilitet. Uppgiften är vidare att finna en sammansättning, som tillåter en i möjligaste mån enkel tillverkning av halv- fabrikat, dvs. i synnerhet icke nödvändiggör höga avkylnings~ hastigheter för uppnående av de krävda egenskaperna.
Uppgiften löses enligt uppfinningen med en koppar-tennlege- ring bestående av 0,2-3,0 % tenn O, l-l,5 % titan 0,5-1,0 % krom 0,2-3,0 % nickel resten koppar och vanliga föroreningar.
Procentuppgifterna avser vikten. Summan av vanliga föro- reningar skall härvid icke överskrida 0,1 %.
Nickeltillsatsen enligt uppfinningen till en CuSnTiCr-lege- ring ger helt överraskande en tydlig höjning av såväl håll- fastheten som även den elektriska ledningsförmågan jämfört med nickelfria CuSnTiCr-legeringar. Vanligen medför en Ni-tillsats en sänkning av den elektriska ledningsförmågan.
Exempelvis erhålles hos en legering på basis av CuNiSn (9 % Ni, 2 % Sn, resten Cu) visserligen vid medelhög hållfast- het god duktilitet men den elektriska ledningsförmågan ligger hos dessa legeringar mycket lågt (ca 10 % IACS).
Hos legeringar enligt uppfinningen kan helt överraskande existensen av en NiSnTi-haltig fas påvisas, som uppenbarligen har lägre löslighet i grundmassan och sålunda bidrager till högre elektrisk ledningsförmåga och hårdhet.
Den NiSnTi-haltiga fasen avskiljes på ett sätt, som gör det möjligt att avstå från en vid normala utskiljningshärdbara legeringar erforderlig snabbkylning, dvs. det är även utan 8008251-4 4 snabbkylning möjligt att uppnâ den för hög hållfasthet erfor- derliga finfördelade "dispersionen" av utskiljningsfasen.
Egenskaperna hos legeringar enligt uppfinningen kan sålunda erhållas utan användning av hög avkylningshastighet (stört- kylningshastighet).
Kombinationen av hållfasthet och elektrisk ledningsförmåga är likaledes bättre än för de vanliga Sn-bronserna. Legeringar enligt uppfinningen har en elektrisk ledningsförmâga, som ligger över ledningsförmàgan hos tidigare kända tennbronser med en faktor av 2-3 vid jämförbar hâllfasthet. Vid jämför- bar ledningsförmåga kan högre hâllfastheter uppnås.
Legeringarna enligt uppfinningen uppvisar ett med tennbronser jämförbart hållfasthets/töjningsförhâllande vid 2-3-faldigt högre elektrisk ledningsförmåga.
Ytterligare föredragna legeringssammansättningar framgår av patentkraven 2-5.
Koppar-tennlegeringarna enligt uppfinningen kan gjutas pâ vanligt sätt. För uppnâende av gynnsamma egenskapskombina- tioner underkastas legeringarna efter gjutningen företrädes- vis (a) homogenisering vid temperaturer av 850-950°C mellan l och 24 timmar, (b) varmvalsning vid temperaturer av 600-800°C i ett eller fler stick och (c) avkylning med en avkylningshastighet mellan 10 och 2000°C/minut till rumstemperatur.
Det är lämpligt att genomföra förfaringssteg (b) i synnerhet vid 650-750°C och förfaringssteg (c) i synnerhet med en av- kylningshastighet mellan 50 och lO0O°C/minut. Enligt en föredragen utföringsform av förfarandet genomföres efter förfaringssteg (c) kallformning (d) upp till 95'% i ett eller fler stick. Mellan kallvalsningssticken kan kdppar-tennlege- 8008251-4 5 ringen företrädesvis för uppnående av en likformig dispersion enligt uppfinningen glödgas upp till maximalt 10 timmars tid.
För maximal elektrisk ledningsförmåga lämpar sig härvid en glödgning såsom band i huvugn vid temperaturer av 300-450°C, för maximal hâllfasthet glödgas i genomloppsugn vid tempera- turer av 400-550°C.
Enligt uppfinningen kan koppar-tennlegeringen formas till fjädermaterial, i synnerhet till strömförande delar, stick- kontakter, förbindningselement, hlämmor, kontaktfjädrar.
Uppfinningen beskrives närmare med följande utföringsexempel.
Exempel 1.
I tabell I visas sammansättningen av ett exempel på en lege- ring enligt uppfinningen samt tvâ jämförelselegeringar, utan Ni-tillsats (legering B) resp. utan Cr-tillsats (legering C) (uppgifter i viktprocent).
Tabell I.
Sammansättning hos proverna Legering Sn Ti Cr Ni Cu (och ' oundvikliga föroreningar A l,O9 0,42 0,73 0,93 rest B 1,08 0,41 0,73 n.p.* rest C 1,08 0,57 n.p.* 0,98 rest *n.p. = icke påvisbar Legeringen framställdes på följande sätt: Elektrolytkoppar smältes tillsammans med katodnickel och fin- tenn i en induktionsugn vid ca l200°C under ett träkolsskikt.
Efter fullständig upplösning av dessa material tillsattes Cr och Ti i form av lämpliga förlegeringar CuCr resp. CuTi. För- legeringarna innehöll vardera ca 5-10 % Cr resp. Ti i ren form.
Efter upplösning av dessa material göts smältan i en järn- 8008251-4 6 kokill med måtten 25x50xlOO mm. Blocken homogeniserades en timme vid 900°C och varmvalsades därefter vid 750°C till 1,87 mm. Avkylningen av banden genomfördes kontinuerligt i luft; Därefter framställdes genom kallvalsning och mellan- glödgning vid l h/470°C band med tjockleken 0,3 mm. Slut- valsningen uppgick för alla prover enhetligt till 60 %.
Efter anlöpning undersöktes provernas mekaniska och fysika- liska egenskaper. Resultaten är sammanställda i tabell II.
Tabell II.
Hâllfasthet, fjäderböjgräns och e1ektrisk.lednings- förmåga hos 0,3 mm bandprover i anlöpt tillstånd Lege- Sträck- Drag- Töj- Vickers- Fjäder- Elektrisk ring gräns brott- ning -hårdhet böj- lednings- gräns gräns förmåga Rpo 2 Rm A10 HV l 51:e ' 2 2 2 (m/Shm' (N/mm ) (N/mm ) (%) (N/mm ) mm ) % IACS A 600 629 10 205 551 29,9 51,4 B 502 546 12 194 515 28,7 49,4 C 507 ' 538 8,2 179 490 30,4 52,3 De angivna värdena visar de i överraskande grad förbättrade egenskaperna hos kopparlegeringen enligt uppfinningen. Lege- ringen A har t.ex. jämfört med jämförelselegeringarna B och C en hâllfasthet, som är ca 20 % högre vid likartad duktilitet samt förbättrad eller åtminstone lika hög elektrisk lednings- förmåga. På samma sätt förhåller det sig med den s.k. fjä- derböjgränsen åbr enligt DIN so151 1 anlöpt tillstånd, som ofta användes för karakterisering av material för fjäder- delar. För uppmätning av denna karakteristiska storhet - utböjes 10 mm breda provremsor mellan tvâ fasta upplag genom stegvis stigande belastning och av sambandet mellan belast- ning och elastisk eller plastisk deformation bestämmes det karakteristiska värdet àbE.
Legeringen A enligt uppfinningen uppvisar en stegring av 8-10 % jämfört med legeringen B eller C. 8008251-4 ExemEel'2.
Detta exempel visar den relativa okänsligheten.hos legeringen . enligt uppfinningen i förhållande till den vid legeringens bearbetning använda avkylningshastigheten och visar att åtgärden att störtkyla legeringen icke medför bättre resultat.
Legering A enligt exempel 1 homogeniserades 1 h/900°C och avkyldes under olika i laboratoriet simulerade betingel- ser. Avkylningssättet 3 motsvarar i huvudsak avkylnings- hastigheten, som uppträder vid kylning av 127 mm tjocka varmvalsade plåtar i drift.
Proverna deformerades efter den reglerade avkylningen 60 % och anlöptes l h/425°C. Prover av de på detta sätt behand- lade bandstyckena uppvisade de i tabell III angivna hårdhets- och ledningsförmågevärdena.
Tabell III. hårdhet och elektrisk ledningsförmâga vid olika avkylningsbetinqelser Brinell- Elektrisk ledningsförmåga hårdhet 2 . _. 2 2 (HB) (m/ohm-mm ) ' % IAcs ßènanaling 1* 191 19,2 33,0 Behandling 2** 212 22,6 38,9 Behandling 3*** 191 26,8 46,1 _*Störtkylning i vatten **Långsam avkylning <500°C/minut ***Lângsam avkylning Det framgår att legeringen enligt uppfinningen icke kräver störtkylning för âstadkommande av hög hårdhet och elektrisk ledningsförmâga. Tvärtom erhålles helt överraskande vid långsammare, i drift realiserbara avkylningshastigheter ett totalt sett högre förhållande mellan elektrisk ledningsför- måga och hårdhet än vid höga störtkylningshastigheter.
Claims (13)
1. 8008251- 1. 4 Ö PATENTKRAV Koppar-tennlegering, k ä n n e t e c k n a d därav, att den består av 2. 0,2-3,0 % tenn 0,1-1,5 % titan 0,5-1,0 % krom* O,2-3,0 % nickel resten koppar och vanliga föroreningar.
2. Koppar-tennlegering enligt patentkravet 1, k ä n n e - t e c k n a d därav, att den innehåller 0,6-1,2 % nickel.
3. Koppar-tennlegering enligt patentkravet 1 eller 2, k ä n n e t e c k n a d därav, att den innehåller 0,5-1,0 % tenn.
4. k ä n n e t e c k n a d därav, att den titan.
5. k ä n n e t e c k n a d därav, att den krom.
6. enligt adärav, (a) (b) (c)
7. n a t av patentkraven l-3, innehåller 0,3-0,6 % Koppar-tennlegering enligt något av patentkraven l-4, innehåller 0,6-0,8 % Koppar-tennlegering enligt något Förfarande för framställning av en koppar-tennlegering något av patentkraven l-5, k ä n n e t e c k n a t att koppar-tennlegeringen homogeniseras vid temperaturer från 850 till 950°C mellan l och 24 h, varmvalsas i ett eller fler stick vid temperaturer från soo till soo°c och avkyles med en avkylningshastighet mellan 10 och 2000°C/minut till rumstemperatur. Förfarande enligt patentkravet 6, k ä n n e t e c k - därav, att förfaringssteget (b) genomföras vid tempe- 8008251-4 raturer från sso till 7so°c.
8. Förfarande enligt patentkravet 6 eller 7, k ä n n e - t e c k n a t därav, att förfaringssteget (c) genomföres med en avkylningshastighet mellan 50 och lOOO°C/minut.
9. Förfarande enligt något av patentkraven 6-8, k ä n - n e t e c k n a t därav, att man efter förfaringssteget (c) genomför en kallbearbetning (d) med upp till 95 % i ett eller fler steg.
10. Förfaranåe enligt patentkravet 9, k ä n n e t e c k - n a t därav, att mellan varje kallvalsningsstick enligt förfaringssteg (d) genomföres en glödgning (e) under mindre än 10 h.
ll. Förfarande enligt patentkravet 10, k ä n n e t e c k - n a t därav, att koppar-tennlegeringen glödgas i form av band i huvugn vid temperaturer från 300 till 450°C.
12. Förfarande enligt patentkravet lO, k ä n n e t e c k - n a t därav, att koppar-tennlegeringen glödgas kontinuerligt i genommatningsugn vid temperaturer från 400 till 550°C.
13. Användning av koppar-tennlegeringen enligt något av patentkraven 1-5 såsom fjädermaterial, i synnerhet för ström- förande delar, stickkontakter, förbindningselement, klämmer, kontaktfjädrar.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE2948916A DE2948916C2 (de) | 1979-12-05 | 1979-12-05 | Kupfer-Zinn-Legierung, Verfahren zu ihrer Herstellung sowie ihre Verwendung |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SE8008251L SE8008251L (sv) | 1981-06-06 |
SE443157B true SE443157B (sv) | 1986-02-17 |
Family
ID=6087666
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SE8008251A SE443157B (sv) | 1979-12-05 | 1980-11-25 | Koppar-tennlegering, forfarande for framstellning derav samt anvendning derav |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
DE (1) | DE2948916C2 (sv) |
FI (1) | FI69117C (sv) |
FR (1) | FR2470805A1 (sv) |
GB (1) | GB2070057B (sv) |
IT (1) | IT1129883B (sv) |
SE (1) | SE443157B (sv) |
Families Citing this family (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3347535C1 (de) * | 1983-12-30 | 1988-10-20 | Wieland-Werke Ag, 7900 Ulm | Niedriglegierte Kupferlegierung,Verfahren zu ihrer Herstellung sowie ihre Verwendung |
DE3432226C1 (de) * | 1984-06-07 | 1985-08-22 | Wieland-Werke Ag, 7900 Ulm | Kupfer-Nickel-Zinn-Titan-Legierung,Verfahren zu ihrer Herstellung sowie ihre Verwendung |
US4749548A (en) * | 1985-09-13 | 1988-06-07 | Mitsubishi Kinzoku Kabushiki Kaisha | Copper alloy lead material for use in semiconductor device |
US5264532A (en) * | 1989-08-14 | 1993-11-23 | Avery Dennison Corporation | Emulsion pressure-sensitive adhesives |
US5486244A (en) * | 1992-11-04 | 1996-01-23 | Olin Corporation | Process for improving the bend formability of copper alloys |
US5306465A (en) * | 1992-11-04 | 1994-04-26 | Olin Corporation | Copper alloy having high strength and high electrical conductivity |
US5370840A (en) * | 1992-11-04 | 1994-12-06 | Olin Corporation | Copper alloy having high strength and high electrical conductivity |
CN115896534A (zh) * | 2022-11-29 | 2023-04-04 | 宁波博威合金板带有限公司 | 一种含铬铜合金带材及其制备方法和应用 |
CN115874080B (zh) * | 2022-12-14 | 2024-02-20 | 河南科技大学 | 一种铜基合金材料及其制备方法和应用 |
CN116555625A (zh) * | 2023-05-08 | 2023-08-08 | 大连理工大学 | 一种多尺度多相共格析出强化Cu-Ni-Al-Co-Cr-Ti耐高温铜合金及其制备方法 |
Family Cites Families (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR1314381A (fr) * | 1961-04-27 | 1963-01-11 | American Metal Climax Inc | Alliage à base de cuivre et procédé pour sa fabrication |
JPS5614732B2 (sv) * | 1973-03-12 | 1981-04-06 | ||
AU8343175A (en) * | 1974-10-04 | 1977-02-03 | Olin Corp | High strength, corrosion resistant cubase-si-sn alloys with good strength to bend ductility |
CA1085654A (en) * | 1976-01-19 | 1980-09-16 | Ronald N. Caron | Electrical contact |
-
1979
- 1979-12-05 DE DE2948916A patent/DE2948916C2/de not_active Expired
-
1980
- 1980-11-20 IT IT8068780A patent/IT1129883B/it active
- 1980-11-21 FR FR8024738A patent/FR2470805A1/fr active Granted
- 1980-11-25 SE SE8008251A patent/SE443157B/sv not_active IP Right Cessation
- 1980-11-26 GB GB8037854A patent/GB2070057B/en not_active Expired
- 1980-11-27 FI FI803686A patent/FI69117C/fi not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE2948916B1 (de) | 1981-03-12 |
FI69117C (fi) | 1985-12-10 |
SE8008251L (sv) | 1981-06-06 |
GB2070057B (en) | 1984-02-29 |
IT1129883B (it) | 1986-06-11 |
FI803686L (fi) | 1981-06-06 |
GB2070057A (en) | 1981-09-03 |
IT8068780A0 (it) | 1980-11-20 |
DE2948916C2 (de) | 1981-12-10 |
FR2470805B1 (sv) | 1984-02-24 |
FR2470805A1 (fr) | 1981-06-12 |
FI69117B (fi) | 1985-08-30 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN111733372B (zh) | 一种弹性铜钛合金及其制备方法 | |
US4191601A (en) | Copper-nickel-silicon-chromium alloy having improved electrical conductivity | |
KR101364542B1 (ko) | 연속주조 몰드용 동합금재 및 이의 제조 방법 | |
SE443157B (sv) | Koppar-tennlegering, forfarande for framstellning derav samt anvendning derav | |
CN106319280B (zh) | Cu‑Ti‑Cr‑Zr高性能铜基弹性合金及其制造方法 | |
US4260435A (en) | Copper-nickel-silicon-chromium alloy having improved electrical conductivity | |
JPH059619A (ja) | 高力銅合金の製造方法 | |
US2797993A (en) | Stainless steel | |
WO2019102716A1 (ja) | 鋳造用モールド材、及び、銅合金素材 | |
US3128175A (en) | Low alloy, high hardness, temper resistant steel | |
CN114616352A (zh) | 铜合金 | |
JP6805583B2 (ja) | 析出型耐熱Ni基合金の製造方法 | |
JPS58213847A (ja) | 電気電子部品用銅合金及びその製造法 | |
US4606889A (en) | Copper-titanium-beryllium alloy | |
KR20130109238A (ko) | 고강도 동합금 단조재 | |
JP2014074202A (ja) | 高強度高靱性銅合金鍛造材 | |
JPS6141751A (ja) | リ−ドフレ−ム用銅合金材の製造法 | |
JPS62243750A (ja) | 耐応力緩和特性に優れた銅合金の製造方法 | |
JPH01162736A (ja) | 特性異方性の少ない高強度高靭性Cu合金 | |
KR0182223B1 (ko) | 동-크롬-지르코늄-마그네슘-미쉬메탈 합금과 이 합금의 가공열처리방법 | |
JPS63270436A (ja) | 特性異方性の少ない高強度高靭性Cu合金 | |
CN113355553A (zh) | 穿戴系统用无铅高弹性高强度铜合金材料 | |
JPH01283334A (ja) | プラスチック成形金型材料用銅合金の製造方法 | |
JPS6260850A (ja) | 耐応力緩和特性の優れた銅合金の製造方法 | |
JPS6247465A (ja) | 耐応力緩和特性に優れた銅合金の製造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
NAL | Patent in force |
Ref document number: 8008251-4 Format of ref document f/p: F |
|
NUG | Patent has lapsed |
Ref document number: 8008251-4 Format of ref document f/p: F |