SE443157B - COPPER TINELIGATION, PROCEDURE FOR PREPARING IT AND USING IT - Google Patents
COPPER TINELIGATION, PROCEDURE FOR PREPARING IT AND USING ITInfo
- Publication number
- SE443157B SE443157B SE8008251A SE8008251A SE443157B SE 443157 B SE443157 B SE 443157B SE 8008251 A SE8008251 A SE 8008251A SE 8008251 A SE8008251 A SE 8008251A SE 443157 B SE443157 B SE 443157B
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- copper
- tin alloy
- temperatures
- tin
- alloy
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 16
- 239000010949 copper Substances 0.000 title claims description 6
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 4
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 title claims description 4
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 21
- KUNSUQLRTQLHQQ-UHFFFAOYSA-N copper tin Chemical class [Cu].[Sn] KUNSUQLRTQLHQQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 14
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical group [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 12
- 229910052718 tin Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 7
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 7
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims description 6
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims description 6
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 5
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 claims description 3
- 229910001128 Sn alloy Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 2
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 claims 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 35
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 35
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 5
- 229910000881 Cu alloy Inorganic materials 0.000 description 4
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 4
- 229910052790 beryllium Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 3
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 3
- 239000011265 semifinished product Substances 0.000 description 3
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 2
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 2
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 2
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 2
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 2
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 2
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 description 2
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 2
- 238000010583 slow cooling Methods 0.000 description 2
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000846 In alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ATBAMAFKBVZNFJ-UHFFFAOYSA-N beryllium atom Chemical compound [Be] ATBAMAFKBVZNFJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000012512 characterization method Methods 0.000 description 1
- 239000003610 charcoal Substances 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 description 1
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 239000003792 electrolyte Substances 0.000 description 1
- 239000003344 environmental pollutant Substances 0.000 description 1
- 230000007717 exclusion Effects 0.000 description 1
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 1
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 1
- 231100000719 pollutant Toxicity 0.000 description 1
- 238000004881 precipitation hardening Methods 0.000 description 1
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 1
- 230000002588 toxic effect Effects 0.000 description 1
- 231100000563 toxic property Toxicity 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C9/00—Alloys based on copper
- C22C9/02—Alloys based on copper with tin as the next major constituent
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Conductive Materials (AREA)
Description
8008251-4 2 Vidare har i handeln tillgängliga Be-haltiga legeringar an- vänts för det angivna ändamâlet, exempelvis en kopparlegering, som innehåller 0,4-0,7 % Be och 2,3-2,7 % Co samt resten Cu. 8008251-4 2 Furthermore, commercially available Containable Alloys have been used for the stated purpose, for example a copper alloy, which contains 0.4-0.7% Be and 2.3-2.7% Co and the rest Cu.
Denna legering uppnår hâllfasthetsvärden upp till 700 N/mmz vid en elektrisk ledningsförmâga av 48 % IACS. Sådana lege- ringar har emellertid den stora olägenheten, att de är svåra att framställa och därför förhållandevis dyrbara. Även vid bearbetning måste i allmänhet större åtgärder vidtagas.This alloy achieves strength values up to 700 N / mmz at an electrical conductivity of 48% IACS. However, such alloys have the great disadvantage that they are difficult to produce and therefore relatively expensive. Even in processing, larger measures must generally be taken.
Förutom de höga kostnaderna inverkar de giftiga egenskaperna hos beryllium ofta ofördelaktigt, eftersom för vissa bear- betningssteg, exempelvis glödgning, slipning och liknande, särskilda skyddsåtgärder måste vidtagas, Samma begränsningar gäller i ännu större utsträckning för en binär CuBe-legering med ca 2 % Be. Med dessa legeringar kan visserligen håll- fastheter upp till 1500 N/mmz uppnås, men kostnaderna för tillverkning och bearbetning är så höga att dessa legeringar endast kan användas i speciella fall. Ledningsförmågan ligger även för dessa material inom storleksordningen 20'% IACS.In addition to the high cost, the toxic properties of beryllium often have a negative effect, because for certain processing steps, such as annealing, grinding and the like, special protective measures must be taken. The same restrictions apply to an even greater extent for a binary CuBe alloy with about 2% Be . With these alloys, while strengths up to 1500 N / mmz can be achieved, the costs of manufacturing and processing are so high that these alloys can only be used in special cases. The conductivity of these materials is also in the order of 20 '% IACS.
Vidare är en kvaternär Cu-legering med 0,5-5,0 % Sn, 0,3-0,4 % Ti och 0,05-2,0 % Cr tidigare känd (se den amerikanska patent- skriften 3.017.268). Denna legering uppvisar visserligen förhållandevis gynnsam kombination av hâllfasthet och elekt- risk ledningsförmåga (600-700 N/mm2, 40-50 % IACS) men bereder vid framställning av halvfabrikat speciella svårigheter genom att smältning och gjutning måste genomföras i inert skydds- gasatmosfär för uteslutande av icke önskade reaktioner av titan med luftsyre eller väte.Furthermore, a quaternary Cu alloy with 0.5-5.0% Sn, 0.3-0.4% Ti and 0.05-2.0% Cr is previously known (see U.S. Pat. No. 3,017,268). . Although this alloy exhibits a relatively favorable combination of strength and electrical conductivity (600-700 N / mm2, 40-50% IACS), it presents special difficulties in the production of semi-finished products in that melting and casting must be carried out in an inert shielding gas atmosphere for exclusion. of undesired reactions of titanium with atmospheric oxygen or hydrogen.
De sistnämnda legeringarna (CuCoBe, CuBe, CuSnTiCr) utgöres av s.k. utskiljningshärdbara material, som erhåller sina gynn- samma egenskaper genom en utskiljningshärdning. Denna pro- cess kräver bl.a. en glödgningsbehandling vidïhög temperatur (homogenisering) med anslutande hastig avkylning. I synner- het âstadkommandet av höga avkylningshastigheter vid fram- ställning av halvfabrikat i teknisk skala kräver förhållande- vis omfattande âtgärder, som inverkar på tillverkningskost- naderna. 8l008251-4 3 Till grund för uppfinningen ligger sålunda uppgiften att åstadkomma en kopparlegering, som förutom tillräckligt hög hâllfasthet uppvisar en i möjligaste mån hög elektrisk led- ningsförmåga och gynnsamt förhållande mellan hållfasthet och duktilitet. Uppgiften är vidare att finna en sammansättning, som tillåter en i möjligaste mån enkel tillverkning av halv- fabrikat, dvs. i synnerhet icke nödvändiggör höga avkylnings~ hastigheter för uppnående av de krävda egenskaperna.The latter alloys (CuCoBe, CuBe, CuSnTiCr) consist of so-called precipitation curable materials, which obtain their favorable properties by a precipitation hardening. This process requires i.a. an annealing treatment at high temperature (homogenization) with subsequent rapid cooling. In particular, the achievement of high cooling rates in the production of semi-finished products on a technical scale requires relatively extensive measures, which have an impact on manufacturing costs. The object of the invention is thus to provide a copper alloy which, in addition to a sufficiently high strength, exhibits as high an electrical conductivity as possible and a favorable relationship between strength and ductility. The task is also to find a composition that allows as simple a manufacture of semi-finished products as possible, ie. in particular does not require high cooling rates to achieve the required properties.
Uppgiften löses enligt uppfinningen med en koppar-tennlege- ring bestående av 0,2-3,0 % tenn O, l-l,5 % titan 0,5-1,0 % krom 0,2-3,0 % nickel resten koppar och vanliga föroreningar.The problem is solved according to the invention with a copper-tin alloy consisting of 0.2-3.0% tin 0.1.5% titanium 0.5-1.0% chromium 0.2-3.0% nickel the rest copper and common pollutants.
Procentuppgifterna avser vikten. Summan av vanliga föro- reningar skall härvid icke överskrida 0,1 %.The percentages refer to the weight. The sum of common contaminants shall not exceed 0.1%.
Nickeltillsatsen enligt uppfinningen till en CuSnTiCr-lege- ring ger helt överraskande en tydlig höjning av såväl håll- fastheten som även den elektriska ledningsförmågan jämfört med nickelfria CuSnTiCr-legeringar. Vanligen medför en Ni-tillsats en sänkning av den elektriska ledningsförmågan.The nickel addition according to the invention to a CuSnTiCr alloy quite surprisingly gives a clear increase in both the strength and also the electrical conductivity compared to nickel-free CuSnTiCr alloys. Usually, a Ni additive causes a decrease in the electrical conductivity.
Exempelvis erhålles hos en legering på basis av CuNiSn (9 % Ni, 2 % Sn, resten Cu) visserligen vid medelhög hållfast- het god duktilitet men den elektriska ledningsförmågan ligger hos dessa legeringar mycket lågt (ca 10 % IACS).For example, in the case of an alloy based on CuNiSn (9% Ni, 2% Sn, the remainder Cu), good ductility is obtained at medium strength, but the electrical conductivity of these alloys is very low (approx. 10% IACS).
Hos legeringar enligt uppfinningen kan helt överraskande existensen av en NiSnTi-haltig fas påvisas, som uppenbarligen har lägre löslighet i grundmassan och sålunda bidrager till högre elektrisk ledningsförmåga och hårdhet.In alloys according to the invention, quite surprisingly, the existence of a NiSnTi-containing phase can be detected, which obviously has lower solubility in the matrix and thus contributes to higher electrical conductivity and hardness.
Den NiSnTi-haltiga fasen avskiljes på ett sätt, som gör det möjligt att avstå från en vid normala utskiljningshärdbara legeringar erforderlig snabbkylning, dvs. det är även utan 8008251-4 4 snabbkylning möjligt att uppnâ den för hög hållfasthet erfor- derliga finfördelade "dispersionen" av utskiljningsfasen.The NiSnTi-containing phase is separated in a way which makes it possible to dispense with a rapid cooling required by normal precipitation-curable alloys, i.e. even without rapid cooling, it is possible to achieve the finely divided "dispersion" of the precipitation phase required for high strength.
Egenskaperna hos legeringar enligt uppfinningen kan sålunda erhållas utan användning av hög avkylningshastighet (stört- kylningshastighet).The properties of alloys according to the invention can thus be obtained without the use of a high cooling rate (quenching rate).
Kombinationen av hållfasthet och elektrisk ledningsförmåga är likaledes bättre än för de vanliga Sn-bronserna. Legeringar enligt uppfinningen har en elektrisk ledningsförmâga, som ligger över ledningsförmàgan hos tidigare kända tennbronser med en faktor av 2-3 vid jämförbar hâllfasthet. Vid jämför- bar ledningsförmåga kan högre hâllfastheter uppnås.The combination of strength and electrical conductivity is also better than for the usual Sn bronzes. Alloys according to the invention have an electrical conductivity which is above the conductivity of previously known tin bronzes by a factor of 2-3 at comparable strength. With comparable conductivity, higher strengths can be achieved.
Legeringarna enligt uppfinningen uppvisar ett med tennbronser jämförbart hållfasthets/töjningsförhâllande vid 2-3-faldigt högre elektrisk ledningsförmåga.The alloys according to the invention have a strength / elongation ratio comparable to tin bronzes at 2-3 times higher electrical conductivity.
Ytterligare föredragna legeringssammansättningar framgår av patentkraven 2-5.Further preferred alloy compositions are set out in claims 2-5.
Koppar-tennlegeringarna enligt uppfinningen kan gjutas pâ vanligt sätt. För uppnâende av gynnsamma egenskapskombina- tioner underkastas legeringarna efter gjutningen företrädes- vis (a) homogenisering vid temperaturer av 850-950°C mellan l och 24 timmar, (b) varmvalsning vid temperaturer av 600-800°C i ett eller fler stick och (c) avkylning med en avkylningshastighet mellan 10 och 2000°C/minut till rumstemperatur.The copper-tin alloys according to the invention can be cast in the usual way. To achieve favorable property combinations, the alloys after casting are preferably subjected to (a) homogenization at temperatures of 850-950 ° C between 1 and 24 hours, (b) hot rolling at temperatures of 600-800 ° C in one or more sticks and (c) cooling at a cooling rate between 10 and 2000 ° C / minute to room temperature.
Det är lämpligt att genomföra förfaringssteg (b) i synnerhet vid 650-750°C och förfaringssteg (c) i synnerhet med en av- kylningshastighet mellan 50 och lO0O°C/minut. Enligt en föredragen utföringsform av förfarandet genomföres efter förfaringssteg (c) kallformning (d) upp till 95'% i ett eller fler stick. Mellan kallvalsningssticken kan kdppar-tennlege- 8008251-4 5 ringen företrädesvis för uppnående av en likformig dispersion enligt uppfinningen glödgas upp till maximalt 10 timmars tid.It is convenient to carry out process step (b) in particular at 650-750 ° C and process step (c) in particular at a cooling rate between 50 and 100 ° C / minute. According to a preferred embodiment of the method, after process step (c) cold forming (d) up to 95% is carried out in one or more needles. Between the cold rolling sticks, the copper-tin alloy can preferably be annealed up to a maximum of 10 hours for achieving a uniform dispersion according to the invention.
För maximal elektrisk ledningsförmåga lämpar sig härvid en glödgning såsom band i huvugn vid temperaturer av 300-450°C, för maximal hâllfasthet glödgas i genomloppsugn vid tempera- turer av 400-550°C.For maximum electrical conductivity, an annealing such as strip in a furnace at temperatures of 300-450 ° C is suitable, for maximum strength annealing gas in a blast furnace at temperatures of 400-550 ° C.
Enligt uppfinningen kan koppar-tennlegeringen formas till fjädermaterial, i synnerhet till strömförande delar, stick- kontakter, förbindningselement, hlämmor, kontaktfjädrar.According to the invention, the copper-tin alloy can be formed into spring material, in particular into live parts, plugs, connecting elements, clamps, contact springs.
Uppfinningen beskrives närmare med följande utföringsexempel.The invention is described in more detail with the following working examples.
Exempel 1.Example 1.
I tabell I visas sammansättningen av ett exempel på en lege- ring enligt uppfinningen samt tvâ jämförelselegeringar, utan Ni-tillsats (legering B) resp. utan Cr-tillsats (legering C) (uppgifter i viktprocent).Table I shows the composition of an example of an alloy according to the invention as well as two comparative alloys, without Ni addition (alloy B) resp. without Cr additive (alloy C) (weight percent data).
Tabell I.Table I.
Sammansättning hos proverna Legering Sn Ti Cr Ni Cu (och ' oundvikliga föroreningar A l,O9 0,42 0,73 0,93 rest B 1,08 0,41 0,73 n.p.* rest C 1,08 0,57 n.p.* 0,98 rest *n.p. = icke påvisbar Legeringen framställdes på följande sätt: Elektrolytkoppar smältes tillsammans med katodnickel och fin- tenn i en induktionsugn vid ca l200°C under ett träkolsskikt.Composition of the samples Alloy Sn Ti Cr Ni Cu (and 'unavoidable impurities A 1.09 0.42 0.73 0.93 residue B 1.08 0.41 0.73 np * residue C 1.08 0.57 np * 0.98 residue * np = undetectable The alloy was prepared as follows: Electrolyte copper was melted together with cathode nickel and fine tin in an induction furnace at about 1200 ° C under a charcoal layer.
Efter fullständig upplösning av dessa material tillsattes Cr och Ti i form av lämpliga förlegeringar CuCr resp. CuTi. För- legeringarna innehöll vardera ca 5-10 % Cr resp. Ti i ren form.After complete dissolution of these materials, Cr and Ti were added in the form of suitable alloys CuCr and CuTi. The pre-alloys each contained about 5-10% Cr resp. Ten in pure form.
Efter upplösning av dessa material göts smältan i en järn- 8008251-4 6 kokill med måtten 25x50xlOO mm. Blocken homogeniserades en timme vid 900°C och varmvalsades därefter vid 750°C till 1,87 mm. Avkylningen av banden genomfördes kontinuerligt i luft; Därefter framställdes genom kallvalsning och mellan- glödgning vid l h/470°C band med tjockleken 0,3 mm. Slut- valsningen uppgick för alla prover enhetligt till 60 %.After dissolving these materials, the melt was cast in an iron mold measuring 25x50x100 mm. The blocks were homogenized for one hour at 900 ° C and then hot rolled at 750 ° C to 1.87 mm. The cooling of the belts was carried out continuously in air; Then, by cold rolling and intermediate annealing at 1 h / 470 ° C, strips with a thickness of 0.3 mm were prepared. The final rolling for all samples was uniform at 60%.
Efter anlöpning undersöktes provernas mekaniska och fysika- liska egenskaper. Resultaten är sammanställda i tabell II.After tempering, the mechanical and physical properties of the samples were examined. The results are summarized in Table II.
Tabell II.Table II.
Hâllfasthet, fjäderböjgräns och e1ektrisk.lednings- förmåga hos 0,3 mm bandprover i anlöpt tillstånd Lege- Sträck- Drag- Töj- Vickers- Fjäder- Elektrisk ring gräns brott- ning -hårdhet böj- lednings- gräns gräns förmåga Rpo 2 Rm A10 HV l 51:e ' 2 2 2 (m/Shm' (N/mm ) (N/mm ) (%) (N/mm ) mm ) % IACS A 600 629 10 205 551 29,9 51,4 B 502 546 12 194 515 28,7 49,4 C 507 ' 538 8,2 179 490 30,4 52,3 De angivna värdena visar de i överraskande grad förbättrade egenskaperna hos kopparlegeringen enligt uppfinningen. Lege- ringen A har t.ex. jämfört med jämförelselegeringarna B och C en hâllfasthet, som är ca 20 % högre vid likartad duktilitet samt förbättrad eller åtminstone lika hög elektrisk lednings- förmåga. På samma sätt förhåller det sig med den s.k. fjä- derböjgränsen åbr enligt DIN so151 1 anlöpt tillstånd, som ofta användes för karakterisering av material för fjäder- delar. För uppmätning av denna karakteristiska storhet - utböjes 10 mm breda provremsor mellan tvâ fasta upplag genom stegvis stigande belastning och av sambandet mellan belast- ning och elastisk eller plastisk deformation bestämmes det karakteristiska värdet àbE.Strength, spring bending limit and electrical conductivity of 0.3 mm strip samples in tempered condition Doctor- Tensile- Tensile- Elongation- Vickers- Spring- Electric ring limit breaking -hardness bending- line limit limit capacity Rpo 2 Rm A10 HV l 51: e '2 2 2 (m / Shm' (N / mm) (N / mm) (%) (N / mm) mm)% IACS A 600 629 10 205 551 29.9 51.4 B 502 546 12 194 515 28.7 49.4 C 507 '538 8.2 179 490 30.4 52.3 The stated values show the surprisingly improved properties of the copper alloy according to the invention. Alloy A has e.g. compared with the comparative alloys B and C, a strength which is about 20% higher with similar ductility and improved or at least as high electrical conductivity. In the same way it is with the so-called the spring bending limit åbr according to DIN so151 1 tempered condition, which is often used for characterization of material for spring parts. To measure this characteristic quantity - 10 mm wide test strips are bent between two fixed supports by gradually increasing load and the characteristic value àbE is determined by the relationship between load and elastic or plastic deformation.
Legeringen A enligt uppfinningen uppvisar en stegring av 8-10 % jämfört med legeringen B eller C. 8008251-4 ExemEel'2.Alloy A according to the invention shows an increase of 8-10% compared to alloy B or C. 8008251-4 ExemEel'2.
Detta exempel visar den relativa okänsligheten.hos legeringen . enligt uppfinningen i förhållande till den vid legeringens bearbetning använda avkylningshastigheten och visar att åtgärden att störtkyla legeringen icke medför bättre resultat.This example shows the relative insensitivity.at the alloy. according to the invention in relation to the cooling rate used in the processing of the alloy and shows that the measure of quenching the alloy does not lead to better results.
Legering A enligt exempel 1 homogeniserades 1 h/900°C och avkyldes under olika i laboratoriet simulerade betingel- ser. Avkylningssättet 3 motsvarar i huvudsak avkylnings- hastigheten, som uppträder vid kylning av 127 mm tjocka varmvalsade plåtar i drift.Alloy A according to Example 1 was homogenized for 1 h / 900 ° C and cooled under various conditions simulated in the laboratory. The cooling method 3 essentially corresponds to the cooling speed which occurs when cooling 127 mm thick hot-rolled plates in operation.
Proverna deformerades efter den reglerade avkylningen 60 % och anlöptes l h/425°C. Prover av de på detta sätt behand- lade bandstyckena uppvisade de i tabell III angivna hårdhets- och ledningsförmågevärdena.The samples were deformed after the controlled cooling 60% and annealed at 1 h / 425 ° C. Samples of the strip pieces treated in this way showed the hardness and conductivity values given in Table III.
Tabell III. hårdhet och elektrisk ledningsförmâga vid olika avkylningsbetinqelser Brinell- Elektrisk ledningsförmåga hårdhet 2 . _. 2 2 (HB) (m/ohm-mm ) ' % IAcs ßènanaling 1* 191 19,2 33,0 Behandling 2** 212 22,6 38,9 Behandling 3*** 191 26,8 46,1 _*Störtkylning i vatten **Långsam avkylning <500°C/minut ***Lângsam avkylning Det framgår att legeringen enligt uppfinningen icke kräver störtkylning för âstadkommande av hög hårdhet och elektrisk ledningsförmâga. Tvärtom erhålles helt överraskande vid långsammare, i drift realiserbara avkylningshastigheter ett totalt sett högre förhållande mellan elektrisk ledningsför- måga och hårdhet än vid höga störtkylningshastigheter.Table III. hardness and electrical conductivity at different cooling conditions Brinell- Electrical conductivity hardness 2. _. 2 2 (HB) (m / ohm-mm) '% IAcs ßènanaling 1 * 191 19.2 33.0 Treatment 2 ** 212 22.6 38.9 Treatment 3 *** 191 26.8 46.1 _ * Rapid cooling in water ** Slow cooling <500 ° C / minute *** Slow cooling It appears that the alloy according to the invention does not require rapid cooling to achieve high hardness and electrical conductivity. On the contrary, quite surprisingly, at slower, operationally achievable cooling speeds, an overall higher ratio between electrical conductivity and hardness is obtained than at high quenching speeds.
Claims (13)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE2948916A DE2948916C2 (en) | 1979-12-05 | 1979-12-05 | Copper-tin alloy, process for their manufacture and use |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SE8008251L SE8008251L (en) | 1981-06-06 |
| SE443157B true SE443157B (en) | 1986-02-17 |
Family
ID=6087666
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SE8008251A SE443157B (en) | 1979-12-05 | 1980-11-25 | COPPER TINELIGATION, PROCEDURE FOR PREPARING IT AND USING IT |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| DE (1) | DE2948916C2 (en) |
| FI (1) | FI69117C (en) |
| FR (1) | FR2470805A1 (en) |
| GB (1) | GB2070057B (en) |
| IT (1) | IT1129883B (en) |
| SE (1) | SE443157B (en) |
Families Citing this family (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3347535C1 (en) * | 1983-12-30 | 1988-10-20 | Wieland-Werke Ag, 7900 Ulm | Low-alloy copper alloy, process for its production and its use |
| DE3432226C1 (en) * | 1984-06-07 | 1985-08-22 | Wieland-Werke Ag, 7900 Ulm | Copper-nickel-tin-titanium alloy, process for their production and their use |
| US4749548A (en) * | 1985-09-13 | 1988-06-07 | Mitsubishi Kinzoku Kabushiki Kaisha | Copper alloy lead material for use in semiconductor device |
| US5264532A (en) * | 1989-08-14 | 1993-11-23 | Avery Dennison Corporation | Emulsion pressure-sensitive adhesives |
| US5306465A (en) * | 1992-11-04 | 1994-04-26 | Olin Corporation | Copper alloy having high strength and high electrical conductivity |
| US5370840A (en) * | 1992-11-04 | 1994-12-06 | Olin Corporation | Copper alloy having high strength and high electrical conductivity |
| US5486244A (en) * | 1992-11-04 | 1996-01-23 | Olin Corporation | Process for improving the bend formability of copper alloys |
| CN115896534A (en) * | 2022-11-29 | 2023-04-04 | 宁波博威合金板带有限公司 | Chromium-containing copper alloy strip and preparation method and application thereof |
| CN115874080B (en) * | 2022-12-14 | 2024-02-20 | 河南科技大学 | Copper-based alloy material and preparation method and application thereof |
| CN116555625B (en) * | 2023-05-08 | 2024-07-19 | 大连理工大学 | Multi-scale multiphase coherent precipitation strengthening Cu-Ni-Al-Co-Cr-Ti high-temperature-resistant copper alloy and preparation method thereof |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR1314381A (en) * | 1961-04-27 | 1963-01-11 | American Metal Climax Inc | Copper-based alloy and process for its manufacture |
| JPS5614732B2 (en) * | 1973-03-12 | 1981-04-06 | ||
| AU8343175A (en) * | 1974-10-04 | 1977-02-03 | Olin Corp | High strength, corrosion resistant cubase-si-sn alloys with good strength to bend ductility |
| CA1085654A (en) * | 1976-01-19 | 1980-09-16 | Ronald N. Caron | Electrical contact |
-
1979
- 1979-12-05 DE DE2948916A patent/DE2948916C2/en not_active Expired
-
1980
- 1980-11-20 IT IT8068780A patent/IT1129883B/en active
- 1980-11-21 FR FR8024738A patent/FR2470805A1/en active Granted
- 1980-11-25 SE SE8008251A patent/SE443157B/en not_active IP Right Cessation
- 1980-11-26 GB GB8037854A patent/GB2070057B/en not_active Expired
- 1980-11-27 FI FI803686A patent/FI69117C/en not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| FI803686L (en) | 1981-06-06 |
| SE8008251L (en) | 1981-06-06 |
| FR2470805B1 (en) | 1984-02-24 |
| FI69117B (en) | 1985-08-30 |
| DE2948916C2 (en) | 1981-12-10 |
| IT1129883B (en) | 1986-06-11 |
| GB2070057B (en) | 1984-02-29 |
| GB2070057A (en) | 1981-09-03 |
| DE2948916B1 (en) | 1981-03-12 |
| IT8068780A0 (en) | 1980-11-20 |
| FR2470805A1 (en) | 1981-06-12 |
| FI69117C (en) | 1985-12-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN111733372B (en) | Elastic copper-titanium alloy and preparation method thereof | |
| US4191601A (en) | Copper-nickel-silicon-chromium alloy having improved electrical conductivity | |
| KR20050050654A (en) | Age-hardening copper-base alloy and processing | |
| KR101364542B1 (en) | Copper alloy material for continuous casting mold and process of production same | |
| SE443157B (en) | COPPER TINELIGATION, PROCEDURE FOR PREPARING IT AND USING IT | |
| CN106319280B (en) | Cu Ti Cr Zr high-performance Copper-Nickel-Aluminium Alloys and its manufacture method | |
| US4260435A (en) | Copper-nickel-silicon-chromium alloy having improved electrical conductivity | |
| US2797993A (en) | Stainless steel | |
| US3128175A (en) | Low alloy, high hardness, temper resistant steel | |
| JP2019094530A (en) | Mold material for casting, and copper alloy material | |
| JP6805583B2 (en) | Manufacturing method of precipitation type heat resistant Ni-based alloy | |
| JPH0314896B2 (en) | ||
| JPS58213847A (en) | Copper alloy for electric and electronic parts and its manufacture | |
| US4606889A (en) | Copper-titanium-beryllium alloy | |
| KR20130109238A (en) | High-strength copper alloy forging | |
| JP2014074202A (en) | High strength and high toughness copper alloy forged article | |
| JPS6141751A (en) | Manufacture of copper alloy material for lead frame | |
| JPS62243750A (en) | Manufacture of copper alloy excellent in property of proof stress relaxation | |
| JPH01162736A (en) | High strength and high toughness cu alloy having less characteristic anisotropy | |
| KR0182223B1 (en) | Cu-cr-zr-mg-mischmetal alloy and the heat treatment thereof | |
| JPS63270436A (en) | High strength high toughness cu alloy having less characteristic anisotropy | |
| CN113355553A (en) | Lead-free high-elasticity high-strength copper alloy material for wearable system | |
| JPH01283334A (en) | Copper alloy for material of mold for molding plastics and its manufacture | |
| JPS6260850A (en) | Manufacture of copper alloy having superior stress relaxation resistance | |
| JPS6247465A (en) | Manufacture of copper alloy having superior stress relaxation resistance characteristic |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| NAL | Patent in force |
Ref document number: 8008251-4 Format of ref document f/p: F |
|
| NUG | Patent has lapsed |
Ref document number: 8008251-4 Format of ref document f/p: F |