FI69117C - Koppar-tennlegering foerfarande foer framstaellning daerav samt anvaendning daerav - Google Patents
Koppar-tennlegering foerfarande foer framstaellning daerav samt anvaendning daerav Download PDFInfo
- Publication number
- FI69117C FI69117C FI803686A FI803686A FI69117C FI 69117 C FI69117 C FI 69117C FI 803686 A FI803686 A FI 803686A FI 803686 A FI803686 A FI 803686A FI 69117 C FI69117 C FI 69117C
- Authority
- FI
- Finland
- Prior art keywords
- copper
- daerav
- alloy
- alloys
- tin
- Prior art date
Links
- 101100148710 Clarkia breweri SAMT gene Proteins 0.000 title 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 20
- KUNSUQLRTQLHQQ-UHFFFAOYSA-N copper tin Chemical class [Cu].[Sn] KUNSUQLRTQLHQQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 14
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical group [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 11
- 229910052718 tin Inorganic materials 0.000 claims description 9
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 8
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 8
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 7
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims description 7
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 7
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 6
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000003344 environmental pollutant Substances 0.000 claims 1
- 231100000719 pollutant Toxicity 0.000 claims 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 38
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 38
- 239000000463 material Substances 0.000 description 8
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 6
- 229910000881 Cu alloy Inorganic materials 0.000 description 5
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 4
- 239000011265 semifinished product Substances 0.000 description 4
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 3
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 3
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 3
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 3
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 3
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910001128 Sn alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052790 beryllium Inorganic materials 0.000 description 2
- ATBAMAFKBVZNFJ-UHFFFAOYSA-N beryllium atom Chemical compound [Be] ATBAMAFKBVZNFJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 2
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 2
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 2
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 2
- 238000010583 slow cooling Methods 0.000 description 2
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003610 charcoal Substances 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 description 1
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 description 1
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004020 conductor Substances 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 239000003792 electrolyte Substances 0.000 description 1
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 1
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 238000004881 precipitation hardening Methods 0.000 description 1
- 239000002243 precursor Substances 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 1
- 230000002588 toxic effect Effects 0.000 description 1
- 231100000563 toxic property Toxicity 0.000 description 1
- ACWBQPMHZXGDFX-QFIPXVFZSA-N valsartan Chemical class C1=CC(CN(C(=O)CCCC)[C@@H](C(C)C)C(O)=O)=CC=C1C1=CC=CC=C1C1=NN=NN1 ACWBQPMHZXGDFX-QFIPXVFZSA-N 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C9/00—Alloys based on copper
- C22C9/02—Alloys based on copper with tin as the next major constituent
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Conductive Materials (AREA)
Description
1 69117
Kupari-tinalejeerinki, sen valmistusmenetelmä ja käyttö. -Koppar-tennlegering, forfarande för framställning därav samt användning därav.
Oheisen keksinnön kohteena on kupari-tinalejeerinki, sen valmistusmenetelmä ja lejeeringin käyttö.
Sähköalalla on olemassa suuri tarve kuparilejeeringeistä, joissa suuren sähkönjohtokyvyn lisäksi vaaditaan mahdollisimman suurta lujuutta. Näitä lejeerinkejä käytetään osissa, joiden läpi kulkee virta, kuten sähkökoskettimissa, jousikoskettimissa tai pistokoskettimissa. Voimakas miniatyrisointitaipumus pakottaa yhä enemmän siihen, että lujuuteen asetetaan yhä suurempia vaatimuksia ja erityisesti myös käytettyjen materiaalien sähkönjohtokykyyn. Tärkeänä lisävaatimuksena on, että käytetyillä lejeeringeil-lä ja niistä valmistetuilla puolivalmisteilla on oltava mahdollisimman hyvä muovattavuus, jotta yleensä suhteellisen monimutkaiset kappaleet voidaan vaikeuksitta valmistaa taivutus- tai muilla muovaustoimenpiteillä.
Edellä mainituissa käyttötarkoituksissa käytetään runsaasti kovia kupari-tinalejeerinkejä (tinapronsseja ), jotka sisältävät 4 - 8 % tinaa. Näillä materiaaleilla on hyvä lujuuden ja muovattavuuden yhdistelmä. Sähkönjohtokyky, joka on noin 15 - 20 S IACS, on sitä vastoin vain murto-osa puhtaan kuparin sähkönjohtokyvystä (100 % IACS). 100 % IACS on tällöin 58,00 m/ohm*mm^.
Mainittuun tarkoitukseen on lisäksi käytetty kaupallisia Be-pitoisia lejeerinkejä, esimerkiksi kuparilejeerinkiä, joka sisältää 0,4 - 0,7 % berylliiniä ja 2,3 - 2,7 % kobolttia ja loput kuparia. Tällä lejeeringillä saavutetaan 7 700 N/mm lujuusarvot sähkönjohtokyvyn ollessa 48 % IACS. Tällaisten lejeerinkien suurena haittana on kuitenkin se, että ne on vaikea valmistaa ja että ne ovat siten 2 6911 7 suhteellisen kalliita. Myös työstössä on yleensä käytettävä suurempia toimenpiteitä. Korkeiden kustannusten lisäksi on berylliumin myrkyllisillä ominaisuuksilla usein epäedullinen vaikutus, koska tietyissä työstövaiheissa, esimerkiksi hehkutuksessa, hionnassa ja vastaavissa on ryhdyttävä erityisiin suojatoimenpiteisiin. Samat rajoitukset koskevat vieläkin suuremmassa määrin binääristä
CuBe-lejeerinkiä, joka sisältää noin 2 % berylliumia.
2 Näillä lejeeringeillä voidaan tosin päästä 1500 N/mm lujuuksiin, mutta valmistuksen ja työstön kustannukset ovat niin korkeita, että näitä lejeerinkejä voidaan käyttää vain erityistapauksissa. Myös tällä materiaalilla on johtokyky suuruusluokkaa 20 % IACS.
Edelleen tunnetaan (kts. USA-patenttijulkaisu 3.017.268) kvaternäärinen Cu-lejeerinki, joka sisältää 0,5 - 5,0 % tinaa, 0,3 - 0,4 % titaania ja 0,05 - 3,0 % kromia.
Tällä lejeeringillä on tosin suhteellisen suotuisa lujuuden ja sähkönjohtokyvyn yhdistelmä (600 - 700 N/mm , 40 - 50 % IACS), mutta puolivalmisteen valmistuksessa esiintyy tiettyjä vaikeuksia, koska sulattaminen ja valu on suoritettava inertissä suojakaasukehässä, jotta estettäisiin titaanin ei-toivotut reaktiot ilman hapen tai vedyn kanssa.
Viimeksi mainitut lejeeringit (CuCoBe, CuBe, CuSnTiCr) muodostuvat nk. erkautumiskarkeutettavista materiaaleista, jotka saavat edulliset ominaisuutensa erkautuskarkenemisen kautta. Tässä menetelmässä vaaditaan mm. hehkutuskäsittelyä korkeassa lämpötilassa (homogenointi) ja sen jälkeen nopeaa jäähdytystä. Erityisesti korkeiden jäähtymisnopeuksien aikaansaaminen puolivalmisteen valmistuksessa teknisessä mitassa vaatii suhteilleen laajoja toimenpiteitä, jotka vaikuttavat valmistuskustannuksiin.
Keksinnön perustana on siten tehtävä saada aikaan kupari- 3 69117 lejeerinki, jolla riittävän suuren lujuuden lisäksi on mahdollisimman korkea sähkönjohtokyky ja suotuisa suhde lujuuden ja muovattavuuden välillä. Tavoitteena on edelleen löytää koostumus, joka sallii mahdollisimman yksinkertaisen puolivalmisteen valmistuksen, so. erityisesti jota käytettäessä ei tarvita suuria jäähtymisnopeuksia vaadittujen ominaisuuksien saavuttamiseksi.
Tavoite ratkaistaan keksinnön mukaisesti kupari-tina-lejeeringillä, jonka koostumus on: 0,2 -3,0 % tinaa 0,1 - 1,5 “o titaania 0,5 - 1,0 % kromia 0,2 - 3,0 % nikkeliä loput kuparia ja tavanomaisia epäpuhtauksia.
Prosenttiluvut tarkoittavat painoprosentteja. Tavanomaisten epäpuhtauksien summan ei tule tällöin ylittää 0,1 %.
Keksinnön mukainen nikkelilisäys CuSnTiCr-lejeerinkiin nostaa täysin yllättäen selvästi sekä lujuutta että sähkönjohtokykyä verrattuna nikkelittömiin CuSnTiCr-lejeerinkeihin. Tavallisesti Ni-lisäys laskee sähkönjohtokykyä. CuNiSn-pohjäisellä (9 S Ni, 2 % Sn, loput Cu) lejeeringillä saavutetaan tosin hyvä muovattavuus kohtalaisen suurella lujuudella, mutta näiden lejeerinkien sähkönjohtokyky on hyvin alhainen (noin 10 Ä IACS).
Keksinnön mukaisissa lejeeringeissä voidaan täysin yllättäen osoittaa NiSnTi-pitoisen faasin olemassaolo. Tällä faasilla on ilmeisesti alhaisempi liukoisuus perusmassaan ja siten se edistää suurempaa sähkönjohtokykyä ja kovuutta.
NiSnTi-pitoinen faasi erkautuu tavalla, joka mahdollistaa poikkeamisen normaaleilla erkautumiskarkeutettavilla lejeeringeillä tarvittavasta pikajäähdytyksestä, so.
4 69117 jopa ilman pikajäähdytystä on mahdollista päästä erkau-tumisfaasin hienojakoiseen "dispersioon", joka on tarpeen korkean lujuuden aikaansaamiseksi. Keksinnön mukaisten lejeerinkien ominaisuudet voidaan siten saada käyttämättä suurta jäähdytysnopeutta (äkkijäähdytysnopeutta ).
Myös lujuuden ja sähkönjohtokyvyn yhdistelmä on parempi kuin tavallisilla Sn-bronsseilla. Keksinnön mukaisilla lejeeringeillä on sähkönjohtokyky, joka on tekijällä 2-3 parempi kuin aikaisemmin tunnettujen tinapronssien johtokyky lujuuden ollessa samaa luokkaa. Samaa luokkaa olevalla johtokyvyllä voidaan päästä korkeampiin lujuuksiin.
Keksinnön mukaisilla lejeeringeillä on tinapronsseihin verrattavissa oleva lujuus/venymissuhde sähkönjohtokyvyn ollessa 2-3 kertaa suurempi.
Muut parhaana pidetyt lejeerinkikoostumukset käyvät ilmi patenttivaatimuksista 2-5.
Keksinnön mukaiset kupari-tinalejeeringit voidaan valaa normaalilla tavalla. Suotuisten ominaisuusyhdistelmien saavuttamiseksi lejeeringit valun jälkeen parhaiten (a) homogenisoidaan lämpötiloissa 850 - 950°C välillä 1-24 tuntia, (b) lämpövalssataan lämpötiloissa 600 - 800°C yhdessä tai useammassa valssauspistossa ja (c) jäähdytetään huoneen lämpötilaan jäähdytysnopeudella välillä 10 - 2000°C/minuutti.
Menetelmävaihe (b) on tarkoituksenmukaista suorittaa erityisesti lämpötilassa 650 - 750°C ja menetelmävaihe (c) erityisesti jäähdytysnopeudella välillä 50 - 1000°C/ minuutti. Menetelmän erään suositellun suoritusmuodon mukaisesti suoritetaan menetelmävaiheen (c) jälkeen 5 691 1 7 kylmämuokkaus (d) 95 % asti yhdessä tai useammassa vals-sauspistossa. Kylmävalssauspistojen välillä voidaan kupari-tinalejeerinkiä hehkuttaa enintään 10 tunnin ajan etupäässä keksinnön mukaisen yhtenäisen dispersion saavuttamiseksi.
Maksimaalista sähkönjohtokykyä varten soveltuu tällöin hehkuttaminen nauhana kupu-uunissa lämpötiloissa 300 - 450°C. Maksimaalista lujuutta varten hehkutetaan läpikulku-uunissa lämpötiloissa 400 - 550°C.
Keksinnön mukaisesti voidaan kupari-tinalejeerinki muovata jousimateriaaliksi, erityisesti virtaa johtaviksi osiksi, pistokoskettimiksi, yhdyselementeiksi, liittimiksi, kosketusjousiksi.
Keksintöä kuvataan lähemmin seuraavilla suoritusesi-merkeillä.
Esimerkki 1
Taulukossa I on esitetty keksinnön mukaisen esimerkki-lejeeringin koostumus ja myös kahden vertailulejeeringin, joissa on Ni-lisäys (lejeerinki B) ja vastaavasti ei ole Cr-lisäystä (lejeerinki C), koostumukset (tiedot painoprosenteissa).
6 69117
Taulukko I
Näytteiden koostumus
Lejeerinki Sn Ti Cr Ni Cu (ja väistämät tömät epäpuhtaudet A 1,09 0,42 0,73 0,93 loput B 1,08 0,41 0,73 n.p.* loput C 1,08 0,57 n.p.* 0,98 loput *n.p. = ei osoitettavissa
Lejeeringit valmistetaan seuraavalla tavalla:
Elektrolyyttikuparia sulatettiin yhdessä katodinikkelin ja hienotinan kanssa induktiouunissa noin 1200°C:ssa puuhiilikerroksen alla. Näiden materiaalien täydellisen liukenemisen jälkeen lisättiin kromia ja titaania sopivina esiyhdisteinä CuCr vastaavasti CuTi. Esilejeeringit sisälsivät kumpikin noin 5 - 10 % kromia vastaavasti titaania puhtaassa muodossa. Näiden materiaalien liukenemisen jälkeen valettiin sula rautakokilliin, jonka mitat olivat 25x50x100 mm. Harkkoa homogenisoitiin 1 tunti 900°C:ssa ja lämpövalssattiin sen jälkeen 750°C:ssa 1,87 mm:ksi. Nauhan jäähyttäminen tapahtui jatkuvatoimisesti ilmassa. Kylmävalssaamalla ja välihehkuttamalla 1 tunti/ 470°C valmistettiin tämän jälkeen nauha, jonka paksuus oli 0,3 mm. Kaikki näytteet loppuvalssattiin yhtenäisesti 60-prosenttisiksi. Päästön jälkeen tutkittiin näytteiden mekaaniset ja fysikaaliset ominaisuudet. Tulokset on koottu taulukkoon II.
li
Taulukko II 69117 Päästettyjen 0,3 mm nauhanäytteiden lujuus, jousitaivu-tusraia ia sähkönjohtokyky
Lejee- Veto- Vetomur- Veny- Vicker^- Jousitai- Sähkönjoh- rinki raja toraja mä kovuus vutusraja tokyky R R A n HV 1 o.F (m/ohm* p0,2 m 9 10 Dt _ „
/M/ 2\ (N/mn/) (¾) (N/mr/) m/) % IACS
_____ (N/mm ; _______ _ ______ _______ ______ ________ A 600 629 10 205 551 29,9 51,4 B 502 546 12 194 515 28,7 49,4 C 507 538 8,2 179 490 30,4 52,3
Annetuista arvoista käy ilmi yllättävässä määrin parantuneet keksinnön mukaisten kuparilejeerinkien ominaisuudet. Lejee-ringillä A on esimerkiksi vertailulejeerenkeihin B ja C verrattuna lujuus, joka on noin 20 % korkeampi muovattavuuden ollessa samanlainen sekä parempi tai ainakin yhtä suuri sähkönjohtokyky. Sama koskee DIN 50151 mukaista nk. jousi-taivutusrajaa jota usein käytetään jousiosiin tarkoi tettujen materiaalien karakterisoimiseen. Tämän tunnusomaisen suhteen mittaamiseksi taivutetaan 10 mm levyisiä koenauhoja kahden kiinteän tuen välillä nostamalla kuormitusta asteettain. Tunnusomainen o^-arvo määritetään kuormituksen ja elastisen tai plastisen muodonmuutoksen välisestä yhteydestä.
Keksinnön mukaisella lejeeringillä A nousu on 8 - 10 % verrattuna lejeerinkeihin B tai C.
Esimerkki 2 Tämä esimerkki osoittaa keksinnön mukaisen lejeeringin suhteellisen epäherkkyyden lejeeringin työstössä käytetyn jäähdytysnopeuden suhteen ja osoittaa, että lejeeringin äkkijäähdytystoimenpiteet eivät paranna tulosta.
8 691 1 7
Esimerkin 1 mukainen lejeerinki A homogenisoidaan 1 tunti/ 900°C ja jäähdytetään erilaisissa, laboratoriossa jäljitelmissä olosuhteissa. Jäähdytystäpä 3 vastaa pääasiallisesti jäähdytysnopeutta, joka käytön aikana esiintyy jäähdytettäessä 127 mm paksuja lämpövalssattuja levyjä.
Näytteet deformoitiin säädetyn 60 % jäähdyttämisen jälkeen ja päästettiin 1 tunti/425°C. Tällä tavalla käsittelyillä nauhanäytteillä oli taulukossa III annetut kovuus- ja johtokykyarvot.
Taulukko III
Kovuus ja sähkönjohtokyky eri .jaähdytysolosuhteissa
Brinell- Sähkönjohtokyky k(HB)S (m/ohm-mm2) % IACS
Käsittely 1* 191 19,2 33,0 Käsittely 2** 212 22,6 38,9 Käsittely 3*** 191 26,8 46,1 * Akkijäähdytys vedessä ** Hidas jäähdytys £500°C/minuutti *** Hidas jäähdytys £100°C/minuutti
Keksinnön mukainen lejeerinki ei vaadi äkkijäähdytystä suuren kovuuden ja sähkönjohtokyvyn aikaansaamiseksi. Päinvastoin täysin yllättäen saavutetaan hitaammilla, käytännössä toteutettavilla jäähdytysnopeuksilla kokonaisuutena katsoen korkeampi suhde sähkönjohtokyvyn ja kovuuden välillä kuin suurilla äkkijäähdytysnopeuksilla.
Claims (13)
1. Kupari-tinalejeerinki, tunnettu siitä, että sen koostumus on 0,2 - 3,0 % tinaa 0,1 - 1,5 % titaania 0,5 - 1,0 % kromia 0,2 - 3,0 % nikkeliä loput kuparia ja tavallisia epäpuhtauksia.
2. Patenttivaatimuksen 1 mukainen kupari-tinalejeerinki, t u n n e t t u siitä, että se sisältää 0,6 - 1,2 % nikkeliä.
3. Patenttivaatimuksen 1 tai 2 mukainen kupari-tinale-jeerinki, tunnettu siitä, että se sisältää 0,5 - 1,0 ?ί tinaa.
4. Jonkin patenttivaatimuksen 1-3 mukainen kupari-tina-lejeerinki, tunnettu siitä, että se sisältää 0,3 - 0,6 % titaania.
5. Jonkin patenttivaatimuksen 1-4 mukainen kupari-tina-lejeerinki, tunnettu siitä, että se sisältää 0,6 - 0,8 % kromia.
6. Jonkin patenttivaatimuksen 1-5 mukaisen kupari-tinale jeeringin valmistusmenetelmä, tunnettu siitä, että kupari-tinalejeerinki (a) homogenisoidaan lämpötiloissa 850 - 950°C välillä 1-24 tuntia, (b) lämpövalssataan yhdessä tai useammassa pistossa lämpötiloissa 600 - 800°C ja (c) jäähdytetään huoneen lämpötilaan jäähdytysnopeudella välillä 10 - 2000°C/minuutti. 1° 69117
7. Patenttivaatimuksen 6 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että menetelmävaihe (b) suoritetaan lämpötiloissa 650 - 750°C.
8. Patenttivaatimuksen 6 tai 7 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että menetelmävaihe (c) suoritetaan jäähdytysnopeudella välillä 50 - 1000°C/minuutti.
9. Jonkin patenttivaatimuksen 6-8 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että menetelmävaiheen (c) jälkeen suoritetaan kylmämuokkaus (d) 95 % asti yhdessä tai useammassa vaiheessa.
10. Patenttivaatimuksen 9 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että jokaisen menetelmävaiheen (d) mukaisen kylmävalssauspiston välillä suoritetaan hehkutus (e) alle 10 tunnin aikana.
11. Patenttivaatimuksen 10 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että kupari-tinalejeerinkiä hehkutetaan nauhana kupu-uunissa lämpötiloissa 300 - 450°C.
12. Patenttivaatimuksen 10 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että kupari-tinalejeerinkiä hehkutetaan jatkuvatoimisesti läpikulku-uunissa lämpötiloissa 400 - 550°C.
13. Jonkin patenttivaatimuksen 1-5 mukaisen kupari-tinalejeeringin käyttö jousimateriaalina, erityisesti virtaa johtaviin osiin, pistokoskettimiin, yhdyselimiin, liittimiin, kosketusjousiin. Patentkrav 6 9117
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE2948916 | 1979-12-05 | ||
| DE2948916A DE2948916C2 (de) | 1979-12-05 | 1979-12-05 | Kupfer-Zinn-Legierung, Verfahren zu ihrer Herstellung sowie ihre Verwendung |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| FI803686L FI803686L (fi) | 1981-06-06 |
| FI69117B FI69117B (fi) | 1985-08-30 |
| FI69117C true FI69117C (fi) | 1985-12-10 |
Family
ID=6087666
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| FI803686A FI69117C (fi) | 1979-12-05 | 1980-11-27 | Koppar-tennlegering foerfarande foer framstaellning daerav samt anvaendning daerav |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| DE (1) | DE2948916C2 (fi) |
| FI (1) | FI69117C (fi) |
| FR (1) | FR2470805A1 (fi) |
| GB (1) | GB2070057B (fi) |
| IT (1) | IT1129883B (fi) |
| SE (1) | SE443157B (fi) |
Families Citing this family (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3347535C1 (de) * | 1983-12-30 | 1988-10-20 | Wieland-Werke Ag, 7900 Ulm | Niedriglegierte Kupferlegierung,Verfahren zu ihrer Herstellung sowie ihre Verwendung |
| DE3432226C1 (de) * | 1984-06-07 | 1985-08-22 | Wieland-Werke Ag, 7900 Ulm | Kupfer-Nickel-Zinn-Titan-Legierung,Verfahren zu ihrer Herstellung sowie ihre Verwendung |
| US4749548A (en) * | 1985-09-13 | 1988-06-07 | Mitsubishi Kinzoku Kabushiki Kaisha | Copper alloy lead material for use in semiconductor device |
| US5264532A (en) * | 1989-08-14 | 1993-11-23 | Avery Dennison Corporation | Emulsion pressure-sensitive adhesives |
| US5370840A (en) * | 1992-11-04 | 1994-12-06 | Olin Corporation | Copper alloy having high strength and high electrical conductivity |
| US5486244A (en) * | 1992-11-04 | 1996-01-23 | Olin Corporation | Process for improving the bend formability of copper alloys |
| US5306465A (en) * | 1992-11-04 | 1994-04-26 | Olin Corporation | Copper alloy having high strength and high electrical conductivity |
| CN115896534A (zh) * | 2022-11-29 | 2023-04-04 | 宁波博威合金板带有限公司 | 一种含铬铜合金带材及其制备方法和应用 |
| CN115874080B (zh) * | 2022-12-14 | 2024-02-20 | 河南科技大学 | 一种铜基合金材料及其制备方法和应用 |
| CN116555625B (zh) * | 2023-05-08 | 2024-07-19 | 大连理工大学 | 一种多尺度多相共格析出强化Cu-Ni-Al-Co-Cr-Ti耐高温铜合金及其制备方法 |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR1314381A (fr) * | 1961-04-27 | 1963-01-11 | American Metal Climax Inc | Alliage à base de cuivre et procédé pour sa fabrication |
| JPS5614732B2 (fi) * | 1973-03-12 | 1981-04-06 | ||
| AU8343175A (en) * | 1974-10-04 | 1977-02-03 | Olin Corp | High strength, corrosion resistant cubase-si-sn alloys with good strength to bend ductility |
| CA1085654A (en) * | 1976-01-19 | 1980-09-16 | Ronald N. Caron | Electrical contact |
-
1979
- 1979-12-05 DE DE2948916A patent/DE2948916C2/de not_active Expired
-
1980
- 1980-11-20 IT IT8068780A patent/IT1129883B/it active
- 1980-11-21 FR FR8024738A patent/FR2470805A1/fr active Granted
- 1980-11-25 SE SE8008251A patent/SE443157B/sv not_active IP Right Cessation
- 1980-11-26 GB GB8037854A patent/GB2070057B/en not_active Expired
- 1980-11-27 FI FI803686A patent/FI69117C/fi not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| GB2070057B (en) | 1984-02-29 |
| DE2948916C2 (de) | 1981-12-10 |
| IT8068780A0 (it) | 1980-11-20 |
| DE2948916B1 (de) | 1981-03-12 |
| FR2470805A1 (fr) | 1981-06-12 |
| SE443157B (sv) | 1986-02-17 |
| FR2470805B1 (fi) | 1984-02-24 |
| FI69117B (fi) | 1985-08-30 |
| SE8008251L (sv) | 1981-06-06 |
| FI803686L (fi) | 1981-06-06 |
| GB2070057A (en) | 1981-09-03 |
| IT1129883B (it) | 1986-06-11 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0908526B1 (en) | Copper alloy and process for obtaining same | |
| US4073667A (en) | Processing for improved stress relaxation resistance in copper alloys exhibiting spinodal decomposition | |
| US5916386A (en) | Copper alloy and process for obtaining same | |
| CN111733372B (zh) | 一种弹性铜钛合金及其制备方法 | |
| US4191601A (en) | Copper-nickel-silicon-chromium alloy having improved electrical conductivity | |
| US3923558A (en) | Copper base alloy | |
| KR20050050654A (ko) | 시효 경화 구리계 합금 및 이의 가공방법 | |
| FI69117B (fi) | Koppar-tennlegering foerfarande foer framstaellning daerav samt anvaendning daerav | |
| CA2710311A1 (en) | Copper-nickel-silicon alloys | |
| CN106636734A (zh) | 高强度、高导电、高抗应力松弛铜合金弹性材料及其制备方法 | |
| KR20130017622A (ko) | 연속주조 몰드용 동합금재 및 이의 제조 방법 | |
| US4305762A (en) | Copper base alloy and method for obtaining same | |
| US4260435A (en) | Copper-nickel-silicon-chromium alloy having improved electrical conductivity | |
| US6379478B1 (en) | Copper based alloy featuring precipitation hardening and solid-solution hardening | |
| US3698965A (en) | High conductivity,high strength copper alloys | |
| EP1021575B1 (en) | Copper based alloy featuring precipitation hardening and solid-solution hardening | |
| JPS61119660A (ja) | 高力高導電性銅基合金の製造方法 | |
| GB1569466A (en) | Method of obtaining precipitation hardened copper base alloys | |
| US4430298A (en) | Copper alloys for electric and electronic devices and method for producing same | |
| EP1264905A2 (en) | Copper based alloy featuring precipitation hardening and solid-solution hardening | |
| US4606889A (en) | Copper-titanium-beryllium alloy | |
| JPH06248375A (ja) | 高強度高導電銅合金 | |
| KR0182223B1 (ko) | 동-크롬-지르코늄-마그네슘-미쉬메탈 합금과 이 합금의 가공열처리방법 | |
| US3816109A (en) | Copper base alloy | |
| JPS628491B2 (fi) |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM | Patent lapsed | ||
| MM | Patent lapsed |
Owner name: WIELAND-WERKE AG |