DE4204485A1 - Weitwinkellinsensystem - Google Patents
WeitwinkellinsensystemInfo
- Publication number
- DE4204485A1 DE4204485A1 DE4204485A DE4204485A DE4204485A1 DE 4204485 A1 DE4204485 A1 DE 4204485A1 DE 4204485 A DE4204485 A DE 4204485A DE 4204485 A DE4204485 A DE 4204485A DE 4204485 A1 DE4204485 A1 DE 4204485A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- lens system
- lens
- lens element
- aspherical surface
- wide
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
- G02B13/04—Reversed telephoto objectives
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Optics & Photonics (AREA)
- Lenses (AREA)
Description
Die vorliegende Anmeldung beruht auf der japanischen
Patentanmeldung Nr. Hei. 3-1 06 953, angemeldet am 15.
Februar 1991, deren Offenbarung in die vorliegende
Beschreibung durch Bezugnahme aufgenommen ist und deren
Priorität in Anspruch genommen wird.
Die Erfindung bezieht sich auf ein Weitwinkellinsensystem
des Retrofokustyps zur Verwendung in Kameras, wie
beispielsweise Einlinsenreflexkameras. Insbesondere
bezieht sich die Erfindung auf ein Weitwinkellinsensystem
mit einer asphärischen Oberfläche.
Um über einen passenden Rückfokus zu verfügen, verwenden
Einlinsenreflexkameras Weitwinkellinsensysteme mit
Retrofokus, die eine vordere Linsengruppe negativer Stärke
und eine hintere Linsengruppe positiver Stärke aufweisen.
Die Ausdrücke "Gruppe" bzw. "Komponente" werden
nachfolgend in gleicher Bedeutung verwendet, um auf
mindestens ein einzelnes Linsenelement Bezug zu nehmen.
Die ungeprüfte veröffentlichte japanische Patentanmeldung
Nr. 12 728/1979 offenbart beispielsweise ein kompaktes
Weitwinkellinsensystem mit einer einfachen
Fünfelementenkombination, die eine Gesamtbrennweite von F
= 2.8 und einen Halbsichtwinkel von 37° besitzt. Gemäß
einem anderen Beispiel offenbart die ungeprüfte
veröffentlichte japanische Patentanmeldung Nr. 78 520/1987
ein Weitwinkellinsensystem des Retrofokustyps mit einer
Fünfelementenkombination, wobei die vordere Linsengruppe
eine asphärische Oberfläche aufweist.
Bei den bekannten Weitwinkellinsensystemen treten jedoch
einige Probleme auf. So zeigen sich bei dem in der
ungeprüften veröffentlichten japanischen Patentanmeldung
Nr. 12 728/1979 beschriebenen System eine starke
außeraxiale Koma und seitliche chromatische Aberrationen
als Folge der einfachen Fünfelementenkombination. Das in
der ungeprüften veröffentlichten japanischen
Patentanmeldung Nr. 78 520/1987 beschriebene System
plaziert eine asphärische Oberfläche in die vordere
Linsengruppe, mit Abstand zur Blende, um außeraxiale
Aberrationen, Bildfeldwölbungen und Verzerrungen zu
korrigieren. Das System ist jedoch nicht in der Lage, den
Astigmatismus und seitliche chromatische Aberrationen zu
korrigieren.
Es ist ein Ziel der vorliegenden Erfindung, die
obengenannten Probleme zu überwinden und eine
Linsenstruktur aus fünf Elementen für ein
Hochleistungs-Weitwinkellinsensystem des Retrofokustyps
durch Verwendung einer passend geformten asphärischen
Oberfläche zu schaffen.
Es ist weiter ein Ziel der Erfindung, ein
Weitwinkellinsensystem zu schaffen, das von der
Objektseite her gesehen eine vordere Linsengruppe mit
negativer Stärke und eine hintere Linsengruppe mit
positiver Stärke sowie eine Blenden aufweist. Die vordere
Gruppe umfaßt ein positives erstes Linsenelement und ein
negatives zweites Meniskuslinsenelement mit einer zum
Objekt gerichteten konvexen Oberfläche. Die hintere Gruppe
weist ein positives drittes Linsenelement und ein
negatives viertes Linsenelement mit einer asphärischen
Oberfläche auf, wobei die negative Stärke des vierten
Linsenelementes zum Rand hin zunimmt. Die hintere
Linsengruppe weist weiter ein positives fünftes
Linsenelement auf. Das Linsensystem erfüllt die folgenden
Bedingungen:
3.5 < [log(ΔX1/ΔX2)/log2] < 4.5
1.0 < |fF/f| < 1.4, fF<0
NRP < 1.65
Es bedeuten: ΔX1 die Versetzung der asphärischen
Oberfläche am Rande der effektiven Apertur gegen die
paraxiale sphärische Oberfläche entlang der optischen
Achse; ΔX2 die Versetzung der asphärischen Oberfläche
einer Hälfte der effektiven Apertur gegen die paraxiale
sphärische Oberfläche entlang der optischen Achse; fF die
Brennweite der vorderen Linsengruppe; f die Brennweite des
gesamten Linsensystems; und NRP der Brechungsindex der
d-Linie eines positiven Linsenelementes in der hinteren
Gruppe.
Die Erfindung geht aus der nachfolgenden Beschreibung in
Verbindung mit den beigefügten Zeichnungen deutlicher
hervor. Zunächst wird der wesentliche Gegenstand der
Figuren kurz beschrieben.
Fig. 1 stellt eine vereinfachte Querschnittsansicht des
Weitwinkellinsensystems eines Beispiels 1 dar;
Fig. 2 veranschaulicht die Aberrationskurven für das
Linsensystem der Fig. 1;
Fig. 3 stellt eine vereinfachte Querschnittsansicht des
Weitwinkellinsensystems eines Beispiels 2 dar;
Fig. 4 veranschaulicht die Aberrationskurven für das
Linsensystem der Fig. 3;
Fig. 5 stellt eine vereinfachte Querschnittsansicht des
Weitwinkelsystems eines Beispiels 3 dar;
Fig. 6 stellt die Aberrationskurven für das Linsensystem
der Fig. 5 dar;
Fig. 7 stellt eine vereinfachte Querschnittsansicht des
Weitwinkellinsensystems eines Beispiels 4 dar;
Fig. 8 veranschaulicht die Aberrationskurven für das
Linsensystem der Fig. 7;
Fig. 9 stellt eine vereinfachte Querschnittsansicht des
Weitwinkellinsensystems eines Beispiels 5 dar;
Fig. 10 veranschaulicht die Aberrationskurven für das
Linsensystem der Fig. 9; und
Fig. 11 veranschaulicht das vierte Linsenelement der Fig.
1 im Detail.
Nachfolgend werden bevorzugte Ausführungsformen der
Erfindung beschrieben.
Fig. 1 zeigt ein Weitwinkellinsensystem, das eine vordere
Linsengruppe 1 mit negativer Lichtstärke und eine hintere
Linsengruppe 2 mit positiver Lichtstärke umfaßt. Die
hintere Linsengruppe weist eine Blende 3 auf. Die vordere
Gruppe umfaßt ein positives erstes Linsenelement 4 und ein
negatives zweites Meniskuslinsenelement 5 mit einer zum
Objekt gerichteten konvexen Oberfläche. Die hintere Gruppe
2 umfaßt ein positives drittes Linsenelement 6, ein
negatives viertes Linsenelement 7 mit einer asphärischen
Oberfläche, und ein positives fünftes Linsenelement 8. Die
negative Lichtstärke des vierten Linsenelementes 7 nimmt
zum Außenrand der Linse hin zu.
Die hintere Linsengruppe 2 besitzt eine große positive
Lichtstärke, um diejenigen Lichtstrahlen zu fokkussieren,
die beim Durchgang durch die vordere Linsengruppe 1
auseinandergelaufen sind. Die Verwendung einer hinteren
Linsengruppe mit starker positiver Lichtstärke vergrößert
jedoch die Wahrscheinlichkeit, daß die sphärischen
Aberrationen nicht ausreichend korrigiert werden. Um
dieses Problem zu vermeiden, besitzt in der hinteren
Gruppe das Element 7 (ganz dicht an der Blende 3) eine
asphärische Linsenoberfläche S7. Dadurch können sphärische
Aberrationen wirksam korrigiert werden, ohne die
außeraxialen Lichtstrahlen wesentlich zu beeinflussen.
Die asphärische Oberfläche S7 auf dem vierten
Linsenelement kann direkt aus einem optischen Glas
herausgearbeitet oder indirekt durch Anbringen einer
dünnen synthetischen Kunstharzschicht auf einer
sphärischen Linsenoberfläche gebildet werden. Die
nachfolgend beschriebenen Beispiele 1 und 2 beziehen sich
auf den Fall, daß die asphärische Oberfläche direkt durch
Bearbeitung eines optischen Glases erzeugt wird. Die
Beispiele 3, 4 und 5 beziehen sich auf den Fall, daß die
asphärische Oberfläche durch Aufbringen einer dünnen
Kunstharzschicht (in den Tabellen mit S7 bezeichnet) auf
einer sphärischen Oberfläche (in den Tabellen mit S8
bezeichnet) gebildet wird.
Bei der bevorzugten Ausführungsform der Erfindung muß das
Weitwinkellinsensystem die folgenden drei Bedingungen
erfüllen:
3.5 < [log(ΔX1/ΔX2)/log2] < 4.5 (1)
1.0 < |fF/f| < 1.4, fF<0 (2)
NRP < 1.65 (3)
Es bedeuten: Δ X1 die Versetzung der asphärischen
Oberfläche am Rande der effektiven Apertur gegen die
paraxiale sphärische Oberfläche entlang der optischen
Achse; Δ X2 die Versetzung der asphärischen Oberfläche
einer Hälfte der effektiven Apertur gegen die paraxiale
sphärische Oberfläche entlang der optischen Achse; fF die
Brennweite der vorderen Linsengruppe; f die Brennweite des
gesamten Linsensystems; und NRP der Brechungsindex der
d-Linie eines positiven Linsenelementes in der hinteren
Gruppe.
Die sphärische Aberration ist die Aberration einer
Wellenfront, die eine geometrische Form besitzt, die
proportional zur vierten Potenz der Höhe (h) ist, an der
ein einfallender Strahl die asphärsiche Oberfläche berührt
(d. h. die Stelle, an der ein Lichtstrahl die optische
Achse relativ zum Brennpunkt schneidet . . .).
Dementsprechend kann eine sphärische Aberration durch
Verwendung einer asphärischen Oberfläche S7 (Fig. 1) einer
Form korrigiert werden, die der vierten Potenz der Höhe
(h) proportional ist. Eine positive Wellenfrontaberration
einer Form vierter Ordnung kann also durch Anbringen einer
asphärischen Oberfläche vierter Ordnung in der Nähe der
Blende erzeugt werden, wobei die negative Stärke der Linse
mit der asphärischen Oberfläche zum Außenrand hin zunimmt.
Die oben angeführte Bedingung (1) spezifiziert die Form
der asphärischen Oberfläche S7 des vierten Linsenelementes
7 in der Weise, daß sie allgemein proportional zur vierten
Potenz der Einfallshöhe (h) ist. Falls das vierte
Linsenelement eine asphärische Oberfläche besitzt, deren
Form den oberen Grenzwert der Gleichung der Bedingung (1)
überschreitet, bewirkt das Gesamtsystem eine Überkorrektur
der marginalen außeraxialen Lichtstrahlen. Falls die Form
der asphärischen Oberfläche des vierten Linsenelementes
unter den unteren Grenzwert der Bedingung (1) fällt,
bewirkt das Gesamtsystem eine unvollständige Korrektur der
sphärischen Aberrationen.
Bedingung (2) muß zur Sicherung des passenden Rückfokusses
und der kompakten Größe des Linsensystems erfüllt werden.
Falls die negative Stärke der vorderen Linsengruppe größer
als die Untergrenze der Bedingung (2) gemacht wird,
entwickelt sich an der zweiten Oberfläche S7 des zweiten
Linsenelementes 5 eine innere Koma. Weiter werden bei
Anwendung einer negativen Stärke über 1 in der vorderen
Linsengruppe Lichtstrahlen veranlaßt, stärker zu
divergieren. Die verstärkte Divergenz erfordert eine
größere positive Lichtstärke in der hinteren Gruppe. Die
Steigerung der positiven Stärke in der hinteren Gruppe
erhöht jedoch die Wahrscheinlichkeit einer unvollständigen
Korrektur der sphärischen Aberrationen.
Andererseits nimmt im Falle, daß die negative Stärke der
vorderen Gruppe schwächer als die Obergrenze der Bedingung
(2) gemacht wird, die Gesamtgröße des Linsensystems zu,
so daß es schwieriger wird, einen weiten Sichtwinkel zu
gewährleisten.
Bedingung (3) spezifiziert den Brechungsindex eines
positiven Linsenelementes in der hinteren Gruppe. Die
positiven Linsenelemente in der hinteren Gruppe bestimmen
die Gesamtlichtstärke des Systems und besitzen eine große
positive Stärke. Daher kann durch Verwendung eines
optischen Glases mit hohem Brechungsindex in diesen
Linsenelementen die Petzvalsumme und somit die
Bildfeldwölbung reduziert werden. Falls der Brechungsindex
der positiven Linsenelemente zu klein ist, um die
Bedingung (3) zu befriedigen, wird die Petzvalsumme groß,
womit die Wahrscheinlichkeit zunimmt, daß die
Bildfeldwölbung an der Objektseite auftreten wird. Darüber
hinaus erfordert ein niedriger Brechungsindex eine
stärkere Feldkrümmung in der hinteren Gruppe, um
sicherzustellen, daß die Stärke der hinteren Gruppe
ausreichend ist. Wie jedoch oben bemerkt wurde, vergrößert
die Zunahme der Lichtstärke der hinteren Gruppe die
sphärischen Aberrationen und die Comawirkungen.
Bei einer anderen Ausführungsform der Erfindung ist das
Weitwinkellinsensystem so aufgebaut, daß es die folgenden
Bedingungen (4) und (5) erfüllt:
ν1 < 60 (4)
N1 < 1.55 (5);
dabei stellt ν1 die Abbe′sche Zahl des ersten
Linsenelementes, und N1 den Brechungsindex des ersten
Linsenelementes auf der d-Linie dar.
Die Bedingungen (4) und (5) spezifizieren die Abbe′sche
Zahl sowie den Brechungsindex des ersten Linsenelementes.
Die Erfüllung der Bedingung (4) trägt zu einer noch
wirksameren Korrektur der seitlichen chromatischen
Aberration bei, während die Erfüllung der Bedingung (5) zu
einer noch wirkungsvolleren Korrektur der Verzerrung
beiträgt.
Nachfolgend werden fünf Ausführungsbeispiele der
vorliegenden Erfindung beschrieben, in denen die Form der
asphärischen Oberfläche S7 (auch durch ein Sternchen
bezeichnet) durch die folgende Gleichung dargestellt
werden soll:
es bedeuten: X die Koordinate in Richtung der optischen
Achse; h die Koordinate in Richtung senkrecht zur
optischen Achse; C die Feldkrümmung (l/r); K eine
Konizitätskonstante; und An einen Asphäriekoeffizienten
(n = 4, 6, 8, 10).
Fig. 11 veranschaulicht das vierte Element 7 (Fig. 1)
etwas deutlicher. Die paraxiale sphärische Oberfläche ist
mit 20 bezeichnet und entspricht einer sphärischen
Bezugsebene im vierten Linsenelement. Die sphärische Ebene
20 schneidet die optische Achse an der Stelle X = 0,
derart, daß der Abstand X zwischen der sphärischen Ebene
20 und der sphärischen Oberfläche S7 durch die oben
erläuterte Bedingung (1) bestimmt wird. Der Abstand
zwischen der Ebene 20 und der Oberfläche S7 hängt in jedem
gegebenen Punkt P auf der Oberfläche S7 von der Höhe h des
Punktes P ab.
Fig. 1 stellt eine vereinfachte Querschnittsansicht eines
Weitwinkellinsensystems gemäß Beispiel 1 der vorliegenden
Erfindung dar. Spezifische numerische Daten dieses
Linsensystems sind in Tabelle 1 aufgeführt, während die
Aberrationskurven des Systems in Fig. 2 dargestellt sind.
In Tabelle 1 bezeichnet: r - den Radius der Feldwölbung; d
- die Dicke einer einzelnen Linse bzw. des Luftspaltes
zwischen den Linsenoberflächen; N - den Brechungsindex;
ν - die Abbe′sche Zahl; f - die Brennweite; fB - den
Rückfokus; FNo - das Aperturverhältnis; ω - den
Halbsichtwinkel; und An - die Asphäriekoeffizienten
(n = 4, 6, 8 und 10).
Fig. 3 stellt eine vereinfachte Querschnittsansicht eines
Weitwinkellinsensystems gemäß Beispiel 2 der vorliegenden
Erfindung dar. Die spezifischen numerischen Daten dieses
Linsensystems sind in Tabelle 2 wiedergegeben, während die
Aberrationskurven des Systems in Fig. 4 dargestellt sind.
Fig. 5 stellt eine vereinfachte Querschnittsansicht eines
Weitwinkellinsensystems gemäß Beispiel 3 der vorliegenden
Erfindung dar. Die spezifischen numerischen Daten dieses
Linsensystems sind in Tabelle 3 wiedergegeben, während die
Aberrationskurven des Systems in Fig. 6 dargestellt sind.
Fig. 7 stellt eine vereinfachte Querschnittsansicht eines
Weitwinkellinsensystems gemäß Beispiel 4 der vorliegenden
Erfindung dar. Die spezifischen numerischen Daten dieses
Linsensystems sind in Tabelle 4 wiedergegeben, während die
Aberrationskurven des Systems in Fig. 8 dargestellt sind.
Fig. 9 stellt eine vereinfachte Querschnittsansicht eines
Weitwinkellinsensystems gemäß Beispiel 5 der vorliegenden
Erfindung dar. Die spezifischen numerischen Daten dieses
Linsensystems sind in Tabelle 5 wiedergegeben, während die
Aberrationskurven des Systems in Fig. 10 dargestellt sind.
Wie oben beschrieben, wird in einem Weitwinkellinsensystem
mit einfacher Fünfelementenzusammenstellung eine passende
sphärische Oberfläche geschaffen, wobei gleichzeitig das
entstehende Weitwinkellinsensystem kompakt ist und dennoch
eine hohe Leistungsfähigkeit erzielt.
Die Erfindung ist nicht auf die beschriebenen bevorzugten
Ausführungsbeispiele beschränkt und kann in verschiedener
Hinsicht modifiziert werden, ohne vom Erfindungsprinzip
abzuweichen und den Rahmen der Erfindung zu überschreiten,
wie dieser in den beigefügten Ansprüchen definiert ist.
Claims (18)
1. Weitwinkellinsensystem, das von der Objektseite bis
zur Bildseite folgende Komponenten aufweist:
- - eine vordere Linsenkomponente mit negativer Lichtstärke, die ein positives erstes Linsenelement und ein negatives zweites Meniskuslinsenelement mit einer konvexen Oberfläche aufweist, die zur Objektseite hin gerichtet ist; und
- - eine hintere Linsenkomponente mit positiver Lichtstärke, die eine Blende sowie weiter ein positives drittes Linsenelement, ein negatives viertes Linsenelement mit einer asphärischen Oberfläche und ein positives fünftes Linsenelement umfaßt, wobei die negative Lichtstärke des vierten Linsenelementes in jedem Punkte entlang des Halbmessers des vierten Linsenelementes vom Abstand zwischen dem betreffenden Punkt und der optischen Achse abhängt, derart, daß die negative Lichtstärke des vierten Elementes radial nach außen hin zunimmt.
2. Weitwinkellinsensystem nach Anspruch 1,
bei dem der Abstand zwischen der asphärischen
Oberfläche und einer sphärischen Bezugsfläche an jedem
beliebigen Punkte entlang der asphärischen Oberfläche
vom Abstand zwischen dem betreffenden Punkte und der
optischen Achse abhängt.
3. Weitwinkellinsensystem nach Anspruch 2,
bei dem die asphärischen Oberfläche so geformt ist,
daß der Abstand zwischen der asphärischen Oberfläche
an der effektiven Apertur des vierten Linsenelementes
eine vorbestimmte Beziehung zum Abstand zwischen der
asphärischen Oberfläche und der Bezugsebene an einem
Punkte entlang der asphärischen Oberfläche einhält,
der sich auf halber Strecke zwischen der wirksamen
Apertur und der optischen Achse befindet.
4. Weitwinkellinsensystem nach Anspruch 2,
bei dem das Linsensystem die folgenden Bedingungen
erfüllt:
3.5 < [log(ΔX1/ΔX2)/log2] < 4.51.0 < |fF/f| < 1.4, fF<0NRP < 1.65dabei ist: Δ X1 der Abstand zwischen einem Punkte auf
der asphärischen Oberfläche bei der wirksamen Apertur
des vierten Linsenelementes und der sphärischen
Bezugsebene; Δ X2 der Abstand zwischen einem Punkte
auf der asphärischen Oberfläche bei einer Hälfte der
wirksamen Apertur und der sphärischen Bezugsebene; fF
die Brennweite der vorderen Linsenkomponente; f die
Brennweite des gesamten Linsensystems; und NRP der
Brechungsindex auf der d-Linie des positiven
Linsenelementes in der hinteren Linsenkomponente.
5. Weitwinkellinsensystem nach Anspruch 1,
bei dem das vierte Linsenelement so geformt ist, daß
es eine asphärische Oberfläche durch Bilden einer
Kunstharzschicht auf einer Glassubstratbasis und
Polieren derselben zur Erzeugung einer sphärischen
Oberfläche aufweist.
6. Weitwinkellinsensystem nach Anspruch 1,
das folgende Bedingungen erfüllt:
ν1 < 60N1 < 1.55dabei stellt ν1 die Abbe′sche Zahl des ersten
Linsenelementes, und N1 den Brechungsindex des ersten
Linsenelementes auf der d-Linie dar.
7. Weitwinkellinsensystem nach Anspruch 2,
bei dem das Linsensystem die folgende Bedingung
erfüllt:
3.5 < [log(ΔX1/ΔX2)/log2] < 4.5dabei ist: Δ X1 der Abstand zwischen einem Punkte auf
der asphärischen Oberfläche bei der wirksamen Apertur
des vierten Linsenelementes und der sphärischen
Bezugsebene; und Δ X2 der Abstand zwischen einem
Punkte auf der asphärischen Oberfläche bei einer
Hälfte der wirksamen Apertur und der sphärischen
Bezugsebene.
8. Weitwinkellinsensystem nach Anspruch 2,
bei dem das Linsensystem die folgende Bedingung
erfüllt:
1.0 < |fF/f| < 1.4, fF<0wobei fF die Brennweite der vorderen Linsenkomponente
und f die Brennweite des gesamten Linsensystems ist.
9. Weitwinkellinsensystem nach Anspruch 2,
bei dem das Linsensystem die folgende Bedingung
erfüllt:
NRP < 1.65wobei NRP der Brechungsindex auf der d-Linie des
positiven Linsenelementes in der hinteren
Linsenkomponente ist.
10. Weitwinkellinsensystem, das von der Objektseite bis
zur Bildseite folgende Komponenten aufweist:
- - eine vordere Linsenkomponente mit negativer Lichtstärke, die ein positives erstes Linsenelement und ein negatives zweites Meniskuslinsenelement mit einer konvexen Oberfläche aufweist, die zur Objektseite hin gerichtet ist; und
- - eine hintere Linsenkomponente mit positiver Lichtstärke, die eine Blende sowie weiter ein positives drittes Linsenelement, ein negatives viertes Linsenelement mit einer asphärischen Oberfläche und ein positives fünftes Linsenelement umfaßt, wobei der Abstand zwischen der asphärischen Oberfläche des vierten Linsenelementes und einer sphärischen Bezugsebene in einem beliebigen Punkte entlang der asphärischen Oberfläche vom Abstand zwischen dem betreffenden Punkte und der optischen Achse abhängt.
11. Weitwinkellinsensystem nach Anspruch 10,
bei dem die asphärischen Oberfläche so geformt ist,
daß der Abstand zwischen der asphärischen Oberfläche
an der effektiven Apertur des vierten Linsenelementes
eine vorbestimmte Beziehung zum Abstand zwischen der
asphärischen Oberfläche und der Bezugsebene an einem
Punkte entlang der asphärischen Oberfläche einhält,
der sich auf halber Strecke zwischen der wirksamen
Apertur und der optischen Achse befindet.
12. Weitwinkellinsensystem nach Anspruch 10,
bei dem die negative Lichtstärke in jedem Punkte
entlang des Halbmessers des vierten Linsenelementes
vom Abstand zwischen dem betreffenden Punkte und der
optischen Achse abhängt, derart, daß die negative
Lichtstärke des vierten Linsenelementes radial nach
außen hin zunimmt.
13. Weitwinkellinsensystem nach Anspruch 10,
bei dem das Linsensystem die folgenden Bedingungen
erfüllt:
3.5 < [log(ΔX1/ΔX2)/log2] < 4.51.0 < |fF/f| < 1.4, fF<0NRP < 1.65dabei ist: Δ X1 der Abstand zwischen einem Punkte auf
der asphärischen Oberfläche bei der wirksamen Apertur
des vierten Linsenelementes und der sphärischen
Bezugsebene; Δ X2 der Abstand zwischen einem Punkte
auf der asphärischen Oberfläche bei einer Hälfte der
wirksamen Apertur und der sphärischen Bezugsebene; fF
die Brennweite der vorderen Linsenkomponente; f die
Brennweite des gesamten Linsensystems; und NRP der
Brechungsindex auf der d-Linie des positiven
Linsenelementes in der hinteren Linsenkomponente.
14. Weitwinkellinsensystem nach Anspruch 10,
bei dem das vierte Linsenelement so geformt ist, daß
es eine asphärische Oberfläche durch Bilden einer
Kunstharzschicht auf einer Glassubstratbasis und
Polieren derselben zur Erzeugung einer sphärischen
Oberfläche aufweist.
15. Weitwinkellinsensystem nach Anspruch 10,
das folgende Bedingungen erfüllt:
ν1 < 60N1 < 1.55dabei stellt ν1 die Abbe′sche Zahl des ersten
Linsenelementes, und N1 den Brechungsindex des ersten
Linsenelementes auf der d-Linie dar.
16. Weitwinkellinsensystem nach Anspruch 10,
bei dem das Linsensystem die folgende Bedingung
erfüllt:
3.5 < [log(ΔX1/ΔX2)/log2] < 4.5dabei ist: Δ X1 der Abstand zwischen einem Punkte auf
der asphärischen Oberfläche bei der wirksamen Apertur
des vierten Linsenelementes und der sphärischen
Bezugsebene; und Δ X2 der Abstand zwischen einem
Punkte auf der asphärischen Oberfläche bei einer
Hälfte der wirksamen Apertur und der sphärischen
Bezugsebene.
17. Weitwinkellinsensystem nach Anspruch 10,
bei dem das Linsensystem die folgenden Bedingungen
erfüllt:
1.0 < |fF/f| < 1.4, fF<0wobei fF die Brennweite der vorderen Linsenkomponente;
und f die Brennweite des gesamten Linsensystems
darstellt.
18. Weitwinkellinsensystem nach Anspruch 10,
bei dem das Linsensystem die folgenden Bedingungen
erfüllt:
NRP < 1.65wobei NRP der Brechungsindex auf der d-Linie des
positiven Linsenelementes in der hinteren
Linsenkomponente ist.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3106953A JP2991524B2 (ja) | 1991-02-15 | 1991-02-15 | 広角レンズ |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE4204485A1 true DE4204485A1 (de) | 1992-09-10 |
DE4204485C2 DE4204485C2 (de) | 2002-08-14 |
Family
ID=14446725
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE4204485A Expired - Fee Related DE4204485C2 (de) | 1991-02-15 | 1992-02-14 | Weitwinkellinsensystem |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5233474A (de) |
JP (1) | JP2991524B2 (de) |
DE (1) | DE4204485C2 (de) |
GB (1) | GB2253494B (de) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1996003669A1 (en) * | 1994-07-25 | 1996-02-08 | Philips Electronics N.V. | Wide angle objective system |
Families Citing this family (16)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP3069437B2 (ja) * | 1992-06-30 | 2000-07-24 | 富士写真光機株式会社 | 固定焦点距離レンズ |
US5546232A (en) * | 1993-06-14 | 1996-08-13 | Asahi Kogaku Kogyo Kabushiki Kaisha | Two-group zoom lens |
US5684643A (en) * | 1995-08-25 | 1997-11-04 | Asahi Kogaku Kogyo Kabushiki Kaisha | Fast wide-angle lens system |
JP2866035B2 (ja) * | 1995-09-11 | 1999-03-08 | スター精密株式会社 | 広角レンズ |
US5745307A (en) * | 1995-12-22 | 1998-04-28 | Eastman Kodak Company | Cluster lens system such as for use in photographic printers |
JPH09179023A (ja) * | 1995-12-25 | 1997-07-11 | Asahi Optical Co Ltd | 広角ソフトフォーカスレンズ |
US5796528A (en) * | 1996-02-15 | 1998-08-18 | Olympus Optical Co., Ltd. | Wide-angle lens system |
JP4416411B2 (ja) * | 2003-02-05 | 2010-02-17 | キヤノン株式会社 | レンズ系 |
CN101957492B (zh) * | 2009-07-14 | 2013-03-13 | 大立光电股份有限公司 | 摄影镜头 |
TWI418843B (zh) * | 2009-11-27 | 2013-12-11 | Young Optics Inc | 投影鏡頭 |
US7911716B1 (en) | 2010-05-14 | 2011-03-22 | Young Optics Inc. | Lens module |
EP2397880B1 (de) | 2010-06-16 | 2017-04-12 | Ricoh Company, Ltd. | Bilderzeugungslinse und Kameravorrichtung und tragbare Informationsendgerätevorrichtung mit der Bilderzeugungslinse |
JP5622099B2 (ja) | 2010-12-13 | 2014-11-12 | 株式会社リコー | 結像レンズ、撮像装置および情報装置 |
KR101862451B1 (ko) * | 2016-01-27 | 2018-05-29 | 삼성전기주식회사 | 컨버터 광학계 |
CN113625420B (zh) * | 2020-05-06 | 2022-10-04 | 华为技术有限公司 | 光学镜头、镜头模组和终端 |
CN113970849A (zh) * | 2020-07-22 | 2022-01-25 | 株式会社理光 | 传播光学系统和虚像显示装置以及头戴式显示器 |
Family Cites Families (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2594020A (en) * | 1949-06-25 | 1952-04-22 | Elgeet Optical Company Inc | Wide-angle photographic objective |
US3023672A (en) * | 1958-10-09 | 1962-03-06 | Bell & Howell Co | Wide angle objective |
CH447644A (de) * | 1964-04-25 | 1967-11-30 | Leitz Ernst Gmbh | Photographisches Objektiv |
DE2114729C3 (de) * | 1971-03-26 | 1980-09-25 | Ernst Leitz Wetzlar Gmbh, 6300 Lahn- Wetzlar | Weitwinkel-Objektiv |
JPS5832683B2 (ja) * | 1976-06-17 | 1983-07-14 | オリンパス光学工業株式会社 | 広角用ズ−ムレンズ |
JPS5412728A (en) * | 1977-06-29 | 1979-01-30 | Nippon Chemical Ind | Retrofocusstype lens |
JPS6038687B2 (ja) * | 1979-12-25 | 1985-09-02 | キヤノン株式会社 | 全長の短い広角写真用レンズ |
JPS58202414A (ja) * | 1982-05-20 | 1983-11-25 | Minolta Camera Co Ltd | 逆望遠型写真レンズ |
JPS60178419A (ja) * | 1984-02-27 | 1985-09-12 | Canon Inc | 撮影レンズ |
JPS6278520A (ja) * | 1985-10-02 | 1987-04-10 | Canon Inc | 非球面を有した広角レンズ |
JPS62138811A (ja) * | 1985-12-11 | 1987-06-22 | Minolta Camera Co Ltd | ビデオプロジエクタ−用屈折型光学系 |
JPS63234211A (ja) * | 1987-03-23 | 1988-09-29 | Minolta Camera Co Ltd | リアコンバ−タ−レンズ |
JPH0198006A (ja) * | 1987-10-12 | 1989-04-17 | Aretsukusu Denshi Kogyo Kk | 誘導負荷用省電力制御装置 |
JPH06278520A (ja) * | 1993-03-24 | 1994-10-04 | Kansei Corp | カップホルダ装置の引き出しフレーム開閉構造 |
-
1991
- 1991-02-15 JP JP3106953A patent/JP2991524B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1992
- 1992-01-31 US US07/830,377 patent/US5233474A/en not_active Expired - Lifetime
- 1992-02-07 GB GB9202571A patent/GB2253494B/en not_active Expired - Fee Related
- 1992-02-14 DE DE4204485A patent/DE4204485C2/de not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1996003669A1 (en) * | 1994-07-25 | 1996-02-08 | Philips Electronics N.V. | Wide angle objective system |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US5233474A (en) | 1993-08-03 |
GB9202571D0 (en) | 1992-03-25 |
GB2253494B (en) | 1994-02-16 |
JP2991524B2 (ja) | 1999-12-20 |
JPH04261511A (ja) | 1992-09-17 |
DE4204485C2 (de) | 2002-08-14 |
GB2253494A (en) | 1992-09-09 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE4204485C2 (de) | Weitwinkellinsensystem | |
DE3600573C2 (de) | ||
DE3048707C2 (de) | Kompaktes photographisches Objektiv | |
DE102011077509B4 (de) | Anamorphotisches Objektiv und optisches System | |
DE102018007033A1 (de) | Optisches system und bildaufnahmevorrichtung | |
DE2507369C3 (de) | Weitwinkelobjektiv | |
EP0473117A1 (de) | Hochgeöffnetes Weitwinkelobjektiv | |
DE2909089C2 (de) | ||
DE3108018C2 (de) | ||
DE10200841A1 (de) | Variolinsensystem | |
DE3421251C2 (de) | ||
DE2629504C3 (de) | Weitwinkelobjektiv vom Typ umgekehrter Teleobjektive | |
DE2842055C2 (de) | Weitwinkelobjektiv vom Typ umgekehrter Teleobjektive | |
DE2559074A1 (de) | Vergroesserungsobjektiv | |
DE2934151C2 (de) | ||
DE2736704A1 (de) | Optisches system fuer einen sucher | |
DE2432589B2 (de) | Photo-objektiv | |
DE2828174A1 (de) | Fotookular | |
DE3213722A1 (de) | Fotografisches objektiv fuer kompaktkameras | |
DE2551583B2 (de) | Weitwinkelobjektiv vom Typ umgekehrter Teleobjektive | |
DE102019121122A1 (de) | Fotografisches Objektiv | |
DE2600998C3 (de) | Objektiv vom abgewandelten Gauss-Typ | |
DE2845170C3 (de) | Mikroskopobjektiv | |
DE3122284A1 (de) | "fotoobjektiv geringer groesse" | |
DE2626336B2 (de) | Fotografisches Objektiv vom Gauss-Typ |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
8110 | Request for examination paragraph 44 | ||
8128 | New person/name/address of the agent |
Representative=s name: SCHAUMBURG UND KOLLEGEN, 81679 MUENCHEN |
|
D2 | Grant after examination | ||
8364 | No opposition during term of opposition | ||
8327 | Change in the person/name/address of the patent owner |
Owner name: PENTAX CORP., TOKIO/TOKYO, JP |
|
8320 | Willingness to grant licences declared (paragraph 23) | ||
8339 | Ceased/non-payment of the annual fee |