DE2736704A1 - Optisches system fuer einen sucher - Google Patents

Description

PATENTANWÄLTE Λ. GRÜNECKER

27 3670A

W. STOCKMAIR

K. SCHUMANN

P. H. JAKOB

an.-ma

G. BEZOLD

on mw cm.«·*

8 MÜNCHEN

MAXIMILIANSTRASSB «9

16. Aug. 1977 P 11

BELL & HOWELL COMPANY

7100 McCormick Road, Chicago, Illinois 60645, USA

Optisches System für einen Sucher

Die Erfindung betrifft ein optisches System für einen Sucher eines optischen Gerätes, der ein qualitativ hochwertiges Sucherbild mit einer relativ kleinen Zahl von Gliedern bzw. Linsen liefert.

Es sind viele Ausführungsformen von optischen Systemen für Sucher von optischen Geräten, wie beispielsweise Kameras, bekannt. Im allgemeinen stehen Sucher, die qualitativ hochwertige Abbildungen liefern, nur für sehr teuere optische Geräte zur Verfügung, bei denen die zusätzlichen Kosten für die komplexeren optischen Systeme sich weniger stark bemerkbar machen. Im einzelnen enthalten die optischen Systeme von Suchern teurerer Geräte oft 10 bis 14 optische Elemente. Dabei ist das spezielle System jedoch umso kostspieliger, je

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TBLBFON (OOT) MMM TBLBX Οβ-αβ*·Ο TBLBaRAMMB MONAPAT TUIKOmlMM

-*- 273670/,

Al

größer die Zahl der Elemente ist. Um jedoch andererseits diese wesentliche Erhöhung der Kosten zu rechtfertigen, die zu einer optisch besseren Konstruktion führt, müssen andere Bauteile des Gerätes oder des optischen Systems in ähnlicher Weise aufgewertet und verbessert werden, wodurch sich die Gesamtkosten des Gerätes weiter erhöhen.

Andere Ausführungsformen von optischen Systemen für Sucher sind mit relativ wenigen Elementen versehen worden, so daß sie relativ preisgünstig sind. Aufgrund ihrer Konstruktion haben jedoch solche optischen Systeme bestimmte Mängel, die zwar befriedigende, jedoch nur qualitativ minderwertigere Abbildungen ermöglichen. Obwohl die übrigen optischen Bauteile qualitativ hoch sein können, verschlechtert sich die Qualität des erhaltenen Bildes, da diese Qualität im wesentlichen durch die Qualität des am wenigsten effektiven Bauteils der Konstruktion bestimmt wird.

Im folgenden wird ein relativ preisgünstiges optisches System für einen Sucher beschrieben, das eine qualitativ hochwertige Abbildung liefert. Das System enthält alle bzw. nur positive Kunststoff-Elemente sowie ein zweiteiliges Glied bzw. Duplet, das im wesentlichen die Brechkraft Null hat; dieses Duplet korrigiert die chromatischen Aberrationen. Nach einer bevorzugten Ausführungsform werden vier positive Elemente plus dem Duplet verwendet. Die sich ergebende Abbildung hat eine Qualität, die mit der Qualität von Suchersystemen mit 12 bis 16 Elementen vergleichbar ist. Das Duplet mit der Brechkraft Null 1st ein hyperchromatisches Bauteil, das eine chromatische Aberration einführt, die entgegengesetzt zu der chromatischen Aberration des übrigen Teils des optischen Systems 1st.Durch diese Wirkung läßt sich die Zahl der Elemente verringern, die für eine ver-

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gleichbare Korrektur bei einer herkömmlichen optischen Konstruktion erforderlich ist. Denn bei den üblichen Konstruktionen solcher Systeme wird die chromatische Aberration korrigiert, indem verschiedene optische Materialien mit unterschiedlicher Dispersion ausgewählt und ausgewählte Elemente dieser optischen Materialien mit entgegengesetzter Brechkraft ausgelegt werden, d.h., als positive und negative Elemente. Als Alternative hierzu können die optischen Materialien entweder Glas oder Kunststoff sein; bei dem sich ergebenden Duplet können die Elemente miteinander in Kontakt sein oder durch einen kleinen Luftraum voneinander getrennt werden. Durch Verwendung eines Duplets mit im wesentlichen der Brechkraft Null zur Korrektur der chromatischen Aberration kann auf die zusätzlichen Paare von positiven und negativen Elementen verzichtet werden, so daß zusätzlich zu dem Duplet alle bzw. nur positive Elemente eingesetzt werden, wodurch sich eine qualitativ hochwertige Abbildung mit einer relativ preisgünstigen Optik ergibt.

Die Erfindung schafft also ein chromatisch neutrales optisches System für einen Sucher mit positiven vorderen und hinteren Elementen, wobei zwischen diesen Elementen ein Duplet vorgesehen ist, das im wesentlichen die Brechkraft Null hat; dieses Duplet neutralisiert die chromatischen Fehler bzw. Aberrationen, die durch die positiven Elemente erzeugt werden.

Die Erfindung wird im folgenden anhand von Ausführungsbeispielen unter Bezugnahme auf die beiliegenden, schematischen Zeichnungen näher erläutert.

Es zeigen:

Fig. 1 einen schematischen Schnitt durch eine bevorzugte Ausführungsform eines optischen Systems

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nach der vorliegenden Erfindung;

Fig. 2a bis 2h graphische Darstellungen der verschiedenen Aberrationen des in Fig. 1 dargestellten optischen Systems, das die in der Tabelle 1 angegebenen Konstruktionsdaten hat;

Fig. 3 einen Schnitt durch eine weitere Ausführungsform eines optischen Systems nach der vorliegenden Erfindung;

Fig. 4a bis 4h graphische Darstellungen der verschiedenen Aberrationen des in Fig. 3 gezeigten optischen Systems, das die in Tabelle 1 angegebenen Konstruktionsdaten hat;

Fig. 5 einen Schnitt durch eine weitere Ausführungsform eines optischen Systems nach der vorliegenden Erfindung;

Flg. 6a bis 6h graphische Darstellungen der verschiedenen Aberrationen des in Fig. 5 gezeigten optischen Systems, das die Konstruktionsdaten nach Tabelle 2 hat;

Flg. 7 einen Schnitt durch eine weitere AusfUhrungs-Ibrm eines optischen Systems nach der vorliegenden Erfindung; und

Fig. 8a bis 8h graphische Darstellungen der verschiedenen Aberrationen des in Fig. 7 gezeigten optischen Systems, das die Konstruktionsdaten nach Tabelle 3 hat.

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In den Figuren 1, 3, 5 und 7 ist ein optisches System dargestellt, das als Sucher für ein optisches Gerät, wie beispielsweise eine Kamera, eingesetzt werden kann. Die im folgenden beschriebene Anordnung der einzelnen Elemente ist so ausgelegt, daß sich eine positive Abbildung einer zu betrachtenden Szene ergibt. Die Abbildung ist hoch korrigiert und im wesentlichen chromatisch neutral. Dieses optisches System ist insbesondere für ein Reflex-Betrachtungssystem geeignet, bei dem die Lichtstrahlen von einer Szene durch ein optisches Hauptsystem oder wenigstens den Vario- bzw. Zoombereich eines Objektivs mit variabler Brennweite, also eines Varioobjektivs, einer Kamera eintreten. Die Lichtstrahlen verlaufen durch das Objektiv, das als Relaisglied dient; durch die herkömmlichen reflektierenden oder halbreflektierenden Bauteile wird die Abbildung von dem Objektiv zu der Sucheroptik übertragen.

Neben dem die Abbildung reflektierenden Bauteil, wie beispielsweise einem Einblickspiegel (peek-in-mirror) kann das optische System neben dem Duplet vier oder fünf Elemente aufweisen, von denen einige asphärische Oberflächen haben können. Bei der in Fig. 1 gezeigten Ausführungsform projiziert das erste Element L. mit einer asphärischen Oberfläche die Abbildung zu einem vorderen Satz von Elementen, die jeweils durch eine .Feldlinse L₂ und eine erste Umkehrlinse L₃ gebildet werden. Das Duplet aus den Elementen L- und Lg empfängt die Lichtstrahlen und bildet sie auf einen hinteren Satz von Elementen ab, die jeweils durch eine zweite Umkehrlinse L_ß und eine Okulariinse L, gebildet werden. Jedes Element wird aus einem Kunststoffmaterial geformt, wie beispielsweise Methyl-Methacrylat.

Zwischen dem vorderen und hinteren Satz von Elementen befindet sich im wesentlichen an der Stelle, an der die

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Apertur- bzw. Öffnungsblende des Systems angeordnet ist, ein Duplet, das im wesentlichen die Brechkraft Null hat; dieses Duplet kann aus Glas oder einem anderen optischen Material bestehen, wie beispielsweise dem oben erwähnten oder einem anderen Kunststoff. Wenn die Lichtstrahlen aus der ersten Umkehrlinse L₃ des vorderen Satzes von Elementen austreten, so wird eine gewisse chromatische Aberration eingeführt. Da das Duplet mit der Brechkraft Null so ausgewählt wird, daß es eine umgekehrte oder entgegengesetzte chromatische Aberration für die Elemente in dem vorderen und hinteren Satz von Elementen liefert, wird die chromatische Aberration, die durch die positiven Elemente des ersten Satzes in das System eingeführt wird, überkorrigiert. Wenn die Lichtstrahlen aus dem Duplet mit der Brechkraft Null austreten und in den hinteren Satz von Elementen eintreten, wird die Korrektur der restlichen chromatischen Aberration durchgeführt, da letztere Elemente dazu dienen, die erforderliche Korrektur in den Neutralzustand zurückzubringen.

Innerhalb des optischen Systems sind die Elemente mit solchen Abständen angeordnet, daß die Lichtstrahlen eine Abbildung in einer Bildebene zwischen der Objektiv linse L₁ und der Feldlinse L₂ erzeugen. Die Öffnungsblende des Systems befindet sich zwischen der ersten Umkehrlinse L₃ und der zweiten Umkehrlinse L_g und einer Okularlinse L₇. Die Okulariinse L₇ 1st in einem einstellbaren Teil (nicht dargestellt) gehaltert, so daß die benötigten Justierungen vorgenommen werden können, wenn dieser Sucher den jeweiligen Eigenschaften der Augen der Benutzer angepasst werden soll. Durch eine ausgewählte Konstruktion der Halterung für die Okularlinse wird das Auge des Benutzers in einem minimalen Abstand von der Okularlinse gehalten, um die Szene effektiv so abzubilden, wie sie durch den vorderen Be-

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Aio

reich des optischen Hauptsystems gesehen wird; diese
Abbildung der Szene wird in entsprechender Weise durch die Hauptlinse (nicht dargestellt) des optischen Gerätes abgebildet.

Das in Fig. 1 gezeigte optische System hat die folgenden optischen Vierte:

Tabelle

Abmessungen in Zoll

Linse Rädierr

^Ll Jl

^K2

Dicke

*R(1) .6940

2.8570 1.6140

.8320 *R(2)

R₇ - 4.7230 R₈ --0.1898

^T3 *

1200

1400

1700

,0300

Abstand

S₁ = 1.4220

.4500

.6773

1.490

57.4

1.518 59.0

1.490 57.4

1.720 29.3

.1898

Rj₀- INF

R_U=*R(3) R₁₂" .5896

R₁₃= .7000 RlZ" *RC4)

1000

2000

1850

,4430

1.3840

1.691 54.8

1.490 57.4

1.490 57.4

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In allen Tabellen gibt die erste Spalte die Linsenelemente bzw. Linsen des Sucherlinsensystems an, wobei numerisch auf der Strahleneintrittsseite des Systems begonnen wird. Die zweite Spalte gibt die jeweiligen Radien und die Scheitelradien der asphärischen Oberflächen *Rj, *R₂, *R, und *R. usw. an. In allen Tabellen folgen die positiven und negativen Vorzeichen, welche die jeweiligen Radien angeben, der "Konvention der Linsenhersteller" (lensmaker's convention), um die Herstellung der einzelenen Linsen zu erleichtern, wobei konvexe Oberflächen positiv und konkave Oberflächen negativ sind. Der asphärische Term wird durch die Gleichung

= (K(H²-Z_O ²)

(AH⁴+BH⁶+CH⁸+0H¹⁰))/(2(1-KZ_o))

abgeleitet (wobei die "0" bevor "H¹⁰" gleich Null ist).

In der Formel sind die Konstanten:

K A

Asphärischer Radius

*R(1) 2.23564

*R(2) 1.08050

*R(3) 0.78125

*R(4) 0.81433

0.44730 -0.50000 0.92550 -0.85000 1.28000 -0.90000

0.14405X10^x -0.10000X10^J 0.17000X10¹ 0.30000X10^:

-0.85000Xl0^J

1.22800 -0.16500X10¹ 0.84000X10¹ -0.35000X10²

wobei 1/K der Scheitelradius der Krümmung der Oberfläche des Elementes, H die kartesische Koordinate eines Punktes auf der Oberfläche, bezogen auf eine vertikale Achse, und Z eine kartesische Koordinate eines Punktes auf der Oberfläche, bezogen auf eine horizontale Achse, sind. Die dritte Spalte gibt die Dicken der jeweiligen

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Elemente an. Die vierte Spalte gibt die axialen Abstände zwischen den jeweiligen Elementen und dem minimalen Abstand zu dem Auge des Benutzers an. Die vierte und fünfte Spalte geben schließlich jeweils die Brechungsindizes (Nq) und die Dispersionsindizes (V) der Elemente an.

Die Fig. 2a bis 2h zeigen graphisch verschiedene Aberrationen, die sich auf das in Fig. 1 dargestellte optische Suchersystem beziehen, das die in Tabelle 1 angegebenen Konstruktionsdaten hat. Fig. 2a stellt die axiale chromatische Korrektur bzw. den Farbortsfehler bzw. Farblängsfehler von drei typischen Wellenlängen dar, die axiale und seitlich bzw. quer verlaufende Strahlen bilden. Fig. 2b stellt die außeraxiaiei Aberrationen eines Strahls dar, der von der Zone des Filmformates und quer sowie tangential durch die Linse bzw. das Objektiv verläuft. Fig. 2c zeigt die Aberration von Strahlen , die von der Ecke des Filmformates tangential und quer durch die Linse bzw. des Objektivs verlaufen. Fig. 2d stellt die radiale oder longitudinale Aberration von der Zone des Filmformates für Strahlen dar, die in der "Drei-Uhr-Stellung" in das Objektiv bzw. die Linse eintreten, während Fig. 2e ähnliche Aberrationen von Vollfeld- oder Eckenstrahlen zeigt. Fig. 2f stellt die Verzeichnung als Prozentsatz einer "perfekten" Abbildung dar. Fig. 2g zeigt die spärische Aberration durch eine durchgezogene Linie und die Verletzung der Sinus-Bedingung durch eine gepunktete Linie. Schließlich stellt Fig. 2h die Bildfeld-Wölbung bzw. -Krümmung dar, wobei die tangentiale Krümmung mit durchgezogenen Linien und die sagittale Krümmung mit gestrichelten Linien gezeigt sind.

Die optischen Werte des optischen Systems nach Fig. 2 ähneln im wesentlichen den in bezug auf Fig. 1 angegebenen und werden in bezug auf die Werte für das optische

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- Hf-

43

System nach Fig. 1 - Tabelle 1 definiert. Die sich ergebenden optischen Korrekturen und Aberrationen ähneln den optischen Eigenschaften, wie sie in den graphischen Darstellungen '.ach den Fig. 4a bis 4h angegeben sind.

Die Werte für das optische System nach Fig. 5 sind in der folgenden Tabelle 2 zusammengestellt, wobei die Werte denen entsprechen, die in bezug auf die Werte für das optische System nach Fig. 1 - Tabelle 1 definiert wurden. Das bei diesem System verwendete Duplet, das chromatisch im wesentlichen die Brechkraft Null hat, ist so ausgestaltet, daß seine Elemente durch einen kleinen Luftspalt voneinander getrennt sind.

Tabelle Abmessungen in Zoll

Lins'e Radien

R1 =	*RCD .6940
R3 ;- R4 "	2.8570 1.6140
Rs s H -	.8320 *R(2)
R8 "	*R(3) .}820
R10"	- .1820 -1.2821
	*R(4) .5896
Ri3:	.7000 *R(5)

Icke

1200

T₂- .1400

» .1700

1100

0300

.2000

Abstand,

1.4220

.4500

- .6673

S„ - .0050

.4430

S₆ - 1.4840

T₇ - .1850

809809/0763

1.490

ν .

57.4

1.518 59.0

1.490 57.4

1.490 57.4

1.592 30.4

1.490 57.4

1.490 57.4

In der asphärischen Gleichung für das optische System nach Tabelle 2 sind die Konstanten:

Asphärischer Radius

*R(1) 2.23564 0.44730

*R(2) 1.08050 0.92550

*R(3) 0.57143 1.75000

*R(4) 0.78125 1.28000

*R(5) 0.81433 ί.22800

-0.50000 -0.85000

0.29312X10¹ -0.90000 -0.16500X10¹

0.14405X10¹ 0.17000X10¹

-0.85000XlO¹ 0.84000X10¹ -0.35000X10²

■O.IOOOOXIO¹ 0.30000X10¹

Fig. 4a bis 4h sind graphische Darstellungen der verschiedenen Aberrationen für das optische System nach Fig. 3, wobei die graphischen Darstellungen bereits oben in bezug auf die Fig. 2a bis 2h definiert wurden.

Für das optische System nach Fig. 7 sind die Werte, die den für das optische System nach Fig. 1 - Tabelle \ definierten entsprechen:

809809/078)

- Yf-

Tabelle 3 Abmessungen in Zoll

-Linse Radien

• Dicke Abstand-

*1 - *R(D

1₂ » *R(2)

1₃ = *R(3)

1₄ = *R(4)

Rc - 5.0000 R* — .1763

R₇ - .1763 Rg ■ *^RC5)

I₉ - *R(6)

¹IO= *^R(^?)

I₁ - *R(8)

l{i» *R(9)

^T4 ⁼

^T6.

1200

1200

0300

1000

1100

1100 1.4020

.7520

.7500

S_c - 1.6555

1.490

V 57.4

1.490 57.4

1.592 30.4

1.490 57.4

1.490 57.4

1.490 57.4

In der asphärischen Formel für das optische System nach Tabelle 3 sind die Konstanten:

Asphärischer Radius K A B C

*R(1) 0.60870 1.64284 -O.IOOOOXIO¹

*R(2) 0.60671 1.64824 -O.IOOOOXIO¹

*R(3) 0.80700 1.23916 rQ. 40500

*R(4) 0.80700 1.23916 -0.40500

*R(5) 1.11474 0.89707 0.49350X10¹ ·-0.21500X10³ 0.13000X10⁵

*R(6) 0.96446 1.03685 -0.20000

*R(7) 0.96446 1.03685 -0.20000

*R(8) 0.70700 1.41443 -0.67500

*R(9) 0.70700 1.41443 -0.67500

809809/0763

Die Fig. 6a bis 6h zeigen graphische Darstellungen der verschiedenen Aberrationen für das optische System nach Fig. 5, wobei diese graphischen Darstellungen bereits oben unter Bezugnahme auf die Fig. 2a bis 2h erläutert wurden.

Für das optische System nach Fig. 7 sind die Werte, die den für das optische System nach Fig. 1 - Tabelle definierten entsprechen:

Radien

R2	*R(1) *R(2)
R4	*R(3) *RC4)
R5 "	4.7230 .1898
R7 β Rg =	.1898 INF
R9 =	*R(5)
♦ Rii=	•RC7)

Tabelle Abmessungen in Zoll - Dicke - Abstand

*R(8)

.1200

.1200

.0300

.1000

.1100

.1100

1.4020

.7520

.7500

Sc - 1.6555

1.490 57.4

1.490 57.4

1.720 29.3

1.691 54.8

1.490 57.4

1.490 57.4

In der asphärischen Formel für das optische System nach Tabelle 4 sind die Konstanten:

$US809/0763

8,3

Asphärischer Radius *R(1) 0.60870

*R(2) 0.60671

*R(3) 0.80700

*R(4) 0.80700

*R(5) 0.96446

*R(6) 0.96446

*R(7) 0.70700

*R(8) 0.70700

^ K 1.64284 1.64824 1.23916 1.23916 1.03685 1.03685 1.41443 1.41443

-0.10000X10'

-0.10000X10'

-0.40500

-0.40500

-0.20000

-0.20000

-0.67500

-0.67500

Fig. 8a bis 8h sind graphische Darstellungen der verschiedenen Aberrationen flir das optische System in Fig. 7; diese graphischen Darstellungen wurden bereits oben unter Bezugnahme auf die Fig. 2a bis 2h erläutert.

Dieoptischen Werte für ein weiteres optisches System sind 1n der folgenden Tabelle 5 zusammen gestellt. Da die optische Konstruktion im wesentlichen gleich der In Fig. 7 gezeigten Konstruktion ist, sind zusätzliche Erläuterungen und Angaben nicht erforderlich. Da auch die Aberrationen nach Art und Ausmaß bzw. Größe den bereits angegebenen Arten und Werten ähneln, werden keine weiteren graphischen Darstellungen für diese Aberrationen angegeben.

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Radien

*R(D *R(2)

Tabel

Ie 5

.1200

•

Zoll

4020

ND

-

v

57.4

¥"·' R2

*R(3) *RC4)

Abmessungen in

.1200

Abstand

7520

1.490

57.4

Linse

R4

5.0000 0.1763

Dicke

.0300

S1 -' 1.

0050

1.490

30.4

Ll " I

R5;

.1763 *R(S)

Tl *

.1000

S2 - .

7500

1.592

57.4

! .

R7-- R8B

*R(6) *R(7)

T2 =

.1100

S -

6555

1.490

57.4

L3 *

R9 -

*R(8)

T3 -

.1100

S4- -

1.490

57.4

R x-

*R(9)

T4 *

S - 1.

1.490

L5

R12S

T5 -

L6

T

O

In der asphärischen Formel für das optische System nach Tabelle 5 sind die Konstanten:

Asphäfischer "" K A

Radius **-

*R(1) 0.60870 1.64284 -O.IOOOOXIO

*R(2) 0.60671 1.64824 -O.IOOOOXIO¹

*R(3) 0.80700 1.23916 -0.40500

*R(4) 0.80700 1.23916 -0.40500

*R(5) 1.26582 0.79000 0.49350X10¹ -0.21500X10³ -0.77000X10⁵

*R(6) 0.96446 1.03685 -0.20000

*R(7) 0.96446 1.03685 -0.20000

*R(8) 0.70700 1.41443 -0.67500

*R(9) 0.70700 1.41443 -0.67500

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- Patentansprüche -

-äs -

Lee

r s e ι t e

Claims (1)

PATENTANWÄLTE Λ. G^ÜNECKER r-n.Mii H. KINKELDEY 273870^ STOCKMAlR K. SCHUMANN CMfVtNAT. CVl-MV* P. H. JAKOB DfL-W G. BEZOLD nntw 8 MÜNCHEN MAXIMILIANSTRASSS München, den P 11 925 Patentansprüche System für ein chromatisch neutrales Suchersystem* gekennzeichnet durch eine Öffnungsblende, durch im Abstand vor der Öffnungsblende angeordnete positive Elemente, durch im Abstand hinter den vorderen Elementen und der Öffnungsblende angeordnete positive Elemente, wobei die hinteren Elemente ein Okulareiement enthalten, wobei jedes Element vor und hinter der Öffnungsblende konvexe Oberflächen hat und kein Element vor und hinter der Öffnungsblende eine konkave Oberfläche aufweist, und durch ein hyperchromatisches Element, dessen chromatische Aberrationen entgegengesetzt zu der durch die positiven Elemente erzeugtenchromatischen Aberration ist, wobei das Element längs der optischen Achse im wesentlichen an der Stelle der Öffnungsblende zwischen den vorderen positiven Elementen und den hinteren positiven Elementen angeordnet ist, wodurch dieses Element die Abbildung chromatisch neutralisiert. Bum« im/0763 (OSO) aaaeea telbx os-aoseo tclesuums monapat tslekopierer j nachqereiqht j ^736704 2. Optisches System für ein chromatisch neutrales Suchersystem mit einem Duplet, dessen Brechkraft im wesentlichen Null ist und das sich in der Nahe der Lage einer Öffnungsblende in dem System befindet, ge kennzeichnet durch die folgenden Daten: Abmessungen in Zoll Linse Radien Dicke Abstand 1 2 . = .1200 S1 = 1.4220

1.490 57.4-

4500

⁵⁹*°

^L3 g5 Ii

¹⁷⁰⁰

S₃ = .6773

7:-S: ⁸

1.720 29.3

S₄ = O

^L5 p9 ⁼ ;

JK=

= .1000 1.691 54.8

S₅ = .4430

= .5896

= .2000

3840

I.49O 57.4

L₉ R.,= .7000
⁷ r\1= *R(4)

= .1850

1.490 57.4

0 9/0763

NACHe ρ Γ'

^/3670Α

wobei die erste Spalte die Linsen, die numerisch auf der Strahleneintrittsseite des Systems beginnen, die zweite Spalte die jeweiligen Radien und Scheitelradien der asphärischen Oberflächen der *R(1) bis *R(4), wobei die Konvention verwendet wird, daß die negativen (-)

Werte der Radien Oberflächen angeben, die konkav sind, und die positiven (+) Werte der Radien Oberflächen angeben, die konvex sind, die dritte Spalte die Dicken Tj bis T₇ der jeweiligen Elemente, die vierte Spalte die axialen Abstände S. bis S, zwischen den jeweiligen Elementen sowie die fünfte und sechste Spalte jeweils den Brechungsindex Nq und den Dispersionsindex V der jeweiligen Elemente angeben.

3. Optisches System für ein chromatisch neutrales Suchersystem mit einem Duplet, dessen Brechkraft im wesentlichen Null ist und das sich in der Nähe der Lage einer üffnungsblende in dem System befindet, gekennzeichnet im wesentlichen durch die folgenden Daten:

8098 0 9/0763

J jJACHerK·::■:;» rj7

Abmessungen in Zoll

Linse Radien Dicke Abstand N_D

^L1 gi : ™£l₀ T₁ = .1200 1.490 57.4

² S. = 1.4220

^L2 *3 ⁼ ?·!?)£ T₂ = .1400 1.518 59.0

4 S-, = .4500

^L3 55ZtH(If T = .1700 1.490 57.4

" S₅ = .6673

^L4 g7:*^Hi!£o T₄ = .1100 I.49O 57.4

⁸ S₄ = .0050

- ·^{0300 1}·⁵⁹²

S₅ = .4430

:* !^6 T₆ =.2000 1.490 57.4

_s _ 1.^840

^L7 r13:

^K14"

wobei die erste Spalte die Linsen, die. numerisch auf der Strahleneintrittsseite des Systems beginnen, die zweite Spalte die jeweiligen Radien und Scheitelradien der asphärischen Oberflächen der *R(1) bis *R(5), wobei die Konvention verwendet wird, daß die negativen (-) Werte der Radien Oberflächen angeben, die konkav sind,

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und die positiven (+) Werte der Radien Oberflächen angeben, die konvex sind, die dritte Spalte die Dicken Τ- bis Τ, der jeweiligen Elemente, die vierte Spalte die axialen Abstände S. bis Sg zwischen den jeweiligen Elementen sowie die fünfte und sechste Spalte jeweils den Brechungsindex Ng und den Dispersionsindex V der jeweiligen Elemente angeben.

4. Optisches System für ein chromatisch neutrales Suchersystem mit einem Duplet, dessen Brechkraft im wesentlichen Null ist und das sich in der Nähe der Lage einer Öffnungsblende in dem System befindet, gekennzeichnet im wesentlichen durch die folgenden Daten:

Abmessungen in Zoll

Linse Radien Dicke

Abstand

R₁ =*R(1) R^ =*R(2)

= .1200

= 1.4020

= .1200 1.490 57- ⁱ

S₂ = .7520

i_X R,- = 5.OOOO m ·

⁵ r2 =- .1763 ^X3

0300

S, = 0

1.592 30.4

^n ». ./[763 _T^ „ _φ1000 1.490 57- ⁱ

S₄ = .7500

= .1100 . 1.490 57.4

Sc- = 1.6555

6 -

1.490 57-4

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wobei die erste Spalte die Linsen, die numerisch auf der Strahleneintrittsseite des Systems beginnen,'die

IfJ

zweite Spalte die jeweiligen Radien und Scheitelradien der asphärischen Oberflächen der *R(1) bis *R(9), wobei die Konvention verwendet wird, daß die negativen (-) Werte der Radien Oberflächen angeben, die konkav sind, und die positiven (+) Werte der Radien Oberflächen angeben, die konvex sind, die dritte Spalte die Dicken T- bis Tg der jeweiligen Elemente, die vierte Spalte die axialen Abstände S. bis S₅ zwischen den jeweiligen Elementen sowie die fünfte und sechste Spalte jeweils den Brechungsindex Nq und den Dispersionsindex V der jeweiligen Elemente angeben.

5. Optisches System für ein chromatisch neutrales Suchersystem mit einem Duplet, dessen Brechkraft im wesentlichen Mull ist und das sich in aer Nähe einer Öffnungsblende in dem System befindet, gekennzeichnet im wesentlichen durch die folgenden Daten:

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- ^ - 273670A

Abmessungen in Zoll

Linse Radien Dicke Abstand N, AT

I.49O 57-4

5₁ = 1.4020

^L2 RJ*^R(4) ^T2 ■ ·¹²⁰⁰ 1·⁴90 57.4

5₂ = .7520

^L5 h :.⁴:?β9β ^T3 ■ ·^{0300 1}·720 79.3

S, = 0

^L4 r£ = iN?^{98 T}4 - ·™⁰⁰ 1-691 54.8

S₄ = .7500

L₅ Rq=*R(5)

^Ηιο»*Ή(6) ^₅ -.1100 _{s β 1β6555} 1.W 57.4

^L6 ijJliSg] T₆ =.1100 1.490 57.4

wobei die erste Spalte die Linsen, die numerisch auf der Strahleneintrittsseite des Systems beginnen, die zweite Spalte die jeweiligen Radien und Scheitelradien der asphärischen Oberflächen der *R(1) bis *R(8), wobei die Konvention verwendet wird, daß die negativen (-) Werte der Radien Oberflächen angeben, die konkav sind, und die postiven (+) Werte der Radien Oberflächen angeben, die konvex sind, die dritte Spalte die Dicken T^ bis Tg der jeweiligen Elemente, die vierte Spalte die

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axialen Abstände S, bis S₅ zwischen den jeweiligen Elementen sowie die fünfte und sechste Spalte jeweils den Brechungsindex N^ und den Dispersionsindex V der jeweiligen Elemente angeben.

6. Optisches System für ein chromatisch neutrales Suchersystem mit einem Duplet, dessen Brechkraft im wesentlichen Null ist und das sich in der Nähe der Lage einer Uffnungsblende in dem System befindet, gekennzeichnet im wesentlichen durch die folgenden Daten:

Abmessungen in Zoll

Linse Radien Dicke Abstand N-, V

=* R(2) T₁ =

1200 I.49O

S₁ = 1.4020

⁵ *R(4)

\ ^R7 = -1763

^R8 ⁼ⁱ

.1200

⁼ ·⁰⁵⁰⁰

¹⁰⁰⁰

I.49O

S₂ = .7520

s, = .0050

.7500

1100

1.490

S₅ = 1.6555

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wobei die erste Spalte die Linsen, die numerisch auf der Strahleneintrittsseite des Systems beginnen, die zweite Spalte die jeweiligen Radien und Scheitelradien der asphärischen Oberflächen der *R(1) bis *R(9), wobei die Konvention verwendet wird, daß die negativen (-) Werte der Radien Oberflächen angeben, die konkav sind, und die positiven (+) Werte der Radien Oberflächen angeben, die konvex sind, die dritte Spalte die Dicken Tj bis Tg der jeweiligen Elemente, die vierte Spalte die axialen Abstände Sj bis S₅ zwischen den jeweiligen Elementen sowie die flinfte und sechste Spalte jeweils den Brechungsindex N~ und den Dispersionsindex V der jeweiligen Elemente angeben.

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