DE4201494A1

DE4201494A1 - Verfahren zur reinigung von roher salzsaeure

Info

Publication number: DE4201494A1
Application number: DE4201494A
Authority: DE
Inventors: Jeffrey Hiram Stultz; Heinz Roeerup; Sigfried Unger; Edmund Rolf Nettersheim; Bernd Wottawa
Original assignee: Dow Deutschland Inc; Dow Chemical Co
Current assignee: Dow Deutschland Inc; Dow Chemical Co
Priority date: 1991-01-25
Filing date: 1992-01-21
Publication date: 1993-02-18
Anticipated expiration: 2012-01-22
Also published as: DE4201494C2; US5174865A

Description

Die vorliegende Erfindung betrifft ein Verfahren zur Reinigung von roher oder verunreinigter 5-20 gewichtsprozentiger Salzsäure, die z. B. aus Verbrennungsgasen einer Abfallverbrennung gewonnen wird.

Abfallverbrennung und die Wiedergewinnung von wässeriger Salzsäure aus den Verbrennungsgasen der Abfallverbrennung ist seit langem bekannt. Früher wurde die zurückgewonnene wässerige Salzsäure oft mit Natronlauge neutralisiert oder ausgefällt und dann beseitigt. Die Neutralisation ist jedoch teuer und Umweltschutzkreise widersetzen sich in zunehmendem Maße der Beseitigung der entstandenen Salze. Deshalb wurden hohe Forschungsanstrengungen gemacht, um die wässerige Salzsäure wieder zu verwerten.

Die Britische Patentschrift 13 50 727 schlägt vor, die Verbrennungsgase, die bei der Verbrennung von halogenierten organischen Materialien entstehen, abzukühlen und die säurehaltige(n) Verbindung(en) mindestens teilweise in einer Kühl- und Adsorptionszone zu adsorbieren. Die Adsorptionszone besteht aus einem länglichen Kanal, worin ein kontinuierlich fließender Wasser- oder Salzsäurefilm an der inneren Wand aufrecht erhalten wird. Die gekühlten Gase werden von der Flüssigkeit getrennt und in einer Waschzone gewaschen, um alle säurehaltigen Verbindungen zu entfernen. Die wässerige Salzsäure wird in einem entsprechenden System in gewünschter Konzentration zurückgewonnen. Die nicht gereinigte wässerige Salzsäure enthält in der Regel jedoch unerwünscht hohe Mengen and Festkörpern und/oder Schwermetallen.

Die Deutsche Offenlegungsschrift DE-A-33 34 677 betrifft ein Verfahren zur Rückgewinnung von Chlorwasserstoff aus Rückständen von chlorierten Kohlenwasserstoffen, die z. B. von aus Vinylchloridherstellung herstammen. Salzsäure wird aus der Verbrennung und der nachfolgenden raschen Abkühlung gewonnen und anschließend verdampft, überhitzt und dann direkt in einen Oxychlorierungsreaktor eingeleitet. Das beschriebene Verfahren ist allenfalls für die Gewinnung von Salzsäure aus chlorieren Kohlenwasserstoffabfällen geeignet, die relativ rein sind und nicht mit großen Mengen anderer Komponenten vermischt sind. Wenn jedoch eine Mischung aus Abfällen von vielen verschiedenen chlorierten Kohlenwasserstoffen und gegebenenfalls von anderen, nicht chlorierten Produkten aus chemischen Produktionsanlagen oder Kehrichtverbrennungsanlagen verbrannt wird, enthält die wässerige Salzsäure meistens hohe Mengen Festkörper und/oder Schwermetalle. Diese Salzsäure ist in der Regel nicht rein genug, um sie nach dem Verdampfen und Überhitzen in den Oxychlorierungsreaktor zurückzuführen.

Chemical Abstracts 82(24):158273u lehrt, die Verbrennungsgase aus der Verbrennung von Vinylchlorid- Plastikabfällen in eine Adsorptionskolonne einzuspeisen, um rohe HCl zurückzugewinnen. Die rohe wässerige Salzsäure wird dann verdampft und kondensiert, wobei reinere HCl gewonnen wird. Wenn die rohe HCl jedoch eine beträchtliche Menge Festkörper und/oder Schwermetallsalze enthält, wird mit diesem Verfahren jedoch keine wässerige Salzsäure gewonnen, die für die meisten Verwendungszwecke rein genug ist.

Da die wiedergewonnene wässerige Salzsäure in der Regel nicht rein genug ist, um als geeignetes Rohmaterial verwendet zu werden, wurden mehrere Vorschläge zur Reinigung von Salzsäure gemacht.

Chemical Abstracts 82(10):63893g betrifft ein Verfahren zur Verbrennung von organischen chlorhaltigen Abfällen, wobei die Chloride zu HCl umgesetzt werden. Das Verbrennungsgas wird im Gegenstrom in einem Kondensor mit einem Lösungsmittel in Kontakt gebracht. Das resultierende konzentrierte Lösungsmittel wird zusammen mit der zurückgewonnenen verdünnten HCl unter Vakuum destilliert, wobei konzentrierte HCl erhalten wird. Das Verbrennungsgas aus der Destillationskolonne enthält HCl und wird mit Wasser gewaschen, um restliche HCl zu entfernen. Die erhaltene verdünnte Salzsäure wird zur Destillationskolonne zurückgeführt.

In vielen Fällen wäre es jedoch erwünscht, die Reinheit von roher wässeriger Salzsäure, die aus den Verbrennungsgasen aus der Abfallverbrennung oder aus anderen Quellen stammt, weiter zu erhöhen.

Die Deutsche Offenlegungsschrift DE-A-38 21 482 betrifft ein Verfahren zur Reinigung von Verbrennungsgasen, die Salzsäure und Schwefeldioxid enthalten. Der Sulfatanteil der Verbrennungsgase wird mit Kalziumionen ausgefällt. Der Chloridanteil wird thermisch zersetzt. Die Verbrennungsgase werden mit einer wässerigen Magnesiumhydroxid-Suspension in Berührung gebracht, wobei der Großteil des Magnesiumhydroxids zu Magnesiumchlorid und Magnesiumsulfat umgesetzt wird. Magnesiumchlorid wird durch thermische Zersetzung zu Magnesiumoxid und HCl umgesetzt. HCl wird durch eine adiabatische Adsorptionskolonne geleitet, wobei 15-18 gew.-%ige Salzsäure erhalten wird. Die Salzsäure kann in einem Konzentrator auf 30 Gew.-% einkonzentriert und gereinigt werden. Die Deutsche Offenlegungsschrift gibt an, daß Salzsäure sehr hoher Reinheit erhalten wird. Das Verfahren erfordert jedoch eine große Menge Magnesiumchlorid. Zudem ist keine Methode zur Reinigung der Salzsäure angegeben.

Dementsprechend bleibt es erwünscht, ein wirksames Verfahren zur Reinigung von roher wässeriger Salzsäure bereitzustellen, die beispielsweise aus Verbrennungsgasen aus der Kehrichtverbrennung oder aus einer beliebigen anderen HCl-enthaltenden Quelle gewonnen wird. Das Verfahren sollte die Zugabe großer Chemikalienmengen nicht erfordern. Wäßrige Salzsäure hoher Reinheit sollte erhalten werden.

Überraschend wurde gefunden, daß wässerige Salzsäure sehr hoher Reinheit in einem Verfahren zur Reinigung von roher, wässeriger 5-20 gew.-%iger Salzsäure gewonnen werden kann, das folgende Stufen enthält

a) Verdampfen von Wasser oder einer Wasser/HCl- Mischung aus der rohen wässerigen Salzsäure bei einem Druck von 0.01 bis 1.0 bar und einer Temperatur von 10 bis 100°C, bis eine rohe, etwa azeotrope Mischung aus Wasser und HCl erhalten wird;
b) Destillation der in der Stufe a) erhaltenen Mischung in einer Destillationsapparatur bei einem Druck von 0.1 bis 1.5 bar und einer Temperatur von 50 bis 110°C; und
c) Destillation der flüssigen Mischung, die am Boden der in der Stufe b) verwendeten Destillationsapparatur verbleibt, bei einem Druck von 0.5 bis 2.5 bar und einer Temperatur von 80 bis 130°C.

Die rohe wässerige Salzsäure kann beispielsweise aus Verbrennungsgasen aus der Kehrichtverbrennung gewonnen werden.

Erfindungsgemäß können Feststoffe wie Aschen oder Schwermetalle (die in der Regel in Salzform vorliegen) wirksam aus der wässerigen Salzsäure entfernt werden. Üblicherweise können mindestens etwa 99%, oft sogar mindestens etwa 99.9%, des Gesamtgewichtes an Festkörpern und Schwermetallen, die in der rohen wässerigen Salzsäure enthalten sind, mit dem erfindungsgemäßen Verfahren entfernt werden. Somit enthält die wässerige Salzsäure, die erfindungsgemäß gereinigt worden ist, im allgemeinen nur bis zu 1%, vorzugsweise nur bis zu 0.1%, des Gewichtes an Festkörper und Schwermetallen, die in der wässerigen Salzsäure vor dem Reinigungsverfahren enthalten sind. Die gereinigte wässerige Salzsäure kann in chemischen Prozessen usw. wieder verwertet werden. Dementsprechend wird durch das erfindungsgemäße Verfahren Salzsäure in Form eines wertvollen Rohmaterials erhalten anstatt in Form von Abfall, der entsorgt werden muß.

Die Zeichnung stellt ein schematisches Fließbild für das erfindungsgemäße Verfahren dar.

Vorzugsweise wird 5-20 gew.-%ige Salzsäure, die aus Verbrennungsgasen aus der Kehrichtverbrennung stammt, nach dem erfindungsgemäßen Verfahren gereinigt.

Kehrichtverbrennung, besonders die Verbrennung von chloridhaltigen organischen Materialien ist allgemein bekannt. Die Abfälle können städtische Abfälle sein oder von chemischen Produktionsanlagen oder von der Verpackungsindustrie usw. her stammen. HCl-Gas wird als Nebenprodukt erzeugt, wenn chloridhaltige Materialien verbrannt werden. Das HCl-Gas wird in einem Säurewaschturm absorbiert. Das Waschen von Säure ist allgemein bekannt. Ein Verfahren ist beispielsweise in der oben genannten Britischen Patentschrift 13 50 727 beschrieben. Die gewünschte Konzentration an roher wässeriger Salzsäure von 5-20 Gew.-% wird dadurch erreicht, daß man verdünnte wässerige Salzsäure in den Waschturm zurückführt.

Die Reinigung der rohen wässerigen Salzsäure wird nun ausführlicher beschrieben. Die zu reinigende Salzsäure hat eine Konzentration von 5 bis 20 Gew.-%, vorzugsweise von 10 bis 17 Gew.-%.

Das erfindungsgemäße Reinigungsverfahren umfaßt eine dreistufige Verdampfung. In einer ersten Stufe wird Wasser oder eine Wasser/HCl-Mischung verdampft, bis eine etwa azeotrope Mischung aus Wasser und HCl erhalten wird. Diese etwa azeotrope Mischung ist eine wässerige Salzsäure, die eine HCl-Konzentration zwischen 15 und 21 Gew.-%, in der Regel zwischen 20 und 21 Gew.-%, aufweist. Stufe a) wird bei einem Druck von 0.01 bis 1 bar, vorzugsweise von 0.05 bis 0.5 bar, besonders bevorzugt von 0.07 bis 0.3 bar und insbesondere von 0.10 bis 0.15 bar durchgeführt. Stufe a) wird bei einer Temperatur von 10 bis 100°C, vorzugsweise von 20 bis 80°C, besonders bevorzugt von 40 bis 70°C und insbesondere von 55 bis 65°C durchgeführt.

Überschüssiges Wasser und eine kleine Menge HCl gehen in die Gasphase über. Die gasförmige Wasser/HCl-Mischung enthält im allgemeinen 0.5 bis 10, in den meisten Fällen 3 bis 7 Gew.-% HCl, basierend auf dem Gesamtgewicht der Mischung. Die Menge and HCl hängt von verschiedenen Parametern ab, beispielsweise von der anfänglichen HCl-Konzentration in der rohen wässerigen Salzsäure, die von den Verbrennungsgasen gewonnen wurde. Gasförmiges HCl kann in einer Adsorptionsanlage, beispielsweise in einem bekannten Adsorptionsturm, mit Wasser kondensiert werden. Als Adsorptionsturm kann beispielsweise ein bekannter adiabatischer, gepackter Gegenstromturm verwendet werden, durch den das gasförmige HCl nur einmal fließt. Es kann aber auch ein mehrstufiger Adsorptionsturm, der zirkulierende gepackte Abschnitte enthält, oder ein bekannter rieselfilmartiger Graphitadsorber verwendet werden.

Die rohe azeotrope Mischung, die in Stufe a) enthalten wird, wird in einer Reinigungsstufe b) in einer Destillationsapparatur bei einem Druck von 0.1 bis 1.5 bar, vorzugsweise von 0.2 bis 0.9 bar, besonders bevorzugt von 0.3 bis 0.5 bar und insbesondere bei etwa 0.4 bar destilliert. Eine Temperatur von 50 bis 110°C, bevorzugt von 60 bis 100°C, besonders bevorzugt von 70 bis 95°C und insbesondere von 80 bis 90°C wird in Stufe b) aufrecht erhalten.

Die destillierte, gereinigte, etwa azeotrope Mischung aus Wasser und HCl, die eine HCl-Konzentration von etwa 20.7 Gew.-% aufweist und die vom Kopf der in Stufe b) verwendeten Destillationsapparatur abgezogen wird, kann ohne zusätzliche Reinigung in chemischen Prozessen usw. eingesetzt werden. Wenn eine niedrigere HCl-Konzentration erwünscht ist, kann die aus Stufe b) gewonnene azeotrope Mischung aus Wasser und HCl mit Wasser oder mit der verdünnten Wasser/HCl-Mischung gemischt werden, die in Stufe a) verdampft worden ist. Die gereinigte, etwa azeotrope Mischung aus Wasser und HCl wird in Gasform aus dem Kopf der in Stufe b) verwendeten Destillationsapparatur gewonnen. Das Gas wird vorzugsweise kondensiert. Die gewonnene Kondensationswärme wird vorzugsweise zum Aufheizen der in Stufe a) eingesetzten rohen wässerigen Salzsäure verwendet. Vorzugsweise von 20 bis 60%, besonders bevorzugt von 35 bis 45% destillierte, etwa azeotrope Mischung werden vom Kopf der Destillationsapparatur gewonnen und zur Weiterverwertung entfernt, bezogen auf das Gesamtgewicht der rohen, etwa azeotropen Mischung, die in die Destillationsapparatur der Stufe b) gebracht wird.

Die flüssige Mischung, die am Boden der in Stufe b) eingesetzten Destillationsapparatur zurückbleibt, wird in eine andere Destillationsapparatur gebracht und in Stufe c) des erfindungsgemäßen Verfahrens destilliert. In Stufe c) wird ein Druck von 0.5 bis 2.5 bar, vorzugsweise von 0.7 bis 2.0 bar, besonders bevorzugt von 0.8 bis 1.5 bar und insbesondere von 1.0 bis 1.1 bar destilliert. Eine Temperatur von 80 bis 130°C, bevorzugt von 90 bis 120°C, besonders bevorzugt von 100 bis 120°C und insbesondere von etwa 110°C wird in Stufe c) aufrecht erhalten.

Als Wärmequelle wird in Stufe c) vorzugsweise Dampf mit einem Druck von 3 bis 12 bar, besonders bevorzugt von 3.5 bis 5.0 bar, und einer Temperatur von 130 bis 190°C, besonders bevorzugt von 135 bis 155°C.

Das Gewichtsverhältnis zwischen dem Dampf und der Menge HCl in der Destillationsstufe c) liegt im allgemeinen von 2-5 : 1, vorzugsweise von 3-4 : 1. Der Dampf erhitzt die flüssige Mischung in der Regel via Wärmetauscher.

Die destillierte, etwa azeotrope Mischung aus Wasser und HCl, die vom Kopf der in Stufe c) verwendeten Destillationsapparatur abgezogen wird, kann ohne zusätzliche Reinigung in chemischen Prozessen usw. eingesetzt werden. Die gereinigte, etwa azeotrope Mischung aus Wasser und HCl wird in Gasform aus dem Kopf der in Stufe c) verwendeten Destillationsapparatur gewonnen. Das Gas wird vorzugsweise kondensiert. Die gewonnene Kondensationswärme wird vorzugsweise zum Aufheizen der in Stufe b) eingesetzten rohen, etwa azeotropen Mischung aus Wasser und HCl verwendet. Vorzugsweise von 60 bis 90%, besonders bevorzugt von 70 bis 80% destillierte, etwa azeotrope Mischung werden vom Kopf der Destillationsapparatur gewonnen und zur Weiterverwertung entfernt, bezogen auf das Gesamtgewicht der flüssigen Mischung, die in die Destillationsapparatur der Stufe c) gebracht wird.

Die verbleibende Wasser/HCl-Mischung, die am Boden der in Stufe c) eingesetzten Destillationsapparatur zurückbleibt, ist mit beträchtlichen Mengen an Festkörpern, beispielsweise Schwermetallen und Asche, verunreinigt. Sie wird von der Destillationsapparatur entfernt und kann in eine Wasserbehandlungsanlage gebracht werden, wo sie weiter behandelt und entsorgt werden kann. Die verunreinigte Wasser/HCl-Mischung, die am Boden der Destillationsanlage zurückbleibt, macht im allgemeinen nur etwa 10 bis 20% des Gesamtgewichtes der rohen, etwa azeotropen Mischung aus, die in die Destillationsapparatur der Stufe b) gebracht worden ist. Dementsprechend ist die Ausbeute an gereinigter, wässeriger, etwa azeotroper Salzsäure im allgemeinen zwischen 80 und 90%, basierend auf dem Gesamtgewicht der rohen, etwa azeotropen Mischung, die in die Destillationsapparatur der Stufe b) gebracht worden ist.

Das erfindungsgemäße Verfahren wird anhand der Zeichnung näher erläutert, die ein Fließbild des erfindungsgemäßen Verfahrens schematisch darstellt.

Die rohe, wässerige 5 bis 20 gew.-%ige Salzsäure wird via die Einlaßleitung 1 in den Speicher 2, z. B. einen Vorratstank, gebracht. Vom Speicher 2 wird sie via Leitung 3 in die erste Destillationsapparatur 4 gebracht. Die Destillationsapparatur 4 ist mit einem Wärmetauscher 5 versehen, z. B. mit einem Rieselfilmwärmeaustauscher, worin die rohe wässerige Salzsäure vorgewärmt wird. In der ersten Verfahrensstufe a) wird Wasser in der ersten Destillationsapparatur 4 wie oben beschrieben verdampft und daraus via Leitung 6 entfernt. Die erste Destillationsapparatur kann beispielsweise einen bekannten Trommelverdampfer enthalten. Das Wasser ist im allgemeinen mit geringen Mengen HCl vermischt. Von der Leitung 6 wird es zwecks Weiterbehandlung in die Adsorptionsanlage 7 gebracht, die z. B. als rieselfilmartigen Adsorptionsturm ausgebildet ist. Die rohe, etwa azeotrope Mischung aus Wasser und HCl, die am Boden der ersten Destillationsapparatur 4 zurückbleibt, wird via Leitungen 8a und 8b und dann via Leitung 8 aus der Destillationsapparatur 4 entfernt.

Die rohe, etwa azeotrope Mischung aus Wasser und HCl wird aus der Leitung 8 in die zweite Destillationsapparatur 9 gebracht, die mit einem Wärmetauscher 10 ausgerüstet ist. Darin wird die rohe, etwa azeotrope Mischung vorgeheizt. Die vorgeheizte Mischung wird in einer zweiten Stufe b) wie oben beschrieben destilliert. Die destillierte, etwa azeotrope gasförmige Mischung aus Wasser und HCl wird via Leitung 11 aus der zweiten Destillationsapparatur 9 entfernt und durch den Wärmeaustauscher 5 der ersten Destillationsapparatur 4 geführt. Die gasförmige Mischung aus Wasser und HCl wird in einem Wärmeaustauscher 5 kondensiert und via Leitungen 12 und 13 daraus entfernt. Die flüssige, reine Mischung aus Wasser und HCl kann aus Leitung 13 zu den Verbrauchern gebracht und als Rohmaterial wieder verwertet werden. Mit der Wärme, die durch die Kondensation der gasförmigen Mischung aus Wasser und Salzsäure erzeugt wird, wird die rohe wässerige Salzsäure erhitzt, die via Leitung 3 in die erste Destillationsapparatur 4 gebracht wird.

Die flüssige Mischung, die am Boden der zweiten Destillationsapparatur 9 zurückbleibt, wird via Leitungen 14a und 14b und dann via Leitung 14 aus der Destillationsapparatur 9 entfernt. Die flüssige Mischung wird aus der Leitung 14 in die dritte Destillationsapparatur 15 gebracht, die mit einem Wärmetauscher 16 ausgerüstet ist. Darin wird die flüssige Mischung vorgeheizt. Als Wärmequelle für das Vorheizen der flüssigen Mischung dient Dampf, der via eine Dampfleitung 19 in den Wärmeaustauscher 16 gebracht wird. Die vorgeheizte Mischung wird in einer dritten Stufe c) wie oben beschrieben destilliert. Die destillierte, etwa azeotrope gasförmige Mischung aus Wasser und HCl wird via Leitung 17 aus der dritten Destillationsapparatur 15 entfernt und durch den Wärmeaustauscher 10 der zweiten Destillationsapparatur 9 geführt. Die gasförmige Mischung aus Wasser und HCl wird im Wärmeaustauscher 10 kondensiert und via Leitungen 18 und 13 daraus entfernt. Die flüssige, reine Mischung aus Wasser und HCl kann aus der Leitung 13 zu den Verbrauchern gebracht und als Rohmaterial wieder verwertet werden. Mit der Wärme, die durch die Kondensation der gasförmigen Mischung aus Wasser und Salzsäure erzeugt wird, wird die rohe, etwa azeotrope Mischung aus Wasser und Salzsäure erhitzt, die via Leitung 8 in die zweite Destillationsapparatur 9 gebracht wird. Die Wasser/HCl-Mischung, die am Boden der dritten Destillationsapparatur 15 zurückbleibt, ist mit beträchtlichen Mengen an Festkörpern, beispielsweise Schwermetallen und Asche, verunreinigt. Sie wird von der Destillationsapparatur 15 via die Leitungen 21a und 21b und dann via Leitung 21 entfernt. Sie kann in eine (nicht gezeigte) Wasserbehandlungsanlage gebracht werden, wo sie weiter behandelt und entsorgt werden kann.

Die Pfeile in der Zeichnung geben die Fließrichtung der oben beschriebenen gasförmigen oder flüssigen chemischen Verbindungen oder Mischungen in den Leitungen an. Die Gase und Flüssigkeiten werden mittels (nicht gezeigter) Pumpen durch die Leitungen transportiert.

Die Leitungen, Speicher und Destillationsapparaturen können aus einem beliebigen korrosionsfesten Material hergestellt werden. Vorzugsweise werden sie aus einem feuerfesten Material, Keramik, Stahllegierung, Glas oder Kunststoff hergestellt. Bevorzugt werden korrosionsfeste Kunststoffe wie Vinylesterharze verwendet. Die Wärmeaustauscher 5, 10 und 16 enthalten vorzugsweise Kohlenstoffmäntel und -rohre.

Das erfindungsgemäße Verfahren entfernt Verunreinigungen aus roher wässeriger Salzsäure äußerst wirksam. Rohe wässerige Salzsäure enthält vor dem erfindungsgemäßen Reinigungsverfahren im allgemeinen einen Eisengehalt von mehr als 500 ppm, üblicherweise mehr als 1000 ppm und in vielen Fällen mehr als 3000 ppm und/oder einen Schwermetallgesamtgehalt von mehr als 100 ppm, üblicherweise von mehr als 300 ppm und in vielen Fällen von mehr als 800 ppm und/oder einen Festkörpergehalt von mehr als 500 ppm, üblicherweise von mehr als 1000 ppm und in vielen Fällen von mehr als 3000 ppm, bezogen auf das Gesamtgewicht der rohen wässerigen Salzsäure. Die erfindungsgemäß gereinigte Salzsäure weist eine HCl-Konzentration von bis zu 21 Gewichtsprozent auf und enthält im allgemeinen einen Eisengehalt von weniger als 10 ppm, üblicherweise von weniger als 5 ppm und in vielen Fällen sogar weniger als 2 ppm, einen Schwermetallgesamtgehalt von weniger als 5 ppm, üblicherweise von weniger als 1 ppm und in vielen Fällen sogar weniger als 0.2 ppm und einen Festkörpergehalt von weniger als 5, üblicherweise von weniger als 1 ppm und in vielen Fällen sogar weniger als 0.1 ppm.

Claims

1. Verfahren zur Reinigung von roher, wässeriger 5 bis 20 gew.-%iger Salzsäure, dadurch gekennzeichnet, daß es folgende Stufen enthält

a) Verdampfen von Wasser oder einer Wasser/HCl- Mischung aus der rohen, wässerigen Salzsäure bei einem Druck von 0.01 bis 1.0 bar und einer Temperatur von 10 bis 100°C, bis eine rohe, etwa azeotrope Mischung aus Wasser und HCl erhalten wird;
b) Destillation der in der Stufe a) erhaltenen Mischung in einer Destillationsapparatur bei einem Druck von 0.1 bis 1.5 bar und einer Temperatur von 50 bis 110°C; und
c) Destillation der flüssigen Mischung, die am Boden der in der Stufe b) verwendeten Destillationsapparatur verbleibt, bei einem Druck von 0.5 bis 2.5 bar und einer Temperatur von 80 bis 130°C.

2. Verfahren nach Patentanspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Stufe a) bei einem Druck von 0.05 bis 0.5 bar und einer Temperatur von 20 bis 80°C durchgeführt wird.

3. Verfahren nach Patentanspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Stufe a) bei einem Druck von 0.07 bis 0.3 bar, vorzugsweise von 0.10 bis 0.15 bar, und einer Temperatur von 40 bis 70°C, vorzugsweise von 55 bis 65°C durchgeführt wird.

4. Verfahren nach einem der Patentansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, das die Stufe b) bei einem Druck von 0.2 bis 0.9 bar und einer Temperatur von 60 bis 100°C durchgeführt wird.

5. Verfahren nach Patentanspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß die Stufe b) bei einem Druck von 0.3 bis 0.5 bar, vorzugsweise bei etwa 0.4 bar, und bei einer Temperatur von 70 bis 95°C, vorzugsweise von 80 bis 90°C durchgeführt wird.

6. Verfahren nach einem der Patentansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Stufe c) bei einem Druck von 0.7 bis 2.0 bar und einer Temperatur von 90 bis 120°C durchgeführt wird.

7. Verfahren nach Patentanspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß die Stufe c) bei einem Druck von 0.8 bis 1.5 bar, vorzugsweise bei einem Druck von 1.0 bis 1.1 bar, und einer Temperatur von 100 bis 120°C, vorzugsweise bei etwa 110°C durchgeführt wird.

8. Verfahren nach einem der Patentansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß die Stufe c) mit Hilfe von Dampf als Wärmequelle durchgeführt wird, der einen Druck von 3 bis 12 bar, vorzugsweise von 3.5 bis 5.0 bar, und eine Temperatur von 130 bis 190°C, vorzugsweise von 135 bis 155°C, aufweist.

9. Verfahren nach einem der Patentansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, daß

i) eine gereinigte, gasförmige, etwa azeotrope Mischung aus Wasser und HCl in der Stufe b) erhalten wird, diese Mischung kondensiert und die gewonnene Kondensationswärme zum Heizen der rohen wässerigen Salzsäure verwendet wird, die in der Stufe a) eingesetzt wird und
ii) eine gereinigte, gasförmige, etwa azeotrope Mischung aus Wasser und HCl in der Stufe c) erhalten wird, diese Mischung kondensiert und die gewonnene Kondensationswärme zum Heizen der rohen, etwa azeotropen Mischung aus Wasser und HCl verwendet wird, die in der Stufe b) eingesetzt wird.

10. Verfahren nach einem der Patentansprüche 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, daß die gereinigte wässerige Salzsäure bis zu 1%, vorzugsweise bis zu 0.1% Festkörper und Schwermetallsalze enthält, bezogen auf das Gewicht der Festkörper und Schwermetallsalze, die vor dem Reinigungsverfahren in der rohen, wässerigen Salzsäure enthalten waren.

11. Verfahren nach einem der Patentansprüche 1 bis 10, dadurch gekennzeichnet, daß die rohe, wässerige 5 bis 20 gew.-%ige Salzsäure aus Verbrennungsgasen einer Abfallverbrennung gewonnen worden ist.