DE4125521C1 - - Google Patents
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Description
Die Erfindung bezieht sich auf das Gebiet der Vergasung und insbesondere auf die
Festbettdruckvergasung, die Öldruckvergasung und die Flugstromvergasung sowie auf das
Gebiet der Entsorgung von Abfallstoffen.
Die Festbettdruckvergasung wird mit den unterschiedlichen Einsatzstoffen wie Rohbraunkohle,
Braunkohlenbriketts, Hartbraunkohle und Steinkohle betrieben. Die Qualität dieser Einsatzstoffe
hinsichtlich des Asche- und Wassergehaltes kann in weiten Grenzen schwanken. Der
Aufbereitungsaufwand für den Vergasungsstoff ist gering.
Das u. a. in W. Peters "Kohlevergasung", Verlag Glückauf GmbH, Essen, beschriebene
Grundprinzip der Festbettdruckvergasung ist in vielen Modifikationen weiterentwickelt worden.
Bekannt sind daher Weiterentwicklungen nach DE-PS 26 40 180 und 27 32 544, in denen eine
Kombination mit der Wirbelschicht vorgeschlagen wurde. In weiteren Lösungen, so u. a. in den
DD-PS 38 791, 1 10 297, 1 19 814, 1 21 796, 1 32 980, 1 33 818 und DE-PS 27 05 558 werden Wege und
Möglichkeiten zur Leistungssteigerung, zum Flüssigschlackenabzug, zur Absenkung des
Staubgehaltes im Rohgas und zur Vermeidung von Verschlackungen im Festbettdruckvergaser
vorgeschlagen.
Der grundsätzliche Nachteil aller bisher praktizierten Lösungen besteht darin, daß im Rohgas
Staub, höher- und niedrigsiedende Kohlenwasserstoffe und wasserlösliche organische
Verbindungen wie Alkohole und Aromaten sowie deren Derivate enthalten sind und aufwendige
Nebenanlagen zur Gewinnung und Verwertung einzelner Produkte sowie zur Vermeidung von
Umweltgefährdungen erfordern.
Nach DD-PS 2 59 875 ist ein Vorschlag bekannt geworden, nach welchem zur Vermeidung von
Abprodukten die Brennstoffschütthöhe im Festbettdruckvergaser extrem abgesenkt wird und
durch die dadurch erreichten Temperaturen von Gasraum von ca. 1000°C die im Rohgas
enthaltenen Teere, Öle und Staubpartikel im Gasraum in Rohgas umgewandelt werden sollen.
Dieses Verfahren ist sicherheitstechnisch nicht beherrschbar, da durch die extrem niedrige
Festbettschüttung Sauerstoffdurchbrüche provoziert werden, die in nachgeschalteten Anlagen zu
Gasexplosionen führen können.
Bekannt ist weiterhin ein Vorschlag nach DD-PS 43 253, bei dem die im Gas enthaltenen flüssigen
und festen Bestandteile beim Verlassen des Gaserzeugers autoxydativ unter Zuführung von
Vergasungsmittel in Gas umgewandelt werden sollen. Dieses Verfahren ist wirtschaftlich nicht
sinnvoll, da ein Teil des erzeugten Gases verbrannt wird. Ein sicherer definierter Umsatz der
flüssigen und festen Bestandteile ist bei der Durchführung dieses Verfahrens nicht garantiert. Da
der Vorschlag weiterhin keine sichere nacharbeitbare Lehre beinhaltet, ist bei dem dargestellten
Verfahren mit Gasexplosionen zu rechnen.
In der DD-PS 1 50 475 ist eine Lösung aufgezeigt, nach der unter Einsatz eines Hydrierkatalysators
bei einer Nachvergasung von Festbettdruckvergasungsrohgas höhere Kohlenwasserstoffe durch
Hydrocracken umgesetzt werden sollen. Dieses Verfahren weist den Nachteil auf, daß die
Eintrittstemperatur des Rohgases im Nachvergaser auf die Arbeitstemperatur des Katalysators
eingestellt werden muß. Dies ist bei Einsatz von Braunkohle im Vergasungsprozeß nur mit
komplizierter Steuer- und Verfahrenstechnik realisierbar. Ein weiterer Nachteil des Verfahrens
ist die rasche Verschmutzung des Katalysators mit Kohlenstaub- und Ascheteilchen, welche mit
dem Rohgas mitgeführt werden und die damit entstehenden hohen Betriebskosten. Weiterhin
sind in den DE-OS 25 32 197 und 25 32 198 Vorschläge aufgezeigt, zur Nachvergasung von
Kohlenwasserstoffen aus Festbettdruckvergasungsrohgas dieses bei Zugabe von Sauerstoff in
einen Nachvergaser, welcher ein Festbett aus inerten oder Katalysatormaterial enthält,
einzuleiten, wodurch infolge von Temperaturerhöhungen Vergasungs- und Crackreaktionen
eintreten sollen.
Dieses Verfahren ist dahingehend von Nachteil, da hier eine Steuerung der Rohgaszusammensetzung
sowie der Rohgasmenge im Nachvergaser nicht möglich ist und die Festbettschüttung im
Nachvergaser durch Verschmutzung infolge von Staub- und Ascheeintrag zur Leistungseinsenkung
bzw. zur Abstellung des Vergasungsprozesses führen kann.
Als Sonderabfälle gelten unter anderem Abfälle aus gewerblichen und sonstigen Unternehmen
und öffentlichen Einrichtungen, die nach Art, Beschaffenheit oder Menge in besonderem Maße
gesundheits-, luft- oder wassergefährend sind.
Schwerpunktmäßig entstehen Sonderabfälle in der chemischen Industrie, in der metallverarbeitenden
Industrie sowie in der Energie- und Abfallwirtschaft.
In der chemischen Industrie fallen vor allem schwefelhaltige, kohlenwasserstoffhaltige sowie
halogenierte Abfälle an.
Aus der metallverarbeitenden Industrie stammen unter anderem Ölemulsionen, Lackschlämme
und Galvanikabfälle.
In thermischen Abfallverwertungsanlagen wie Verbrennung und Pyrolyse fallen zum Teil
belastete Reststoffe und im Bereich der Wärmenutzung und der Gasreinigung Flug- und
Filterstäube an, deren Entsorgung große Probleme bereitet.
Insbesondere die Kontamination dieser Stäube mit organischen Schadstoffen wie Dioxine und
Furane sowie mit Schwermetallen bedingt im Falle der Deponierung hohe Umweltauflagen.
Gegenwärtig werden für diese und ähnliche Sonderabfälle Lösungen vorgeschlagen, durch
Einbindung in tonhaltige Materialien DE-PS 39 18 259, DE-PS 37 13 482, DE-PS 39 19 011 oder
nach DE-PS 35 02 215 schwermetallhaltige Rückstände zu festen deponiefähigen Produkten zu
verarbeiten, die dann teilweise mit einem sehr hohen Kostenaufwand in Untertagedeponien
abgelagert werden.
Alternative Lösungen sehen Einschmelzlösungen vor. Solche Lösungen werden in DE-PS
39 39 344, DE-PS 32 06 984 beschrieben. Diese Anlagen benötigen einen sehr hohen
Energieaufwand. Sie befinden sich gegenwärtig überwiegend im Stadium von Labor- und
Pilotanlagen und bedürfen für die Überführung in die Praxis noch eines erheblichen Entwicklung-
und Zeitaufwandes.
Aus der Vergasungstechnik ist ein Vorschlag aus DD-PS 2 67 880 bekannt, nach dem ein
aschehaltiger flüssiger Brennstoff separat und unabhängig von einem Brenner, der mit einem
staubförmigen Brennstoff beaufschlagt wird, mit Wasserdampf über eine Zuführungsleitung dem
Reaktionsraum zugeführt und der benötigte Sauerstoff für die autotherme Partialoxydation
des aschehaltigen flüssigen Brennstoffes über den Kohlestaubbrenner der Vergasungsreaktor
zugeführt wird.
Die Vergasung von flüssigen Rückständen erfordert nach diesem Verfahren einen hohen Einsatz
von Kohlestaub, dessen Verwendung zu hohen Gasgestehungskosten führt. Die Einsatzmenge
von flüssigen Rückständen ist mengenmäßig bei diesem Verfahren sehr begrenzt.
Ziel und Aufgabe der Erfindung bestehen darin, flüssige und feste Abfallstoffe gleichzeitig über
den Prozeß der Vergasung auf wirtschaftliche und umweltrelevante Weise zu entsorgen.
Erfindungsgemäß wird die Aufgabe der Erfindung dadurch gelöst, indem in einen Festbettdruckvergaser 1-70% des Vergasungsstoffes als fester Abfallstoff, welcher Schwefel
und/oder Kohlenwasserstoffe und/oder PCB und/oder Dioxin und/oder Schwermetalle enthält,
eingesetzt wird. Diese festen Abfallstoffe wie beispielsweise beladener Aktivkoks, kontaminierte
Erde, Altreifenschnitzel, Shredderleichtgut, ölverschmutzte Textilabfälle oder Kunststoffabfälle
können entweder in die Kohlematrix durch Brikettierung eingebunden sein oder im Gemisch mit
Kohle in den Festbettdruckvergaser eingebracht werden. Enthaltene Schwermetalle werden
überwiegend in die entstehende Schlacke eingebunden, welche als Baustoff genutzt oder
deponiert werden kann. Das entstehende schadstoff- und staubhaltige
Festbettdruckvergasungsrohgas wird in einen unmittelbar nachgeschalteten Nachvergaser
gemeinsam mit einem flüssigen Abfallstoff, der einen Heizwert von größer 20 000 kJ/kg aufweist
und welcher Kohlenwasserstoffe und/oder PCB enthält, über einen Brenner auf größer 1000°C
aufgeheizt, wobei der flüssige Abfallstoff und/oder das schadstoff- und staubhaltige Festbettdruckvergasungsrohgas
teilweise verbrannt und teilweise vergast werden. Die Sauerstoffmindestmenge
ist dabei die Menge, die zur Aufheizung des Gasgemisches auf größer 1000°C
benötigt wird.
Die Gesamtgasmenge bei der Durchführung des Verfahrens wird sowohl über die Menge des
Festbettdruckvergasungsrohgases als auch über die Menge des flüssigen Abfallstoffes
eingestellt. Als flüssige Abfallstoffe können beispielsweise Altöle oder Produkte aus
Emulsionsspaltanlagen mittels des vorgeschlagenen Verfahrens entsorgt werden.
Der Nachvergaser ist in seiner geometrischen Form so ausgeführt, daß die Verweilzeit der
Gesamtgasmenge im Nachvergaser <2 sec. Nach Verlassen des Nachvergasers wird
das Entsorgungsgas schockartig auf kleiner 200°C abgekühlt.
Erfindungsgemäß kann bei der Durchführung des Verfahrens der Nachvergaser mit
Festbettdruckvergasungsrohgas oder zur Entsorgung von flüssigen Abfallstoffen betrieben werden.
Bei der Durchführung des Verfahrens wird das bei der Quenchung der heißen Reaktionsgase
anfallende Rußwasser von <99% seiner Bestandteile befreit und diese werden im Gemisch mit
flüssigen Abfallstoffen, die einen Heizwert von größer 20 000 kJ/kg aufweisen und
Kohlenwasserstoffe und/oder Schwefel und/oder PCB und Schwermetalle und/oder Dioxin
enthalten und die dabei zusätzlich 3-35% Abfallstoffe als Feststoffbestandteile enthalten in
einen Flugstromvergaser, dessen Reaktorinnenwand als gekühlter Rohrschirm ausgeführt ist und
der über einen flüssigen Schlackeablauf verfügt, eingebracht. Die festen Abfallstoffe sind dadurch
gekennzeichnet, daß sie größer 10% an mineralischen Bestandteilen und Schwefel und/oder
Schwermetalle und/oder PCB und/oder Dioxin und/oder Kohlenwasserstoffe enthalten. Die
Korngröße der festen Abfallstoffe beträgt bei der Durchführung des Verfahrens vorzugsweise
<0,5 mm.
Die Durchführung des Verfahrens im Flugstromvergaser erfolgt bei einer Reaktionstemperatur,
die auf oberhalb 50°C der Schmelztemperatur der Mineralbestandteile der festen Abfallstoffe und
dabei mindestens auf <1200°C eingestellt wird. Die Verweilzeit des entstehenden Gases bei
der eingestellten Reaktionstemperatur beträgt <2 sec, bevor eine schockartiger Abkühlung der
entstehenden schlackehaltigen Gase auf <200°C bewirkt wird.
Bei der Anwendung des Verfahrens können sich die Einsatzstoffe für die simultane Entsorgung
von flüssigen und festen Abfallstoffen im Flugstromvergaser beispielsweise aus
schadstoffbelasteten Altölen im Gemisch mit Lackschlämmen, Klärschlämmen oder Flug- und
Filterstäuben von Abgasreinigungsanlagen zusammensetzen.
Möglich ist ebenfalls der alleinige Einsatz von feststoffhaltigen Teerrückständen aus der
Kohleveredlung und Mineralölindustrie.
Bei der Durchführung des Gesamtverfahrens werden die bei der Gaskühlung in der Flüssigphase anfallenden Restkomponenten an Schadstoffen nach bekannten Verfahren aus der
wäßrigen Phase abgetrennt und in bekannter Weise der Festbett-/Flugstromvergasung
zugeführt. Gleichfalls werden die in Spuren vorhandenen Schadstoffkomponenten, insbesondere
Schwermetalle, aus dem Rohgas über eine Tieftemperaturwäsche ausgewaschen und das
Waschmittel nach entsprechender Anreicherung der Schadstoffkomponente teilweise in die
Vergasungsreaktion zurückgeführt.
Der Vorteil des Verfahrens besteht insbesondere darin, daß gleichzeitig flüssige und feste
Abfallstoffe entsorgt werden können und daß mit der Reaktionswärme, die bei der Entsorgung
der flüssigen Abfallstoffe im Flugstromvergaser entsteht, die enthaltenen festen Abfallstoffe im
Gemisch mit den schwermetallhaltigen Rückständen aus der Rußwasseraufbereitung entsorgt
werden und dabei sowohl die Schwermetalle der flüssigen Abfallstoffe als auch die des
Rußwassers in die mineralischen Bestandteile der festen Abfallstoffe nichteluierbar eingebunden
werden. Ein weiterer Vorteil des Gesamtverfahrens besteht darin, daß die kombinierte
Entsorgung der festen und flüssigen Abfallstoffe in den Vergasungsprozessen sehr
umweltrelevant ist und dabei gleichzeitig durch die höheren Wirkungsgrade bei der Energieausnutzung
zu einer Ressourcenschonung von Rohstoffen beiträgt. Die Einbeziehung der
Schadstoffe, die bei der Gas- und Abwasserreinigung anfallen, in den Vergasungs- und
Einschmelzprozeß der Abfallstoffe führt zu einer neuartigen komplexen Entsorgungslösung für
feste und flüssige Abfallstoffe.
Ein Ausführungsbeispiel der Erfindung ist in der Zeichnung dargestellt und wird im folgenden
näher beschrieben.
In einen Festbettdruckvergaser 1, der unter einem Druck von 25 bar betrieben wird, werden
stündlich
13,7 t Braunkohlenbriketts 2 (Wassergehalt 18,5%, Teergehalt 8%, Aschegehalt 8%)
3,1 t kontaminierte Erde 3 mit einem Kohlenwasserstoffgehalt von 5%
1,7 t Altreifen 3
1,7 t Shredderleichtgut 3
3,1 t kontaminierte Erde 3 mit einem Kohlenwasserstoffgehalt von 5%
1,7 t Altreifen 3
1,7 t Shredderleichtgut 3
eingeschleust. Über den Drehrost 4 werden als Gemisch 5 2500 m³i.N. Sauerstoff/h und 16,4 t
Vergasungsdampf/h in den Reaktor eingebracht. Über den Drehrost 4 wird ein inertes
Asche/Schlackegemisch 6 in einer Gesamtmenge von 4 t/h ausgebracht, das als
Bauzuschlagstoff oder Verfüllmasse genutzt werden kann oder gefahrlos zu deponieren ist. Im
Festbettdruckvergaser werden die in der kontaminierten Erde enthaltenen Kohlenwasserstoffe
abdestilliert, aufgespalten oder vergast.
Die Altreifen- und Shredderleichtgutanteile werden zu 40-70% in Gasbestandteile und zu 20 bis
50% zu Kohlenwasserstoffen umgesetzt. 3-12% gehen in Abhängigkeit von der
Zusammensetzung in die Asche/Schlackefraktion. Die Restbestandteile werden als
Asche/Schlackegemisch über den Drehrost ausgetragen.
Über den Rohgassammelraum 7 werden 20 700 m³i.N. trockenes Rohgas und 13 800 m³i.N.
Wasserdampf/h mit einer Temperatur von ca. 450°C über die Rohgassammelleitung 8 über den
Brenner 10 in den Nachvergaser 9, welcher mit 24 bar betrieben wird, geleitet.
Das eingeleitete trockene Rohgas weist folgende Zusammensetzung auf:
CO₂ - 33,5%
CO - 15,0%
H₂ - 36,0%
CH₄ - 12,5%
N₂ - 0,9%
O₂ - 0,1%
C₁-C₄ - 2,0%
CO - 15,0%
H₂ - 36,0%
CH₄ - 12,5%
N₂ - 0,9%
O₂ - 0,1%
C₁-C₄ - 2,0%
Weiterhin enthält das Rohgas ca. 90 g cyclische und aliphatische Kohlenwasserstoffe/m³i.N. und
10 g Staub/m³i.N., der etwa 20% Aschebestandteile enthält.
Über den Brenner 10 werden gleichzeitig 11 t Altöl 11 mit einem Heizwert von 32 000 kJ/kg und
mit einem PCB-Gehalt von 200 mg/kg in den Nachvergaser eingeleitet. Dieses Altöl enthält
des weiteren folgende Schwermetallkonzentrationen:
Ni - 1000 mg/kg
Ba - 2000 mg/kg
Cu - 600 mg/kg
V - 300 mg/kg
Pb - 900 mg/kg
Ba - 2000 mg/kg
Cu - 600 mg/kg
V - 300 mg/kg
Pb - 900 mg/kg
Bei einem Sauerstoffeinsatz 12 von 11 000 m³i.N./h werden sowohl das
Festbettdruckvergasungsrohgas als auch das Altöl einer autothermen Vergasung mit hohem
Stoffumsatz unterzogen. Im ausgemauerten Reaktor mit einem Volumen von 75 m³ erfolgt bei
einer Temperatur von 1350°C die Umsetzung. Die Umwandlung der Kohlenwasserstoffe des
Rohgases des Festbettdruckvergasers sowie der Inhaltsstoffe des Altöles erfolgt durch direkten
Kontakt mit der Flamme, durch Strahlungswärme sowie durch Kontakt mit dem heißen
Innenmantel des Nachvergasers.
Das entstehende Entsorgungsgas 13 von 62 000 m³i.N./h verläßt mit 1350°C nach einer mittleren
Verweilzeit den Nachvergaser mit folgender Zusammensetzung bezogen auf den trockenen
Zustand:
CO₂ - 18,6%
CO - 33,5%
H₂ - 46,6%
CH₄ - 0,3%
N₂ - 1,0%
O₂ - 0,1%
CO - 33,5%
H₂ - 46,6%
CH₄ - 0,3%
N₂ - 1,0%
O₂ - 0,1%
Das entstehende Entsorgungsgas 13 ist frei von PCB und Kohlenwasserstoffen und wird einer
direkten Kühlung 14 auf <200°C oder einer zwischengeschalteten Abhitzegewinnung 15 zur
Nutzung des Wärmepotentials bis ca. 500°C unterzogen. Das entstehende Entsorgungsgas 13
kann nach Durchlaufen einer konventionellen Gasreinigung stofflich oder energetisch genutzt
werden. Die im Rußwasserbehälter 16 anfallenden Kondensate 17 sind teer-, öl-, phenol- und
PCB-frei. Das aus der Rußwasseraufbereitung 18 ablaufende Abwasser bedarf nur einer
einfachen Aufbereitung.
Die in der nach dem Pelletverfahren arbeitende Rußwasseraufbereitung 18 anfallenden
schwermetallhaltigen Rußpellets 19 werden in einer Gesamtmenge von 400 kg/h in ein
Tanksystem 21 gefördert. Gleichzeitig werden einmal pro Tag in das Tanksystem 21
Schwermetall- und Salzschlamm aus der Abwasseraufbereitung und der Tieftemperaturgaswäsche
39 in einer Gesamtmenge von 1000 kg gefördert und dem Vergasungsstoffgemisch für
den Einsatz im Flugstromvergaser zugemischt. In das Tanksystem 21 werden Altöl 23, mit einem
Heizwert von 33 000 kJ/kg und mit folgenden Schadstoffkonzentrationen:
PCB - 200 mg/kg
Ni - 2000 mg/kg
Pb - 2000 mg/kg
Zn - 2500 mg/kg
S - 4%
Ni - 2000 mg/kg
Pb - 2000 mg/kg
Zn - 2500 mg/kg
S - 4%
mit 0,1 kg auf 15% Wassergehalt getrockneten Klärschlamm 22 /kg Altöl, der 10% mineralische
Bestandteile und folgende Schadstoffkomponenten enthält:
Pb: 1000 mg/kg
Cu: 500 mg/kg
Zn: 2000 mg/kg
Cu: 500 mg/kg
Zn: 2000 mg/kg
sowie mit 0,15 kg Filterstaub 22 aus der Reinigungsstufe von Müllverbrennungsabgasen /kg Altöl,
welcher 60% mineralische Bestandteile und folgende Schadstoffkomponente enthält:
200 mg PC DD und PC DF /g
6000 mg Pb /kg
24 000 mg Zn /kg
1000 mg Cu /kg
1700 mg Sn /kg
1400 mg Cr /kg
6000 mg Pb /kg
24 000 mg Zn /kg
1000 mg Cu /kg
1700 mg Sn /kg
1400 mg Cr /kg
gemischt.
Über das Kreislaufsystem 24 und die Pumpe 25 wird dieses Altöl-Abfallstoff-Gemisch
umgepumpt, um Absetzerscheinungen zu vermeiden. Über die Stichleitung 26 und die
Dosierpumpe 27 werden 12 t/h des Altöl-Abfallstoffgemisches über den Brenner 28 in einem
Vergasungsreaktor 31, der bei einem Druck von 25 bar betrieben wird, ein Volumen von 30 m³
aufweist, und dessen Reaktionsraumkontur 32 zwangsgekühlt ist, eingespeist.
Der zugeführte Hochdruckdampf 30 in einer Menge von 4 t/h dient sowohl zur Verwirbelung des
Altöl-Abfallstoff-Gemisches als auch als Vergasungsmittel. Mittels der Sauerstoffmenge 29 von
10 000 m³i.N./h erfolgt die autotherme Partialoxydation des Altöles 23 sowie der organischen
Bestandteile der festen Abfallstoffe 22. Der Schmelzpunkt der mineralischen Bestandteile der
festen Abfallstoffe liegt bei 1250°C.
Mittels der Flammenreaktion werden Gasaustrittstemperaturen von 1400°C eingestellt. Bei der
Vergasungsreaktion entstehen 40 000 m³i.N. Rohgas/h. Die mittlere Verweilzeit im
Vergasungsreaktor beträgt 2,7 s.
Über die Quenchung 33 des Rohgases, welches die gebildete Schlacke in flüssiger Form
transportiert, erfolgt die Abkühlung des Rohgases auf 200°C und die Granulierung der Schlacke
37, die aus dem Quenchbehälter 34 über das Wasserbad 36 ausgetragen wird.
Die Schwermetallbestandteile der Abfallstoffe sind nichteluierbar in die Schlacke
eingeschmolzen. Die Schlacke kann als Baustoff verwendet oder gefahrlos deponiert werden.
Das im Quenchbehälter 14 anfallende Rußwasser 18 ist teer-, öl-, phenol- und PCB-frei und
wird zur Rußwasseraufbereitung 18 geleitet. Das aus der Rußwasseraufbereitung 18 ablaufende
Abwasser 19 wird einer Entsalzungsanlage zugeführt.
Das gekühlte Rohgas 15 enthält keine nachweisbaren Dioxinmengen und wird nach einer
Tieftemperaturwäsche, mit Methanol als Waschmittel, als Brenngas zur Verstromung genutzt.
Verzeichnis der verwendeten Bezugszeichen
1 Festbettdruckvergaser
2 Kohle
3 Feste Entsorgungsprodukte (kontaminierte Erde, Altreifenschnitzel, Shredderleichtgut)
4 Drehrost
5 Vergasungsmittel
6 Asche/Schlacke
7 Rohgassammelraum
8 Rohgasabzugsrohr
9 Nachvergaser
10 Brenner
11 Flüssige Entsorgungsprodukte (Altöl)
12 Sauerstoff
13 Entsorgungsgas
14 Quenchung
15 Entsorgungsgas gekühlt und gewaschen
16 Rußwassersammelbehälter
17 Rußwasser
18 Rußwasseraufbereitung
19 Abwasser
20 Rußpellets
21 Tanksystem
22 feste Abfallstoffe
23 Altöl
24 Kreislaufsystem
25 Kreislaufpumpe
26 Stichleitung
27 Dosierpumpe
28 Brenner
29 Sauerstoff
30 Dampf
31 Vergasungsreaktor
32 Reaktionsraumkontur
33 Quenchwasser
34 Quenchbehälter
35 Rohgas
36 Wasserbad
37 Schlackegranulat
38 Rußwasser
39 Schwermetall- und Salzschlamm
2 Kohle
3 Feste Entsorgungsprodukte (kontaminierte Erde, Altreifenschnitzel, Shredderleichtgut)
4 Drehrost
5 Vergasungsmittel
6 Asche/Schlacke
7 Rohgassammelraum
8 Rohgasabzugsrohr
9 Nachvergaser
10 Brenner
11 Flüssige Entsorgungsprodukte (Altöl)
12 Sauerstoff
13 Entsorgungsgas
14 Quenchung
15 Entsorgungsgas gekühlt und gewaschen
16 Rußwassersammelbehälter
17 Rußwasser
18 Rußwasseraufbereitung
19 Abwasser
20 Rußpellets
21 Tanksystem
22 feste Abfallstoffe
23 Altöl
24 Kreislaufsystem
25 Kreislaufpumpe
26 Stichleitung
27 Dosierpumpe
28 Brenner
29 Sauerstoff
30 Dampf
31 Vergasungsreaktor
32 Reaktionsraumkontur
33 Quenchwasser
34 Quenchbehälter
35 Rohgas
36 Wasserbad
37 Schlackegranulat
38 Rußwasser
39 Schwermetall- und Salzschlamm
Claims (3)
1. Verfahren zur simultanen Entsorgung von festen und flüssigen Abfallstoffen im
Vergasungsprozeß bei der Festbettdruckvergasung und einem dem Festbettdruckvergaser
rohgasseitig nachgeschalteten Nachvergaser und einem zusätzlichen Flugstromvergaser mit
Ausführung der Reaktorinnenwand als gekühlter Rohrschirm, mit flüssigem Schlackeablauf und
schockartiger Abkühlung der entstehenden schlackehaltigen Gase auf <200°C, dadurch
gekennzeichnet, daß im Festbettdruckvergaser 1-70% des Vergasungsstoffes als fester
Abfallstoff, welcher Schwefel und/oder Kohlenwasserstoffe und/oder PCB und/oder Dioxin
und/oder Schwermetalle enthält, eingesetzt wird und daß das entstehende schadstoff- und
staubhaltige Festbettdruckvergasungsrohgas in einem Nachvergaser gemeinsam mit einem
flüssigen Abfallstoff, der einen Heizwert von größer 20 000 kJ/kg aufweist und welcher
Kohlenwasserstoffe und/oder PCB und Schwermetalle enthält, sowie einem sauerstoffhaltigem
Gas, über einen Brenner, bei einer Verweilzeit der Gesamtgasmenge im Nachvergaser von
<2 s, auf größer 1000°C aufgeheizt wird und daß das bei der Quenchung anfallende
Rußwasser von <99% seiner schwermetallhaltigen Rußbestandteile mit bekannten Verfahren
befreit wird und diese im Gemisch mit Schadstoffschlämmen, die bei der Abwasserreinigung und/
oder bei der Gasreinigung anfallen, im Gemisch mit einem flüssigen Abfallstoff, der einen
Heizwert von größer 20 000 kJ/kg aufweist und Kohlenwasserstoffe und/oder Schwefel und/oder
PCB und Schwermetalle und/oder Dioxin enthält und dabei zusätzlich 3-35% Abfallstoffe als
Feststoffbestandteile mit Anteilen von größer 10% an mineralischen Bestandteilen und
Schwefel und/oder Schwermetalle und/oder PCB und/oder Dioxine und Furane und/oder
Kohlenwasserstoffe enthält, bei einer Reaktionstemperatur, die auf oberhalb 50°C der
Schmelztemperatur der Mineralbestandteile der festen Abfallstoffe und dabei auf <1200°C
eingestellt wird, vergast werden, wobei die Verweilzeit des entstehenden Gases bei der
Reaktionstemperatur von <1200°C im Vergasungsrohr <2 sec beträgt.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß bei der Durchführung des Verfahrens
der Nachvergaser mit Festbettdruckvergasungsrohgas oder zur Entsorgung von flüssigen
Abfallstoffen betrieben werden kann.
3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß bei der Durchführung des
Verfahrens der Flugstromvergaser separat betrieben werden kann.
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