DE2532198A1

DE2532198A1 - Verfahren zur erzeugung heizwertreicher gase

Info

Publication number: DE2532198A1
Application number: DE19752532198
Authority: DE
Inventors: Gerhard Dr Ing Baron; Herbert Dipl Ing Bierbach; Carl Dr Ing Hafke; Guenter Dipl Ing Pockrandt
Original assignee: Metallgesellschaft AG
Current assignee: GEA Group AG
Priority date: 1975-07-18
Filing date: 1975-07-18
Publication date: 1977-01-20
Also published as: GB1554637A; US4082520A; ZA762515B; CS190540B2; DE2532198B2; PL99660B1; DE2532198C3

Description

METALLGESELLSCHAFT Frankfurt/Main, 17. Juli 1975

Aktiengesellschaft -lign/HSz-

Nr. 7656aLÖ

Verfahren zur Erzeugung heizwertreicher Gase

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Erzeugung heizv/ertreicher Gase mit einem Methangehalt von über 50 Vol.% durch Vergasen fester Brennstoffe, insbesondere Kohle, unter einem Druck von etwa 5 bis 150 bar mit freiem Sauerstoff enthaltendem Gas und Wasserdampf und gegebenenfalls weiteren Vergasungsmitteln zur Erzeugung eines wasserdampfhaitigen Rohgases mit einer Temperatur von 350 bis 700⁰C.

Man geht dabei von bekannten Verfahren zur Vergasung von Kohle, auch Braunkohle, aus. Insbesondere die Druckvergasung von Kohle mit Sauerstoff und/oder Luft sowie als v/eiteren Vergasungsmitteln !fasserdampf und eventuell auch Kohlendioxid ist geeignet, ein Rohgas zu erzeugen, das auf wirtschaftliche Weise in ein methanreiches Gas umgewandelt v/erden kann. Die Kohledruckvergasung arbeitet bei Drücken von 5 bis 150 bar, vorzugsweise von 10 bis 80 bar, und liefert ein wasserdampfhaltiges Rohgas mit einer Temperatur von 350 bis 700⁰C. Die Druckvergasung von Kohle ist aus zahlreichen Veröffentlichungen, wie etwa den US-Patenten 3 5^0 867 und 3 854 895 sowie der deutschen Offenlegungsschrift 2 201 278 bekannt.

Bei der Druckvergasung von Kohle benutzt man normalerweise das Gegenstromprinzip, d.h. der zu vergasende Brennstoff und die Vergasungsmittel werden aus entgegengesetzten Richtungen in den Reaktionsraum eingeführt und bewegen sich dort in Gegenrichtung, Dieses Verfahren hat sich als vorteilhaft erwiesen, weil die fühlbare "./arme des erzeugten Gases zur Aufheizung des Brennstoffs auf Reaktionstemperatur sinnvoll genutzt wird. Der Brennstoff durchläuft bei der Wanderung durch den Reaktor oder

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Gaserzeuger mehrere Zonen. Zunächst wird er getrocknet und dann in einer Schv/elzone entgast, bevor er in die Vergasungszone gelangt, in welcher der Hauptteil der endothermen R.eaktionen abläuft. Schließlich wird in der Verbrennungszone der Rest des Brennstoffes mit dem freien Sauerstoff weitgehend umgesetzt, wobei ein Unverbrennlicher Rückstand an mineralischen Bestandteilen als Asche zurückbleibt. Diese Asche gibt fühlbare Wärme an das in den Reaktor strömende Vergasungsmittel ab, was wiederum wärmewirtschaftlich von besonderem Vorteil ist« Die Erfahrungen haben gezeigt, daß es zweckmäßig ist, die Vergasungsmittel so zu dosieren, daß die maximalen Verbrennungstemperaturen im Reaktor unterhalb des Schmelzpunktes der Asche liegen.

Neben Wasserdampf enthält das Rohgas der Druckvergasung von Kohle vor allem Wasserdampf und Kohlenoxide sowie Methan„ Zahlreiche v/eitere Stoffe sind in kleineren Mengen vorhanden, so etwa kondensierbare Kohlenwasserstoffe, insbesondere Teere der verschiedenen Siedelagen. Diese werden oft als Kohlenwertstoffe betrachtet, jedoch and sie nicht immer erwünscht. Soweit sie nicht unmittelbar für die Energieerzeugung genutzt werden, müssen sie einer weiteren Veredelungsstufe zugeführt v/erden, z.B. einer Hydrierung. Ihre Aufarbeitung wird oft deshalb problematisch, weil sie bei der Vergasung nicht in einer genügenden Menge anfallen, um sie wirtschaftlich zu nutzen. Darüber hinaus sind sie deshalb unerwünscht, weil sie bei der Weiterverarbeitung des Rohgases mit dem wäßrigen Kondensat der Gasbestandteile anfallen. Die Reinigung dieses Kondensats, das nicht nur Kohlenwasserstoffe, sondern u,a. aich Phenole, Fettsäuren und Ammoniak enthält, ist mit einem erheblichen Aufwand verbunden.

Aufgabe der Erfindung ist es, die Aufbereitung des Rohgases und seine Umwandlung in ein methanreiches Gas zu vereinfachen und zu verbilligen. Dies wird dadurch erreicht, daß das wasserdampf-

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haltige Rohgas in einem nachgeschalteten Reaktor unter einem Druck von 5 bis 150 bar mit freien Sauerstoff enthaltenden Gasen zu einem vor allem "wasserstoff, Kohlenoxide und Methan enthaltenden Zwischenproduktgas umgesetzt wird, das den Reaktor mit Temperaturen zwischen 600 und 950⁰C verläßt, und dieses Zwischenproduktgas gekühlt, von Schwefelverbindungen befreit und methanisiert wird. Bei der Umsetzung des Rohgases zum Zwischenproduktgas werden die im Rohgas enthaltenen Kohlenwasserstoffe sowie auch die störenden Phenole, Fettsäuren und Ammoniak durch Vergasung bzw. Spaltung vor allem in Wasserstoff und Kohlenoxide umgewandelt. Ihre Abtrennung aus dem Rohgas wird somit überflüssig. Zweckmäßigerweise erfolgt die Umsetzung zum Zwischenproduktgas beim gleichen Druck wie die Erzeugung des Rohgases.

Vorteilhafterweise können staubförmige Brennstoffe, insbesondere Kohlenstaub, oder flüssige Kohlenwasserstoffe, insbesondere Teer und/oder Teeröl, vor oder im Reaktor zur Erzeugung des Zwischenproduktgases mit Sauerstoff vergast und die Vergasungsprodukte der Umsetzung zur Erzeugung des Zwischenproduktgases beigegeben v/erden. Auch Abgase und unerwünschte Nebenprodukte anderer Prozesse können durch eine solche thermische Vergasung mit Sauerstoff aufgearbeitet v/erden.

Die thermische Vergasung der staubförmigen Brennstoffe, flüssigen Kohlenwasserstoffe, Abgase oder Nebenprodukte mit Sauerstoff führt zu Umsetzungstemperaturen von etwa 900 bis 1400°C. Dabei wird vor allem !fasserstoff und Kohlenmonoxid erzeugt, das dann im Reaktor für die Erzeugung des Zwischenproduktgases an die dort ablaufenden endothermen Reaktionen !'lärme abgibt. Es ist mcslich, die thermische Vergasung in einem getrennten Reaktor oder aber im Zwischenproduktgasreaktor ablaufen zu lassen.

Für die thermische Vergasung der staubförmigen Brennstoffe v/erden diese mit einer Körnung zwischen 0 und 2 mm, vorzugsweise zwischen 0,03 und 0,3 mm, eingesetzt. Für die thermische Verga-

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sung flüssiger Kohlenwasserstoffe werden diese zunächst verdampft oder fein verdüst. Abgase, die brennbare Bestandteile enthalten, können als Zerstäubungsmittel zum Zerteilen der flüssigen Kohlenwasserstoffe oder der staubförmigen Brennstoffe verwendet werden.

Der Reaktor zur Erzeugung des Zwischenproduktgases kann auf verschiedene V/eise ausgestaltet sein. Zweckmäßig ist dabei, daß die staub- und gasförmigen Ausgangsstoffe im Reaktor zentrifugalen Kräften oder turbulenten Strömungsverhältnissen ausgesetzt werden. Dies kann z.B. dadurch erreicht werden, daß der Reaktor Einbauten oder eine Schicht aus Granulaten mit einer Körnung von 3 bis 80 mm, vorzugsweise 5 bis 30 mm, enthält. Die Granulate können aus inertem, thermisch beständigem Material bestehen, das zunächst nur dazu dient, die Gas- und Staubteilchen zu verwirbeln.

Sine v/eitere mögliche Ausgestaltung des erfindungsgemäßen Verfahrens besteht darin, daß der Reaktor zur Erzeugung des Zwischenproduktgases katalytisch aktiv wirkende Stoffe, wie z.B. Nickel, Kobalt, Chrom oder deren Oxide oder Sulfide enthält. Diese Stoffe werden aus bekannten Katalysatoren so ausgewählt, daß sie die Spaltung der Gase und Dämpfe im Reaktor für die Erzeugung des Zwischenproduktgases zu Wasserstoff, Kohlenoxiden und Methan beschleunigen und dabei die Bildung von Ruß vermeiden. Als •Trägersubstanzen für die Katalysatoren kommt AIpO-*, MgO oder Gemische dieser beiden Stoffe sowie Silikate des Aluminiums und/oder Magnesiums in Frage. Der Katalysatorträger kann auch aus Aluminium- oder Magnesiumspinell bestehen.

Um die Heaktionswahrscheinlichkeit im Reaktor für die Erzeugung des Zwischenproduktgases zu verbessern, kann die Granulatschüttung auf einem bewegbaren Rost angeordnet sein. Die Schüttung kann aber auch als Wirbelbett ausgebildet werden.

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Da die Spaltungsreaktionen im Zwischenproduktgasreaktor endotherm ablaufen, ist es erforderlich, für ausreichende Reaktionsenergien zu sorgen. Das kann einmal dadurch geschehen, daß das Schüttgut des Reaktors regelmäßig aus dem Reaktor entfernt, von verbrennlichen Rückständen befreit und mii: erhöhter Temperatur wieder in den Reaktor aufgegeben wird. Auch kann mindestens ein Teil der Reaktionsenergie durch hochfrequente Felder oder eine elektrische Widerstandsheizung gedeckt werden. Zumeist wird jedoch der eingebrachte Sauerstoff den Energiebedarf durch partielle Oxidation decken können.

Das vereinfachte Schaltschema der Zeichnung soll das erfindungsgeaäße Verfahren veiter erläutern.

Im Gaserzeugungsreaktor 1 wird Kohle aus der Leitung 2, z.B. Steinkohle oder Braunkohle, vergast. Die Vergasungsmittel Viasserdampf und Sauerstoff werden durch die Leitungen 3 und 4 am unteren 25nde des Reaktors 1 eingeleitet. Die bei der Vergasung entstehende Asche wird durch die Leitung 5 abgezogen. Die an sich bekannte Vergasung im Reaktor 1 erfolgt unter erhöhtem Druck von 4 bis 150 bar, vorzugsweise 10 bis 80 bar.

Das bei der Vergasung erzeugte, wasserdampfhaltige Rohgas verläßt den Reaktor 1 durch die Leitung 7 mit Temperaturen im Bereich von 350 bis 700°C. Falls erforderlich, kann dieses Rohgas durch einen Zyklon zum groben Abscheiden von Staub geführt werden. In der Zeichnung ist diese Höglichkeit jedoch nicht berücksichtigt. Das Rohgas der Leitung 7 wird zur ITachvergasung in einen zweiten Reaktor 8 geleitet. Zweckmäßigerweise ist der Druck in den Reaktoren 1 und 8 der gleiche.

.-.η Hopf 3a des Reaktorsywird durch die Leitung 9 Kohlenstaub und curch die Leitung 10 Sauerstoff eingeführt, die dort unter Erzeugung hoher Temperaturen von 900 bis 1400⁰C miteinander reagieren. Die Reaktionsprodukte zusammen mit dem Rohgas aus Leimung 7 strömen dann durch eine Schicht 11 von Granulaten aus

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inertem Material, ζ. 3. AIgO^. Die Granulate haben eine Korngröße im Bereich von G bis 2 mm, vorzugsweise von 0,03 bis 0,3 mm, und sind auf einem Rost 12 angeordnet.

Die Schicht 11 dient hauptsächlich zum intensiven Verwirbeln der in sie eindringenden Strömung, so daß die Wahrscheinlichkeit von Reaktionen zwischen den Komponenten dieser Strömung erhöht wird. Es ist auch möglich, diese Schicht aus katalytisch aktivem Material zu bilden, um die im Reaktor 8 ablaufenden Vergasungsreaktionen noch zu intensivieren. Durch die Vergasungsreaktionen werden feste Brennstoffe und Kohlenwasserstoffe sowie auch u.a. Phenole, Fettsäuren und Ammoniak mit Sauerstoff und Wasserdampf zu Wasserstoff, Kohlenoxiden und Methan umgesetzt. Diese Vergasungs- oder Spaltreaktionen sind endotherm.

Die Umsetzung im Reaktor 8 wird so eingestellt, daß das dort erzeugte Zwischenproduktgas den Reaktor mit einer Temperatur von 600 bis 950⁰C verläßt. Ss strömt in der Leitung 13 zu einem Waschkühler 14 und wird dann einer Entschwefelungswäsche 15 auf- " gegeben. An die Stelle eines Waschkühlers 14 können auch ein oder mehrere Abhitzekessel und/oder Waschkühler treten. Falls erforderlich, kann ein Teil des Zwischenproduktgases auch durch die gestrichelt eingezeichnete Leitung 13a abgezweigt, durch eine Konvertierung 16 geführt und vor der Entschwefelung 15 dem Kauptstrom wieder zugemischt werden. In der Konvertierung 16 wird auf bekannte Weise (z.B. US-Patent 3 069 250) CO + HgO katalytisch zu COp + Ho umgesetzt.

Die Entschwefelungswäsche 15 kann ebenfalls in bekannter Weise durchgeführt werden. Hierfür kommt z.B. das Rectisol-Verfahren in Frage, bei Welchem. Gasverunreinigungen, vor allem Schwefelverbindungen und Kohlendioxid, aus dem Gas durch Waschmittel wie z.B. Methanol bei Temperaturen unterhalb von O⁰C ausgewaschen werden.

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Derartige Waschverfahren sind in den US-Patenten 2 863 527, 3 531 917 und 3 710 546 beschrieben. Das so gereinigte Gas verläßt die Wäsche 15 in der Leitung 17 und wird im ^Wärmeaustauscher 18 wieder auf Temperaturen von etwa 250 bis 35O⁰C erwärmt. Es strömt dann in eine Anlage zur katalytischen Methanisierung 19, die an sich ebenfalls bekannt ist (US-Patent 3 511 624 und britisches Patent 820 257). In der Methanisierung 19 v/ird aus Kohlenoxiden und Wasserstoff Methan und Wasserdampf erzeugt.

Das die Methanisierung 19 in der Leitung 20 verlassende Gas wird im Wärmeaustauscher 18 abgekühlt. Es kann bereits als Heizgas mit einem Methangehalt von über 50 VoI.^ benutzt werden. Um seinen Methangehalt noch anzureichern, ist es zweckmäßig, das Gas durch eine Gaswäsche 21 zu führen, in welcher der Kohlendioxidgehalt weitgehend ausgewaschen wird. Das so in seinem Heizwert weiter angehobene, üblicherweise zu über 80 Vol.96 aus Methan bestehende Gas steht in der Leitung 22 zur Verfügung.

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In einem Gaserzeuger mit einem mittleren Durchmesser von 2,6 m, der unter einem Druck von 20 bar betrieben wird, werden stündlich 15t Kohle eingeführt. Die Kohle hat folgende Zusammensetzung, bezogen auf wasser- und aschefreie Substanz:

	Immediatanalyse	kg/t	Reinkohle-
		kg/t	Elementaranalyse
Feuchte	251.9	kg/t	C 762.6 kg/t
Asche	298.5	kg/t	H 55.8
Teer	143.0	kg/t	0 157.4
Schwelwasser	80.3	kg/t	N 13.2
Phenole	8.0	S 1.0.7
Fettsäuren	1.8	Cl 0.3

Unterer Heizwert 7.044.5 kcal/kg

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Als Vergasungsmittel v/erden in den Gaserzeuger je Tonne Kohle

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257 Nm Sauerstoff eingeführt, dazu 5,5 kg Wasserdampf pro Nnr Sauerstoff. Das daraus erzeugte Rohgas in einer Menge, trocken gerechnet, von 1 913 Nm /h, hat folgende Zusammensetzung:

co₂	28.2	Vol.96
H₂S	0.4	It
C₂H₄	0.4	ti
CO	20.1	II
H₂	38.9	It
CH₄	11.1	ti
^C2^H6	0.6	It
N₂+Ar	0.3	Il

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Es enthält außerdem noch 0,5 Nm Wasserdampf pro ,Nm trockenes Gas. Die Rohgasaustrittstemperatur beträgt 600

⁰C

Bei der Abkühlung des Rohgases bis auf 25⁰C würden pro Tonne wasser- und aschefreier Kohle folgende Nebenprodukte anfallen:

Teer	59	.6	kg
Öl	32		It
Benzin	16	.8	It
NH₃	13	It
Phenole	8	Il
Fettsäuren	1	It

In einem Nachvergasungsreaktor 8 wird das Rohgas ohne Abkühlung mit 0,04 Nm Sauerstoff und 0,4 kg Wasserdampf /Nnr Rohgas umgesetzt. Der Reaktor ist etwa zur Hälfte mit Aluminiumoxidkugeln mit einem mittleren Durchmesser von 30 mm gefüllt. Der Durchmesser des Reaktionsraumes beträgt 2 m und die Schütthöhe der Aluminiumoxidkugeln 4m.

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Bei der Umsetzung im Reaktor 8 erreichen die Temperaturen in der Nähe des Sauerstoffeintritts etwa 1 000⁰C. Das den Reaktor verlassende Gas hat eine Temperatur On 700⁰C und folgende Zusammensetzung:

co₂	32.9	Vol. 95
H₂S	0.3	II
CO	12,0	Il
H₂	40,8	Il
^CH4	13.3	It
N₂+Ar	0.7	II

Dieses Zwischenproduktgas ist frei von kondensierbaren Kohlenwasserstoffen, auch enthält es keinen freien Sauerstoff mehr. In Abhitzekesseln und Kühlern wird dieses Gas bis auf 30 C gekühlt und dann einer Entschwefelungswäsche bei etwa -25°C mit flüssigem Methanol unterzogen. Dabei wird auch etwa die Hälfte des COp-Gehaltes entfernt. Nach Wiedererwärmen auf 300 C wird dieses entschwefelte Gas an einem Katalysator, der 50 Gew.% Nikkei auf einem Kagnesium-Spinell-Träger enthält, methainsiert. Die Methanisierung läuft unter einem Druck von 25 bar ab. Es entsteht ein heizwertreiches Gas mit einem Methangehalt von etwa 62 Vol.Jo, trocken gerechnet. Durch weitgehendes Auswaschen des C0₂~Gehalts dieses Gases in einer Heißpottaschewäsche wird der Methangehalt im trockenen Gas auf 96 Voi.% gesteigert.

Beispiel 2

Dem Rohgas gemäß Beispiel 1 wird zusätzlich zu 0,09 Nm Sauerstoff und Oj8 kg "VJasserdampf pro Nm Rohgas, auf die Tonne stückigen Brennstoffs des Gaserzeugungsreaktors 1 bezogen, 300 kg Kohlenstaub einer Körnung von 0.03 bis 0.3 mm zugeführt. Die Analyse des Kohlenstaubs entspricht der der Kohle gemäß Beispiel 1.

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Rohgas, Sauerstoff, "Wasserdampf und Kohlenstaub v/erden in einem Reaktor 8, wie er in der Zeichnung schematisch dargestellt ist, umgesetzt. Das erzeugte Gas hat nach Verlassen des Reaktors 8 bei einer Temperatur von 750°C folgende Zusam-

mensexzung:	30.7	VoI	S
co₂	0.2
H₂S	15.6	tr
CO	46.6	Il
H₂	6.4	Il
CH₄	0.5	T!
N₂+Ar	0.74	Nm	/Nm trockenes Gas
H₂O =

Dieses Gas wird wie im Beispiel 1 weiterbehandelt. Das aus der Methanisierung 19 kommende heizwertreiche Gas v/eist einen Methangehalt, trocken gerechnet, von 57.8 Vol.?ä auf, welcher durch weitgehendes Auswasehen von CO₂ auf 96.5 Vol.% gesteigert wird.

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Claims

i I Patentansprüche

1) Verfahren zur Erzeugung heizwertreicher Gase mit einem Methangehalt von über 50 Vol.% durch Vergasen fester Brennstoffe, insbesondere Kohle, unter einem Druck von etwa 5 bis 150 bar mit freiem Sauerstoff enthaltendem Gas und Wasserdampf und gegebenenfalls weiteren Vergasungsmitteln zur Erzeugung eines wasserdarapfhaltigen Rohgases mit einer Temperatur von 350 bis 700⁰C, dadurch gekennzeichnet, daß das wasserdampfhaltige Rohgas in einem nachgeschalteten Reaktor unter einem Druck von 5 bis 150 bar mit freien Sauerstoff enthaltenden Gasen zu einem vor allem Wasserstoff, Kohlenoxide und Methan enthaltenden Zwischenproduktgas umgesetzt wird, das den Reaktor mit Temperaturen zwischen 600 und 95O°C verläßt, und dieses Zwischenproduktgas gekühlt, von Schwefelverbindungen befreit und methanisiert wird.

2) Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß dem wasserdampfhaltigen Rohgas staubförmige Brennstoffe und/oder flüssige Kohlenwasserstoffe zugegeben werden.

3) Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß staubförmige Brennstoffe und/oder flüssige Kohlenwasserstoffe in einem Reaktionsraum zunächst mit Sauerstoff in Berührung gebracht und die Reaktionsprodukte zusammen mit dem wasserdampf haltigen Rohgas weiter umgesetzt werden.

4) Verfahren nach Anspruch 2 oder 3» dadurch gekennzeichnet, daß die staubförmigen Brennstoffe mit einer Körnung zwischen und 2 mm, vorzugsweise zwischen 0,03 und 0,3 mm, eingesetzt werden.

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5) Verfahren nach Anspruch 2 oder 3, dadurch gekennzeichnet, daß die flüssigen Kohlenwasserstoffe vor ihrer Umsetzung verdampft oder fein verdüst werden.

6) Verfahren nach Anspruch 1 oder einem der folgenden, dadurch gekennzeichnet» daß dem Reaktor zur Erzeugung des Zwischenproduktgases Abgase mit brennbaren Bestandteilen zugegeben werden.

7) Verfahren nach Anspruch 2 oder einem der folgenden, dadurch gekennzeichnet, daß die Abgase als Zerstäubungsmittel zum Verteilen der flüssigen Kohlenwasserstoffe oder staubförmigen Brennstoffe verwendet v/erden.

8) Verfahren nach Anspruch 1 oder einem der folgenden, dadurch gekennzeichnet, daß die Umsetzung im Reaktor zur Erzeugung des Zwischenproduktgases bei turbulenten Strömungsverhältnissen erfolgt.

9) Verfahren nach Anspruch 1 oder einem der folgenden, dadurch gekennzeichnet. daß der Reaktor eine Schüttung aus Granulaten mit einer Körnung von 3 bis 80 mm, vorzugsweise 5 bis 30 mm, enthält.

10) Verfahren nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, daß die Schüttung mindestens teilweise katalytisch aktive Substanzen, wie Nickel, Kobalt,. Chrom oder deren Oxide oder Sulfide enthält.

11) Verfahren naoh Anspruch 9 oder 10, dadurch gekennzeichnet, daß die Schüttung oder die Trägermaterialien für das Katalysatormaterial aus AIgO,, MgO oder Gemischen dieser Stoffe oder auch aus Spinellen oder Silikaten des Aluminiums und/oder Magnesiums bestehen.

12) Verfahren nach Anspruch 9 oder einem der folgenden, dadurch gekennzeichnet, daß die Schüttung durch mechanische Einrichtungen, wie z.B. einen Vibrator oder bewegbaren Rost bewegt wird.

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13) Verfahren nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, daß die Schüttung in elftem VJirbelbettzustand gehalten wird.

14) Verfahren nach Anspruch 9 oder einem der folgenden, dadurch gekennzeichnet, daß die Granulate der Schüttung außerhalb des Reaktors von verbreonlichen Rückständen befreit und mit erhöhter Temperatur wieder la den Reaktor zurückgegeben werden.

15) Verfahren nacil Anspruch 1 oder einem der folgenden, dadurch gekennzeichnet, daß zumindest ein Teil der im Reaktor für die Srzeugung des Zwischenproduktgases benötigten Reaktionswärme durch hochfrequente elektrische Felder oder elektrische Widerstandsheizung aufgebracht wird.

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