DE4101386A1 - Gleitstueck - Google Patents
GleitstueckInfo
- Publication number
- DE4101386A1 DE4101386A1 DE4101386A DE4101386A DE4101386A1 DE 4101386 A1 DE4101386 A1 DE 4101386A1 DE 4101386 A DE4101386 A DE 4101386A DE 4101386 A DE4101386 A DE 4101386A DE 4101386 A1 DE4101386 A1 DE 4101386A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- alloy
- surface layer
- crystal
- slider
- weight
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B32—LAYERED PRODUCTS
- B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
- B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
- B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
- F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
- F16C33/06—Sliding surface mainly made of metal
- F16C33/12—Structural composition; Use of special materials or surface treatments, e.g. for rust-proofing
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S384/00—Bearings
- Y10S384/90—Cooling or heating
- Y10S384/912—Metallic
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10S428/922—Static electricity metal bleed-off metallic stock
- Y10S428/9335—Product by special process
- Y10S428/934—Electrical process
- Y10S428/935—Electroplating
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
- Y10T428/12701—Pb-base component
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12993—Surface feature [e.g., rough, mirror]
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Sliding-Contact Bearings (AREA)
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
- Electroplating Methods And Accessories (AREA)
Description
Die Erfindung betrifft Gleitstücke und insbesondere
Verbesserungen von Gleitstücken, umfassend eine
Oberflächenschicht aus einer Pb-Legierung auf einer
Gleitfläche für ein Paßstück.
Herkömmlich sind Gleitlager als derartige Gleitstücke
bekannt, welche eine aus einer Legierung auf Pb-Sn-Basis
gebildete Oberflächenschicht umfaßt (siehe die
offengelegte japanische Patentanmeldung Nr. 96 088/81).
Ein derartiges Gleitlager wurde bei einem Lagerabschnitt
einer Kurbelwelle in einem Motor angewendet, einem
vergrößerten Ende einer Verbindungsstange oder dergleichen.
Unter den bestehenden Umständen, bei denen es eine Tendenz
gibt, Geschwindigkeit und Leistung eines Motors zu
erhöhen, leidet das Gleitstück gemäß dem Stand der Technik
an dem Problem einer geringen Widerstandsfähigkeit der
Oberflächenschicht gegen Festfressen davon. Dies liegt
überwiegend an der Kristallform der Legierung auf Pb-Sn-
Basis, welche die Oberflächenschicht bildet, wobei die
Kristallform in einer Form mit zufällig orientierten
Kristallflächen vorliegt. Zusätzlich ist es vom Standpunkt
einer Verbesserung der Widerstandsfähigkeit gegen
Festfressen aus notwendig, die Ölrückhalte-Charakteristik
der Oberflächenschicht zu verbessern.
Es ist eine Aufgabe der Erfindung, ein Gleitstück der
vorstehend beschriebenen Art bereitzustellen, bei welchem
die Widerstandsfähigkeit der Oberflächenschicht gegen
Festfressen durch eine Spezifizierung der Kristallform der
Pb-Legierung erhöht werden kann.
Es ist eine andere Aufgabe der Erfindung, ein Gleitstück
der vorstehend beschriebenen Art bereitzustellen, bei
welchem die Ölrückhalte-Charakteristik der
Oberflächenschicht durch Spezifizierung der Form,
geometrischen Gestalt und Größe des Kristalls der Pb-
Legierung verbessert werden kann, wodurch die
Widerstandsfähigkeit der Oberflächenschicht gegen
Festfressen erhöht wird.
Es ist eine weitere Aufgabe der Erfindung, ein Gleitstück
der vorstehend beschriebenen Art bereitzustellen, bei
welchem die Widerstandsfähigkeit der Oberflächenschicht
gegen Festfressen durch Spezifizierung der auf der Basis
von Pb eingebauten Menge von Sn und Spezifizierung der
Kristallform einer Pb-Legierung erhöht werden kann.
Zur Lösung der vorstehend genannten Aufgaben wird
erfindungsgemäß ein Gleitstück vorgesehen, umfassend eine
Oberflächenschicht einer Pb-Legierung auf einer
Gleitfläche für ein Paßstück, wobei die Kristallform der
Pb-Legierung derart ausgebildet ist, daß der
Orientierungsindex in einer Ebene mit den Miller-Indizes
(h00) in einem Bereich von 50 bis 100% liegt.
Wenn der Orientierungsindex in der (h00)-Ebene in dem
vorstehend beschriebenen Bereich festgelegt ist, kann die
Widerstandsfähigkeit der Oberflächenschicht gegen
Festfressen erhöht werden. Wenn der Orientierungsindex
jedoch kleiner ist als 50%, so wird keine befriedigende
Widerstandsfähigkeit gegen Festfressen erhalten.
Zusätzlich ist erfindungsgemäß ein Gleitstück vorgesehen,
umfassend eine Oberflächenschicht aus einer Pb-Legierung
auf einer Gleitfläche für ein Paßstück, wobei die
Kristallform der Pb-Legierung derart ausgebildet ist, daß
der orientierungsindex in einer Ebene mit den Miller-
Indizes (h00) in einem Bereich von 50 bis 100% liegt und
wobei der Kristall der Pb-Legierung als eine Pyramide
ausgebildet ist, deren Apex auf die Gleitfläche zu
gerichtet ist und die eine Basislänge d von 8 µm oder
weniger aufweist.
Wenn die Form, geometrische Gestalt und Größe des die
Gleitfläche der Oberflächenschicht bildenden Kristalls der
Pb-Legierung wie vorstehend beschrieben spezifiziert
werden, kann die Ölrückhalte-Charakteristik der
Oberflächenschicht verbessert werden, wodurch eine erhöhte
Widerstandsfähigkeit gegen Festfressen bereitgestellt
werden kann.
Wenn jedoch die Basislänge d der Pyramide 8 µm
überschreitet, ist die Ölrückhalte-Charakteristik der
Oberflächenschicht verschlechtert, woraus sich eine
verminderte Widerstandsfähigkeit gegen Festfressen ergibt.
Weiterhin wird erfindungsgemäß ein Gleitstück
bereitgestellt, bei welchem die Pb-Legierung zwischen 3
(inklusive) und 20 (inklusive) Gewichtsprozent von Sn
enthält.
Wenn der Sn-Gehalt und die Kristallform in der Pb-
Legierung wie vorstehend beschrieben spezifiziert werden,
kann die Widerstandsfähigkeit der Oberflächenschicht gegen
Festfressen erhöht werden und die Oberflächenschicht kann
mit Dauerfestigkeit versehen werden.
Wenn jedoch der Sn-Gehalt weniger als 3 Gewichtsprozent
beträgt, ist die Dauerfestigkeit der Oberflächenschicht
vermindert. Wenn der Sn-Gehalt 20 Gewichtsprozent
übersteigt, so ist die Widerstandsfähigkeit der
Oberflächenschicht gegen Festfressen vermindert.
Die Erfindung wird im folgenden anhand der Zeichnung an
Ausführungsbeispielen näher erläutert werden. Es stellt
dar:
Fig. 1 und Fig. 2 ein Gleitlager, wobei Fig. 1 eine
Explosionsansicht und
Fig. 2 eine Schnittansicht
entlang der Linie II-II in Fig. 1 darstellt;
Fig. 3 eine Mikrophotographie, welche eine metallogra
phische Struktur einer erfindungsgemäßen Ober
flächenschicht zeigt;
Fig. 4 ein Diagramm einer Röntgenbeugungsmessung an
einer die erfindungsgemäße Oberflächenschicht
bildenden Pb-Legierung;
Fig. 5 eine Mikrophotographie, welche eine metallogra
phische Struktur einer Oberflächenschicht gemäß
dem Stand der Technik zeigt;
Fig. 6 ein Diagramm einer Röntgenbeugungsmessung an
einer die Oberflächenschicht gemäß dem Stand der
Technik bildenden Pb-Legierung;
Fig. 7 einen Graph, welcher die Beziehung zwischen dem
Orientierungsindex in einer (h00)-Ebene und dem
Oberflächendruck, unter welchem ein Festfressen
hervorgerufen wird, darstellt;
Fig. 8 eine perspektivische Ansicht einer Vierecks-
Pyramide;
Fig. 9 einen Graph, welcher die Beziehung zwischen der
Basislänge d der Vierecks-Pyramide und dem
Oberflächendruck, unter welchem ein Festfressen
hervorgerufen wird, darstellt;
Fig. 10 einen Graph, welcher die Beziehung zwischen der
h/d und dem Oberflächendruck, unter welchem ein
Festfressen hervorgerufen wird, darstellt;
Fig. 11 einen Graph, welcher die Ergebnisse eines
Festfreß-Tests darstellt; und
Fig. 12 eine Mikrophotographie, welche eine metallogra
phische Struktur einer anderen erfindungsgemäßen
Oberflächenschicht zeigt.
In den Fig. 1 und 2 ist ein Gleitlager 1 dargestellt,
welches als Gleitstück bei einem Lagerabschnitt einer
Kurbelwelle in einem Motor, einem vergrößerten Ende einer
Verbindungsstange oder dergleichen angewendet wird und eine
erste Hälfte 1 1 und eine zweite Hälfte 1 2 umfaßt. Die
Hälften 1 1 und 1 2 weisen dieselbe Struktur auf und
umfassen jeweils einen Träger 2, eine auf einer
Gleitfläche des Trägers 2 für ein Paßstück ausgebildete
Zwischenschicht 3 und eine auf einer Oberfläche der
Zwischenschicht 3 ausgebildete Oberflächenschicht 4.
Gegebenenfalls kann zwischen dem Träger 2 und der
Zwischenschicht 3 ein Kupfer-Überzug vorgesehen sein.
Darüber hinaus kann zwischen der Zwischenschicht 3 und der
Oberflächenschicht 4 eine Nickel-Überzugsgrenzschicht
vorgesehen sein.
Der Träger 2 ist aus einer gewalzten Stahlplatte gebildet
und die Dicke des Trägers hängt von der festgesetzten
Dicke des Gleitlagers 1 ab. Die Zwischenschicht 3 ist aus
Kupfer, einer Legierung auf Kupfer-Basis, Aluminium, einer
Legierung auf Aluminium-Basis, etc. gebildet und die Dicke
der Zwischenschicht liegt in einem Bereich von 50 bis 500 µm
und üblicherweise in der Größenordnung von 300 µm. Die
Oberflächenschicht 4 ist aus einer Pb-Legierung gebildet
und die Dicke der Oberflächenschicht liegt in einem
Bereich von 5 bis 50 µm und üblicherweise in der
Größenordnung von 20 µm.
Die die Oberflächenschicht 4 bildende Pb-Legierung enthält
zwischen 80 Gewichtsprozent (inklusive) und 90
Gewichtsprozent (inklusive) an Pb und zwischen 3
Gewichtsprozent (inklusive) und 20 Gewichtsprozent
(inklusive) an Sn und kann, falls notwendig, höchstens 10
Gewichtsprozent wenigstens eines Elements ausgewählt aus
der aus Cu, In und Ag bestehenden Gruppe enthalten.
Cu hat die Wirkung, die Härte der Oberflächenschicht 4 zu
erhöhen. Übersteigt jedoch der Cu-Gehalt 10
Gewichtsprozent, so weist die resultierende
Oberflächenschicht eine zu hohe Härte auf, was einen
erhöhten Verschleiß eines Paßstücks hervorruft. Wenn Cu
zugegeben wird, so ist es wünschenswert, daß der Cu-Gehalt
derart eingestellt ist, daß die Härte Hmv der sich
ergebenden Oberflächenschicht 4 in einem Bereich von 17
bis 20 liegt.
In und Ag haben die Wirkung, die Oberflächenschicht 4
weicher zu machen, um ein verbessertes anfängliches
Formanpassungsvermögen bereitzustellen. Übersteigt jedoch
der Gehalt an In und/oder Ag 10 Gewichtsprozent, so weist
die sich ergebende Oberflächenschicht 4 eine verminderte
Festigkeit auf. Wenn In und/oder Ag zugegeben werden, so
ist es wünschenswert, daß der Gehalt an In und/oder Ag
derart eingestellt wird, daß die Härte Hmv der sich
ergebenden Oberflächenschicht 5 in einem Bereich von 12
bis 15 liegt.
Die Oberflächenschicht 4 wird in einem Galvanisierungs-
Prozeß hergestellt, in welchem als Galvanisierungslösung
eine Galvanisierungslösung auf Borfluorid-Basis enthaltend
40 bis 180 g/l von Pb2+, 1,5 bis 35 g/l von Sn2+ und
gegebenenfalls höchstens 15 g/l von Cu2+ verwendet wird.
Die Temperatur der Galvanisierungslösung ist in einem
Bereich von 10 bis 35°C festgesetzt und die Stromdichte
einer Kathode ist in einem Bereich von 2 bis 15 A/dm2
festgesetzt.
Fig. 3 stellt eine Mikrophotographie (10 000fach) dar,
welche eine metallographische Struktur auf einer
Gleitfläche 4a der Oberflächenschicht 4 zeigt. Die
Oberflächenschicht 4 wurde aus einer Pb-Legierung
gefertigt, welche 8 Gewichtsprozent an Sn und 2
Gewichtsprozent an Cu enthielt. Die Oberflächenschicht
wurde auf einer aus einer Cu-Legierung gefertigten
Zwischenschicht gebildet und die Stromdichte der Kathode
wurde bei der Bildung der Oberflächenschicht 4 in einer
Galvanisierungsbehandlung auf 8 A/dm2 festgesetzt.
Der Kristall der Pb-Legierung in der Gleitfläche 4a nimmt
Pyramiden-Gestalt an, wobei die Spitze der Pyramide zur
Gleitfläche 4a hin gerichtet ist, d. h. im dargestellten
Ausführungsbeispiel eine Vierecks-Pyramide, deren vier
geneigte Flächen zu parallel zu Ebenen mit den Miller-
Indizes (111) verlaufenden Flächen gehören.
Fig. 4 zeigt die Meßkurve einer Röntgenbeugungsmessung an
der Pb-Legierung, bei welcher nur Beugungspeaks der Ebenen
mit den Miller-Indizes (200) und (400) beobachtet werden.
Definiert man einen Orientierungsindex Oe als eine die
Orientierung der Kristallebenen anzeigende Richtzahl wie
folgt:
Oe = Ihkl/δIhkl × 100 (%),
wobei hkl Miller-Indizes sind, Ihkl die integrierte
Signalstärke einer (hkl)-Ebene ist, und δIhkl die Summe
der Ihkl ist, so sind die Kristallflächen umso mehr in
eine zu einer (hkl)-Ebene senkrecht verlaufende Richtung
orientiert, je näher der Orientierungsindex in der (hkl)-
Ebene an 100% liegt.
Die integrierte Signalstärke Ihkl und der
Orientierungsindex Oe in den (200)- und (400)-Ebenen der
Pb-Legierung sind in Tabelle I angegeben.
Wie aus Tabelle I zu ersehen ist, beträgt der
Orientierungsindex in der (h00)-Ebene der Pb-Legierung
100% und somit weist die Pb-Legierung Kristallflächen auf,
welche in axialer Richtung der Kristallachsen a, b und c
orientiert sind, d. h. (h00)-Ebenen.
Fig. 5 stellt eine Mikrophotographie (10 000fach) dar,
welche eine metallographische Struktur in einer
Gleitfläche einer Oberflächenschicht des Stands der
Technik zeigt. Die Oberflächenschicht ist aus einer Pb-
Legierung, enthaltend 8 Gewichtsprozent von Sn und 2
Gewichtsprozent von Cu, gefertigt. Die Oberflächenschicht
ist auf einer Zwischenschicht aus einer Cu-Legierung durch
eine Galvanisierungsbehandlung gefertigt und kann auf
einen Lagerabschnitt einer Kurbelwelle für einen Motor
aufgebracht werden.
Fig. 6 zeigt die Meßkurve einer Röntgenbeugungsmessung an
der Pb-Legierung des Stands der Technik. In Fig. 6 wird
keine Orientierung zu einer spezifischen Kristallfläche
beobachtet. Die integrierte Signalstärke Ihkl und der
Orientierungsindex Oe in verschiedenen (hkl)-Ebenen sind
in Tabelle II angegeben.
Wie aus Fig. 5 und Tabelle II zu ersehen ist, ist die
Kristallform der Pb-Legierung des Stands der Technik eine
Form mit zufällig orientierten Kristallflächen und somit
ist die geometrische Gestalt des Kristalls in der
Gleitfläche eine unbestimmte, teilweise Pyramiden
umfassende Gestalt.
Tabelle III zeigt einen Vergleich der Zusammensetzungen
und Orientierungen und daher der Orientierungsindizes der
Oberflächenschichten in verschiedenen Gleitlagern.
Das erfindungsgemäße Beispiel I entspricht einer Pb-
Legierung (Fig. 3) in der vorstehend beschriebenen,
erfindungsgemäßen Ausführungsform.
Die erfindungsgemäßen Beispiele II und III weisen im
Vergleich zu Beispiel I eine verminderte Stromdichte einer
Kathode auf und weisen dementsprechend reduzierte
Orientierungsindizes Oe in der (h00)-Ebene auf.
Das erfindungsgemäße Beispiel IV umfaßt eine aus einer
Legierung auf Pb-Sn-In-Basis gebildete Oberflächenschicht
und weist einen Orientierungsindex von 100% in der (h00)-
Ebene auf.
Die erfindungsgemäßen Beispiele V und VI weisen im
Vergleich zu Beispiel IV eine verminderte Stromdichte
einer Kathode auf und somit entsprechend reduzierte
Orientierungsindizes in der (h00)-Ebene.
Das Vergleichsbeispiel VII entspricht einer Pb-Legierung
(Fig. 5) des Stands der Technik und die Stromdichte einer
Kathode davon kann nicht bestimmt werden.
Das Vergleichsbeispiel VIII weist die gleiche
Zusammensetzung auf wie die erfindungsgemäßen Beispiele IV
bis VI, jedoch kann die Stromdichte der Kathode davon
nicht bestimmt werden.
Fig. 7 stellt die Ergebnisse eines Festfreß-Tests für
die erfindungsgemäßen Beispiele I bis VI und der
Vergleichsbeispiele VII und VIII dar.
Zur Durchführung des Festfreß-Tests wurde jedes der
Gleitlager in Gleitkontakt mit einer sich drehenden Welle
gebracht und die auf das Gleitlager ausgeübte Last
allmählich erhöht. Fig. 7 ist ein Graph, welcher die
Oberflächendrücke beim Festfressen in der
Oberflächenschicht des jeweiligen Gleitlagers darstellt.
Die Testbedingungen waren die folgenden: Als Material für
die sich drehende Welle wurde ein nitridiertes JIS S48C-
Material verwendet und die Umdrehungsgeschwindigkeit der
Welle betrug 6000 U/min, die Ölzufuhrtemperatur betrug
120°C, der Ölzufuhrdruck betrug 3 kg/cm2 und die
angewandte Last betrug 1 kg/sec.
Wie aus Fig. 7 zu ersehen ist, weisen die
erfindungsgemäßen Beispiele I bis III und IV bis VI im
Vergleich zu den Vergleichsbeispielen VII und VIII eine
ausgezeichnete Widerstandsfähigkeit gegen Festfressen auf.
Dies kann der Kristallform der Pb-Legierung in der
Oberflächenschicht zugeschrieben werden. Insbesondere
liegt der Grund hierfür darin, daß bei den
erfindungsgemäßen Beispielen I bis VI die Kristallform der
Pb-Legierung eine Form mit einem Orientierungsindex Oe in
der (h00)-Ebene von wenigstens 50% ist, daß aber bei den
Vergleichsbeispielen VII und VIII die Kristallform der Pb-
Legierung eine Form mit zufällig orientierten
Kristallflächen ist.
Um die Widerstandsfähigkeit der Oberflächenschicht 4 gegen
Festfressen zu verbessern, ist der Orientierungsindex Oe
in der (h00)-Ebene, wie vorstehend beschrieben, in einem
Bereich von 50 bis 100%, vorzugsweise auf mindestens 60%,
festgesetzt, insbesondere, wenn eine Widerstandsfähigkeit
gegen Festfressen unter extremen Bedingungen gefordert
ist, wird der Orientierungsindex Oe in der (h00)-Ebene auf
mindestens 97% festgesetzt.
Wie in Fig. 8 dargestellt ist, ist in einer Vierecks-
Pyramide 5 einer Pb-Legierung die Länge d der Basis auf
8 µm oder weniger, vorzugsweise im Bereich von 0,5 bis
6 µm festgesetzt. Das Verhältnis h/d der Höhe h zur Länge
d der Basis der Vierecks-Pyramide 5 ist in einem Bereich
von 0,2 bis 1,0, vorzugsweise 0,33 bis 0,8 festgesetzt.
Die Größe einer solchen Pyramide hängt von der Stromdichte
der Kathode ab. Wenn die Stromdichte der Kathode erhöht
wird, wird die Pyramide 5 größer.
Die Ölrückhalte-Charakteristik der Oberflächenschicht 4
kann durch Festsetzung der Form, geometrischen Gestalt und
Größe des Kristalls der Pb-Legierung in der vorstehend
beschriebenen Weise verbessert werden.
Tabelle IV zeigt den Vergleich der Zusammensetzung, der
Orientierung des Kristalls und somit die
Orientierungsindizes Oe in der (h00)-Ebene, die
geometrische Gestalt und die Größen der
Oberflächenschichten in verschiedenen Gleitlagern.
Das erfindungsgemäße Beispiel IX entspricht einer Pb-
Legierung ähnlich dem in Fig. 3 gezeigten Beispiel (bis
auf die Stromdichte der Kathode von 6 A/dm2).
Die erfindungsgemäßen Beispiele X und XI entsprechen Pb-
Legierungen, bei welchen die Stromdichte der Kathode im
Vergleich zum erfindungsgemäßen Beispiel IX erhöht wurde.
Das erfindungsgemäße Beispiel XII entspricht einer Pb-
Legierung, bei welcher die Stromdichte der Kathode im
Vergleich zum erfindungsgemäßen Beispiel IX erniedrigt
wurde.
Das Vergleichsbeispiel XIII entspricht einer Pb-Legierung
ähnlich dem in Fig. 5 gezeigten Beispiel, dessen
geometrische Gestalt eine instabile Gestalt mit teilweise
eingeschlossener Pyramide ist, jedoch kann die Stromdichte
der Kathode davon nicht bestimmt werden.
Im Vergleichsbeispiel XIV ist die Zusammensetzung im
wesentlichen die gleiche wie im erfindungsgemäßen Beispiel
XII und die geometrische Gestalt des Kristalls ist im
wesentlichen die gleiche wie im Vergleichsbeispiel XIII,
jedoch kann die Stromdichte der Kathode davon nicht
bestimmt werden.
Fig. 9 und 10 stellen die Ergebnisse eines Festfreß-
Tests für die erfindungsgemäßen Beispiele IX bis XII und
der Vergleichsbeispiele XIII und XIV dar. Fig. 9 stellt
eine Beziehung zur Länge d der Basis der Vierecks-Pyramide
dar und Fig. 10 stellt eine Beziehung zur Länge d und zur
Höhe h, d. h. zu h/d dar. Die Vorgehensweise und die
Bedingungen des Festfreß-Tests sind die gleichen wie jene
in Fig. 7 dargestellten.
Wie aus den Fig. 9 und 10 ersichtlich ist, kann in den
Beispielen IX bis XII die Ölrückhalte-Charakteristik zur
Bereitstellung einer ausgezeichneten Widerstandsfähigkeit
gegen Festfressen im Vergleich mit den Beispielen XIII und
XIV erhöht werden, indem man den Kristall der die
Gleitfläche 4a der Oberflächenschicht 4 bildenden Pb-
Legierung als Vierecks-Pyramide 5 wächst und die Länge der
Basis der Pyramide auf 8 µm oder weniger, vorzugsweise im
Bereich von 0.5 bis 6 µm, festsetzt und das Verhältnis der
Höhe h zur Basislänge d im Bereich von 0,2 bis 1,0,
vorzugsweise von 0,33 bis 0,8, festsetzt.
Tabelle V stellt einen Vergleich der Zusammensetzungen,
der Kristallorientierungen, d. h. der Orientierungsindizes
Oe, und dergleichen der Oberflächenschichten in
verschiedenen Gleitlagern dar.
Das erfindungsgemäße Beispiel XV entspricht einer Pb-
Legierung ähnlich dem in Fig. 3 gezeigten Beispiel (bis
auf die Stromdichte der Kathode von 8 A/dm2).
Das erfindungsgemäße Beispiel XVI weist im Vergleich zum
Beispiel XV eine auf 10 A/dm2 geänderte Stromdichte der
Kathode und daneben eine unterschiedliche Zusammensetzung
der Oberflächenschicht auf. Die Härte des Beispiels XVI
ist im Vergleich zum erfindungsgemäßen Beispiel XV erhöht.
Das erfindungsgemäße Beispiel XVII entspricht einer Pb-Sn-
In-Legierung, welche durch Galvanisieren von Pb-Sn auf
eine Zwischenschicht aus einer Cu-Legierung, Galvanisieren
von In darauf und thermische Diffusion gebildet wurde. Die
Temperatur der thermischen Diffusion betrug 150°C und die
Dauer davon betrug eine Stunde.
Das Vergleichsbeispiel XVIII entspricht einer Pb-Legierung
ähnlich dem in Fig. 5 gezeigten Beispiel.
Das Vergleichsbeispiel XIX weist die gleiche
Zusammensetzung auf wie das erfindungsgemäße Beispiel
XVII.
Das Vergleichsbeispiel XX weist keine Oberflächenschicht
auf und umfaßt eine von einer aus einer Aluminium-
Legierung bereitgestellten Gleitfläche. Die Aluminium-
Legierung enthält 1,7 Gewichtsprozent von Pb, 12
Gewichtsprozent von Sn, 0,7 Gewichtsprozent von Cu, 0,3
Gewichtsprozent von Sb und 2,5 Gewichtsprozent von Si.
Fig. 11 stellt die Ergebnisse eines Festfreß-Tests für
die erfindungsgemäßen Beispiele XV bis XVII und die
Vergleichsbeispiele XVIII bis XX dar. Das Verfahren und
die Bedingungen dieses Festfreß-Tests waren die gleichen
wie jene in Fig. 7.
Wie aus Fig. 11 zu ersehen ist, weisen die
erfindungsgemäßen Beispiele XV bis XVII im Vergleich zu
den Vergleichsbeispielen XVIII und XIX eine ausgezeichnete
Widerstandsfähigkeit gegen Festfressen auf.
Dies ist auf die Zusammensetzung und die Kristallform der
Pb-Legierung in der Oberflächenschicht zurückzuführen.
Genauer gesagt, liegt der Grund hierfür darin, daß in den
erfindungsgemäßen Beispielen XV bis XVII die Pb-Legierung
3 (inklusive) bis 20 (inklusive) Gewichtsprozent von Sn
und höchstens 10 Gewichtsprozent wenigstens eines Elements
ausgewählt aus einer aus Cu, In und Ag bestehenden Gruppe
enthält und die Kristallform gleichzeitig der Pb-Legierung
in einer Form ist mit einem Orientierungsindex Oe von 100%
in der (h00)-Ebene und mit in einer einzigen Richtung
orientierten Kristallflächen. Im Kontrast dazu ist die
Zusammensetzung in den Vergleichsbeispielen XVIII und XIX
die gleiche wie in den erfindungsgemäßen Beispielen,
jedoch ist die Kristallform eine Form mit zufällig
orientierten Kristallflächen. Aus diesem Grund ist die
Widerstandsfähigkeit der Vergleichsbeispiele XVIII und XIX
gegen Festfressen geringer.
Fig. 12 zeigt ein weiteres Beispiel einer
erfindungsgemäßen Oberflächenschicht. Die Zusammensetzung
seiner Pb-Legierung ist die gleiche wie beim
erfindungsgemäßen Beispiel XV, jedoch wurde die
Stromdichte der Kathode auf 10 A/dm2 festgesetzt, was
höher ist als beim erfindungsgemäßen Beispiel XV.
Die Vergrößerung dieser Mikrophotographie ist 10 000-fach,
genau wie in Fig. 3, jedoch ist zu ersehen, daß
einhergehend mit einer Erhöhung der Stromdichte der
Kathode die Vierecks-Pyramide im Vergleich zur der in
Fig. 3 größer gewachsen ist.
Für die Orientierung des Kristalls dieser Pb-Legierung
beträgt der Orientierungsindex Oe in der (h00)-Ebene 97,5%
und in der (111)-Ebene 1,3% und die Kristallform davon ist
eine Form mit im wesentlichen in einer einzigen Richtung
orientierten Kristallflächen.
Es soll festgestellt werden, daß bei Einbau von Ag in die
Oberflächenschicht ein Verfahren eingesetzt wird, in
welchem eine Galvanisierungs-Behandlung unter Verwendung
einer Pb- und Sn-Ionen enthaltenden Galvanisierungslösung
mit Zusatz von Ag-Ionen durchgeführt wird. Zusätzlich soll
bemerkt werden, daß die vorliegende Erfindung nicht auf
Gleitlager begrenzt ist, sondern auch auf andere
Gleitstücke angewendet werden kann.
Claims (6)
1. Gleitstück (1), umfassend eine Oberflächenschicht (4)
aus einer Pb-Legierung auf einer Gleitfläche für ein
Paßstück,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Kristallform der Pb-Legierung derart
ausgebildet ist, daß der Orientierungsindex in einer Ebene
mit den Miller-Indizes (h00) in einem Bereich von 50 bis
100% liegt.
2. Gleitstück (1) nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet,
daß der Orientierungsindex auf wenigstens 60%
festgesetzt ist.
3. Gleitstück (1), umfassend eine Oberflächenschicht (4)
aus einer Pb-Legierung, auf einer Gleitfläche für ein
Paßstück,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Kristallform der Pb-Legierung derart ausgebildet ist, daß der Orientierungsindex in einer Ebene mit den Miller-Indizes (h00) in einem Bereich von 50 bis 100% liegt, und
daß der Kristall der Pb-Legierung als Pyramide (5) ausgebildet ist, deren Apex auf die Gleitfläche zu gerichtet ist und die eine Basislänge d von 8 µm oder weniger aufweist.
daß die Kristallform der Pb-Legierung derart ausgebildet ist, daß der Orientierungsindex in einer Ebene mit den Miller-Indizes (h00) in einem Bereich von 50 bis 100% liegt, und
daß der Kristall der Pb-Legierung als Pyramide (5) ausgebildet ist, deren Apex auf die Gleitfläche zu gerichtet ist und die eine Basislänge d von 8 µm oder weniger aufweist.
4. Gleitstück (1) nach Anspruch 3,
dadurch gekennzeichnet,
daß das Verhältnis h/d der Höhe h zur Basislänge d
der Pyramide (5) in einem Bereich von 0,2 bis 1,0
festgesetzt ist.
5. Gleitstück (1) nach einem der Ansprüche 1, 2, 3 oder 4,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Pb-Legierung zwischen 3 (inklusive) und 20
(inklusive) Gewichtsprozent an Sn enthält.
6. Gleitstück nach Anspruch 5,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Pb-Legierung höchstens 10 Gewichtsprozent
wenigstens eines Elements ausgewählt aus einer aus Cu, In
und Ag bestehenden Gruppe enthält.
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2010120A JP2519557B2 (ja) | 1990-01-19 | 1990-01-19 | 摺動部材 |
JP2010119A JP2519556B2 (ja) | 1990-01-19 | 1990-01-19 | 摺動部材 |
JP2010121A JPH079079B2 (ja) | 1990-01-19 | 1990-01-19 | 摺動部材 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE4101386A1 true DE4101386A1 (de) | 1991-07-25 |
DE4101386C2 DE4101386C2 (de) | 2001-04-12 |
Family
ID=27278844
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE4101386A Expired - Lifetime DE4101386C2 (de) | 1990-01-19 | 1991-01-18 | Gleitstück |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
US (2) | US5310606A (de) |
CA (1) | CA2034568C (de) |
DE (1) | DE4101386C2 (de) |
GB (1) | GB2240343B (de) |
Cited By (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE4219144A1 (de) * | 1991-06-11 | 1992-12-17 | Honda Motor Co Ltd | Gleitelement |
DE4223631A1 (de) * | 1991-07-18 | 1993-01-28 | Honda Motor Co Ltd | Gleitelement |
DE4218077A1 (de) * | 1991-05-31 | 1993-03-04 | Honda Motor Co Ltd | Gleitelement |
DE4341293A1 (de) * | 1992-12-03 | 1994-06-09 | Honda Motor Co Ltd | Gleitflächenaufbau |
DE4342072A1 (de) * | 1992-12-10 | 1994-06-16 | Honda Motor Co Ltd | Gleitflächenaufbau |
FR2704561A1 (fr) * | 1993-04-30 | 1994-11-04 | Honda Motor Co Ltd | Film superficiel inorganique et procédé de formation de celui-ci. |
US5401585A (en) * | 1992-12-07 | 1995-03-28 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Slide surface construction |
EP0803590A2 (de) * | 1996-04-22 | 1997-10-29 | Japan Scientific Engineering Co., Ltd. | Gleitende Bauteile und Verfahren zu deren Herstellung |
DE4390686C2 (de) * | 1992-02-28 | 2003-04-03 | Daido Metal Co Ltd | Gleitlager und Verfahren zu seiner Herstellung |
WO2016029235A1 (de) * | 2014-08-27 | 2016-03-03 | Miba Gleitlager Gmbh | Gleitlagerelement |
Families Citing this family (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB2281107B (en) * | 1991-05-31 | 1995-07-12 | Honda Motor Co Ltd | Slide member |
GB2284640B (en) * | 1991-07-18 | 1995-12-20 | Honda Motor Co Ltd | Slide member |
JP2572000B2 (ja) * | 1992-12-03 | 1997-01-16 | 本田技研工業株式会社 | 摺動面構成体 |
DE19608028C2 (de) * | 1995-03-01 | 1999-06-10 | Honda Motor Co Ltd | Gleitflächenaufbau |
US5871852A (en) * | 1995-03-15 | 1999-02-16 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Slide surface construction |
US5928800A (en) * | 1995-03-31 | 1999-07-27 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Slide surface construction |
WO2002054088A2 (en) | 2001-01-05 | 2002-07-11 | Duke University | Contrast enhancement agent for magnetic resonance imaging |
JP2003090343A (ja) * | 2001-09-19 | 2003-03-28 | Daido Metal Co Ltd | 多層摺動材料 |
FR2882408B1 (fr) * | 2005-02-21 | 2008-09-05 | Ct Stephanois De Recherchees | Organe de guidage |
DE102007028215A1 (de) * | 2007-06-20 | 2008-12-24 | Federal-Mogul Burscheid Gmbh | Verfahren zur Herstellung eines strukturiert beschichteten Gleitelements und danach erhältliches Gleitelement |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE844507C (de) * | 1947-07-15 | 1952-07-21 | Gen Motors Corp | Lager |
DE1255322B (de) * | 1960-09-19 | 1967-11-30 | Vandervell Products Ltd | Band aus einem Verbundwerkstoff zur Herstellung von Lagern und Verfahren zu dessen Herstellung |
GB2060692A (en) * | 1979-09-28 | 1981-05-07 | Taiho Kogyo Co Ltd | Bearing of an internal combustion engine and process for producing the same |
AT366418B (de) * | 1980-10-02 | 1982-04-13 | Miba Gleitlager Ag | Galvanisch aufgetragene laufschichtlegierung fuer ein mehrschichtgleitlager |
Family Cites Families (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2586099A (en) * | 1951-08-11 | 1952-02-19 | Gen Motors Corp | Bearing |
US2741016A (en) * | 1953-07-08 | 1956-04-10 | Gen Motors Corp | Composite bearing and method of making same |
DE1048757B (de) * | 1953-07-08 | 1959-01-15 | ||
US3644105A (en) * | 1970-03-03 | 1972-02-22 | Clevite Corp | Multilayer bearing |
JPS5235775A (en) * | 1975-09-17 | 1977-03-18 | Yukihiko Okazaki | Method of forming sliding surface in vacuum apparatus |
DE3034444A1 (de) * | 1980-09-12 | 1982-04-22 | Schloemann-Siemag AG, 4000 Düsseldorf | Richttreiber in einer stahlstranggiessanlage |
GB2084191A (en) * | 1980-09-23 | 1982-04-07 | Vandervell Products Ltd | Electro-deposition of alloys |
GB2117403B (en) * | 1982-03-15 | 1985-06-05 | Shell Int Research | Composite antifriction bearing |
US4528079A (en) * | 1983-05-25 | 1985-07-09 | Miracle Metals, Inc. | Method of mitigating boundary friction and wear in metal surfaces in sliding contacts |
DE3430945A1 (de) * | 1984-08-22 | 1986-03-06 | Miba Gleitlager Ag, Laakirchen | Galvanisch abgeschiedene laufschicht fuer ein gleitlager |
GB2175603B (en) * | 1985-05-22 | 1989-04-12 | Daido Metal Co | Overlay alloy used for a surface layer of sliding material, sliding material having a surface layer comprising said alloy and manufacturing method |
DE3621184A1 (de) * | 1986-06-25 | 1988-01-07 | Glyco Metall Werke | Schichtwerkstoff sowie verfahren zu seiner herstellung durch vakuum-plasma-spritzen |
AT389356B (de) * | 1987-07-24 | 1989-11-27 | Miba Gleitlager Ag | Hochbelastbares gleitlager |
-
1991
- 1991-01-18 CA CA002034568A patent/CA2034568C/en not_active Expired - Lifetime
- 1991-01-18 GB GB9101144A patent/GB2240343B/en not_active Expired - Lifetime
- 1991-01-18 DE DE4101386A patent/DE4101386C2/de not_active Expired - Lifetime
-
1992
- 1992-12-10 US US07/989,733 patent/US5310606A/en not_active Expired - Lifetime
-
1994
- 1994-05-09 US US08/240,018 patent/US5468567A/en not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE844507C (de) * | 1947-07-15 | 1952-07-21 | Gen Motors Corp | Lager |
DE1255322B (de) * | 1960-09-19 | 1967-11-30 | Vandervell Products Ltd | Band aus einem Verbundwerkstoff zur Herstellung von Lagern und Verfahren zu dessen Herstellung |
GB2060692A (en) * | 1979-09-28 | 1981-05-07 | Taiho Kogyo Co Ltd | Bearing of an internal combustion engine and process for producing the same |
AT366418B (de) * | 1980-10-02 | 1982-04-13 | Miba Gleitlager Ag | Galvanisch aufgetragene laufschichtlegierung fuer ein mehrschichtgleitlager |
Cited By (23)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5322742A (en) * | 1991-05-31 | 1994-06-21 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Slide member |
DE4218077A1 (de) * | 1991-05-31 | 1993-03-04 | Honda Motor Co Ltd | Gleitelement |
FR2693775A1 (fr) * | 1991-05-31 | 1994-01-21 | Honda Motor Co Ltd | Organe de glissement. |
DE4218077C2 (de) * | 1991-05-31 | 1998-06-18 | Honda Motor Co Ltd | Gleitelement |
DE4219144A1 (de) * | 1991-06-11 | 1992-12-17 | Honda Motor Co Ltd | Gleitelement |
DE4219144C2 (de) * | 1991-06-11 | 1998-07-02 | Honda Motor Co Ltd | Gleitelement |
US5443919A (en) * | 1991-07-18 | 1995-08-22 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Slide member |
DE4223631A1 (de) * | 1991-07-18 | 1993-01-28 | Honda Motor Co Ltd | Gleitelement |
US5340660A (en) * | 1991-07-18 | 1994-08-23 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Slide member |
DE4223631C2 (de) * | 1991-07-18 | 1998-04-30 | Honda Motor Co Ltd | Gleitelement |
US5443920A (en) * | 1991-07-18 | 1995-08-22 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Slide member |
DE4390686C2 (de) * | 1992-02-28 | 2003-04-03 | Daido Metal Co Ltd | Gleitlager und Verfahren zu seiner Herstellung |
DE4341293C2 (de) * | 1992-12-03 | 1998-11-19 | Honda Motor Co Ltd | Gleitflächenaufbau |
DE4341293A1 (de) * | 1992-12-03 | 1994-06-09 | Honda Motor Co Ltd | Gleitflächenaufbau |
US5401585A (en) * | 1992-12-07 | 1995-03-28 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Slide surface construction |
DE4342072A1 (de) * | 1992-12-10 | 1994-06-16 | Honda Motor Co Ltd | Gleitflächenaufbau |
US5597657A (en) * | 1992-12-10 | 1997-01-28 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Slide surface construction |
US5632879A (en) * | 1993-04-30 | 1997-05-27 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Process for forming inorganic skin film |
US5503942A (en) * | 1993-04-30 | 1996-04-02 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Inorganic skin film |
FR2704561A1 (fr) * | 1993-04-30 | 1994-11-04 | Honda Motor Co Ltd | Film superficiel inorganique et procédé de formation de celui-ci. |
EP0803590A2 (de) * | 1996-04-22 | 1997-10-29 | Japan Scientific Engineering Co., Ltd. | Gleitende Bauteile und Verfahren zu deren Herstellung |
EP0803590A3 (de) * | 1996-04-22 | 1998-12-16 | Japan Scientific Engineering Co., Ltd. | Gleitende Bauteile und Verfahren zu deren Herstellung |
WO2016029235A1 (de) * | 2014-08-27 | 2016-03-03 | Miba Gleitlager Gmbh | Gleitlagerelement |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE4101386C2 (de) | 2001-04-12 |
GB2240343A (en) | 1991-07-31 |
GB9101144D0 (en) | 1991-02-27 |
US5310606A (en) | 1994-05-10 |
US5468567A (en) | 1995-11-21 |
GB2240343B (en) | 1993-11-17 |
CA2034568A1 (en) | 1991-07-20 |
CA2034568C (en) | 1995-08-29 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE4101386C2 (de) | Gleitstück | |
DE10032624C2 (de) | Gleitlager und sein Herstellungsverfahren | |
DE602006000573T2 (de) | Gleitelement | |
DE3000279C2 (de) | Verfahren zur Herstellung eines Verbundgleitlagers | |
DE4218077C2 (de) | Gleitelement | |
DE4328921A1 (de) | Gleitlagermaterial mit einer obersten Schicht, die eine ausgezeichnete Beständigkeit gegenüber fressendem Verschleiß hat | |
DE4106001C2 (de) | Gleit- bzw. Schiebematerial und Verfahren zu seiner Herstellung | |
DE69937995T2 (de) | Mehrschichtiges motorlager und verfahren zur herstellung | |
EP1840394B1 (de) | Gleitelement | |
DE4219144C2 (de) | Gleitelement | |
AT394826B (de) | Schichtwerkstoff fuer gleitlagerelemente mit antifriktionsschicht aus einem lagerwerkstoff auf aluminiumbasis | |
DE3917694C2 (de) | Mehrschichten-Gleitlager | |
WO1991011545A1 (de) | Hochverschleissfeste gleitschicht mit verbesserten gleiteigenschaften und herstellungsverfahren hierzu | |
DE4223631C2 (de) | Gleitelement | |
EP0991869B1 (de) | Gerollte gleitlagerbuchse | |
DE102004015827B4 (de) | Gleitteil | |
EP3519711B1 (de) | Mehrschichtgleitlagerelement | |
DE3249133C2 (de) | Verfahren zum Herstellen einer Legierung auf Aluminium-Basis für Lager sowie Verwendung der Legierung | |
DE4139021A1 (de) | Gleitelement | |
DE2914618C2 (de) | Schichtwerkstoff mit auf einer Trägerschicht im Drahtexplosionsverfahren oder Kathodenzerstäubung (Sputtering) aufgebrachter Gleit- oder Reibschicht, Verfahren zu seiner Herstellung und Target zur Durchführung des Verfahrens | |
DE4004703C2 (de) | Schichtwerkstoff für Gleitlagerelemente mit Antifriktionsschicht aus einem Lagerwerkstoff auf Aluminium-Basis | |
DE3519452C2 (de) | Schichtwerkstoff für Gleitlagerelemente mit Antifriktionsschicht aus einem Lagerwerkstoff auf Aluminiumbasis | |
DE4390686C2 (de) | Gleitlager und Verfahren zu seiner Herstellung | |
AT516877B1 (de) | Gleitlagerelement | |
DE3623929A1 (de) | Gleit- oder reibelement sowie verfahren zu seiner herstellung |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
OP8 | Request for examination as to paragraph 44 patent law | ||
D2 | Grant after examination | ||
8364 | No opposition during term of opposition |