DE3826571A1 - Empfaenger fuer die spread-spektrum-nachrichtenverbindung - Google Patents
Empfaenger fuer die spread-spektrum-nachrichtenverbindungInfo
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- Circuits Of Receivers In General (AREA)
- Digital Transmission Methods That Use Modulated Carrier Waves (AREA)
Description
Die Erfindung betrifft einen Empfänger für die
Spread-Spektrum-Nachrichtenverbindung und befaßt sich
insbesondere mit einer Konvolver-Anordnung, d. h. einer
Signalfaltungsanordnung für einen derartigen Empfänger.
Die Spread-Spektrum-Nachrichtenverbindung eignet sich für
die drahtlose Datenübertragung aufgrund gewisser
Eigenschaften, wie beispielsweise der Störungslosigkeit,
der Geheimhaltung, der Beständigkeit gegenüber einem
Mehrwegschwund usw.
Unter den verschiedenen Spread-Spektrum-Verfahren überträgt
bei dem direkten Spread-Verfahren ein Sender
Spread-Spektrum-Signale, die dadurch erhalten werden, daß
die zu übertragenden Informationssignale mit PN-Codierungen
multipliziert werden. Der Empfänger ist so ausgebildet, daß
die empfangenen Signale mit einer Bezugs-PN-Codierung
korreliert werden, die im Empfänger gebildet wird, und das
Korrelationsausgangssignal decodiert wird, um die
Informationssignale zu erhalten. Obwohl ein
Korrelationsverfahren bekannt ist, das einen Mischer und
ein Tiefpaßfilter oder ein Filter mit fester Wichtung oder
Bewertung verwendet, hat die Verwendung eines Konvolvers
als Korrelationseinrichtung oder Korrelator den Vorteil,
daß die Synchronisation mit hoher Geschwindigkeit bewirkt
wird, und daß die darin verwandte PN-Codierung nicht
festliegt, wie es bei einem angepaßten Filter der Fall ist,
sondern frei gewählt werden kann. Die Verwendung eines
Konvolvers als Korrelator in einem Empfänger für die
Spread-Spektrum-Nachrichtenverbindung ist beispielsweise im
Aufsatz von J. H. Cafarella in IEEE Ultrasonics Symposium
Proceedings, 1984, Seiten 121-126 beschrieben.
Fig. 7 zeigt den Grundaufbau mit Gattern 1 und 2, einem
Konvolver 3, einer Hybrid- oder Gabelschaltung 4 und
Eingangswandlern IDT 1 und IDT 2, an denen ein empfangenes
Signal S und ein Bezugssignal R jeweils liegen. Dieser
Konvolver 3 hat einen sogenannten Doppelgatteraufbau, bei
dem zwei Gatter 1und 2 im Fortpflanzungsweg einer
akustischen Oberflächenwelle angeordnet sind, so daß zwei
Faltungsausgangssignale erhalten werden. Die beiden
Faltungsausgangssignale liegen an der Hybridschaltung 4,
die so ausgebildet ist, daß ein Ausgangssignal O₁, das die
Summe der beiden Faltungsausgangssignale wiedergibt, und
ein weiteres Ausgangssignal O₂ erhalten werden, das den
Unterschied dazwischen wiedergibt. Dieser Aufbau wird
DPSK-Konvolver genannt. DPSK bedeutet
Phasendifferenzmodulation, bei der auf der Senderseite die
Informationssignale durch Phasendifferenzmodulation codiert
werden und ein codiertes Spread-Spektrum-Signal auf der
Empfängerseite mit einem Bezugssignal über einen
DPSK-Konvolver korreliert und somit
phasendifferenzmodulationsdecodiert wird.
Ein Parameter, der das BT-Produkt genannt wird, wird als
Index verwandt, der die Charakteristik des Konvolvers
wiedergibt. B bedeutet die Bandbreite des Konvolvers und T
die Verzögerungszeit, die der Gatterlänge entspricht. Das
BT-Produkt ist ein Wert, der dadurch erhalten wird, daß
diese beiden Werte multipliziert werden, wobei es um so
günstiger ist, je größer dieser Wert ist. Der Wert B ist
grundsätzlich durch die Auslegung der beiden Wandler IDT 1
und IDT 2 und das Material des Oberflächenwellenbauelementes
begrenzt. Um das BT-Produkt zu erhöhen, kann der Wert T
vergrößert werden. Wenn der Wert T jedoch zu groß ist, wird
die Länge des Oberflächenwellenbauelementes zu groß, wobei
es um so schwieriger und mit um so größeren Kosten
herzustellen ist, je länger es ist. In Fig. 7 ist der Wert
L beschränkt, wobei die Länge des Gatters 1 und die des
Gatters 2 bei etwa L/2 liegen.
Es könnte daher an einen Aufbau eines Konvolvers gedacht
werden, der in Fig. 8 dargestellt ist. In Fig. 8 sind zwei
Konvolver jeweils mit einer Gatterlänge L vorgesehen, wobei
jedes der Ausgangssignale an der Hybrid- oder
Gabelschaltung liegt. In dieser Weise ist es möglich, ein
BT-Produkt zu erzielen, das äquivalent dem eines Konvolvers
ist, dessen Gatterlänge zweimal so groß wie in Fig. 7 ist.
Bei diesem Aufbau eines Konvolvers tritt jedoch eine
Schwierigkeit auf. Fig. 9 zeigt die ideale Zusammenarbeit
der Konvolver bei dem in Fig. 8 dargestellten Aufbau. S 1-
S 4 zeigen die Korrelationsnadelsignalwellenformen der
Ausgangssignale O′₁ und O′₂ der beiden Konvolver. Die
Signale S 1, S 2 und S 3 haben die gleiche Amplitude und die
gleiche Phase. Das Signal S 4 hat die gleiche Amplitude,
jedoch die umgekehrte Phase. Die Signale S 5 und S 6 sind die
Ausgangssignale der Hybridschaltung 4, wobei die folgende
Beziehung gilt:
S 5 = S 1 + S 3 (1)
S 6 = S 2 - S 4 (2),
S 6 = S 2 - S 4 (2),
wobei aufgrund der Tatsache, daß
S 2 + S 4 = 0 (3),
am Ausgang O₁ für den Bereich B kein Ausgangssignal
auftritt. Da weiterhin
S 1 - S 3 = 0 (4),
tritt am Ausgang O₂ andererseits für den Bereich A kein
Ausgangssignal auf.
Der Ausgang O₁ liefert Daten mit dem Wert "1", während der
Ausgang O₂ Daten mit dem Wert "0" liefert. Wenn in diesem
Fall die Charakteristik des Konvolvers 41 nicht mit der des
Konvolvers 42 identisch ist und die Amplitude und die Phase
der Ausgangssignale nicht die in Fig. 9 dargestellte Form
haben, tritt insofern eine Störung auf, als die Amplitude
des Signals S 5 am Ausgang O₁ oder des Signals S 6 am Ausgang
O₂ verringert ist oder eine Korrelationsnadel im Bereich B
für den Ausgang O₁ oder im Bereich A für den Ausgang O₂
auftritt, was die Beurteilung schwierig macht. Wenn
weiterhin bei Änderungen in der Charakteristik der
Konvolver aufgrund von Temperatur unterschieden die
Amplitude und die Phase nachgestellt werden, ist diese
Nachstellung nicht einfach auszuführen.
Durch die Erfindung soll daher ein Empfänger zur
Spread-Spektrum-Korrelation eines empfangenen Signales mit
einem Bezugssignal, das im Empfänger gebildet wird, um
dieses Signal mittels zweier Konvolver, d. h. Korrelatoren,
in Daten zu decodieren, geschaffen werden, der einen Aufbau
hat, der von Ungleichmäßigkeiten in der Charakteristik der
Konvolver nicht beeinflußt wird.
Dazu zeichnet sich der erfindungsgemäße Empfänger dadurch
aus, daß die beiden Konvolver so ausgebildet sind, daß ein
erstes und ein zweites Bezugssignal, von denen jedes aus
einem Vier-Phasen-decodierten Signal besteht, das auf der
Grundlage einer ersten PN-Codierung, einer zweiten
PN-Codierung und einem ersten CW-Signal, gebildet wird, an
einem zweiten Eingang jedes der Konvolver jeweils liegen,
während das empfangene Signal am ersten Eingang jedes der
Konvolver liegt.
Das empfangene Signal wird mit dem ersten und dem zweiten
Bezugssignal durch die beiden Konvolver jeweils korreliert,
wobei die Information dadurch erhalten wird, daß deren
Korrelationsausgangssignale decodiert werden. Da die
Decodierung durch die Konvolver zum Bilden der Daten durch
interne Arbeitsvorgänge in diesem Fall erfolgt, stellen
Ungleichmäßigkeiten in der Charakteristik der Konvolver
kein Problem dar.
Im folgenden werden anhand der zugehörigen Zeichnung
besonders bevorzugte Ausführungsbeispiele der Erfindung
näher beschrieben. Es zeigt
Fig. 1 in einem Blockschaltbild den Aufbau
eines Ausführungsbeispiels der
Efindung,
Fig. 2 in einem Blockschaltbild ein Beispiel
des Grundaufbaus eines Senders
für die Spread-Spektrum-Nachrichtenverbindung,
der dem in Fig. 1 dargestellten
Ausführungsbeispiel entspricht,
Fig. 3 eine Seitenansicht eines Beispiels
eines Konvolvers,
Fig. 4 in einem Blockschaltbild den Aufbau
eines weiteren Ausführungsbeispiels
der Erfindung,
Fig. 5 das Schaltbild eines Beispiels eines
Addierers, der bei dem in Fig. 4
dargestellten Ausführungsbeispiel
verwandt wird,
Fig. 6 in einem Blockschaltbild den Aufbau
noch eines Ausführungsbeispiels der
Erfindung,
Fig. 7 und 8 in Blockschaltbildern Konvolveranordnungen
für bekannte Spread-
Spektrum-Empfänger und
Fig. 9 die Korrelationssignalwellenformen
bei derartigen Konvolveranordnungen.
Fig. 1 zeigt ein Beispiel der Konvolveranordnung bei einem
Ausführungsbeispiel des erfindungsgemäßen Empfängers für
die Spread-Spektrum-Nachrichtenverbindung mit Konvolvern 10
und 11, Gatter- oder Steuerelektroden 12 und 13,
Eingangwandlern 14 bis 17 und einer
Bezugssignalgeneratorschaltung 18. Die
Bezugssignalgeneratorschaltung 18 besteht beispielsweise
aus einer Gabel- oder Hybridschaltung 19, einem ersten und
einem zweiten Multiplikator 20, 21, einem CW-Signalgenerator
23 und einem Phasenschieber 24.
Eine erste PN-Codierung liegt direkt am ersten
Multiplikator 20 und ein CW-Signal liegt über den
Phasenschieber 24 an, während eine zweite PN-Codierung
und das CW-Signal am zweiten Multiplikator 21 liegen. Die
Ausgangssignale v a und v b des ersten und zweiten
Multiplikators 20, 21 liegen an der Hybridschaltung 19 und
deren Ausgangssignale v r 1 und v r 2 liegen an den zweiten
Wandlern 15und 17 der Konvolver 10 und 11 jeweils.
Faltungsausgangssignale v c 1 und v c 2 werden von den
Gatterelektroden 12 und 13 der Konvolver 10 und 11 jeweils
abgenommen und ein empfangenes Signal v d liegt an den
ersten Eingangswandlern 14 und 16 der Konvolver.
Fig. 2 zeigt den Grundaufbau eines Senders für die
Spread-Spektrum-Nachrichtenverbindung, der dem in Fig. 1
dargestellten Empfänger entspricht und Multiplikatoren 25
bis 27, einen CW-Signalgenerator 28, einen Phasenschieber
29 und einen Addierer 30 aufweist.
Die erste PN-Codierung PN 1 und das CW-Signal liegen am
Multiplikator 25, während die zweite PN-Codierung PN 2 und
die zu übertragenden Daten DATA am Multiplikator 26 liegen.
Am Multiplikator 27 liegen das CW-Signal über den
Phasenschieber 29 und das Ausgangssignal des Multiplikators
26. Die Ausgangssignale v₁ und v₂ der Multiplikatoren 25
und 27 werden durch den Addierer 30 addiert, dessen
Ausgangssignal v t gesendet wird.
Im Sender in Fig. 2 sind die erste und die zweite
PN-Codierung PN 1 und PN 2 sowie die Daten DATA Daten mit
zwei Werten, entweder gleich "1" oder gleich "-1". Wenn die
Frequenz des CW-Signals gleich ω₀ ist, dann gilt:
v₁ = PN₁ (t) sin (ω₀t) (5)
v₂ = APN₂ (t) cos (ω₀t) (6),
v₂ = APN₂ (t) cos (ω₀t) (6),
wobei mit A die Daten bezeichnet sind. Das ausgesandte
Signal v t kann folglich ausgedrückt werden als:
v t = v₁ + v₂ =
= PN₁ (t) sin (ω₀t) + APN₂ (t) cos (ω₀t) (7)
= PN₁ (t) sin (ω₀t) + APN₂ (t) cos (ω₀t) (7)
Das durch die Gleichung (7) gegebene Signal ist ein
Vier-Phasen-decodiertes Signal.
Im folgenden wird der Empfänger beschrieben. Zur
Erläuterung wird zunächst die Arbeitsweise der Konvolver
anhand von Fig. 3 erläutert. Die Signale v d und v r an den
Eingangswandlern IDT 1 und IDT 2 lassen sich wie folgt
darstellen:
v d = sin (ω₀t + R d) (8)
v r = cos (ω₀t + R r) (9)
v r = cos (ω₀t + R r) (9)
Wenn die von den Konvolvern durchgeführte Signalfaltung in
der folgenden Weise dargestellt wird:
dann gelten die folgenden Gleichungen:
v c = CONV {v d , v r } (10)
= η sin (2 ω₀t + R d + R r + Φ} (11),
= η sin (2 ω₀t + R d + R r + Φ} (11),
wobei R in Gleichung (11) eine zusätzliche Phase
bezeichnet, die dem Konvolver eigen ist und Φ den
Faltungswirkungsgrad bezeichnet. Das heißt, daß dann, wenn
die beiden Eingangssignale v d und v r die gleiche Frequenz
haben, die Frequenz des Ausgangssignals des Konvolvers
doppelt so hoch wie die Frequenz der Eingangssignale ist.
Die Phasen der Eingangssignale werden weiterhin zueinander
addiert und treten im Ausgangssignal zusammen mit der
zusätzlichen Phase R auf, die den Konvolvern eigen ist.In
Fig. 1 sind und PN-Codierungen, die Spiegelbilder
(zeitinvertiert) der Codierungen PN 1 und PN 2 sind. Das
CW-Signal hat die gleiche Frequenz wie das Signal, das auf
der Senderseite benutzt wird. v a und v b sind gegeben als:
v a = ₁ (t) cos (ω₀t + Φ) (12)
v b = ₂ (t) sin (ω₀t + Φ) (13),
v b = ₂ (t) sin (ω₀t + Φ) (13),
wobei einen Phasenunterschied zwischen den ausgesandten
und den empfangenen Trägern bezeichnet.
Das Additionsausgangssignal v r 1 und das
Subtraktionsausgangssignal v r 2 der Hybridschaltung 19 sind
folglich gegeben als:
v r 1 = v a + v b = ₁ (t) cos (ω₀t + Φ)+ ₂ (t) sin (ω₀t + Φ) (14)
v r 2 = v a - v b = ₁ (t) cos (ω₀t + Φ)- ₂ (t) sin (ω₀t + Φ) (15)
v r 1 und v r 2 sind Vier-Phasen-decodierte Signale. Das
empfangene Signal v d ist ein gedämpftes gesandtes Signal
v t , das gegeben ist durch:
v d = Bv t (16)
wobei B ein Dämpfungskoeffizient ist.
Die Konvolver 10 und 11 korrelieren das Signal v d mit v r 1
und v r 2, wobei die Faltungsausgangssignale v c 1 und v c 2
unter Verwendung der Gleichungen (10), (14) und (15)
ausgedrückt werden können als:
v c 1 = CONV {v d , v r 1}
= CONV {v d , v a + v b } (17)
v c 2 = CONV {v d , v a - v b } (18).
= CONV {v d , v a + v b } (17)
v c 2 = CONV {v d , v a - v b } (18).
Wobei
CONV {v d , v a ± v b }
= CONV {B [PN₁ (t) sin (ω₀t) + APN₂ (t) cos (ω₀t)],
PN₁ (t) cos (ω₀t + Φ) ± ₂ (t) sin (ω₀t + Φ)}
= CONV {BPN₁ (t) sin (ω₀t), ₁ (t) cos (ω₀t + Φ)}
+ CONV {ABPN₂ (t) cos (ω₀t), ± ₂ (t) cin (ω₀t + Φ)}
+ CONV {BPN₁ (t) sin (ω₀t), ± ₂ (t) sin (l₀t + Φ)}
+ CONV A × B × PN₂ (t) cos (ω₀t), ₁ (t) cos (ω₀t + Φ)} (19)
= CONV {B [PN₁ (t) sin (ω₀t) + APN₂ (t) cos (ω₀t)],
PN₁ (t) cos (ω₀t + Φ) ± ₂ (t) sin (ω₀t + Φ)}
= CONV {BPN₁ (t) sin (ω₀t), ₁ (t) cos (ω₀t + Φ)}
+ CONV {ABPN₂ (t) cos (ω₀t), ± ₂ (t) cin (ω₀t + Φ)}
+ CONV {BPN₁ (t) sin (ω₀t), ± ₂ (t) sin (l₀t + Φ)}
+ CONV A × B × PN₂ (t) cos (ω₀t), ₁ (t) cos (ω₀t + Φ)} (19)
Unter den vier Faltungsausdrücken in der Gleichung (19)
geben der dritte und der vierte Ausdruck die Faltungen von
PN 1 mit und PN 2 mit jeweils wieder, die
wechselseitige Korrelationswerte sind. Da PN-Codierungen
mit einem ursprünglich kleinen wechselseitigen
Korrelationswert gewählt wurden, sind diese Ausdrücke
vernachlässigbar klein. Folglich gilt:
CONV {v d , v a ± v b }
≈ CONV {BPN₁ (t) sin (ω₀t), PN₁ (t) cos (ω₀t + Φ)}
+ CONV {ABPN₂ (t) cos (ω₀t), ± PN₂ (t) sin (ω₀t + Φ)} (20).
≈ CONV {BPN₁ (t) sin (ω₀t), PN₁ (t) cos (ω₀t + Φ)}
+ CONV {ABPN₂ (t) cos (ω₀t), ± PN₂ (t) sin (ω₀t + Φ)} (20).
Das hat zur Folge, daß v c 1 gegeben ist durch:
v c 1 = η₁ BR 1 (t) sin (2ω₀t + Φ + Φ₁)
+ AR 2 (t) sin (2ω₀t + Φ + Φ₁) (21)
+ AR 2 (t) sin (2ω₀t + Φ + Φ₁) (21)
Hierbei sind R 1 (t) und R 2 (t) Selbstkorrelationsfunktionen
von PN 1 und PN 2 jeweils und der Hüllkurven S 1 bis S 4 in
Fig. 9 und gegeben durch:
R 1 (t) ≈ R 2 (t) = R(t) (22).
Folglich gilt die folgende Gleichung:
v c 1 = η₁ BR(t) (1 + A) sin (2ω₀t + Φ + Φ₁) (23).
In derselben Weise ist v c 2 gegeben durch:
v c 2 = η₂ BR(t) (1 - A) sin (2ω₀t + Φ + Φ₂) (24).
Aus Gleichung (24) ergib sich für A = 1,
v c 1 = 2η₁ BR(t) sin (2ω₀t + Φ + Φ₁)
v c 2 = 0 (25)
v c 2 = 0 (25)
und für A = -1,
v c 1 = 0
v c 2 = -2η₁ BR(t) sin (2ω₀t + Φ + Φ₂) (26).
v c 2 = -2η₁ BR(t) sin (2ω₀t + Φ + Φ₂) (26).
v c 1 und v c 2 sind gleich den Ausgangssignalen O₁ und O₂ in
Fig. 9 jeweils, was bedeutet, daß ein Decodieren zu Daten
möglich ist. Es ist klar, daß die zusätzlichen Phasen Φ 1
und Φ 2 sowie die Wirkungsgrade Φ₁ und Φ₂, die den
Konvolvern inherent sind, keine Einflüsse auf die
Decodierung zu Daten haben. Da bei der Konvolveranordnung
gemäß der Erfindung das Decodieren zu Daten nicht durch
eine Summierung oder Differenzbildung der Ausgangssignale
der beiden Konvolver bewirkt wird, sondern über interne
Arbeitsvorgänge innerhalb der Konvolver erfolgt, führen
somit Ungleichmäßigkeiten in der Charakteristik der
Konvolver zu keinen Problemen.
Die Bezugssignalgeneratorschaltung in Fig. 6 kann nur aus
den Addierern 27 und 28 statt der Hybrid- oder
Gabelschaltung aufgebaut sein, indem ein weiterer
Phasenschieber 25 und ein Multiplikator 26 zusätzlich
vorgesehen werden, wie es in Fig. 4 dargestellt ist. Der
Addierer kann in diesem Fall einfach aus einem Widerstand R
bestehen, wie es in Fig. 5 dargestellt ist, was wirksam die
Kosten herabsetzt.
Wenn weiterhin die Taktperiode der PN-Codierung mit T 1 und
die Periode des CW-Signals mit T 2 bezeichnet werden und
wenn
T 1 » T 2 (27)
dann ist es möglich, die im wesentlichen gleiche
Arbeitsweise zu erwarten, wie sie oben beschrieben wurde,
wenn die Bezugssignalgeneratorschaltung von Fig. 1 aus zwei
Multiplikatoren 29 und 30, einem CW-Signalgenerator 31,
Verzögerungsschaltungen 32 und 33 und Addierern 34 und 35
aufgebaut ist, wie es in Fig. 6 dargestellt ist, und die
Verzögerungszeiten τ₁ und τ₂ gegeben sind als:
τ₁ = T 1/4
τ₂ = T 1/2 (28).
τ₂ = T 1/2 (28).
Da in diesem Fall die Anzahl der notwendigen
Multiplikatoren nur gleich 2 ist und die
Verzögerungsschaltungen dadurch verwirklicht werden können,
daß in geeigneter Weise die Länge der Verdrahtung für die
Konvolver bestimmt wird, hat dieser Aufbau die Folge, daß
die Kosten weiter verringert sind.
Das Maß an Phasenverschiebung des CW-Signals im Empfänger
hängt dabei vom Sender ab, wobei es notwendig ist, daß das
Maß an Phasenverschiebung im Phasenschieber in Fig. 1
-π/2 beträgt, wenn das im Phasenschieber von Fig. 2 gleich
-π/2 ist.
Aus dem obigen ist ersichtlich, daß aufgrund der Tatsache,
daß gemäß der Erfindung zwei Konvolver in einem Empfänger
benutzt werden, ein BT-Produkt erhalten werden kann, das
äquivalent demjenigen Produkt ist, das unter Verwendung
eines Konvolvers erhalten werden kann, der die doppelte
Gatterlänge hat, und daß weiterhin der Empfang von
Ungleichmäßigkeiten in der Charakteristik der beiden
Konvolver nicht beeinflußt wird, wobei zusätzlich ein
einfacher Schaltungsaufbau erzielt wird, der die Kosten
verringert.
Claims (7)
1. Empfänger für die Spread-Spektrum-Nachrichtenverbindung,
der zwei Konvolver aufweist und bei dem ein erstes und ein
zweites Bezugssignal an einem zweiten Eingang jedes der
Konvolver liegen, während ein empfangenes Signal an einem
ersten Eingang jedes Konvolvers liegt, so daß das
Korrelationsausgangssignal jedes Konvolvers decodiert wird,
um ein Informationssignal zu erhalten,
gekennzeichnet durch eine
Bezugssignalgeneratorschaltung (18), die als erstes und
zweites Bezugssignal ein erstes und ein zweites
Vier-Phasen-decodiertes Signal erzeugt, die jeweils aus
einer ersten PN-Codierung, einer zweiten PN-Codierung und
einem ersten CW-Signal bestehen.
2. Empfänger nach Anspruch 1, dadurch
gekennzeichnet, daß die
Bezugssignalgeneratorschaltung (18) einen ersten
Multiplikator (21), der die ersten PN-Codierung und das
erste CW-Signal multipliziert, einen zweiten Multiplikator
(20), der die zweite PN-Codierung und ein zweites CW-Signal
multipliziert, dessen Phase um 90° oder -90° bezüglich der
Phase des ersten CW-Signals verschoben ist, und eine
Operationseinrichtung aufweist, die das Ausgangssignal des
ersten Multiplikators (21) und des zweiten Multiplikators
(20) addiert und den Unterschied dazwischen bildet, wobei
das Ausgangssignal, das durch die Addition erhalten wird,
das erste Bezugssignal ist, während das Ergebnis der
Differenzbildung das zweite Bezugssignal ist.
3. Empfänger nach Anspruch 2, dadurch
gekennzeichnet, daß die
Operationseinrichtung aus einem Addierer (27) und einem
Subtrahierer (28) besteht.
4. Empfänger nach Anspruch 2, dadurch
gekennzeichnet, daß die
Operationseinrichtung aus einer Hybrid- oder Gabelschaltung
(19) besteht.
5. Empfänger nach Anspruch 1, dadurch
gekennzeichnet, daß die
Bezugssignalgeneratorschaltung (18) einen ersten
Multiplikator (20), der die ersten PN-Codierung und das
erste CW-Signal multipliziert, einen zweiten Multiplikator
(21), der die zweite PN-Codierung und ein zweites CW-Signal
multipliziert, dessen Phase um 90° oder -90° bezüglich der
Phase des ersten CW-Signals verschoben ist, einen dritten
Multiplikator (26), der die zweiten PN-Codierung und ein
drittes CW-Signal multipliziert, dessen Phase um 180° oder
-180° bezüglich der Phase des zweiten CW-Signals verschoben
ist, einen ersten Addierer (27), der das Ausgangssignal des
ersten Multiplikators (20) und des zweiten Multiplikators
(21) addiert, und einen zweiten Addierer (28) aufweist, der
das Ausgangssgignal des ersten Multiplikators (20) und des
dritten Multiplikators (26) addiert, wobei die
Ausgangssignale des ersten und zweiten Addierers (27, 28)
das erste und zweite Bezugssignal jeweils bilden.
6. Empfänger nach Anspruch 1, dadurch
gekennzeichnet, daß die
Bezugssignalgeneratorschaltung (18) einen ersten
Multiplikator (29), der die erste PN-Codierung und das
erste CW-Signal multipliziert, einen zweiten Multiplikator
(30), der die zweite PN-Codierung und das este CW-Signal
multipliziert, eine erste und eine zweite
Verzögerungseinrichtung (32, 33), die das Ausgangssignal des
zweiten Multiplikators (30) verzögern, einen ersten
Addierer (34), der das Ausgangssignal des ersten
Multiplikators (29) und der ersten Verzögerungseinrichtung
(32) addiert, und einen zweiten Addierer (35) aufweist, der
das Ausgangssignal des ersten Multiplikators (29) und der
zweiten Verzögerungseinrichtung (33) addiert, wobei die
Ausgangssignale des ersten und zweiten Addierers (34, 35)
das erste und das zweite Bezugssignal jeweils bilden.
7. Empfänger nach Anspruch 6, dadurch
gekennzeichnet, daß die erste
Verzögerungseinrichtung (32) eine Verzögerung hat, die
gleich der ist, die dann benötigt wird, wenn die Phase des
ersten CW-Signals um 90° oder -90° verschoben wird, und daß
die zweite Verzögerungseinrichtung (33) eine Verzögerung
aufweist, die gleich 180° bezüglich der Phase des ersten
CW-Signals hinsichtlich des Ausgangssignals der ersten
Verzögerungseinrichtung (32) ist.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62196042A JPS6439126A (en) | 1987-08-04 | 1987-08-04 | Spread spectrum receiver |
Publications (1)
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Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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JP (1) | JPS6439126A (de) |
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FR (1) | FR2619270B1 (de) |
GB (1) | GB2208578B (de) |
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JPH07120968B2 (ja) * | 1989-02-07 | 1995-12-20 | クラリオン株式会社 | スペクトラム拡散通信装置 |
JPH07120969B2 (ja) * | 1989-03-30 | 1995-12-20 | クラリオン株式会社 | スペクトラム拡散変調装置 |
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