DE3445346C2

DE3445346C2 -

Info

Publication number: DE3445346C2
Application number: DE3445346A
Authority: DE
Inventors: Peter Eduard Adliswil Ch Haferl
Original assignee: RCA Licensing Corp
Current assignee: RCA Licensing Corp
Priority date: 1983-12-12
Filing date: 1984-12-12
Publication date: 1991-10-02
Also published as: SE8406174D0; SE8406174L; KR930004005B1; DK592084D0; DK592084A; JPS60153267A; FR2556542A1; GB2152337A; GB8333067D0; IT1178751B; FR2556542B1; DK166245C; KR850005198A; JP2561068B2; FI77762B; HK25993A; IT8423973A1; GB2152337B; IT8423973A0; GB8430936D0

Description

Die Erfindung betrifft eine Ablenkschaltung mit den im Ober begriff des Anspruchs 1 angegebenen Merkmalen.

Bei einem Fernsehempfänger wird die Beschleunigung oder Anoden spannung für die Elektronenstrahlen der Bildröhre gewöhnlich aus der Hochspannungsschaltung des Zeilenausgangstransformators gewonnen. Mit jeder Änderung der Beschleunigungsspannung ändert sich die Größe der jeweiligen Rasterzeile, und zwar vergrößert sich die Rasterbreite mit kleiner werdender Anodenspannung. Die Anodenspannung kann sich infolge eines sehr hellen Bildes verringern, da hierbei die Hochspannungsschaltung des Zeilen transformators mit einem großen Strahlstrom belastet ist.

Die Rasterzeilenlänge ist außerdem durch die Größe der an der Zeilenablenkspule anliegenden Spannung während des Hinlauf intervalls eines Ablenkzyklus bestimmt, und zwar wird die Rasterzeile kürzer, wenn sich die an der Spule anliegende Span nung verringert. Diese Spannung wird häufig aus einer ge regelten Spannungsquelle gewonnen, die an die Zeilenablenk schaltung gekoppelt ist. Eine hohe Videobelastung führt zu einem verstärkten Laststrom, den die Hochspannungsschaltung aus der geregelten Spannungsquelle zieht.

Um derartigen unerwünschten Bildgrößenänderungen vorzubeugen, wird bei bekannten Schaltungen, beispielsweise gemäß der US-PS 34 44 426, ein Widerstand in Reihe mit der die Zeilenend stufe umfassenden Last geschaltet. Der erhöhte Spannungsabfall an dem Widerstand während der Dauer starker Videobelastung vermindert die über der Ablenkspule abfallende Spannung, wo durch wiederum die Rasterzeilen kürzer werden. Diese Art der Stabilisierung der Rasterzeilenlänge hat jedoch den Nachteil eines höheren Leistungsverbrauchs. Bei einer anderen, aus der US-PS 41 04 567 bekannten Schaltung wird der Laststrom von einem Fehlerverstärker gefühlt, der die Einschaltzeit eines Thyristors (SCR) in Abhängigkeit von Änderungen des Last stromes steuert, um so die Größe der der Ablenkschaltung zuge führten Speisespannung im Sinne einer konstanten Rasterbreite zu regeln.

Aus der US-PS 42 09 732 ist eine Regelschaltung zur Konstant haltung der Betriebsspannung bekannt, um zu verhindern, daß sich der Ablenkhinlaufstrom mit der Belastung ändert. Aus der US-PS 43 04 567 ist eine Schaltung zur Konstanthaltung der Rasterbreite bekannt bei welcher mit zunehmender Last die Eingangsimpedanz der Stromversorgungsschaltung vergrößert wird, um das Absinken der Hochspannung zu kompensieren, welches ein breiteres Raster zur Folge hätte. Bei einer aus der US-PS 42 98 829 bekannten Stromversorgungsschaltung wird die Span nung in Abhängigkeit von verschiedenen Eingangssignalen ge regelt. Bei all diesen Fällen ist jedoch keine Kompensation von Änderungen der Rücklaufimpulsbreite vorgesehen.

Weiterhin ist es aus der DE-PS 28 02 755 bekannt, durch Hellig keitsänderungen bedingte Lastschwankungen am Zeilentransforma tor, die zu Rasterbreitenänderungen führen würden, dadurch zu kompensieren, daß man die Versorgungsspannung für die Zeilen ablenkschaltung in umgekehrtem Verhältnis zur Belastung ver ändert. Jedoch berücksichtigt diese Art der Regelung keine lastbedingten Schwankungen der Rücklaufimpulse, deren Breite nämlich mit zunehmender Belastung wächst, wobei auch die Hin lauflänge zunimmt. Bei der bekannten Schaltung müssen über die Änderung der Versorgungsspannung der Zeilenablenkschaltung so wohl Rasterbreitenänderungen aufgrund einer Abnahme der Anoden hochspannung wie auch aufgrund zunehmender Rücklaufimpuls breite kompensiert werden. Dies erfordert einen relativ großen Änderungsbereich der Versorgungsspannung, wenn solche Lastände rungen völlig ausgeregelt werden sollen.

Der im Anspruch 1 angegebenen Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, lastabhängige Rasterbreitenänderungen mit einem ge ringeren Änderungsbereich der Ablenkversorgungsspannung aus regeln zu können.

Hierzu sieht die Erfindung gleichzeitig eine Kompensation von Änderungen der Rücklaufimpulsbreite vor, indem die an den Rücklauftransformator gekoppelte effektive Induktivität und damit die Rücklauffrequenz verändert wird. Der in dieser Induk tivität fließende Strom ist ein Maß für den variablen Laststrom, und die an der Induktivität auftretende Selbstinduktionsspannung verändert die Hinlaufspannung bei Laststromänderungen.

Gemäß einer Ausführungsform der Erfindung umfaßt eine Ablenkschaltung eine Ablenkspule und eine an die Ablenk spule gekoppelte Ablenkstromquelle, die Hinlauf- und Rück laufablenkströme in der Ablenkspule erzeugt. An die Ablenk stromquelle ist ein Transformator mit einer ersten und einer zweiten Transformatorwicklung gekoppelt, in denen eine ablenkfrequente Wechselspannung erzeugt ist. Eine Anodenschaltung zieht einen Laststrom aus der zweiten Transformatorwicklung. Eine Induktivität, an der eine dem Laststrom entsprechende Spannung erzeugt ist, ist an den Transformator gekoppelt. Aus der an der Induktivität erzeugten Spannung ist eine erste Spannung abgeleitet, die einem Anschluß der ersten Transformatorwicklung zuge führt ist, um die Amplitude des Hinlaufablenkstroms zu steuern, wobei die Erzeugung verschiedener Spannungswerte in der Induktivität bei verschiedenen Werten des Laststro mes der Stabilisierung der Rasterbreite dient.

Änderungen der Strahlstrombelastung durch die Anodenschal tung kann zu entsprechenden Änderungen des Rücklaufinter valls führen. So kann sich beispielsweise bei einem Anstei gen des Strahlstroms die Anodenspannung an der Endanode ver ringern, wodurch wiederum das Rücklaufintervall verlängert und die Rasterbreite entsprechend vergrößert wird. Es ist aber wünschenswert, die Größe des Rücklaufintervalls bei Änderungen in der Strahlstromstärke konstant zu halten. Dementsprechend werden durch die vorliegende Erfindung Änderungen des Rücklaufintervalls reduziert, die ihre Ursache in entsprechenden Anderungen des Strahlstroms haben. Diese Stabilisierung des Rücklaufintervalls wird durch Modulieren der Induktivität erreicht, die parallel zur Ablenkspule gekoppelt ist. Daher zeichnet sich die erfindungsgemäße Schaltung durch eine im wesentlichen konstante Rasterbreite und ein im wesentlichen konstantes Rücklaufintervall aus.

Im folgenden wird die Erfindung anhand von Ausführungs beispielen unter Bezugnahme auf die Zeichnungen näher erläutert. Es zeigt

Fig. 1 eine Ablenkschaltung entsprechend der vorliegenden Erfindung;

Fig. 2a und 2b für die Erläuterung der Ablenkschaltung nach Fig. 1 nützliche Signalformen;

Fig. 3 eine zweite Ausführungsform einer erfindungsgemäßen Ablenkschaltung; und

Fig. 4 eine dritte Ausführungsform einer erfindungsgemäßen Ablenkschaltung.

In einer Ablenkschaltung 200 nach Fig. 1 liegt an einem Anschluß 48 eine gefilterte Gleichspannung V_B. Die Span nung V_B liefert ein Versorgungsteil, beispielsweise ein Schaltnetzteil, 45. Zwischen den Anschluß 48 und einen Anschluß 50a bzw. einen Anschluß 50b der Zeilenablenk schaltung 200 ist eine Rasterbreitensteuerschaltung 70 gekoppelt, die an dem Eingangsanschluß 50a eine Booster- Spannung B+ erzeugt. Der Eingangsanschluß 50a ist durch in Reihe gekoppelte Primärwicklungen 53b und 53a eines Zeilenausgangstransformators 53 an eine Zeilenablenkstrom quelle 86 der Zeilenablenkschaltung 200 gekoppelt. Beispiels weise beträgt das Verhältnis der Windungszahlen der Wick lungen 53b und 5a 15 : 85 und die Gesamtinduktivität 5 mH. Der Anschluß 50b ist an den Verbindungspunkt zwischen den Primärwicklungen 53b und 53a des Zeilentransformators 53 gekoppelt.

Eine Zeilenablenkspule 81 ist an die Zeilenablenkstromquel le 86 gekoppelt. Die Ablenkstromquelle 86 umfaßt eine Linearitätsinduktivität 83 und einen Hinlaufkondensator 62, die mit der Ablenkspule 81 in Reihe gekoppelt sind, einen Rücklaufkondensator 80 und einen Hinlaufschalter 87, der einen Zeilenendtransistor 88 und eine Booster- (oder Zeilen-) Diode 89 umfaßt, und dient der Erzeugung eines Ablenkstromes in der Ablenkspule 81 während der Zeilenablenkzyklen. Die Zeilenablenkstromquelle 86 ist an einen Anschluß 90 der Primärwicklung 53a des Zeilen transformators 53 gekoppelt. Eine konventionelle synchroni sierte Zeilenoszillator- und Treiberschaltung 85 liefert Schaltsteuersignale an die Steuerbasiselektrode des Zeilen endtransistors 88 und schaltet den Transistor während des Zeilenhinlaufintervalls ein und zum Beginn des Zeilen- Rücklaufintervalls aus. Eine Hochspannungswicklung 53c des Zeilentransformators 53, die an eine konventionelle Hochspannungsschaltung 63 gekoppelt ist, dient der Erzeu gung einer Beschleunigungsspannung an der Endanode für den Bildröhren-Strahlstrom.

Die Rasterbreitensteuerschaltung 70 umfaßt eine Induktivi tät 51 und eine Gleichrichterdiode 52, die in Reihe zwi schen den Anschluß 48 und den Anschluß 50b, ein Abgriff zwischen den Primärwicklungen 53a und 53b des Zeilentrans formators 53, gekoppelt ist. Außerdem umfaßt die Raster breitensteuerschaltung 70 einen Kondensator 49, der zwi schen den Anschluß 48, der Ausgangsanschluß der Spannungs quelle 45, und den Anschluß 50a gekoppelt ist.

In Betriebszustand befindet sich der Ablenkschalter 87 während des Hinlaufintervalls im leitenden Zustand. Ein leitender Ablenkschalter 87 isoliert den Transformator 53 von der Ablenkschaltung 86. Ein linear ansteigender Primärstrom i₂ in den Primärwicklungen 53a und 53b er höht während des Hinlaufintervalls die im Zeilentransfor mator 53 gespeicherte Energie. Diese gespeicherte Energie ersetzt Verluste in der Ablenkschaltung 86 und versorgt während des Rücklaufintervalls, wenn der Schalter 87 geöffnet ist, die Hochspannungsschaltung 63. Die Ablenk stromquelle 86 bildet mit dem Transformator 53 einen Rücklaufresonanzkreis. Die in dem Transformator 53 und in der Ablenkspule 81 während des Hinlaufintervalls ge speicherte Energie wird dem Rücklaufkondensator 80 während des Rücklaufintervalls zugeführt und erzeugt so über dem Kondensator 80 eine Rücklaufspannung V_R.

Fig. 2a zeigt die Signalform der Spannung V₂ über der Primärwicklung 53b. Die Spannung V₂ umfaßt einen Rücklauf impuls während des Rücklaufintervalls t2 bis t5. Die Fig. 2b zeigt ein erstes Beispiel der Signalform des Stromes i_1a in der Induktivität 51 und des Stromes i_2a in der Transformatorwicklung 53a bei relativ niedrigem Anodenstrahlstrom. Fig. 2b zeigt ferner ein zweites Bei spiel der Signalform des Stromes i_1b in der Induktivität 51 und des dazu gehörigen Stromes i_2a in der Transformator wicklung 53a bei einem gegenüber dem ersten Beispiel höheren Anodenstrahlstrom.

Es sei angenommen, daß die Induktivität 51 den Induktivi tätswert Null habe. In diesem Fall wird der Kondensator 49 während des Hinlaufintervalls nahezu auf den Spannungs pegel der Spannung V₂ aufgeladen. In dem Beispiel Fig. 2a ist die Hinlaufspannung V₂ ungefähr gleich 1/8 des Spannungswertes von Spitze zu Spitze der Spannung V₂ während des Rücklaufintervalls. Der Anschluß 50a liegt auf einem höheren Potential als der Anschluß 50b und die Spannung über den Kondensator 49 wird laufend der Spannung V_B hinzuaddiert, um so die Booster-Spannung B+ zu erzeugen.

In Wirklichkeit hat die Induktivität 51 bei der Ablenk schaltung 200 nach Fig. 1 einen Induktivitätswert ungleich Null. Daher wird die über den Kondensator 49 abfallende Spannung eine Funktion des Laststroms in der Hochspannungs schaltung 63. Außerdem wirkt die Rasterbreitenschaltung 70 während des Rücklaufintervalls, wie weiter unten genauer beschrieben wird, als Induktivität, deren Wert von dem Laststrom in der Hochspannungsschaltung 63 moduliert ist.

Während des Rücklaufintervalls ist das Vorzeichen oder die Richtung der Rücklaufspannung V₂ so, daß der Strom i₁ fortlaufend kleiner wird. Wenn sich zu irgendeinem Zeitpunkt während des Rücklaufintervalls die Polarität der über die Diode 52 abfallenden Spannung umkehrt, hört der Strom i₁ zu fließen auf.

Beispielsweise ist die Änderungsgeschwindigkeit di₂/dt des Primärstromes i₂ des Transformators während des Hin laufintervalls t1 bis t2 (Fig. 2b) von der Spannung B+ gesteuert, während des Rücklaufintervalls ist sie von der Spannung V_R (Fig. 1) gesteuert. Die Änderungsge schwindigkeit di₂/dt wird von dem Hochspannungsstrahl strom nicht wesentlich beeinflußt. Ein Anstieg des Hoch spannungsstrahlstroms in der Schaltung 63 nach Fig. 1 führt zu einem entsprechenden Anstieg des Stromes i₁. Da der Strom i₁ zu Beginn des Hinlaufintervalls t1 (Fig. 2b) als Nullstrom beginnt, ist seine Änderungsgeschwindigkeit di₁/dt eine Funktion des Strahlstroms. Wie anhand des ersten und zweiten Beispieles in Fig. 2b zu erkennen ist, ist di_1a/dt während des Hinlaufintervalls kleiner als di_1b/dt. Die Änderungsgeschwindigkeit di₁/dt ist während des Hinlaufintervalls t1 bis t2 von der über die Induktivi tät 51 (Fig. 1) abfallenden Spannung gesteuert. Da die Hin laufspannung V₂ relativ unabhängig von dem Strahlstrom ist, nimmt die Spannung über den Kondensator 49 ab, wenn der Strahlstrom ansteigt, so daß die Spannung über die Indukti vität 51 ansteigen kann. Umgekehrt wird die Spannung über die Induktivität 51 kleiner und die Spannung über den Kon densator 49 größer, wenn sich der Strahlstrom verringert.

Die sich an die Spannung V_B anschließende Spannung über den Kondensator 49 addiert sich zu der Spannung V_B hinzu und ergibt so die Booster-Spannung B+. Bei Abwesenheit jeglicher Last- und Schaltungsverluste, ist der Strom i₁ im wesentli chen Null und der Kondensator 49 auf die Hinlaufspannung V₂ aufgeladen Bei einem hohen Pegel des Stromes i₁ ist die gesamte Hinlaufspannung V₂ in der Induktivität 51 erzeugt und die Spannung über den Kondensator 49 ist Null. Daher variiert die Booster-Spannung B+ zwischen einer Spannung V_B, die einem hohen Strompegel des Strahlstroms entspricht, und einer Spannung V_B plus der Hinlaufspannung V₂, die einem Strahlstrom Null entspricht. Bewegt man den Abgriff 50b des Transformators 53 in Richtung des Anschlusses 90, dann erhöht sich die Hinlaufspannung V₂, wird der Variations bereich der Spannung B+ vergrößert und der Beitrag der Induktivität 51 zu der Induktivität des Transformators 53, die während des Rücklaufintervalls angekoppelt wird, erhöht, was weiter unten näher beschrieben ist.

Bei einem Anstieg des Anodenstromes, was zu einem Abfall der Anodenspannung führt, verringert sich die Spannung B+. Die Spannung B+ steuert die Amplitude des Hinlaufstro mes i_y in der Ablenkspule 81. Und zwar deshalb, weil die über den Hinlaufkondensator 62 abfallende Spannung, die den Hinlaufstrom i_y erzeugt, ungefähr gleich der Spannung B+ ist. Dementsprechend führt ein Ansteigen des Anodenstro mes, der einen entsprechenden Anstieg des Stromes i₁ nach sich zieht und der von einem Abfall der Anodenspannung begleitet ist, zu einem entsprechenden Abfall in der Span nung B+. Wie schon erläutert, stabilisiert der Abfall in der Spannung B+ näherungsweise die Rasterbreite.

Am Ende des Hinlaufintervalls zur Zeit t2 (Fig. 2b) ist die in der Induktivität 51 nach Fig. 1 gespeicherte Energie strahlstromabhängig. Daher bleibt die Diode 52 für eine bestimmte Zeitdauer während des Rücklaufintervalls, die ebenfalls strahlstromabhängig ist, in ihrem leitenden Zustand: In dem ersten Beispiel für niedrige Strahlstrom belastung bis zur Zeit t3 (Fig. 2b) und in dem zweiten Beispiel für hohe Strahlstrombelastung bis zu einem spä teren Zeitpunkt t4.

Während der Zeitdauer in dem Rücklaufintervall, während der sich die Diode 52 (Fig. 1) in ihrem leitenden Zustand befindet, ist die Induktivität 51 parallel zur Wicklung 53b des Transformators gekoppelt, weswegen die Induktivi tät der an den Anschluß 90 gekoppelten Primärwicklung 53a kleiner ist. Diese Verringerung der Induktivität der Primärwicklung führt zu einer höheren Rücklaufresonanz frequenz und zu einer entsprechenden Kürzung des Rücklauf intervalls. Je länger die Diode 52 während des Rücklauf intervalls leitet, desto höher ist die Rücklaufresonanz frequenz.

Daher wird die Länge des Rücklaufintervalls durch die Strahlstrombelastung moduliert. Diese Modulation kompensiert die Vergrößerung des Rücklaufintervalls bei Anstieg des Strahlstroms, wenn keine Kompensation beispielsweise durch eine Rasterbreitensteuerschaltung 70 stattfindet. Eine derartige Verlängerung des Rücklaufintervalls tritt deshalb auf, weil die kapazitive Last der Bildröhre, die an die Hochspannungsschaltung 63 gekoppelt ist, den Rücklaufresonanzkreis der Ablenkschaltung 86 belastet.

Vorteilhaft ist auch die Verwendung reaktiver Komponenten bei der Rasterkompensation anstelle belastender Ohm′scher Komponenten. Daher ist auch der entsprechende Energiever lust der Schaltung 200 nach Fig. 1 niedrig. Die passive Steuerung sowohl der Spannung B+ wie auch der modulierten Induktivität der Schaltung 70 führt zu einer im wesentlichen konstanten Rasterbreite über den gesamten Bereich des Strahlstromes. Die kurze Ansprechzeit der Schaltung 70 bringt den zusätzlichen Vorteil, daß Zeilenrechtecke auf dem Bildschirm besser wiedergegeben werden.

In dem ersten Beispiel niedriger Strahlstrombelastung, in dem der Strom i₁=i_1a und die Spannung V_B=111 V ist, sind die folgenden Werte beispielhaft für eine Schaltung nach Fig. 1: Spannung B+ = 118 V, Spannung V_R = 1040 V, Rücklaufintervall t_R = 11,8 µs, Spitzen-Spitzen-Ablenkstrom i_y = 3,15 A und Anodenspannung = 24,4 kV. In dem zweiten Beispiel hoher Strahlstrombelastung in dem der Strom i₁ = i_1b und die Spannung V_B ebenfalls 111 V ist, sind folgende Werte beispielhaft für die Schaltung nach Fig. 1: Spannung B+ = 111 V, Spannung V_R = 920 V, Rücklaufinter vall t_R = 12 µs, Spitzen-Spitzen-Ablenkstrom i_y = 2,9 A und Anodenspannung = 21,7 kV.

Die Fig. 3 und 4 zeigen weitere Ausführungsformen der Ablenkschaltung 200 nach Fig. 1. Gleiche Bezugszeichen in den Fig. 1, 3 und 4 bezeichnen ähnliche Elemente oder Funktionen. Das Funktionsprinzip der Ablenkschaltung 200′ der Fig. 3 und 200′′ der Fig. 4, in denen die Ra sterbreitenschaltung 70 und der Zeilentransformator 53 der Fig. 1 in bezug auf die Ausführungsformen nach Fig. 1 modifiziert sind, ist ähnlich der der Ablenkschal tung 200 nach Fig. 1. In der Ablenkschaltung 200′ der Fig. 3 beispielsweise ist ein Filterkondensator 49 zwischen dem Anschluß 50a und Erde gekoppelt. Der Konden sator 49 in Fig. 3 ist für eine höhere Spannung ausgelegt als der Kondensator 49 in Fig. 1. In der Ablenkschaltung 200′′ der Fig. 4 beispielsweise ist eine Wicklung 53b, die die Induktivität 51 in Fig. 1 ersetzt, induktiv mit dem Zeilentransformator 53 gekoppelt. Die Wicklung 53b in Fig. 4 ist an eine Platte eines Kondensators 49 gekoppelt. Der Verbindungspunkt zwischen dem Kondensator 49 und der Wicklung 53b in Fig. 4 ist an einen Anschluß 50a einer Primärwicklung des Zeilentransformators 53 gekoppelt. Die Primärwicklung 53a des Transformators 53 in Fig. 4 erfordert die gleiche Anzahl von Windungen als die Kombi nation der Wicklungen 53a und b der Schaltung 200 in Fig. 1. Ein Vorteil der Schaltung 200′′ der Fig. 4 ist, daß die Induktivität 51 in Fig. 1 eingespart wird, da die Streuinduktivität an deren Stelle ausgenutzt wird.

Claims

1. Ablenkschaltung mit Raster- und Rücklaufimpulsbreiten regelung mit

a) einem Ablenkgenerator, der einen Ablenktransformator mit Primär- und Sekundärwicklung und eine Hinlaufspannungs quelle enthält,
b) einer mit der Sekundärwicklung gekoppelten Hochspannungs schaltung zur Lieferung eines veränderlichen Laststroms,
c) einem den Ablenktransformator mit einer Versorgungsspan nungsquelle verbindenden Schaltungszweig, der die Reihen schaltung einer Induktivität, in der ein von dem veränder lichen Laststrom abhängiger Strom fließt, mit einem Schal ter enthält, wobei
e) die Induktivität mit der Hinlaufspannungsquelle gekoppelt ist, so daß die an ihr auftretende Selbstinduktionsspan nung die Größe der Hinlaufspannung mit Laststromänderungen im Sinne einer Kompensation lastbedingter Rasterbreiten änderungen verändert,

dadurch gekennzeichnet,

e) daß die Ablenktransformatorspannung dem Schalter (52) als Schaltspannung zugeführt wird, so daß er die Induktivität (51; 53b) bei einer Polarität der Transformatorspannung für ein Teilintervall der Ablenkperiode vom Ablenktransforma tor (53) abkoppelt und bei entgegengesetzter Polarität der Transformatorspannung während eines sich lastabhängig ändernden Teils des Rücklaufintervalls leitet und die In duktivität (51) an den Ablenktransformator ankoppelt.

2. Ablenkschaltung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeich net, daß der Schalter einen Gleichrichter (52) aufweist, der mit dem Ablenktransformator (53) gekoppelt ist und die ab lenkfrequente Spannung gleichrichtet.

3. Ablenkschaltung nach Anspruch 2, dadurch gekennzeich net, daß der Gleichrichter (52) während des sich mit dem Last strom ändernden Teils des Rücklaufintervalls in Durchlaß richtung vorgespannt ist.

4. Ablenkschaltung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeich net, daß ein erster Kondensator (49) mit einem Anschluß (50a) einer ersten Transformatorwicklung (53a,b) gekoppelt ist.

5. Ablenkschaltung nach Anspruch 4, dadurch gekennzeich net, daß der erste Kondensator (49) zur Erhöhung der Versor gungsspannung (V_B) um seine Ladespannung in Reihe mit der Versorgungsspannungsquelle (45) geschaltet ist.

6. Ablenkschaltung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeich net, daß die erste Transformatorwicklung (53a, b) eine An zapfung (50b) zum Einkoppeln des in der Induktivität (51) fließenden Stroms in den Ablenkgenerator (86) aufweist.

7. Ablenkschaltung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeich net, daß die Induktivität (53b) magnetisch mit dem Ablenk transformator gekoppelt ist (Fig. 4).

8. Ablenkschaltung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeich net, daß die Induktivität (53b) durch die erste Transforma torwicklung (53a, b) gebildet wird (Fig. 4).

9. Ablenkschaltung nach Anspruch 8, gekennzeichnet durch einen von einem Abgriff (50a) der ersten Transformatorwick lung (53a, b) zu einem Masseleiter der Ablenkschaltung ge schalteten Kondensator (49) zur Entwicklung einer Spannung zwischen dem Abgriff und dem Masseleiter.