DE3424032C2 - - Google Patents

Description

Die vorliegende Erfindung betrifft eine geregelte Strom­ versorgungs- und Ablenkschaltung, insbesondere eine zei­ lensynchrone Stromversorgungsschaltung, bei der die Lei­ stung für den Fernsehempfänger durch einen Rücklauf- oder Zeilentransformator verteilt wird.

Durch die Erfindung wird im speziellen eine passive Lastkom­ pensationsschaltung für ein Fernsehgerät geschaffen, die insbesondere die Zeilen- oder Horizontalrücklaufdauer beeinflußt, wenn der Rücklauftransformator während des Zeilenrücklaufintervalles durch Lastkreise, wie Tonend­ verstärker, stark belastet wird.

Aus der EP-OS 58 552 ist eine sog. "SICOS"-Stromversor­ gungsschaltung mit einem Regler bekannt, der durch die Spitzenspannung des Zeilenrücklaufimpulses steuerbar ist, um die Zeilenablenkamplitude und die Hochspannung zu re­ geln. Starke Änderungen der Belastung des Rücklauf- oder Zeilentransformators während des Zeilenrücklaufintervalles können jedoch die Rücklaufdauer beeinflussen, was eine störende Schwankung der Bildbreite bewirkt. Im allgemeinen neigt die Zeilenrücklaufdauer dazu, mit zunehmender Ab­ lenkbelastung zuzunehmen. Wenn die Belastung durch die von einem Hochleistungs-Tonendverstärker aufgenommene Leistung verursacht wird, wird eine störende Bildbreiten­ modulation bei mittleren Gleichstromleistungen in der Größenordnung von 10W merklich, wenn eine Ost-West-Kor­ rekturschaltung des in der US-PS 44 29 257 (Haferl) be­ schriebenen Typs verwendet wird. Ohne eine solche Ost- West-Korrekturschaltung tritt schon bei noch niedrigeren Leistungen eine merkliche und störende Bildbreitenmodula­ tion auf.

Der vorliegenden Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, eine geregelte Versorgungs- und Ablenkschaltung zu schaf­ fen, die gegen Belastungen des Rücklauftransformators, insbesondere Belastungen durch Tonschaltungen, kompen­ siert ist, so daß die Rasterbreite relativ stabil bleibt.

Diese Aufgabe wird durch die vorliegende Erfindung gelöst. Eine Schaltungsanordnung gemäß einer Ausführungsform der Erfindung enthält eine Ablenkschaltung, die mit einer Ablenkwicklung gekoppelt ist, um in dieser einen Ablenk­ strom zu erzeugen. Allein der Ablenkwicklung wird während eines Rücklaufintervalles eine Ablenk-Rücklaufimpulsspan­ nung erzeugt. Mit der Ablenkschaltung ist ein Rücklauf- oder Zeilentransformator gekoppelt. Ein Rücklauf-Resonanz­ kreis erzeugt während eines Rücklaufintervalles an Wick­ lungen eines Transformators eine Rücklaufimpulsspannung. Mit einer ersten Wicklung des Rücklauftransformators ist eine Versorgungsenergiequelle gekoppelt und mit einer zweiten Wicklung des Transformators ist ein Last­ kreis gekoppelt, der Strom aus dieser Wicklung zieht. Mit der Energiequelle ist eine Schaltvorrichtung gekop­ pelt, um die Übertragung von Energie zwischen der Quelle und dem Lastkreis zu steuern. Mit dem Rücklauftransformator ist eine Induktivität gekoppelt. Durch eine Lastkompen­ sationsschaltung, die auf die Schaltvorrichtung anspricht, werden in der Induktivität Stromänderungen erzeugt, die Änderungen des vom Lastkreis aufgenommenen Stromes ent­ sprechen. Der Rücklauftransformator koppelt die Indukti­ vität mit dem Rücklauf-Resonanzkreis, um die Transformator- Rücklaufimpulsspannungen entsprechend den Änderungen des vom Lastkreis aufgenommenen Stromes zu steuern.

Vorteilhafte Weiterbildungen und Ausgestaltungen der Er­ findung sind Gegenstand von Unteransprüchen.

Im folgenden wird ein Ausführungsbeispiel unter Bezugnahme auf die Zeichnungen näher erläutert.

Es zeigen:

Fig. 1 ein Schaltbild einer geschalteten Stromversorgungs- und Ablenkschaltung mit einem Lastkompensations­ netzwerk gemäß einer Ausführungsform der Erfin­ dung; und

Fig. 2 graphische Darstellungen des Verlaufes von Signalen, auf die bei der Erläuterung der Schaltungsanord­ nung gemäß Fig. 1 Bezug genommen wird.

Die in Fig. 1 dargestellte geregelte Stromversorgungs- oder Ablenkschaltung enthält eine Versorgungsenergiequelle 19 mit einer Vollweggleichrichterbrücke 22, deren Eingangsklem­ me 23, 24 an eine Quelle 21 für eine ungeregelte Eingangs­ wechselspannung angeschlossen sind und zwischen dessen Aus­ gangsklemme 25 und dessen Stromführungsklemme 26 ein Hauptfilterkondensator C₁ geschaltet ist. Am Kondensator C₁ steht eine ungeregelte Gleichspannung V_in zur Verfügung.

Zwischen die Energiequelle 19 und einen Horizontalrücklauf- oder Zeilentransformator T₁ ist eine geschaltete Stromver­ sorgungsschaltung 27 geschaltet, um die Übertragung von Energie zwischen der Quelle 19 und verschiedenen Lastkrei­ sen zu steuern, die mit Wicklungen W₂ bis W₄ des Zeilen­ transformators gekoppelt sind. Bei einem der mit dem Zeilentransformator T₁ gekoppelten Lastkreis handelt es sich um eine Horizontalablenkschaltung 39, die mit der Wicklung W₂ gekoppelt ist. Ein Gleichstrom-Blockkonden­ sator 38 ist zwischen die nicht mit einem Punkt bezeich­ nete Klemme der Wicklung W₂ und Chassis-Masse geschaltet, die gegen die beispielsweise durch das Netz gebildete Ein­ gangswechselspannungsquelle 21 isoliert ist.

Die Horizontal- oder Zeilenablenkschaltung 39 enthält eine Zeilenoszillator- und Treiberschaltung 29, die mit der Basis eines Zeilenendtransistors 31 gekoppelt ist, um den Transistor mit Zeilenfrequenz zu schalten. Der Zei­ lenendtransistor erzeugt in Zusammenarbeit mit einer Dämpferdiode 32 einen Zeilenablenkstrom i_y in einer Zeilen­ ablenkwicklung L_y, die mit einem S-Formungskondensator C_s in Reihe geschaltet ist. Wenn der Zeilenendtransistor 31 am Ende des Zeilenhinlaufintervalles gesperrt wird, bildet die Zeilenablenkwicklung L_y mit einem Ablenkrück­ laufkondensator C_r einen Ablenkrücklauf-Resonanzkreis, um an der Ablenkwicklung eine Ablenkrücklaufimpulsspan­ nung zu erzeugen.

Die Ablenkrücklaufimpulsspannung wird vom Ablenkrücklauf­ resonanzkreis der Wicklung W₂ des Zeilentransformator T₁ zugeführt, um an den anderen Wicklungen des Zeilentrans­ formators Rücklaufimpulsspannungen zu erzeugen. Die an der Wicklung W₂ erzeugte Rücklaufimpulsspannung wird durch die Hochspannungswicklung W₃ hochtransformiert, um eine Hochspannungsschaltung 33 zum Erzeugen einer Bildröhren­ hochspannung an einer Klemme U für eine in Fig. 1 nicht dargestellte Bildröhre eines Fernsehempfängers zu erzeu­ gen.

Die an der Wicklung W₄ auftretende Spannung wird in einer Spannungsversorgungsschaltung 50 während des Zeilenhin­ laufintervalles durch eine Diode 34 gleichgerichtet und durch einen Kondensator 35 geglättet, um eine niedrige Gleichspannung V_a zu erzeugen. Die Spannung V_a dient als Versorgungsspannung für Lastkreise, wie eine in Fig. 1 nicht dargestellte Vertikalablenkschaltung, und eine Ton­ schaltung hoher Leistung, die eine Audioendstufe 36 ent­ hält, welche ein Lautsprechersystem 37 speist.

Die an der Wicklung W₂ erzeugte Rücklaufimpulsspannung ist transformatorisch mit der Wicklung W₁ des Zeilen­ transformators T₁ gekoppelt, um in Wechselwirkung mit der geschalteten Stromversorgungsschaltung 27 eine direkte und geregelte Übertragung von Energie von der Quelle 19 ohne zwischengeschaltete Gleichspannungsumwandlung zu be­ wirken. Die geschaltete Stromversorgungsschaltung 27 kann ähnlich aufgebaut sein, wie es in der oben erwähnten europäischen Patentveröffentlichung beschrieben ist. Die Stromversorgung 27 enthält steuerbare, in beiden Rich­ tungen leitfähige Schalter S₁ und S₂, die beide mit einer Ausgangsklemme 40 gekoppelt sind. Dem Schalter S₂ ist eine Reihenschaltung eines Kondensators C₂, einer Induktivität W_a, die durch eine Wicklung eines Transfor­ mators T₂ gebildet ist, und der Wicklung W₁ des Trans­ formations T₁ parallelgeschaltet. Die Schalter S₁ und S₂ bilden daher eine Gegentaktschaltung mit der oben erwähnten Reihenschaltung.

Im normalen, eingeschwungenen Betrieb erzeugt die Zeilen­ ablenkschaltung 39 während des Zeilenrücklaufintervalles eine Impulsspannung an der Sekundärwicklung W₄ des Zeilen­ transformators T₁, der dann einen Transformator zu der magnetisch eng gekoppelten Wicklung W₁ bildet. Die Spannung an der Wicklung W₁ ist in Fig. 2a durch die ausgezogene Kurve V_r dargestellt. Die Impulsspannung, die an einem Abgriff der Wicklung W₁ auftritt, wird einer Impulsbreiten­ modulator-Reglersteuerschaltung 28 der geschalteten Strom­ versorgung 27 zugeführt. Die Reglersteuerschaltung 28 be­ wirkt eine Impulsbreitenmodulation der Betätigung der Gegentaktschalter S₁ und S₂, um die Amplitude der an den Wicklungen des Zeilentransformators T₁ erzeugten Rück­ laufspannungen gegen Schwankungen der ungeregelten Ein­ gangsspannung V_in und gegen Lastschwankungen, die durch die mit dem Transformator gekoppelten Lastkreise verur­ sacht werden, zu stabilisieren.

An einem gesteuerten Zeitpunkt innerhalb jedes Horizontal­ hinlaufintervalles, z. B. im Zeitpunkt t₇ in Fig. 2, wird der Schalter S₂ nicht-leitend gemacht und der Schalter S₁ wird leitend. Wie Fig. 2b zeigt, hat der Strom i₁ in den Wicklungen W_a des Transformators T₂ und W₁ des Trans­ formators T₁ zwischen den Zeitpunkten t₇ und t′₁ die Form einer ansteigenden Rampe. Am Ende des Zeilenhinlaufinter­ valles erreicht der Strom i₁ in der Nähe des Zeitpunktes t′₁ ein positives Maximum, wobei ein vorgegebener Energie­ betrag in der Induktivität der Wicklung W_a gespeichert wird.

Zu Beginn des Zeilenrücklaufintervalles, in der Nähe des Zeitpunktes t′₁, wenn der Zeilenendtransistor 31 gesperrt und der Ablenkrücklaufresonanzkreis gebildet wird, wird der Reglerschalter S₁ durch die Reglersteuerschaltung 28 geöffnet (nicht-leitend) während der Schalter S₂ geschlos­ sen (leitend) wird. Die Übertragung von Energie von der Induktivität W_a über den Zeilentransformator T₁ zum Ab­ lenkrücklaufresonanzkreis und den Rücklauf gespeisten Lastkreisen, die mit dem Zeilentransformator gekoppelt sind, wie der mit der Hochspannungswicklung W₃ gekoppel­ ten Bildröhrenhochspannungsschaltung 33 wird eingeleitet. Während des Zeilenlaufintervalles fällt der Strom i₁ zwi­ schen den Zeitpunkten t′₁ und t′₄ unter der Einwirkung der Rücklaufimpulsspannung V_r rampenartig ab und erreicht in der Nähe des Zeitpunktes t′₄ einen negativen Wert, der kleiner ist als die positive Spitzenamplitude des Stroms in der Nähe des Zeitpunkts t′₁. Dies ist die Folge der Energieübertragungen von der Induktivität der Wicklung W_a auf die Lastkreise des Zeilentransformators T₁.

Bei Beginn des Horizontalhinlaufintervalles in der Nähe des Zeitpunktes t′₄ oder dem entsprechenden Zeitpunkt t₄ sinkt der Strom i₁ weiter rampenartig ab, wenn auch mit kleinerer Neigung als während des Horizontalrücklaufinter­ valles, da der Wicklung W_a eine Spannung zugeführt wird, die die algebraische Summe der Spannungen am Kondensator C₂ und der Wicklung W₁ des Rücklauftransformators T₁ dar­ stellt. Beginnend dem Zeitpunkt t₄ wird über die Wicklun­ gen W₁ und W₂ des Zeilentransformators Energie zu der während des Hinlaufes gleichrichtenden Spannungsversor­ gung 50 übertragen. Diese übertragene Energie stammt von der Energie, die vorher während des Leitens des Regler­ schalters S₁ im Kondensator C₂ gespeichert worden war. In der Nähe des Zeitpunktes t₇ wird der Schalter S₂ ge­ öffnet und der Schalter S₁ geschlossen, um den Energie­ übertragungszyklus, der während jedes Zeilenablenkinter­ valles stattfindet, zu wiederholen.

Etwaige Netzspannungs- oder Lastschwankungen, die dazu nei­ gen, die Amplitude der Rücklaufimpulsspannung V_r zu ver­ ändern, veranlassen die Reglersteuerschaltung 28, die Öffnungsdauer des Schalters S₂ so zu variieren, daß die Rücklaufimpulsamplitude im wesentlichen unverändert bleibt. Die gestrichelten Kurven in Fig. 2 gelten für den Fall einer mittleren Belastung des Zeilentransformators T₁.

Das Öffnen des Schalters S₂ wird im Zeilenhinlaufinter­ vall eher, nämlich im Zeitpunkt t₆ eingeleitet. Das frühere Öffnen des Schalters S₂ ist erforderlich, damit die Spitzenamplitude des Stroms i₁ in der Induktivität der Wicklung W_A zu Beginn des Zeilenrücklaufintervalles in der Nähe des Zeitpunkts t′₁ absinken kann, so daß der Verringerung der auf die Lastkreise zu übertragenden Energie Rechnung getragen wird. Ähnliches gilt für Schwan­ kungen der Netzspannung, bei denen der Schalter S₂ im Zeilenrücklaufintervall eher geöffnet wird, wenn die Netz­ spannung ansteigt.

Die bisher beschriebene Schaltungsanordnung kann dazu nei­ gen, die Rücklaufzeit der Rücklaufimpulsspannungen bei Änderungen der Belastung der während des Hinlaufes gleich­ richtenden Spannungsversorgung 50 in unerwünschter Weise so zu verändern, daß bei zunehmender Belastung durch bei­ spielsweise die Leistungs-Tonendstufe 36 die Rücklauf­ dauer dazu neigt, beträchtlich anzusteigen. Die Rücklauf­ dauer nimmt mit zunehmender Hinlaufbelastung infolge der Wirkung des durch die Ablenkschaltung 39, die Wicklung W₂ des Transformators T₁ und den Kondensator 38 erzeugten Energieschwungradeffekt zu. Die Hinlaufspannung an den Wicklungen des Transformators T₁ werden durch die Spannung am Kondensator 38 bestimmt. Eine hohe Hinlaufbelastung an einer dieser Wicklungen reduziert die Spannung am Kondensator 38. Dementsprechend nimmt auch die Rücklauf­ spannung V_r, insbesondere dV_r/dt während der ersten Hälf­ te des Rücklaufes ab. Dies verringert das -d_i/dt des Stromes i₁ zwischen t′₁ und t′₄ und verzögert den Null­ durchgang des Stromes in der Wicklung W₂ und verzögert ferner, wenn auch um einen geringeren Betrag, das Zentrum des Rücklaufintervalles. Daraus resultiert im Ergebnis eine Verlängerung der Rücklaufdauer. Der resultierende Effekt ist, daß die Bildgröße dazu neigt, mit zunehmender Belastung zuzunehmen.

Die geschaltete Stromversorgung 27 in Fig. 1 enthält eine Lastkompensationsschaltung 30 gemäß einer Ausführungsform der Erfindung, die die Dauer des Rücklaufimpulses unab­ hängig von Lastschwankungen konstant hält. Die Lastkompen­ sationsschaltung 30 enthält eine Sekundärwicklung W_b des Transformators T₂, eine zusätzliche kompensierende Induktivität L₂, eine Diode D₁ und einen Kondensator C₃. Der Kondensator C₃ ist zwischen die Stromrückleit­ klemme 26 der Vollweggleichrichterbrücke 22 und die nicht mit einem Punkt bezeichnete Klemme der Wicklung W₁ des Zeilentransformators geschaltet. Ähnlich geschaltet ist die Reihenschaltung aus der Wicklung W_b, der Induktivität L₂ und der Diode D₁.

In Fig. 2b ist die Spannung V₂ dargestellt, die an der Wicklung W_b der Lastkompensationsschaltung 30 auftritt. Diese Spannung ist die Überlagerung der durch die Schal­ ter S₁ und S₂ zerhackten Gleichspannung und der Rücklauf­ impulsspannung V_r. Der Strom i₂, der durch die Reihen­ schaltung der Wicklung W_b, der Induktivität L₂ und der Diode D₁ fließt, ist in Fig. 2c dargestellt. Der Strom i₂ lädt den Kondensator C₃ auf eine positive Spannung V_b bezüglich des unteren Belages des Kondensators auf. Die Spannung V_b ist eine erhöhte oder Boost-Spannung, die sich zur gleichgerichteten netzspannung V_in am Kon­ densator C₁ addiert. Die geschaltete Stromversorgung 27 arbeitet also mit einer um etwa 10% höheren Gleich­ spannung und vermag daher ungefähr 20% mehr Leistung auf die mit dem Zeilentransformator T₁ gekoppelten Last­ kreise des Fernsehempfängers zu übertragen.

Im Falle mittlerer Belastung, der durch die gestrichelten Kurven in Fig. 2 dargestellt ist, steigt die Spannung V₂ im Zeitpunkt t₆ auf einen positiven Wert an und der Strom i₂ beginnt in diesem Zeitpunkt rampenartig anzu­ steigen. In der Nähe des Zeitpunkts t′₁, wenn der Schal­ ter S₁ durch die Reglersteuerschaltung 28 geöffnet wird, kehrt die Spannung V₂ ihre Polarität um, wenn die Rück­ laufimpulsspannung V_r an die nicht mit einem Punkt bezeich­ nete Klemme der Wicklung W_a angelegt wird. Die Amplitude des Stromes i₂ sinkt, nachdem sie in der Nähe des Zeit­ punktes t′₁ einen Spitzenwert erreicht hat, unter dem Einfluß der Rücklaufimpulsspannungskomponente der Span­ nung V₂ ab und erreicht in der Nähe des Zeitpunktes t′₂ den Wert Null.

Die Induktivität L₂ wird während des anfänglichen Teiles des Rücklaufes während des Intervalles t′₁ bis t′₂ durch die Transformatorwirkung parallel zur Wicklung W_a ge­ schaltet. Die resultierende Induktivität der Wicklung W_a ist daher während des Intervalles t′₁ bis t′₂ kleiner als während des verbleibenden Teiles t′₂ bis t′₄ des Rücklauf­ intervalles.

Da die Wicklung W_a der Wicklung W₁ des Zeilentransforma­ tors T₁ parallelgeschaltet ist, liegt sie im Stromkreis des Rücklaufresonanzkreises der Horizontalablenkschaltung 39. Die niedrigere Induktivität der Wicklung W_a während des Intervalles t′₁ bis t′₂ bewirkt eine kürzere Rück­ laufdauer als sie sich ergeben würde, wenn die geschaltete Stromversorgung 27 die Lastkompensationsschaltung 30 nicht enthielte. Die Verkürzung der Rücklaufdauer ändert sich mit den Schwankungen der Belastung des Zeilentransforma­ tors so, daß die Abhängigkeit der Rücklaufdauer von die­ sen Lastschwankungen kompensiert wird.

Wenn beispielsweise die Belastung erheblich ansteigt, z. B. infolge einer zusätzlichen Hinlaufbelastung durch die Tonstufe 36, ergeben sich Verhältnisse, wie sie durch die ausgezogenen Kurven in Fig. 2 dargestellt sind. Die Neigung der Rücklaufimpulsamplitude V_r, mit zunehmender Belastung abzusinken, wird durch die Reglersteuerschaltung 28 kompensiert, indem die Öffnungszeit des Schalters S₂ auf den Zeitpunkt t₇ in Fig. 2 verlegt wird. Der positive Wert, den die Spannung V₂ zwischen den Zeitpunkten t₇ und t′₁ bei höhererer Belastung annimmt, ist größer als bei den oben beschriebenen Verhältnissen mit bitterer Bela­ stung, wie sie in Fig. 2b dargestellt ist. Der Strom i₂ in der kompensierenden Induktivität L₂ hat daher eine steilere Neigung, wie Fig. 2c zeigt, und erreicht in der Nähe des Beginnes des Rücklaufes beim Zeitpunkt t′₁ eine größere Spitzenamplitude. Während des Rücklaufes braucht der Strom i₂ eine längere Zeit, um rampenartig auf Null abzufallen und erreicht den Wert Null im späteren Zeitpunkt t′₃.

Die Induktivität L₂ ist der effektiven Induktivität der Wicklung W₁ für eine längere Zeitspanne im Rücklaufin­ tervall parallelgeschaltet als bei normalen Belastungs­ verhältnissen. Als Folge davon besteht die Tendenz, die Rücklaufdauer bei Verhältnissen mit erhöhter Belastung zu verkürzen, was die Neigung der Rücklaufdauer, mit der Belastung anzusteigen, kompensiert. Dem Ablenkrücklauf­ resonanzkreis werden also unterschiedliche Induktivi­ täten während verschiedener Teile im Rücklaufintervall in Abhängigkeit von Änderungen der Belastungen des Zei­ lentransformators t₁ parallelgeschaltet. Ein Vergleich der ausgezogenen Kurve in Fig. 2c mit der gestrichelten Kurve in Fig. 2c läßt erkennen, daß die Ankopplung der verschiedenen Induktivitäten für verschiedene Zeitspan­ nen während des Rücklaufes automatisch in Ansprache auf die Reglersteuerschaltung 28 durch Änderung der Abschalt- oder Öffnungszeit des Schalters S₂ zwischen den Zeitpunkten t₆ und t₇ erfolgt.

Jede Last- oder Netzspannungsschwankung wird die Öffnungs­ zeit des Schalters S₂ und den Beginn des Stromes i₂ über die Reglersteuerschaltung 28 beeinflussen. Bei hoher Belastung beginnt der Strom i₂ zu einem späterer Zeitpunkt nämlich z. B. t₇. Dementsprechend ist die Amplitude am Ende des Hinlaufs in der Nähe des Zeitpunkts t′₁ höher und der Strom erreicht den Wert Null, z. B. im Zeitpunkt t′₃ während des Rücklaufintervalles später. Die Strom­ änderungen in der kompensierenden Induktivität L₂ ent­ sprechen also den Stromänderungen bei der Belastung des Zeilentransformators t₁. Das Ergebnis der Funktion der Lastkompensationsschaltung 30 ist also eine Rück­ laufdauer, die sich bei Änderungen der Belastungsverhältnis­ se nicht ändert. Mit anderen Worten gesagt, wird die Nei­ gung der Rücklaufdauer, sich mit den Lastströmen zu ändern, beseitigt.

Es sei noch darauf hingewiesen, daß der Strom i₂ ein Gleichstrom ist, der zum Speicherkondensator C₁ der Eingangsleistungsquelle 19 zurückfließt. Die Energie, die in der Induktivität L₂ am Ende des Zeilenhinlaufes gespeichert ist, wird während des folgenden Zeilenrück­ laufintervalles in die Zeilenablenkschaltung übertragen. Die Schleifenverstärkung der Reglersteuerschaltung 28 wird durch die Verwendung der Lastkompensationsschaltung 30 erhöht, so daß der Regelbereich t₆ bis t₇ kürzer sein kann. Bei Verwendung der Lastkompensationsschaltung 30 ist außerdem die Amplitude des Stromes i₁ am Ende des Hinlaufes höher, was das Lastregelvermögen zusätzlich erhöht. Die Spitzenamplitude der Rücklaufimpulsspannung V_r ist bei Verwendung der Lastkompensationsschaltung 30 wegen der durch diese Schaltung bewirkten Erhöhung des Regelvermögens besser gegen Lastschwankungen stabi­ lisiert.

Die Reglersteuerschaltung 28 der Fig. 1 steuert den Spit­ zenwert der Rücklaufspannung. Ohne Kompensationsschaltung 30 bewirkt eine Erhöhung der Belastung eine Zunahme der Rücklaufdauer und außerdem eine Zunahme der Rücklaufspan­ nung.

Die Hinlaufspannung hängt daher von der Rücklaufdauer ab. Eine gute Bildstabilität wird erreicht, wenn sowohl die Hinlauf- als auch die Rücklaufspannung konstant gehalten werden. Dies wird durch die Kompensationsschal­ tung 30 erreicht, die die Rücklaufdauer auch bei schwanken­ der Belastung konstant hält.

Claims (10)

1. Geregelte Stromversorgungs- und Ablenkschaltung mit

• - einer Ablenkwicklung,
• - einer mit der Ablenkwicklung gekoppelten und in dieser einen Ablenkstrom erzeugenden Ablenkschaltung,
• - einem mit der Ablenkschaltung gekoppelten Rücklauftrans­ formator,
• - einem Rücklauf-Resonanzkreis zum Erzeugen von Transformator- Rücklaufimpulsspannungen an Wicklungen des Rücklauftrans­ formators während eines Rücklaufintervalles,
• - einer zur Versorgung dienenden Energiequelle,
• - einem mit einer Wicklung des Rücklauftransformators gekoppelten Lastkreis, der durch die an dieser Wicklung auf­ tretende Spannung gespeist ist und einen Laststrom aus ihr entnimmt,
• - einer ersten Induktivität, die mit dem Rücklauftransformator gekoppelt ist, und
• - einer Schaltvorrichtung, die zum Koppeln der Energiequelle mit der ersten Induktivität dient und ihre Leitfähigkeit ändert, um die in der ersten Induktivität gespeicherte und zum Lastkreis übertragene Energie zu steuern,

gekennzeichnet durch

• - eine mit dem Rücklauftransformator (T₁) gekoppelte zweite Induktivität (L₂) und
• - eine Anordnung (W_b, D₁, C₃), die in der zweiten Induktivität (L₂) eine Stromänderung erzeugt, die eine Änderung des vom Lastkreis (36) aufgenommenen Laststromes anzeigt, wobei der Rücklauftransformator (T₁) die zweite Induktivität (L₂) mit dem Rücklaufresonanzkreis (Cr) koppelt, um die Rücklaufzeit entsprechend der Änderung des Stromes in der zweiten Induktivität (L₁) zu steuern.

2. Schaltungsanordnung nach Anspruch 1, dadurch gekenn­ zeichnet, daß die zweite Induktivität (L₂) durch den Rücklauf­ transformator (T₁) derart mit dem Rücklaufresonanzkreis (Cr) gekoppelt ist, daß die Neigung der Rücklaufzeit, sich mit der Änderung des Laststromes zu ändern, im wesentlichen unterdrückt wird.

3. Schaltungsanordnung nach Anspruch 2, gekennzeichnet durch eine Regelschaltung (28), die das Arbeiten der Schaltvor­ richtung (S₁, S₂) derart steuert, daß die Amplitude der Spannung an einer Wicklung (W₁) des Rücklauftransformators (T₁) während des Rücklaufintervalles konstant gehalten wird.

4. Schaltungsanordnung nach Anspruch 1, dadurch gekenn­ zeichnet, daß die Anordnung zum Erzeugen der Stromänderung einen zweiten Transformator (T₂) enthält, der mit einer ersten Wicklung (W_b) mit der zweiten Induktivität und mit einer zweiten Wicklung (W_a) mit dem Rücklauftransformator (T₁) gekoppelt ist.

5. Schaltungsanordnung nach Anspruch 4, dadurch gekenn­ zeichnet, daß die Energiequelle (19) mit einer ersten Wicklung (W₁) des Rücklauftransformators (T₁) gekop­ pelt ist und daß die Ablenkschaltung (39) mit einer zweiten Wicklung (W₂) des Rücklauftransformators, die von der ersten Wicklung (W₁) isoliert ist, ge­ koppelt ist.

6. Schaltungsanordnung nach Anspruch 4, dadurch gekenn­ zeichnet, daß die Schaltvorrichtung einen ersten und einen zweiten Schalter (S₁ bzw. S₂) enthält, die in einer Gegentaktanordnung mit dem Rücklauftransformator (T₁) gekoppelt sind.

7. Schaltungsanordnung nach Anspruch 6, dadurch gekenn­ zeichnet, daß dem einen (S₂) der beiden Schalter der Schaltvorrichtung eine Reihenschaltung aus einem Kondensator (C₂), der ersten Induktivität (W_a) und einer Wicklung (W₁) des Rücklauftransformators parallel­ geschaltet ist.

8. Schaltungsanordnung nach Anspruch 4, dadurch gekennzeich­ net, daß mit der zweiten Induktivität (L₂) ein Gleichrichter (D₁) und mit dem Gleichrichter (D₁) ein Kondensator (C₃) gekoppelt ist, um eine erste Gleichspannung zu erzeugen.

9. Schaltungsanordnung nach Anspruch 8, dadurch gekenn­ zeichnet, daß die Energiequelle (19) eine Quelle für eine zweite Gleichspannung enthält, und daß der Kon­ densator (C₃) mit der Quelle für die zweite Gleichspan­ nung gekoppelt ist, um eine erhöhte Spannung für den Rücklauftransformator (T₁) zu liefern.