DE3424032A1

DE3424032A1 - Geregelte stromversorgungs- und ablenkschaltung

Info

Publication number: DE3424032A1
Application number: DE19843424032
Authority: DE
Inventors: Peter Eduard Adliswil Haferl
Original assignee: RCA Corp
Current assignee: RCA Licensing Corp
Priority date: 1983-07-01
Filing date: 1984-06-29
Publication date: 1985-01-10
Also published as: GB2143686B; AT393581B; FR2548404B1; GB8416418D0; IT1176367B; FI842548A0; IT8421680A0; IT8421680A1; ATA213284A; DK163781C; JPS6037883A; DK163781B; DK321684D0; DE3424032C2; FI842548A; SE457310B; FI76463B; FI76463C; DK321684A; FR2548404A1

Description

RCA 79,938 Dr.ν.B/An

RCA Corporation New York, N.Y., V.St.v.A.

Geregelte Stromversorgungs- und Ablenkschaltung

Die vorliegende Erfindung betrifft eine geregelte Stromversorgungs- und Ablenkschaltung, insbesondere eine zeilensynchrone Stromversorgungsschaltung, bei der die Leistung für den Fernsehempfänger durch einen Rücklauf- oder Zeilentransformator verteilt wird.

Durch die Erfindung wird im speziellen eine passive Lastkompensationsschaltung für ein Fernsehgerät geschaffen, die insbesondere die Zeilen- oder Horizontalrücklaufdauer beeinflußt, wenn der Rücklauftransformator während des Zeilenrücklaufintervalles durch Lastkreise, wie Tonendverstärker, stark belastet wird.

Aus der EP-OS 58 552 ist eine sog. "SICOS"-Stromversor-1¹J iiungsuchaltung mit einem Regler bekannt, der durch die Spitzenspannung des Zeilenrücklaufimpulses steuerbar ist, um die Zeilenablenkamplitude und die Hochspannung zu regeln. Starke Änderungen der Belastung des Rücklauf- oder

Zeilentransformators während des Zeilenrücklaufintervalles können jedoch die Rücklaufdauer beeinflussen, was eine störende Schwankung der Bildbreite bewirkt. Im allgemeinen neigt die Zeilenrücklaufdauer dazu, mit zunehmender Ablenkbelastung zuzunehmen. Wenn die Belastung durch die von einem Hochleistungs-Tonendverstärker aufgenommene Leistung verursacht wird, wird eine störende Bildbreitenmodulation bei mittleren Gleichstromleistungen in der Größenordnung von 1OW merklich, wenn eine Ost-West-Korrekturschaltung der in der US-PS 4 429 257 (Haferl) beschriebenen Typs verwendet wird. Ohne eine solche Ost-West-Korrekturschaltung tritt schon bei noch niedrigeren Leistungen eine merkliche und störende Bildbreitenmodulation auf.

Der vorliegenden Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, eine geregelte Versorgungs- und Ablenkschaltung zu schaffen, die gegen Belastungen des Rücklauftransformator, insbesondere Belastungen durch Tonschaltungen, kompensiert ist, so daß die Rasterbreite relativ stabil bleibt.

Diese Aufgabe wird durch die vorliegende Erfindung gelöst. Eine Schaltungsanordnung gemäß einer Ausführungsform der Erfindung enthält eine Ablenkschaltung, die mit einer Ablenkwicklung gekoppelt ist, um in dieser einen Ablenkstrom zu erzeugen. Allein der Ablenkwicklung wird während eines Rücklaufintervalles eine Ablenk-Rücklaufimpulsspannung erzeugt. Mit der Ablenkschaltung ist ein Rücklaufoder Zeilentransformator gekoppelt. Ein Rücklauf-Resonanzkreis erzeugt während eines Rücklaufintervalles an Wicklungen eines Transformators eine Rücklaufimpulsspannung. Mit einer ersten Wicklung des Rücklauftransformators ist eine Versrogungsenergiequelle gekoppelt und mit einer zweiten Wicklung des Transformators ist ein Lastkreis gekoppelt, der Strom aus dieser Wicklung zieht. Mit der Energiequelle ist eine Schaltvorrichtung gekop-

— δ-pelt, um die Übertragung von Energie zwischen der Quelle und dem Lastkreis zu steuern. Mit dem Rücklauftransformator ist eine Induktivität gekoppelt. Durch eine Lastkompensationsschaltung, die auf die Schaltvorrichtung anspricht, ö werden in der Induktivität Stromänderungen erzeugt, die Änderungen des vom Lastkreis aufgenommenen Stromes entsprechen. Der Rücklauftransformator koppelt die Induktivität mit dem Rücklauf-Resonanzkreis, um die Transformator-Rücklauf impulsspannungen entsprechend den Änderungen des vom Lastkreis aufgenommenen Stromes zu steuern.

Vorteilhafte Weiterbildungen und Ausgestaltungen der Erfindung sind Gegenstand von Unteransprüchen.

Im folgenden wird ein Ausführungsbeispiel unter Bezugnahme auf die Zeichnungen näher erläutert.

Es zeigen:

Fig. 1 ein Schaltbild einer geschalteten Stromversorgungsund Ablenkschaltung mit einem Lastkompensationsnetzwerk gemäß eienr Ausführungsforrn der Erfindung; und

2h Fiq. 2 graphische Darstellungen des Verlaufes von Signalen, auf die bei der Erläuterung der Schaltungsanordnung gemäß Eig. 1 Bezug genommen wird.

Die in Fig. 1 dargestellte geregelte Stromversorgungs- oder Ablenkschaltung enthält eine Versorgungsenergiequelle 19 mit einer Vollweggleichrichterbrücke 22, deren Eingangsklemme 23, 24 an eine Quelle 21 für eine ungeregelte Eingangswechselspannung angeschlossen sind und zwischen dessen Ausgangsklernme 25 und dessen Stromführungsklemme 26 ein Hauptfilterkondensator C₁ geschaltet ist. Am Kondensator C

steht eine ungeregelte Gleichspannung V. zur Verfügung.

Zwischen die Energiequelle 19 und einen Horizontalrücklaufoder Zeilentransformator T. ist eine geschaltete Stromversorgungsschaltung 27 geschaltet, um die Übertragung von Energie zwischen der Quelle 19 und verschiedenen Lastkreisen zu steuern, die mit Wicklungen W„ bis W. des Zeilentransformators gekoppelt sind. Bei einem der mit dem Zeilentransformator T. gekoppelten,Lastkreis handelt es sich um eine Horizontalablenkschaltung 39, die mit der Wicklung W„ gekoppelt ist. Ein Gleichstrom-Blockkondensator 38 ist zwischen die nicht mit einem Punkt bezeichnete Klemme der Wicklung W„ und Chassis-Masse geschaltet, die gegen die beispielsweise durch das Netz gebildete Eingangswechselspannungsquelle 21 isoliert ist.

Die Horizontal- oder Zeilenablenkschaltung 39 enthält eine Zeilenoszillator- und Treiberschaltung 29, die mit der Basis eines Zeilenendtransistors 31 gekoppelt ist, um den Transistor mit Zeilenfrequenz zu schalten. Der Zeilenendtransistor erzeugt in Zusammenarbeit mit einer Dämpferdiode 32 einen Zeilenablenkstrom i in einer Zeilenablenkwicklung L , die mit einem S-Formungskondensator C in Reihe geschaltet ist. Wenn der Zeilenendtransistor 31 am Ende des Zeilenhinlaufintervalles gesperrt wird, bildet die Zeilenablenkwicklung L mit einem Ablenkrücklaufkondensator C einen Ablenkrücklauf-Resonanzkreis, um an der Ablenkwicklung eine Ablenkrücklaufimpulsspannungzu erzeugen.·

Die Ablenkrücklaufimpulsspannung wird vom Ablenkrücklaufresonanzkreis der Wicklung W₉ des Zeilentransformator C₁

. j . δ ι

zugeführt, um an den anderen Wicklungen des Zeilentransformators Rücklaufimpulsspannungen zu erzeugen. Die an der Wicklung W₉ erzeugte Rücklaufimpulsspannung wird durch die Hochspannungswicklung W-, hochtransformiert, um eine Hochspannungsschaltung 33 zum Erzeugen einer Bildröhrenhochspannung an einer Klemme U für eine in Fig. 1 nicht

-δι dargestellte Bildröhre eines Fernsehempfängers zu erzeugen.

Die an der Wicklung W. auftretende Spannung wird in einer Spannugnsversorgungsschaltung 50 während des Zeilenhinlaufintervalles durch eine Diode 34 gleichgerichtet und durch einen Kondensator 35 geglättet, um eine niedrige Gleichspannung V zu erzeugen. Die Spannung V dient als

a a

Versorgungsspannung für Lastkreise, wie eine in Fig. 1 nicht: dargeste] 11 e Vortikalablenkscha l.tung, und eine Tonschaltung hoher Leistung, die eine Audioendstufe 36 enthält, welche ein Lautsprechersystem 37 speist.

Die an der Wicklung W~ erzeugte Rücklaufimpulsspannung ist transformatorisch mit der Wicklung W₁ des Zeilentransformators T. gekoppelt, um in Wechselwirkung mit der geschalteten Stromversorgungsschaltung 27 eine direkte und geregelte übertragung von Energie von der Quelle 19 ohne zwischengeschaltete Gleichspannungsumwandlung zu bewirken. Die geschaltete Stromversorgungsschaltung 27 kann ähnlich aufgebaut sein, wie es in der oben erwähnten europäischen Patentveröffentlichung beschrieben ist. Die Stromversorgung 27 enthält steuerbare, in beiden Richtungen leitfähige Schalter S₁ und S-, die beide mit einer Auscjangsklemme 40 gekoppelt sind. Dem Schalter S„ ist eine Reihenschaltung eines Kondensators C„, einer Induktivität W , die durch eine Wicklung eines Trnsfor-

el

mators T_ gebildet ist, und der Wicklung W₁ des Transformations T₁ parallelgeschaltet. Die Schalter S₁ und S_ bilden daher eine Gegentaktschaltung mit der oben erwähnten Reihenschaltung.

Im normalen, eingeschwungenen Betrieb erzeugt die Zeilenablenkschaltung 39 während des Zeilenrücklaufintervalles eine Impulsspannung an der Sekundärwicklung W. des Zeilentransformators T₁, der dann einen Transformator zu der

magnetisch eng gekoppelten Wicklung W bildet. Die Spannung an der Wicklung W. ist in Fig. 2a durch die ausgezogene Kurve V dargestellt. Die Impulsspannung, die an einem Abgriff der Wicklung W. auftritt, wird einer Impulsbreitenmodulator-Reglersteuerschaltung 28 der geschalteten Stromversorgung 27 zugeführt. Die Reglersteuerschaltung 28 bewirkt eine Impulsbreitenmodulation der Betätigung der Gegentaktschalter S₁ und'S₃, um die Amplitude der an den Wicklungen des Zeilentransformators T. erzeugten Rücklaufspannungen gegen Schwankungen der ungeregelten Eingangsspannung V. und gegen Lastschwankungen, die durch die mit dem Transformator gekoppelten Lastkreise verursacht werden, zu stabilisieren.

An einem gesteuerten Zeitpunkt innerhalb jedes Horizontalhinlauf intervalles, z.B. im Zeitpunkt t₇ in Fig. 2, wird der Schalter S_? nicht-leitend gemacht und der Schalter S. wird leitend. Wie Fig. 2b zeigt, hat der Strom I₁ in den Wicklungen W des Transformators T,. und W des Trans-

a Δ ι

formators T₁ zwischen den Zeitpunkten t_ und t' die Form einer ansteigenden Rampe. Am Ende des Zeilenhinlaufintervalles erreicht der Strom i,. in der Nähe des Zeitpunktes t' ein positives Maximum, wobei ein vorgegebener Energiebetrag in der Induktivität der Wicklung W gespeichert

3.

wird.

Zu Beginn.des Zeilenrucklaufintervalles, in der Nähe des Zeitpunktes t' , wenn der Zeilenendtransistor 31 gesperrt und der Ablenkrücklaufresonanzkreis gebildet wird, wird der Reglerschalter S. durch die Reglersteuerschaltung geöffnet (nicht-leitend) während der Schalter S„ geschlosjsen (leitend) wird. Die Übertragung von Energie von der !induktivität W über den Zeilentransformator T zum Ab-' a ι

lenkrucklaufresonanzkreis und den Rücklauf gespeisten Lastkreisen, die mit dem Zeilentransformator gekoppelt sind, wie der mit der Hochspannungswicklung W., gekoppel-

-ιοten Bildröhrenhochspannungsschaltung 33 wird eingeleitet. Während des Zeilenlaufintervalles fällt der Strom I₁ zwischen den Zeitpunkten t' und t' unter der Einwirkung der Rücklaufimpulsspannung V rampenartig ab und erreicht in der Nähe des Zeitpunktes t¹ einen negativen Wert, der kleiner ist als die positive Spitzenamplitude des

troms in der Nähe des Zeitpunkts t' . Dies ist die Folge der Energieübertragung von der Induktivität der W
T

Wicklung W auf die Lastkreise des Zeilentransformators a

Ί "

Bei Beginn des Horizontalhinlaufintervalles in der Nähe des Zeitpunktes f. oder dem entsprechenden Zeitpunkt t. sinkt der Strom i weiter rampenartig ab, wenn auch mit kleinerer Neigung als während des Horizontalrücklaufintervalles, da der Wicklung W eine Spannung zugeführt wird,

die die algebraische Summe der Spannungen am Kondensator C, und der Wicklung W₁ des Rücklauf transformator T₁ darstellt. Beginnend dem Zeitpunkt t. wird über die Wicklungen W und W_? des Zeilentransformators Energie zu der während des Hinlaufes gleichrichtenden Spannungsversorgung 50 übertragen·. Diese übertragene Energie stammt von der Energie, die vorher während des Leitens des Reglerschalters S₁ im Kondensator C~ gespeichert worden war.

In der Nähe des Zeitpunktes t₇ wird der Schalter S~ geöffnet und der Schalter S₁ geschlossen, um den Energieübertragungszyklus, der während jedes Zeilenablenkintervalles stattfindet, zu wiederholen.

Etwaige Netzspannungs- oder Lastschwankungen, die dazu neigen, die Amplitude der Rücklaufimpulsspannung V zu verändern, veranlassen die Reglersteuerschaltung 28, die Öffnungsdauer des Schalters S₂ so zu variieren, daß die Rücklaufimpulsamplitude im wesentlichen unverändert bleibt.

Die gestrichelten Kurven in Fig. 2 gelten für den Fall einer mittleren Belastung des Zeilentransformators T .

Das Öffnen des Schalters S„ wird im ZeilenhinlaufIntervall eher, nämlich im Zeitpunkt t, eingeleitet. Das frühere Öffnen des Schalters S_ ist erforderlich, damit die Spitzenamplitude des Stroms i.. in der Induktivität der Wicklung W_ft zu Beginn des Zeilenrücklaufintervalles in der Nähe des Zeitpunkts t' absinken kann, so daß der Verringerung der auf die Lastkreise zu übertragenden Energie Rechnung getragen wird. Ähnliches gilt für Schwankungen der Netzspannung, bei denen der Schalter S im ZeilenrücklaufIntervall eher geöffnet wird, wenn die Netzspannung ansteigt.

Die bisher beschriebene Schaltungsanordnung kann dazu neigen, die Rücklaufzeit der Rücklaufimpulsspannungen bei Änderungen der Belastung der während des Hinlaufes gleichrichtenden Spannungsversorgung 50 in unerwünschter Weise so zu verändern, daß bei zunehmender Belastung durch beispielsweise die Leistungs-Tonendstufe 36 die Rücklaufdauer dazu neigt, beträchtlich anzusteigen. Die Rücklaufdauer nimmt mit zunehmender Hinlaufbelastung infolge der Wirkung des durch die Ablenkschaltung 39, die Wicklung W„ des Transformators T. und den Kondensator 38 erzeugten Energieschwungradeffekt zu. Die Hinlaufspannugnen an den Wicklungen des Transformators T. werden durch die Spannung am Kondensator 38 bestimmt. Eine hohe Hinlaufbelastung an einer dieser Wicklungen reduziert die Spannung am Kondensator 38. Dementsprechend nimmt auch die Rücklaufspannung V , insbesondere dV /dt während der ersten Hälfte des rücklaufes ab. Dies verringert das -d./dt des Stromes i. zwischen t' und t' und verzögert den Nulldurchgang des Stromes in der Wicklung W_ und verzögert ferner, wenn auch um einen geringeren Betrag, das Zentrum des Rücklaufintervalles. Daraus resultiert im Ergebnis eine Verlängerung der Rücklaufdauer, der resultierende Effekt ist, daß die Bildgröße dazu neigt, mit zunehmender Belastung zuzunehmen.

Die geschaltete Stromversorgung 27 in Fig. 1 enthält eine Lastkompensationsschaltung 30 gemäß einer Ausführungsform der Erfindung, die die Dauer des Rücklaufimpulses unabhängig von Lastschwankungen konstant hält. Die Lastkompensationsschaltung 30 enthält eine Sekundärwicklung W, des Transformators C_, eine zusätzliche kompensierende Induktivität L„, eine Diode D und einen Kondensator C... Der Kondensator C- ist zwischen die Stromrückleitklemme 26 der Vollweggleichrichterbrücke 22 und die nicht mit einem Punkt bezeichnete Klemme der Wicklung W₁ des Zeilentransformators geschaltet. Ähnlich geschaltet ist die Reihenschaltung aus der Wicklung W, , der Induktivität L_ und der Diode D. .

In Fig. 2b ist die Spannung V_ dargestellt, die an der Wicklung W, der Lastkompensationsschaltung 30 auftritt. Diese Spannung ist die Überlagerung der durch die Schalter S₁ und S~ zerhackten Gleichspannung und der Rücklaufimpulsspannung V . Der Strom i„, der durch die Reihenschaltung der Wicklung W, , der Induktivität L„ und der Diode D fließt, ist in Fig. 2c dargestellt. Der Strom i„ lädt den Kondensator C-. auf eine positive Spannung V, bezüglich des unteren Belages des Kondensators auf. Die Spannung V, ist eine erhöhte oder Boost-Spannung, die sich zur gleichgerichteten netzspannung V. am Kondensator C addiert. Die geschaltete Stromversorgung 27 arbeitet also mit einer um etwa 10 % höheren Gleichspannung und vermag daher ugnefähr 20 % mehr Leistung auf die mit dem Zeilentransformator T₁ gekoppelten Lastkreise des Fernsehempfängers zu übertragen.

Im falle mittlerer Belastung, der durch die gestrichelten Kurven in Fig. 2 dargestellt ist, steigt die Spannung V., im Zeitpunkt t, auf einen positiven Wert an und der Strom i- beginnt in diesem Zeitpunkt rampenartig anzusteigen. In der Nähe des Zeitpunkts t' , wenn der Schal-

ter S^ durch die Reglersteuerschaltung 28 geöffnet wird, kehrt die Spannung V~ ihre Polarität um, wenn die Rücklaufimpulsspannung V an die nicht mit einem Punkt bezeichnete Klemme der Wicklung W angelegt wird. Die Amplitude

des Stromes i_ sinkt, nachdem sie in der Nähe des Zeitpunktes t'.. einen Spitzenwert erreicht hat, unter dem Einfluß der Rücklaufimpulsspannungskomponente der Spannung V~ab und erreicht in der Nähe des Zeitpunktes t' den Wert Null.
10

Die Induktivität L_ wird während des anfänglichen Teiles des Rücklaufes während des Intervallen t¹ bis t' durch die Transformatorwirkung parallel zur Wicklung W ge-

schaltet. Die resultierende Induktivität der Wicklung W ist daher während des Intervalles t' bis t' kleiner als während des verbleibenden Teiles t' bis t' des Rücklaufintervalles.

Da die Wicklung W der Wicklung W₁ des Zeilentransforma-

a ι

tors T₁ parallelgeschaltet ist, liegt sie im Stromkreis des Rücklaufresonanzkreises der Horizontalablenkschaltung

39. Die niedrigere- Induktivität der Wicklung W während

des Intervalles t' bis t'~ bewirkt eine kürzere Rücklaufdauer als sie sich ergeben würde, wenn die geschaltete Stromversorgung 27 die Lastkompensationsschaltung 30 nicht enthielte. Die Verkürzung der Rücklaufdauer ändert sich mit den Schwankungen der Belastung des Zeilentransformators so, daß die Abhängigkeit der Rücklaufdauer von diesen Lastschwankungen kompensiert wird.

Wenn beispielsweise die Belastung erheblich ansteigt, z.B. infolge einer zusätzlichen Hinlaufbelastung durch die Tonstufe 36, ergeben sich Verhältnisse, wie sie durch die ausgezogenen Kurven in Fig. 2 dargestellt sind. Die Neigung der Rücklaufimpulsamplitude V , mit zunehmender Belastung abzusinken, wird durch die Reglersteuerschaltung

28 kompensiert, indem die Öffnungszeit des Schalters S^ auf den Zeitpunkt t₇ in Fig. 2 verlegt wird. Der positive Wert, den die Spannung V„ zwischen den Zeitpunkten t_ und t' bei höhererer Belastung annimmt, ist größer als bei den oben beschriebenen Verhältnissen mit bitterer Belastung, wie sie in Fig. 2b dargesteltl ist. Der Strom i~ in der kompensierenden Induktivität L„ hat daher eine steilere Neigung, wie Fig. 2c zeigt, und erreicht in der Nähe des Beginnes des Rücklaufes beim Zeitpunkt t¹,. eine größere Spitzenamplitude. Während des Rücklaufes braucht der Strom i~ eine längere Zeit, um rampenartig auf Null abzufallen udn erreicht den Wert Null im späteren Zeitpunkt

Die Induktivität L_ ist der effektiven Induktivität der Wicklung W₁ für eine längere Zeitspanne im Rücklaufintervall parallelgeschaltet als bei normalen Belastungsverhältnissen. Als Folge davon besteht die Tendenz, die Rücklaufdauer bei Verhältnissen mit erhöhter Belastung zu verkürzen, was die Neigung der Rücklaufdauer, mit der Belastung anzusteigen, kompensiert. Dem Ablenkrücklaufresonanzkreis worden also unterschiedliche Induktivitäten v/ährend verschiedener Teile im Rücklaufintervall in Abhängigkeit von Änderungen der Belastungen des Zeilentransformators t₁ parallelgeschaltet. Ein Vergleich der ausgezogenen Kurve in Fig. 2c mit der gestrichelten Kurve in Fig. 2c läßt erkennen, daß die Ankopplung der verschiedenen Induktivitäten für verschiedene Zeitspannen während des Rücklaufes automatisch in Ansprache auf die Reglersteuerschaltung 28 durch Änderung der Abschaltoder Öffnungszeit des Schalters S~ zwischen den Zeitpunkten t und t erfolgt.

Jede Last- oder Netzspannug]nsschwankung wird die Öffnungszeit des Schlters S_ und den Beginn des Stromes ±~ über die Reglersteuerschaltung 28 beeinflussen. Bei hoher

Belastung beginnt der Strom i„ zu einem späteren Zeitpunkt nämlich z.B. t_. Dementsprechend ist die Amplitude am Ende des Hinlaufs in der Nähe des Zeitpunkts t' höher und der Strom erreicht den Wert Null, z.B. im Zeitpunkt t' während des Rücklaufintervalles später. Die Stromänderungen in der kompensierenden Induktivität L_ entsprechen also den Stromänderungen bei der Belastung des Zeilentransformators t.. . Das Ergebnis der Funktion der Lastkompensationsschaltung 30 ist also eine Rücklaufdauer, die sich bei Änderungen der Belastungsverhältnisse nicht ändert. Mit anderen Worten gesagt, wird die Neigung der Rücklaufdauer, sich mit den Lastströmen zu ändern, beseitigt.

Es sei noch darauf hingewiesen, daß der Strom i„ ein Gleichstrom ist, der zum Speicherkondensator C₁ der Eingangsleistungsquelle 19 zurückfließt. Die Energie, die in der Induktivität L„ am Ende des Zeilenhinlaufes gespeichert ist, wird während des folgenden Zeilenrücklaufintervalles in die Zeilenablenkschaltung übertragen. Die Schleifenverstärkung der Reglersteuerschaltung 28 wird durch die Verwendung der Lastkompensationsschaltung 30 erhöht, so daß der Regelbereich t_fi bis t_ kürzer sein kann. Bei Verwendung der Lastkompensationsschaltung 30 ist außerdem die Amplitude des Stromes I₁ am Ende des Hinlaufes höher, was das Lastregelvermögen zusätzlich erhöht. Die Spitzenamplitude der Rücklaufimpulsspannung _; V ist bei Verwendung der Lastkompensationsschaltung 30 wegen der durch diese Schaltung bewirkten Erhöhung des Regelvermögens besser gegen Lastschwankungen stabilisiert.

Die Reglersteuerschaltung 28 der Fig. 1 steuert den Spitzenwert der Rücklaufspannung. Ohne Kompensationsschaltung 30 bewirkt eine Erhöhung der Belastung eine Zunahme der Rücklaufdauer und außerdem eine Zunahme der Rücklaufspan-

1 Die Hinlaufspannung hängt daher von der Rücklaufdauer ab. Eine gute Bildstabilität wird erreicht, wenn sowohl die Hinlauf- als auch die Rücklaufspannugnen konstant gehalten werden. Dies wird durch die Kompensationsschal-

6 t:ung 30 erreicht, die die Rücklaufdaeur auch bei schwankender Belastung konstant hält.

- Leerseite -

Claims

DR.-DIETER γ."Bf ZOLjD"* DIPL.'iNG. PETER'SCHÜTZ 34 2 A DIPL. ING. WOLFGANG HEUSLER PATENTANWÄLTE ΜΛΚΙΛΤΙΙΙ Ill SIA S ΙΉΛ'.Μ ·2·2 P(JSlFACM η<· (>V ΊΟ D-8OOO MUENCHEN Ο6 RCA 79938 Dr.v.B/An RCA Corporation New York, N.Y., V.St.ν.Α. Geregelte Stromversorgungs- und Ablenkschaltung Patentansprüche

1. Geregelte Stromversorgungs- und Ablenkschaltung mit einer Ablenkwicklung,

einer mit der Ablenkwicklung gekoppelten und in dieser einen Ablenkstrom erzeugenden Ablenkschaltung, einem mit der Ablenkschaltung gekoppelten Rücklauftransformator ,

einem Rücklauf-Resonanzkreis zum Erzeugen von Transformator-Rücklaufimpulsspannungen an Wicklungen des Rücklauftransformators während eines Rücklaufintervalles, einer zur Versorgung dienenden Energiequelle, einem mit einer Wicklung des Rücklauf transforrna tors gekoppelten Lastkreis, der durch die an dieser Wicklung auftretende Spannung gepseichert ist und einen Laststrom aus ihr entnimmt, und

einer mit der Energiequelle gekoppelten Anordnung zur Steuerung der Energieübertragung zwischen der Energiequelle und dem Lastkreis
gekennzeichnet durch

b eine mit dem Rücklauftransformator (T ) gekoppelte Induktivität (L,,) und

eine Anordnung (W, , D₁, C-), die in der Induktivität (L„) eine Stromänderung erzeugt, die eine Änderung des vom Lastkreis (36) aufgenommenen Laststromes anzeigt, wobei der Rücklauftransformator (T,) die Induktivität (L„) mit dem Rücklaufresonanzkreis (Cr) koppelt, um die Rücklaufzeit entsprechend der Änderung des Stromes in der Induktivität (L„) zu steuern.

2. Schaltugnsanordnung nach Anspruch 1, dadurch gekennnzeichnet, daß die Induktivität (L„) durch den Rücklauftransformator (T,) derart mit dem Rücklaufresonanzkreis (Cr) gekoppelt ist, daß die Neigung der Rücklaufzeit, sich mit der Änderung des Laststromes zu ändern, im wesentlichen unterdrückt wird.

3. Schaltungsanordnung nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Steueranordnung eine Schaltvorrichtung (S,, 8„) und eine Steuerschaltunci (28) enthält, die das 2Fj Arbeiten der Schaltvorrichtung (S,, S_?) derart steuert, daß die Amplitude der Spannung an einer Wicklung (W,) des Rücklauftransformators (T,) während des Rücklaufintervalles konstant gehalten wird.

4. Schaltungsanordnung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Anordnung zum Erzeugen der Stromänderung einen zweiten Transformator (T„) enthält, der mit einer ersten Wicklung (W. ) mit der Induktivität und mit einer zv/ei ten Wicklung (W ) mit dem Rücklauf transformator ge-

koppelt ist.

5. Schaltungsanordnung nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß die Energiequelle (19) mit einer ersten Wicklung (W₁) des Rücklauftransformators (T ) gekoppelt ist und daß die Ablenkschaltung (39) mit einer
zweiten Wicklung (W-) des Rücklauftransformators,
die von der ersten Wicklung (W₁) isoliert ist, gekoppelt ist.

6. Schaltungsanordnung nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß die Schaltvorrichtung einen ersten und einen zweiten Schalter (S₁ bzw. S₀) enthält, die in
einer Gegentaktanordnung mit dem Rücklauftransformator (T₁ ) gekoppelt sind. . ^₁H

7. Schaltungsanordnung nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß dem einen (S_n) der beiden Schalter der Schaltvorrichtung eine Reihenschaltung aus einem
Kondensator (C₀), einer zweiten Induktivität (W ) und

cL el

einer Wicklung (W₁) des Rücklauftransformators parallelgeschaltet ist.

8. Schaltungsanordnung nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß mit der Induktivität (L_) ein Gleichrichter (D₁) und mit dem Gleichrichter (D₁) ein Kondensator (C₃) gekoppelt ist, um eine erste Gleichspannung zu erzeugen.

9. Schaltungsanordnung nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß die Energiequelle (19) eine Quelle für eine zweite Gleichspannung enthält, und daß der Kondensator (C-) mit der Quelle für die zweite Gleichspannung gekoppelt ist, um eine erhöhte Spannung für den Rücklauftransformator (T ) zu liefern.