DE3339498A1 - Schnelle logische schaltung - Google Patents
Schnelle logische schaltungInfo
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Description
HITACHI, LTD.
6, Kanda Surugadai 4-chome,
Chiyoda-ku, Tokyo, Japan
Schnelle logische Schaltung
Die Erfindung bezieht sich auf eine digitale logische Schaltung, die in der Innenschaltung, der Eingangsschaltung oder der
Ausgangsschaltung von in Großcomputern verwendeten Ultrahochgeschwindigkeits-LSI-Schaltungen
anwendbar ist.
Bipolare nicht-sättigende logische Schaltungen, wie emittergekoppelte
logische Schaltungen (ECU-Schaltungen) und schwellenwertlose logische -Schaltungen (NTL-Schaltungen) wurden hauptsächlich
für digitale Ultrahochgeschwindigkeitsschaltungen verwendet, wie sie in den Ultrahochgeschwindigkeits-Prozessoren von
Großcomputern benötigt werden.
Die ECL-Schaltung ist eine logische Schwellenwertschaltung,
in der ein Eingangssignal mit einer Vergleichsspannung verglichen
81-(A 8229)-03
BAD ORIGINAL
wird, um logische Pegel zu bestimmen. Mit ECL-Schaltungen, die
die.beiden Ausgangssignale ODER und NICHT/ODER liefern, können
logische Schaltungen wie Kollektorbereichsschaltung in (collector
dot-Schaltungen) und verdrahtete ODER-Schaltungen aufgebaut werden. ECL-Schaltungen sind daher für vielseitige Logikfunktionen
verwendbar. Ferner kann durch Verändern der Basisspannung des Transistors, der in einer schaltenden Konstantstromquelle
enthalten ist, verhindert werden, daß die Ausgangssignalpegel der ECL-Schaltung von Versorgungsspannungs- und Temperaturänderungen
beeinträchtigt werden.
Die NTL-Schaltung ist eine logische Schaltung, bei der sich
ein Ausgangssignal linear mit einem Eingangssignal verändert und kein eindeutiger Schwellenwert auftritt. Die NTL-Schaltung weist
daher eine hohe Schaltgeschwindigkeit auf; nachteilig ist jedoch, daß nur ein NICHT/ODER-Ausgangssignal realisierbar ist, und durch
Hinzufügen eines Emitterfolgers nur eine verdrahtete ODER-Schaltung
erzielt werden kann. NTL-Schaltungen sind daher nur für begrenzte Logikfunktionen verwendbar. Außerdem muß die Stromquelle
selbst stabilisiert und eine hohe Ströme liefernde Ausgleichsschaltung vorgesehen werden, um die Ausgangssignale von NTL-Schaltungen
von Änderungen der Versorgungsspannung und der Temperatur unabhängig zu machen. Es ist dementsprechend sehr schwierig,
die oben erwähnte Kompensationsschaltung vorzusehen, wenn NTL-Schaltungen in einem eine große Anzahl von Elementen umfassenden
Halbleiterchip, wie z. B. bei hochintegrierten LSI-Schaltungen,
angewandt werden.
Es ist Aufgabe der Erfindung, eine schnelle schwellenwertlose logische Schaltung zu schaffen, die für vielseitige Logikfunktionen
verwendbar ist und bei der eine Beeinträchtigung der Ausgangssignale durch Versorgungsspannungs- und Temperaturände-
rungen verhindert ist.
In Fig. 1 ist ein Beispiel einer bereits vorgeschlagenen schwellenwertlosen Schaltung (JA-OS 58-83434, AT 13.11.81) dargestellt.
Bei dieser Differenztransistorschaltung, die die Transistoren Q1, Q2, Q3 und Q4 beinhaltet, wird das Kollektorausgangssignal
des Transistors Q^, d. h. das gleichphasige Ausgangssignal
der Differenztransistorschaltung, an die Basis des Transistors GL, d. h. den phasenverschiebenden Eingang der Differenztransistorschaltung,
mit ersten Spannungsteilerwiderständen RpQ, und Rp02'
einem Transistor GL- und zweiten Spannungsteilungswiderständen R, und R„ gegengekoppelt. Für die Schaltung von Fig. 1 ist charakteristisch,
daß die Erzeugung einer Schwelle durch die oben erwähnte Gegenkopplung verhindert wird. Das Ausgangssignal der logischen
Schaltung wird vom Kollektor des Transistors Q. über einen Emitterfolgertransistor Q5 geliefert. Ferner kann ein anderes
(phasenverschobenes) Ausgangssignal vom gemeinsamen Kollektoranschluß der Transistoren GL, Q2 und Q3 über einen anderen Emitterfolgertransistor
geliefert werden (nicht in Fig. 1 dargestellt).
Die in Fig. 1 gezeigte logische Schaltung wird als Eingangsoder Ausgangspufferschaltung, in hochintegrierten LSI-Schaltungen
verwendet und dient hauptsächlich dazu, den hohen Logikpegel des Ausgangssignals dem hohen Logikpegel des Eingangssignals anzugleichen
und den niedrigen Logikpegel des Ausgangssignals vom niedrigen Logikpegel des Eingangssignals verschieden zu machen,
d. h. eine Pegelverschiebung zu erzielen.
Weiterhin ist ein Rückkopplungsteil vorgesehen, der aus dem Transistor Q^ und den Widerständen R1 und R0 besteht und mit
ο 1 /L
einer Negativspannungsquelle νττ der Stromversorgungsschaltung
verbunden ist, während die Differenztransistorschaltung mit einer weiteren Negativspannungsquelle VEF einer weiteren Stromver-
sorgungsschaltung verbunden ist. Die Versorgungsspannungen der verschiedenen Stromkreise von hochintegrierten Schaltungen ändern
sich generell unabhängig voneinander, da einzelne Stromkreise verschiedene externe Stromquellen aufweisen und die unterschiedlichen
Strompfade von den jeweiligen Anschlußpads der hochintegrierten Schaltung zu den Stromversorgungsschaltungen
unterschiedliche Spannungsabfälle erzeugen. Dementsprechend verändert sich die Spannungsrückkopplung zur Basis des Transistors
Q, entsprechend der Differenz zwischen den Veränderungen der Versorgungsspannung der Negativspannungsquelle VEE und denen
der Versorgungsspannung der Negativspannungsquelle V„. Daher
wird das Ausgangssignal der logischen Schaltung von den Versorgungsspannungsänderungen
beeinträchtigt, was wiederum zu Schwankungen des Pegels der Ausgangssignale führt.
Weiterhin muß, wie bei der NTL-Schaltung, die Versorgungsspannung selbst stabilisiert werden, um das Ausgangssignal der
logischen Schaltung von Temperaturänderungen unabhängig zu machen. Wie oben erwähnt ist es schwierig, eine Kompensationsschaltung
zu schaffen, die die gewünschten Fähigkeiten besitzt.
Im Hinblick auf die oben angesprochenen Probleme wird erfindungsgemäß
eine sehr schnelle logische NTL-Schaltung angegeben, bei der das phasengleiche Ausgangssignal einer Differenztransistorschaltung
(Differentialtransistorschaltung) ihrem phasenverschobenen Eingang gegengekoppelt wird, wobei die NTL-Schaltung
in ihrem Rückkopplungsteil einen Konstantstromkreis aufweist, um zu verhindern, daß die Rückkopplungsspannung durch Versorgungsspannungs-
und Temperaturänderungen beeinträchtigt wird..
Die Erfindung wird im folgenden anhand der Zeichnung näher erläutert; es zeigen:
Fig. 2 eine Ausführungsform einer erfindungsgemäßen schnellen logischen Schaltung;
Fig. 3 und weitere Ausführungsformen der erfindungs-Fig.
4 gemäßen schnellen logischen Schaltung;
Fig. 5a und Diagramme zur Erläuterung der Wirkungswei-Fig. 5b se der Ausführungsform von Fig. 4;
Fig. 6 eine weitere Ausführungsform der erfindungsgemäßen schnellen logischen Schaltung;
Fig. 7 ein Diagramm zur Erläuterung der Wirkungsweise der Ausführungsform von Fig. 6
und
Fig. 8 eine weitere Ausführungsform der erfindungsgemäßen schnellen logischen Schaltung.
Fig. 2 zeigt eine Ausführungsform einer erfindungsgemäßen schnellen logischen Schaltung. Sie beinhaltet einen Logikteil 1,
einen Rückkopplungsteil 3 und einen Treiberteil 5. Der Logikteil umfaßt die Transistoren Q7 und Q,, und die Widerstände
'' ^002' unc' ^El" ^er Logikteil 1 ist positivspannungsseitig
mit einer Positivspannungsquelle Vp„ verbunden (d. h. geerdet)
und negativspannungsseitig an eine Negativspannungsquelle angeschlossen, die beispielsweise eine Spannung von -3V hat. Der
Transistor Q,, und der Widerstand IV, bilden eine Konstantstromquelle
12, die die Transistoren Q7 bis Q,, und die Widerstände
RpN, Rp01 und Rp02 umfaßt und zur Versorgung der Differenztransistorschaltung
11 mit konstantem Strom dient. Der Rückkopplungs-
teil 3 enthält die Transistoren Q,. und Q15 und die Widerstände
R ' und Rpo1· Der Rückkopplungsteil 3 ist positivspannungsseitig
an die Spannungsquelle VpC und negativspannungsseitig an die
Spannungsquelle VFE angeschlossen. Der Transistor Q,„ und der
Widerstand R^„ bilden eine Konstantstromquelle 31, die den Transistor
Gh. und den Widerstand R ' mit konstantem Strom versorgt. Der Treiberteil 5 umfaßt einen aus einem Transistor Q12 und dem
Widerstand R. w bestehenden Emitterfolger und einen weiteren, aus
dem Transistor Q, ^ und einem Widerstand R. n bestehenden Emitterfolger.
An die beiden Emitterfolger werden jeweils die phasenverschobenen bzw. die phasengleichen Ausgangssignale der Differenztransistorschaltung
11 angelegt. Sie liefern die Ausgangssignale vmt(-;ht/0DER Und VODER* Die an ύΒΤ PositivsPamun9scluel~
Ie und die an der Negativspannungsquelle gelegene Seite des Treiberteils
5 sind jeweils mit der Positivspannungsquelle Vpp bzw.
mit der Negativspannungsquelle VTT, die beispielsweise eine Spannung
von -1,8 V hat, verbunden.
In dieser Ausführungsform ist die Beziehung zwischen der
Kollektorausgangsspannung Vpn des phasenverschobenen Eingangstransistors Q1n und der zur Basis des Transistors ü rückgekoppelten
Spannung V ' durch folgende Gleichungen gegeben:
BB
RC0l'
VC0' = VCC - --—Γ (VCC * W - VBE KC01 + KC02
VBb' = VC0'
COl
COl *
VBE-Rl' · 1I
BAD ORIGiNAL
θ V R ' + R '
CO KC01 + KC02
CO KC01 + KC02
worin bedeuten:
Vpn' die Spannung am Emitter des Transistors Q,.,
VßE die Basis-Emitter-Spannung des Transistors Q1.
und
I„ den durch den Widerstand R,' fließenden und,
wie später erläutert, konstanten Strom; ferner bezeichnen
V in den obigen Gleichungen und im folgenden die positive Versorgungsspannung und
R entsprechende Widerstände.
Wie aus Gleichung (3) ersichtlich ist, kann das Verhältnis der Änderung der Rückkopplungsspannung Vqo'j die durch eine Änderung
der Kollektorausgangsspannung Vpn des Transistors Q,Q hervorgerufen
wird, zur Änderung der Kollektorausgangsspannung Vpn (d. h.
das Rückkopplungsverhältnis) durch das Widerstandsverhältnis
RC0l'
(RC0l' + RC02l}
gesteuert werden.
BAD ORIGINAL
Außerdem kann, wie aus der Schaltung dieses Ausführungsbeispiels hervorgeht, der Absolutwert der zur Basis des Transistors
Q1n rückgekoppelten Spannung VRB' unabhängig vom Rückkopplungsverhältnis durch Veränderung des Spannungsabfalls über den Widerstand
R ' eingestellt werden.
Entsprechend können der hohe und der niedrige logische Pegel
des Eingangssignals dem hohen bzw. niedrigen logischen Pegel des Ausgangssignals angeglichen werden. Weiterhin kann die für
den Einsatz einer Änderung des Pegels des Ausgangssignals notwendige Spannungsänderung des Eingangssignals, d. h. der unempfindliche
Bereich, leicht durch Einstellen des Verhältnisses des Widerstands Rpni' zum Widerstand Rrno' geändert werden. Demgemäß
kann diese Ausführungsform als Komponente bei hochintegrierten Schaltungen verwendet werden. Weiterhin kann diese Ausführungsform durch entsprechende Änderung der Widerstandswerte der Widerstände
Rp01'? Rpno1 unc' ^i' e^-ne Pegelverschiebungsfunktion aufweisen
und deshalb als Eingangs- oder Ausgangspufferschaltung für hochintegrierte Schaltungen verwendet werden.
Der Logikteil 1 und der Treiberteil 5 dieser Ausführungsform haben den gleichen Schaltungsaufbau wie normale emittergekoppelte
ECL-Schaltungen. Der Logikteil 1 und der Rückkopplungsteil 3 dieser
Ausführungsform sind mit der gleichen Positiv- und Negativspannungsquelle verbunden. Außerdem wird in dieser Ausführungsform keine Referenzspannung verwendet, wie sie bei emittergekoppelten
logischen Schaltungen benötigt wird. Demgemäß kann, wenn ein Teil der ECL-Schaltungen zum Aufbau hochintegrierter Schaltungen
durch diese Ausführungsform ersetzt wird, die innere Schaltung betrieben werden, ohne Änderungen am Spannungsversorgungssystem
vorzunehmen. Weiterhin können auch sämtliche ECL-Schaltungen zum Aufbau der Innenschaltung von LSI's durch diese Ausführungsform
ersetzt werden. Da diese Ausführungsform eine NTL-Schal-
tung ist. wird, wenn ECL-Schaltungen zum Aufbau hochintegrierter
Schaltungen teilweise oder ganz durch diese Ausführungsform ersetzt werden, die mittlere Signalpegel-Schaltgeschwindigkeit
der LSI-i)Chaltungen gesteigert und dadurch ihre Leistungsfähigkeit
verbessert.
Im folgenden wird erläutert, wie der Einfluß von Versorgungsspannungs-
und Temperaturänderungen auf das Ausgangssignal bei dieser Ausführungsform beseitigt werden kann. In der Fig. 2 ist
die Konstantstromquelle 31, die vom Transistor Q15 und dem Widerstand
Rp-, gebildet wird, im Rückkopplungsteil 3 vorgesehen. Der
Rückkopplungsteil 3 und der Logikteil 1 sind negativspannungsseitig mit der gleichen Spannungsquelle VEE verbunden. Dieser
Schaltungsaufbau verhindert, daß das Ausgangssignal durch Änderungen der Versorgungsspannung V„ und der Umgebungstemperatur
während des Betriebs beeinträchtigt wird.
Zunächst wird der Fall erläutert, daß sich die Versorgungsspannung VEE ändert. Wenn sich die Versorgungsspannung VEE um einen Betrag Av~_ ändert, bleibt der durch den Transistor GL , und
den Widerstand R,' fließende Strom unverändert, falls die Basisspannung
Vpe des Transistors GL5 um den gleichen Betrag AV„ verändert'
wird. Daher kann die zur Basis des Transistors Q1 r rück-
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gekoppelte Spannung VRR' unabhängig von Änderungen der Versorgungsspannung
VEE konstantgehalten werden.
Ähnlich kann zur Kompensation von Temperatureinflüssen vorgegangen
werden. Wenn sich die Umgebungstemperatur ändert, ändert sich die Basis-Emitter-Spannung des Transistors GL,- entsprechend
der Temperaturänderung und einem als K,- bezeichneten Wert, der
aus der Emitterstromdichte des Transistors Q15 ermittelt wird.
Entsprechend kann, wenn eine Temperaturänderung erfaßt wird und eine dadurch bedingte Spannungsänderung ermittelt wird, durch
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Addition des Werts K zur Basisspannung Vp5 des Tr insistors Q,.
der durch den Transistor Q,. und den Widerstand R,' fließende Strom unabhängig von Temperaturänderungen konstantgehalten werden.
Die zur Basis des Transistors Q,„ rückgekoppelte Spannung
V01-,1 kann daher auf ähnliche Weise von TemperaturänJerungen unab-
hängig gemacht werden, wie von Änderungen der Versorgungsspannung
VEE# Ferner können, wenn die Emitterstromdichte des Transistors
Q,. der mittleren Emitterstromdichte der Emitterfo]gertransistoren
0,^ und Q, -, angeglichen wird, die AusgangssigneIe V0DER und
VNTrHT/p.DE.R auf gleiche Weise wie die Rückkopplung^ spannung Vß '
von Temperaturänderungen unabhängig gemacht werden.
Wie oben erwähnt, kann durch Verändern der Basisspannung des
in der Konstantstromquelle 31 enthaltenen Transistors Q,Q verhindert
werden, daß die zur Basis des Transistors Q.Q rückgekoppelte Spannung V ' durch Versorgungsspannungs- und Temperaturänderungen
beeinträchtigt wird. Ferner wird es möglich, die Ausgangssignale VQDER und vmtpht/ODER Von Versor9un9ssPannun9s~ uncl Tem"
peraturänderungen unabhängig zu machen.
Wie oben erwähnt, kann diese Ausführungsform mit der gleichen Spannungsquelle wie für übliche ECL-Schaltungen betrieben
werden. Bei üblichen ECL-Schaltungen enthält die Differenztransistorschaltung eine Konstantstromquelle, die dem Transistor Q,,
und dem Widerstand Rp, der obigen erfindungsgemäßen Ausführungsform entspricht, und die logischen Pegel des Ausgangssignals werden
in der gleichen Weise wie im Rückkopplungsteil dieser Ausführungsform von Versorgungsspannungs- und Temperaturänderungen unabhängig
gemacht. Dementsprechend sind bereits verschiedene Vorspannungserzeugungsschaltungen
(Vp^-Erzeugungsscheltungen) zur Verhinderung einer Beeinträchtigung der logischen Pegel des Ausgangssignals
durch Versorgungsspannungs- und Temperaturänderungen angegeben (vgl. z. B. VJ. Wilhelm et al., "A New circuit technique
BAD ORIGINAL
in voltage and temperature compensated emitter-coupled logic",
Proc. ESCIRC, 1976, Beitrag Nr. A2.4, und W. Braeckelmann et al.,
"A Masterslice LSI for Subnanosecond Random Logic", IEEE J. Solidstate Circuits Bd. SC-14, 1979, S. 829 bis 832). Die in den oben
genannten Publikationen V„s Erzeugungsschaltungen sind bei der
vorliegenden Ausführungsform anwendbar.
Bei der vorliegenden Ausführungsform sind, um die durch den Logikteil 1 und die durch den Rückkopplungsteil 3 fließenden
Ströme unter Verwendung einer einzigen Vorspannungserzeugerschaltung unabhängig von Versorgungsspannungs- und Temperaturänderungen
zu machen, der Logikteil 1 und der Rückkopplungsteil 3 negativspannungsseitig mit einer gemeinsamen Spannungsquelle M^ verbunden,
wobei die Basis des Transistors Q,, zur konstanten Stromversorgung
der Differenztransistorschaltung 11 des Logikteils 1
und die Basis des Transistors Q15 zur Erzeugung eines konstanten
Stroms im Rückkopplungsteil 3 miteinander verbunden sind. Da
die gemeinsame negative Versorgungsspannung V„. an den Konstantstromquellen
12 und 31 anliegt, können der durch den Transistor Q,, fließende Strom und der Strom, der durch den Transistor Q, ,-fließt,
unabhängig von Änderungen der Versorgungsspannung VFF durch
Versorgen des Vp^-Anschlusses mit der gleichen Spannungsänderung
wie die Spannungsänderung AVFjr der Versorgungsspannung VFF konstantgerracht
werden. Wenn die vorliegende Ausführungsform so ausgelegt ist, daß die Transistoren Q,, und Q15 die gleiche Emitterstromdichte
haben, ist der Temperaturkoeffizient K,, der Basis-Ernitter-Spannung
des Transistors Q,, gleich dem Temperaturkoeffizienten K15 der Basis-Emitter-Spannung des Transistors Q15. Entsprechend
werden die Basispotentiale der Transistoren Q,, und Q, ,-durch die gleiche Spannung zur Temperaturkompensation verändert,
d. h. die Basen dieser Transistoren können an einen gemeinsamen Basisan.c chluß angeschlossen werden. Somit kann die gleiche Vorspannung
serzeugungsschaltung im Logikteil 1 und im Rückkopplungs-
teil 3 zur Spannungs- und Temperaturkompensation verwendet werden.
Wenn der Logikteil 1 und der Rückkopplungsteil 3 keine gemeinsame Vorspannungserzeugungsschaltung brauchen, muß Jie Basis des
im Logikteil 1 enthaltenen Transistors Q,, nicht mit der Basis des im Rückkopplungsteil 3 enthaltenen Transistors Q15 verbunden sein,
wobei es auch nicht erforderlich ist, daß der Logikteil 1 und der Rückkopplungsteil 3 an der gleichen Negativspannuncsquelle angeschlossen
sind. In einem solchen Fall kann die am Fückkopplungsteil
3 anliegende negative Versorgungsspannung kleiner ausgelegt werden als die am Logikteil 1 anliegende negative Versorgungsspannung, wobei zugleich der Stromverbrauch im Rückkopplungsteil
3 verringert werden kann.
Weiterhin erhöht die Verwendung des Transistors Q15 die Schaltgeschwindigkeit
der vorliegenden Ausführungsform. Der Basisanschluß des Transistors Q1n hat im Vergleich zu dem Fall, c.aß die Konstantstromquelle
31 durch einen Widerstand ersetzt wird, eine größere Kapazität. Eine derartige Erhöhung der Kapazität wird durch die
Basis-Kollektor-Kapazität und die Kollektor-Substrat-Kapazität des Transistors Q15 verursacht und verlangsamt die zeitliche Änderung
der Spannung VRB' an der Basis des Transistors Q,Q im Vergleich
mit dem Fall, in dem eine solche Erhöhung der Kapazität nicht vorliegt. Entsprechend weist die Vergleichsspannung νβΒ'
der Differenztransistorschaltung eine zeitliche Hysterese auf, wenn der logische Pegel des Eingangssignals vom hohen zum niedrigeren
Wert wechselt. Diese Hysterese erhöht die Schaltgeschwindigkeit der Differenztransistorschaltung. Dementsprechend ist
die Schaltgeschtjindigkeit dieser Ausführungsform im Vergleich
zu dem Fall, in dem der Transistor Q15 nicht verwendet ist, erhöht.
Zur Verstärkung dieser Wirkung kann ferner eine Last mit der Basis des Transistors Q10 verbunden werden.
In diesem Fall wird durch Transistorparameter und durch den Stromverbrauch in dem für die Last relevanten Schaltungsteil bestimmt, welche Kapazität für die Last benötigt wird, wobei
es jedoch üblicherweise wünschenswert ist, eine Last mit einer Kapazität von mehreren hundert Femtofarad zu verwenden.
Eine Last mit einer derartigen Kapazität kann durch einen Parallelplattenkondensator, eine in Sperrichtung vorgespannte
Diode und dgl. erzielt werden.
Wie aus Fig. 2 ersichtlich ist, werden von dieser Ausführungsform zwei Ausgangssignale VnnER und ^mtcht/ODER m^ zue^-n~
ander entgegengesetzter Polarität geliefert. Obwohl in Fig. 2 drei Eingänge gezeigt sind, kann diese Ausführungsform auch vier
oder mehr Eingänge,wie übliche ECL-Schaltungen,aufweisen. Ferner
kann auch eine verdrahtete ODER-Schaltung am Ausgang dieser Ausführungsform vorgesehen werden, da die Ausgangssignale VQDER und
von den Emitterfolgern geliefert werden.
In der Ausführungsform von Fig. 2 besteht die Konstantstromquelle 31 des Rückkopplungsteils 3 aus dem Transistor Q15 und dem
Widerstand R™ Hierzu wurden oben die Spannungs- und Temperaturkompensation
als auch die Erhöhung der Schaltgeschwindigkeit durch Verwendung der Konstantstromquelle 31 erläutert. Wenn jedoch
eine Spannung an der Kontaktstromquelle 31 anliegt, d. h. die Differenz zwischen den Spannungen VBB' und VEE hinreichend
groß ist, werden durch Verwendung eines passenden Widerstands anstelle der Schaltung 31 eine Konstantstrom- und eine Kompensationscharakteristik
etwa wie in dem Fall erzielt, in dem die Konstantstromquellenschaltung 31 verwendet ist. Entsprechend
kann anstelle des Transistors Q15 und des Widerstands RE2 ein Transistor
verwendet werden, wenn der Absolutwert der negativen Versorgungsspannung Vpp ausreichend hoch ist.
In Fig. 3 ist eine weitere Ausführungsform einer erfindungs-
gemäßen schnellen logischen Schaltung mit einer Kollektorbereichsschaltung dargestellt. Der Schaltungsteil Gl entspricht der Schaltung
von Fig. 2; der weitere Schaltungsteil G2 ist so aufgebaut, daß die Widerstände RpQ1 1>
Rpn?'> Ri' υη^ rf9 υπ(^ ^e Transistoren
Q,^ und Q15 der Schaltung von Fig. 2 weggelassen sind. Wie
in Fig'. 3' gezeigt ist, sind der Kollektor des im Schaltungsteil Gl enthaltenen Transistors Q,„ und der Kollektor des im Schaltungsteil G2 enthaltenen Transistors Q1n 1 miteinander verbunden und die
Basis des Transistors Q1n und die Basis des Transistors Q1n 1 zusammengeschaltet,
wodurch eine Kollektorbereichsschaltung zwischen den Teilen Gl und G2 vorliegt. Obwohl in Fig. 3 nur zwei Schaltungsteile
dargestellt sind, ist klar, daß in ähnlicher Weise
auch drei oder mehr Schaltungsteile kombiniert werden können,
um eine Kollektorbereichsschaltung zu bilden. Wenn hierzu mehrere Schaltungsteile kombiniert werden, wird der Spannungsabfall an den Widerständen Rpn,' und Rpn?' zu groß, und die Kollektorspannung des Transistors Q,n fällt stark ab. Eine parallel zu
den Widerständen Rpn,' und Rpno' angeschlossene PN-Diode D kann einen solchen Abfall der Kollektorspannung des Transistors Q1n verhindern. Obwohl die Kollektorspannung des Transistors Q1n in Fig. 3 durch eine PN-Diode festgehalten wird, kann stattdessen auch eine Schottky-Diode od. dgl. verwendet werden.
auch drei oder mehr Schaltungsteile kombiniert werden können,
um eine Kollektorbereichsschaltung zu bilden. Wenn hierzu mehrere Schaltungsteile kombiniert werden, wird der Spannungsabfall an den Widerständen Rpn,' und Rpn?' zu groß, und die Kollektorspannung des Transistors Q,n fällt stark ab. Eine parallel zu
den Widerständen Rpn,' und Rpno' angeschlossene PN-Diode D kann einen solchen Abfall der Kollektorspannung des Transistors Q1n verhindern. Obwohl die Kollektorspannung des Transistors Q1n in Fig. 3 durch eine PN-Diode festgehalten wird, kann stattdessen auch eine Schottky-Diode od. dgl. verwendet werden.
Fig. 4 zeigt eine weitere Ausführungsform einer erfindungsgemäßen schnellen logischen Schaltung. Die Schaltung ist so aufgebaut,
daß zur Schaltung von Fig. 2 ein Transistor QrR hinzugefügt
wurde. Der Kollektor des Transistors QCR ist mit der Positivspannungsquelle
VpC verbunden, während der Emitter des Transistors
QpR mit der gemeinsamen Anschlußstelle des Widerstandes R1 1, der
Basis des Transistors Q,n und des Kollektors des Transistors Q15
verbunden ist. Ferner liegt an der Basis des Transistors Q„R eine
Vorspannung V„R an.
Eine derartige Einschaltung des Transistors Q~R hat zwei
Wirkungen. Die eine Wirkung besteht darin, daß durch den Transistor GL R eine Beschleunigungskapazität geschaffen wird. Wie
oben erwähnt, kann die Verzögerungszeit durch Verlangsamung des Ansprechens der Spannung VRR auf Eingangsimpulse verkürzt werden.
In der in Fig. 4 gezeigten Schaltung wirken die Basis-Emitter-Kapazität des Transistors QCR und die auf der Basis des Transistors
GLD angesammelte Ladung als Beschleunigungskapazität.
Die zweite Wirkung besteht darin, daß bei dieser so ausgebildeten Kollektorbereichsschaltung der Rauschabstand des niedrigen
logischen Pegels erhöht wird. Diese Wirkung wird im folgenden anhand der Fig. 5a und 5b näher erläutert. In Fig. 5a ist
die Beziehung zwischen V1n und V ' der Ausführungsform von Fig.
2 dargestellt, wobei V^n die Basisspannung von einem der Transistoren
Q7 bis Qg und VR ' die Basisspannung des Transistors
Q1n bezeichnet. Wenn der durch den Transistor Q,, sowie der durch
den Transistor Q15 fließende konstante Strom mit I, bzw. I2 bezeichnet
wird, sind die hohen logischen Niveaus V, , und V», der Spannung VRR' durch folgende Gleichung gegeben:
Vhl = VCC - VBE -
= vcc - Rcoi'
wobei VRE die Basis-Emitter-Spannung des Transistors Q.. bezeichnet.
Ferner erhält man aus den Gleichungen (4) und (5) die Differenz V, . zwischen den logischen Pegeln V. , und V-, zu
= Rcoi'
Wenn mit der Schaltung von Fig. 2 eine Kollektorberjichsschaltung
gebildet wird, verändert sich der Spannungsabfall st den Widerständen
Rpn,' und Rpoo' in Abhängigkeit davon, wievLeIe Schaltströme
auf der ODER-Seite der Schaltung fließen. Urr diese Änderung
zu verhindern, wird üblicherweise eine Klemmdiüde parallel
zu den Widerständen Rp0,' und Rp02' geschaltet, wocjrch eine
Kollektorbereichsschaltung erzielt wird. Ein hierdurch hervorgerufener Abfall des niedrigen logischen Pegels des CDER-Ausgangs wird durch die Klemmdiode verringert, jedoch ist die Wirkung der Diode nicht befriedigend. Dementsprechend ist der riedrige logische Pegel des ODER-Ausgangs dann, wenn eine Kollel·torbereichsschaltung gebildet wird, etwa 100 mV niedriger als der logische Pegel ohne Vorliegen einer KollektorbereichsschaltLng. Bei ECL-Schaltungen erhöht ein Abfall des niedrigen logisch en Pegels
des Ausgangssignals den Rauschabstand. Entsprechenc kann eine
ECL-Schaltung, bei der der niedere logische Pegel c es Ausgangssignals verringert ist, ohne Veränderung als logische Schaltung verwendet werden, obwohl die Verzögerungszeit der Schaltung
etwas langer ist. Ein Anstieg des Spannungsabfalls am Widerstand Rp0,' in der in Fig. 2 gezeigten Ausführungs*'orm vermindert allerdings die Spannung VBB' und verringer"- den Rauschabstand des niedrigen logischen Pegels, wenn eine Kollektorbereichsschaltung gebildet wird.
Kollektorbereichsschaltung erzielt wird. Ein hierdurch hervorgerufener Abfall des niedrigen logischen Pegels des CDER-Ausgangs wird durch die Klemmdiode verringert, jedoch ist die Wirkung der Diode nicht befriedigend. Dementsprechend ist der riedrige logische Pegel des ODER-Ausgangs dann, wenn eine Kollel·torbereichsschaltung gebildet wird, etwa 100 mV niedriger als der logische Pegel ohne Vorliegen einer KollektorbereichsschaltLng. Bei ECL-Schaltungen erhöht ein Abfall des niedrigen logisch en Pegels
des Ausgangssignals den Rauschabstand. Entsprechenc kann eine
ECL-Schaltung, bei der der niedere logische Pegel c es Ausgangssignals verringert ist, ohne Veränderung als logische Schaltung verwendet werden, obwohl die Verzögerungszeit der Schaltung
etwas langer ist. Ein Anstieg des Spannungsabfalls am Widerstand Rp0,' in der in Fig. 2 gezeigten Ausführungs*'orm vermindert allerdings die Spannung VBB' und verringer"- den Rauschabstand des niedrigen logischen Pegels, wenn eine Kollektorbereichsschaltung gebildet wird.
Fig. 5b zeigt die Beziehung zwischen V1n und 'BB' bei der
in Fig. 4 gezeigten Ausführungsform. Die zwei in FLg. 5b gezeigten
logischen Pegel sind durch folgende Gleichungen gegeben:
BAD ORIGINAL
vh2 - vcc - vbe
und
= VCC - RC0l'
Der logische Pegel V» ' ist durch die Basisspannung und
die Basis-Emitter-Spannung des Transistors Q„R bestimmt und ge
geben durch
V = VCR - VBe'
wobei VBF' die Basis-Emitter-Spannung des Transistors QpR und
VpR des Basispotentials bedeuten. Der Gleichspannungsbetrieb
der in FLg. 4 gezeigten Ausführungsform unterscheidet sich von der in Fig. 2 gezeigten Ausführungsform dadurch, daß unabhängig
vom Spannungsabfall am Widerstand Rp01' der niedere logische
Pegel der Spannung VRR" dem Niveau Vo„ angeglichen wird und so
unverändert bleibt, wenn eine Kollektorbereichsschaltung gebildet wird. In Fig. 5b gibt die Kurve (1) die Lage der Spannung
V ' für den Fall an, daß der Transistor Q00 fehlt, während die
Du UK
Kurve (2) die Lage von V' für den Fall angibt, daß der Transistor QnD vorgesehen ist.
LK
Wie oben erklärt wurde, kann ein Absinken des Rauschabstands des niederen logischen Pegels durch Ausbildung einer Kollektorbereichsschaltung
durch Verwendung der in Fig. 4 gezeigten Ausführungsform verhindert werden. Eine damit aufgebaute Kollektorbereichsschaltung
kann im Vergleich zu einer Kollektorbereichsschaltung auf der Basis der in Fig. 2 dargestellten Ausführungs-
form mit einer kleineren Signalamplitude betrieben werden.
In Fig. 6 ist eine weitere Ausführungsform einer erfindungsgemäßen
schnellen logischen Schaltung dargestellt. Bei den erfindungsgemäßen schnellen logischen Schaltungen tritt wie bei ECL-Schaltungen
als Folge des Übergangs eines Eingangssignals von einem hohen logischen Pegel zu einem niederen logischen Pegel
oder umgekehrt an der Basis des phasenverschiebenden Eingangstransistors Q,n Stromschaltrauschen auf. Dieses Rauschen ist beachtlich,
wenn die Impedanz der Schaltung, die die Basisspannung des Transistors Q,n bestimmt, groß ist. Dies gilt nicht nur für
ECL-Schaltungen, sondern auch für die erfindungsgemäße schnelle
logische Schaltung. Wenn das Rauschen stark ist, wird die Stromumschaltung am phasenverschiebenden Ausgangstransistor Q1n verzögert,
und die Schaltgeschwindigkeit der logischen Schaltung ist gering. Bei üblichen ECL-Schaltungen wird der Basis des
phasenverschobenen Eingangstransistors Q1n eine große Kapazität
hinzugefügt, so daß das Basispotential des Transistors Q1n durch
das durch die Stromumschaltung des Transistors Q1n verursachte
Rauschen nicht verändert wird.
Bei dieser erfindungsgemäßen schnellen logischen Schaltung wird das Basispotential des Eingangstransistors Q,n durch eine
Gegenkopplungsschaltung geliefert, weshalb das Ansprechen der Basisspannung des Transistors Q1n auf das Eingangssignal langsam
wird, wenn einfach eineelektrostatische Kapazität der Basis des
Transistors Q1n hinzugefügt wird. Daher können logische Schaltungen
mit einer solchen elektrostatischen Kapazität nicht verwendet werden, wenn Pulssignale mit einer hohen Wiederholjngsfrequenz verarbeitet
werden sollen. Um zu verhindern, daß Rauschen aufgrund der Stromumschaltung an der Basis des Transistors Q1Q auftritt,
und um eine kurze Ansprechzeit der Basisspannung des Transistors Q10 zu erzielen, wird eine Methode benutzt, wie sie in Fig. 6 ge-
zeigt ist. Die in Fig. 6 dargestellte Ausführungsform unterscheidet
sich von der von Fig. 2 darin, daß ein Kondensator C, als elektrostatische Kapazität vorgesehen ist.
Im folgenden wird die Wirkung des Kondensators C, erklärt. Der Emitter des phasenverschobenen Eingangstransistors Q1n und
die Emitter der Eingangstransistoren Q7 bis Qg sind miteinander
verbunden, und jeder Schaltvorgang des Transistors Q,„ beginnt
bei seinem Emitter. Der Kondensator C, ist zwischen die Basis
des Transistors Q1n und den Anschlußpunkt der Lastwiderstände
Rp01' und RpQo1 geschaltet. Hierdurch wird das Ansprechen des
Kollektors des Transistors Q10 auf das Eingangssignal stärker
verzögert als das Ansprechen der Basis des Transistors Q1n auf
das Eingangssignal. Daher bleibt, wenn der Transistor Q10 beginnt,
einen Stromumschaltvorgang derart auszuführen, daß der Vorgang am Emitter des Transistors Q1n beginnt, die Spannung am Verbindungspunkt der Widerstände R0Q1' und Rqqo'j d. n· die Spannung, die
an einem Ende des Kondensators C, anliegt, zunächst unverändert. Entsprechend ist die Impedanz, von der Basis des Transistors Q1n
aus betrachtet, durch den Kondensator C, verringert, und es kann kaum Rauschen auftreten. Daher ist die Schaltgeschwindigkeit
der Schaltung erhöht. Wenn der Kollektor des Transistors Q1n beginnt, auf ein Eingangssignal anzusprechen, beginnt sich
die Spannung am Verbindungspunkt der Widerstände Rpm' und Rrno'
zu verändern. Die Änderung dieser Spannung wird über den Transistor Q1, und den Widerstand R,1, die eine Gegenkopplungsschaltung
bilden, zum Transistor Q1n rückgekoppelt. Wenn der Rückkopplungsvorgang
langsam erfolgt, ist es unmöglich, Pulssignale mit einer hohen Wiederholungsfrequenz zu verarbeiten. In der gezeigten
Ausführungsform ist der Kondensator zwischen der Basis des Transistors Q1n und der Basis des Transistors Q.. eingeschaltet.
Weiterhin wird während der Rückkopplungsperiode der Spannungsabfall zwischen der Basis des Transistors Q1n und der Basis des
Transistors Q,. im wesentlichen praktisch konstantgehalten. Daher
verringert der zwischen diesen Basen angeschlossene Kondensator C, die Rückkopplungsgeschwindigkeit nicht. Dementsprechend kann
die gezeigte Ausführungsform auf Pulssignale mit einer hohen Wiederholungsfrequenz hinreichend gut ansprechen.
Im Diagramm der Fig. 7 ist die Verzögerungszeit tpd der in Fig. 6 dargestellten Ausführungsform (Kurve 2) sowie einer herkömmlichen
ECL-Schaltung (gestrichelte Kurve 1) in Abhängigkeit von der Kapazität des Kondensators C, dargestellt. Die Daten für
Fig. 7 wurden durch Schaltungssimulation erhalten. Wenn der Kondensator C, eine Kapazität zwischen 0,1 und 0,2 pF hat, liegt
die Verzögerungszeit bei etwa 70 % der Verzögerungszeit einer herkömmlichen ECL-Schaltung. Wenn die Kapazität auf 0 pF gebracht
wird, ist die Verzögerungszeit der Ausführungsform von Fig. 6 nur wenig kleiner als die der ECL-Schaltung. Aber sogar dann, wenn
kein Kondensator C, vorgesehen ist, liegt eine parasitäre Kapazität von etwa 0,5 pF vor und die Verzögerungszeit beträgt etwa
80 % der Verzögerungszeit der herkömmlichen ECL-Schaltung.
Fig. 8 zeigt noch eine weitere Ausführungsform einer erfindungsgemäßen
schnellen logischen Schaltung mit gleicher Wirkung wie bei der Schaltung von Fig. 6. Hierbei ist eine Parallelschaltung
aus einem Kondensator C„ und einem Widerstand R,' zwischen der Basis des Transistors Q1n und dem Emitter des Transistors
GL. eingeschaltet. Diese Ausführungsform hat etwa die gleiche Arbeitsgeschwindigkeit wie die in Fig. 6 gezeigte.
Die erfindungsgemäße logische Schaltung kann nicht nur zum Aufbau der Innenschaltungen hochintegrierter LSI-Schaltungen verwendet
werden, sondern eignet sich gleichermaßen auch als Ausgangs- oder Eingangsschaltung von LSI-Schaltungen.
Wie aus der obigen Beschreibung hervorgeht, besitzt die erfindungsgemäße
NTL-Schaltung im wesentlichen gleiche logische Funktionsfähigkeit wie eine ECL-Schaltung, wobei eine Beeinträchtigung
des Ausgangssignals durch Versorgungsspannungsund Temperaturveränderungen verhindert ist, Kompatibilität mit
ECL-Schaltungen vorliegt und zugleich eine höhere Arbeitsgeschwindigkeit
als bei ECL-Schaltungen erzielt wird.
J.
Leerseite
Claims (10)
- Ansprüchey Schnelle logische Schaltung mit- einem aus einer Differenztransistorschaltung (11) gebildeten Logikteil (1) und- einem Rückkopplungsteil (3), der das gleichphasige Ausgangssignal der Differenztransistorschaltung (11) gegenkoppelt,dadurch gekennzeichnet,daß im Rückkopplungsteil (3) eine Konstantstromquelle (31) vorgesehen ist (Fig. 2).
- 2. Schaltung nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet, daß- der Rückkopplungsteil (3) einen ersten Transistor (Q,.), an dem der gleichphasige Ausgang der Differenztransistorschaltung (11) anliegt und- einen ersten Widerstand (R,1) aufweist, der mit einem Ende am Emitter des ersten Transistors (Qi λ) und mit dem anderen Ende an der Basis eines phasenverschiebenden Eingangstransistors (Q10), der in der Differenztransistorschaltung (11) enthalten ist, sowie mit der Konstantstromquelle (31) verbunden ist, die81-(A 8229)-03-• « ««ν a>i«· sw will «4den durch den ersten Transistor (Q1λ) und den ersten Widerstand (R,1) fließenden Strom konstanthält (Fig. 2). - 3. Schaltung nach Anspruch 2,
dadurch gekennzeichnet, daß- die Konstantstromquelle (31) aus einer Reihenschaltung eines zweiten Transistors (Q15) und eines zweiten Widerstandes (Rpo) besteht,- die zwischen dem anderen Ende des ersten Widerstandes (R,') und einer Negativspannungsquelle (VEE) eingeschaltet ist. - 4. Schaltung nach Anspruch 2 oder 3,
dadurch gekennzeichnet, daß sie- einen dritten, parallel zum ersten Transistor (Q,,) und zum ersten Widerstand (R,1) geschalteten Transistor (QpR) enthält(Fig. 4). - 5. Schaltung nach einem der Ansprüche 2 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß- eine Kapazität (C,) im wesentlichen zwischen der Basis des Eingangstransistors (Οπή) und der Basis des ersten Transistors (Q,.) vorliegt.
- 6. Schaltung nach einem der Ansprüche 2 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß- eine Kapazität im wesentlichen zwischen der Basis des Eingangstransisto:
vorliegt.transistors (Q1Q) und dem Emitter des ersten Transistors (Q1λ) - 7. Schaltung nach einem der Ansprüche 2 bis 6, dadurch gekennzeichnet,da(3 der Logikteil (1) und der Rückkopplungsteil (3) zwischen eine Negativspannungsquelle (V^) und eine Positivspannungsquelle (Vcc) geschaltet sind. ·
- 8. Schaltung nach einem der Ansprüche 2 bis 7, dadurch gekennzeichnet,daß sie einen ersten Emitterfolgertransistor (Q15) enthält, an dem das Kollektorsignal des Eingangstransistors (Q,Q) anliegt.
- 9. Schaltung nach Anspruch 8,
dadurch gekennzeichnet,daß sie einen zweiten Emitterfolgertransistor (Q12) enthalt, an dem das Kollektorsignal der gleichphasigen Eingangstransistoren (Q7, Q8, Q_) der Differenztransistorschaltung (11) anliegt. - 10. Schaltung nach Anspruch 3,
dadurch gekennzeichnet,daß die Basisspannung des zweiten Transistors (Q15) mit einer Vorspannung (Vp5) vorgespannt ist, um zu verhindern, daß der *"■" Ausgang der Differenztransistorschaltung durch Versorgungsspan-nungs- und Temperaturänderungen beeinträchtigt wird.
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