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Schaumstoff-Formschneidemaschine, insbesondere für numerische Werkzeugsteuerung
Die Erfindung bezieht sich auf eine Schaumstoff-Formschneidemaschine, mit einem
Werkzeugtisch, mit einem Maschinengestell, die gegeneinander verfahrbar sind, mit
einem auf und ab verfahrbaren Schneidaggregatträger zur Führung und zum Antrieb
eines Schneidmessers längs eines Schneidbereiches oberhalb des Werkstücktisches
und mit einer Dreheinrichtung zur Schwenkung der Ebene des Schneidmessers für Kurvenschnitte,
sowie auf ein Verfahren zum Betrieb einer solchen Schaumstoff-Formschneidemaschine.
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Bei einer Schaumstoff-Formschneidemaschine dieser Art (Kopierschneidautomaten
der Fa. Fecken-Kirfel KG, Firmenprospekt FK 768500.12.74) wird ein endloses, bandförmiges
Messer in dem bügelförmig ausgebildeten Schneidaggregatträger umlaufend angetrieben,
dessen offene Seiten den Schneidbereich bildet. Innerhalb dieses Bereiches kann
die Ebene des umlaufenden Bandmessers geschwenkt werden, und zwar um mehr als 360°,
um vorgegebenen Kurven, z.B. beim Abtasten von Schablonen oder beim Ablesen von
Zeichnungsvorlagen, zu folgen.
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Die Drehung des Messers muß somit während des Schneidvorgangs durchgeführt
werden, wobei der zu schneidende Schaumstoff-Kunststoff einen Widerstand entwickelt,
der zu einer gewissen Torsion des Bandmessers innerhalb des Schneidbereiches führt.
Der Torsionswinkel ist umso größer, je breiter der Schneidbereich ist. Aus diesem
Grunde wird bei bekannten Kopierschneidautomaten zumeist noch eine mittlere Stütze
benutzt, welche im normalen ßetrieb den Schneidbereich eingrenzt oder unterteilt
und ein zusätzliches Nachdrehen des Bandmessers innerhalb des Schnittbereiches ermöglicht.
Obzwar die Schneidbreite etwa 2,2 m beträgt, ist die ausnutzbare Arbeitsbreite dann
nur 1,4 m oder weniger wegen der
geschilderten Torsion des Bandmessers.
Da das Bandmesser durch die Scheiben, mit denen es im Schneidaggregatträger aufgespannt
ist, angetrieben und geführt werden muß, ist es nicht möglich, die Breite des Messerbandes
in wünschenswerter Weise klein zu machen, um das geschilderte Problem der Torsion
um die Längsachse zu verringern. Ein weiterer Nachteil liegt in der Notwendigkeit
der Rückdrehung der Schneidebene in die Ausgangslage, wenn eine geschlossene Kurve
durchfahren worden ist, d.h. wenn etwas mehr als 3600 durchlaufen sind.
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Schaumstoff-Formschneidmaschinen mit oszillierendem Antrieb sind an
sich bekannt (DE-OS 22 24 290), jedoch handelt es sich dabei um den Antrieb eines
allseitig schneidenden Sägeelements, beispielsweise aus Chirurgendraht. Ein derartiges
Schneidelement braucht nicht um die Längsachse gedreht zu werden; andererseits entsteht
Sägestaub, der in manchen Anwendungen unerwünscht ist.
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Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, eine Schaumstoff-Formschneidmaschine
zu schaffen, die sich insbesondere für numerische Werkzeugsteuerung eignet und deren
maximale Schnittbreite weniger stark durch das Problem der Torsion des Schneidelements
beeinträchtigt ist und welche staubfrei schneidet.
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Die gestellte Aufgabe wird aufgrund der Maßnahmen des Hauptanspruchs
gelöst.
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Indem das Messer verhältnismäßig schmal ist, beispielsweise eine Breite
von nur 2 mm aufweist, unterliegt es weniger der Rückdrehung infolge der durchlaufenen
Schnittflächen, so daß größere Arbeits-Schnittbreiten gewählt werden können, ohne
daß es zu den unerwünschten Abweichungen der Kurvenschnitte im mittleren Schneidbereich
kommt. Um das verhältnismäßig schmale Messer an-
zutreiben, werden
die Enden eingespannt und oszillierend angetrieben. Die Einspannmittel sind gleichzeitig
so ausgebildet, daß mit ihnen die Ebene des Bandmessers gedreht werden kann. Von
besonderem Vorteil dabei ist, daß diese Drehachse in die Vorderkante des Messers
gelegt werden kann, da die Drehachse durch die Aufspanneinrichtung bestimmt wird
und man das Messer so einspannen kann, daß eben die Schneidkante mit der Drehachse
zusammenfällt. Ein weiterer Vorteil ergibt sich daraus, daß das Messer beliebig
oft um seine Längsachse bzw. Schneidkante gedreht werden kann, d.h. keine Notwendigkeit
für eine Drehung in die Ausgangslage besteht.
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Diese Eigenschaft ist insbesondere für die numerische Werkzeugsteuerung
wertvoll.
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Während man das aufgespannte Messer an dem einen Ende oszillierend
antreibt, kann man das andere Ende durch eine Zugfeder spannen, welche die oszillierende
Bewegung des Messers teilweise mitmacht. Es ist aber auch möglich, ein Seil, ein
Band o. dgl. gewissermaßen mit beiden Enden des Messers zu verbinden und dieses
durch eine auf die Seilumlenkräder wirkende Kraft zu spannen.
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Dabei kann man das Seil, Band o. dgl. in geeigneter Weise oszillierend
antreiben.
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Um das Messer um die Längsachse bzw. die Schneidkante zu drehen, ohne
durch Rückdrehkräfte des Seils o. dgl.
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gestört zu werden, sind Drehlager vorgesehen, die jeweils aus zwei
Befestigungsbauteilen aufgebaut sind, um das Seil o. dgl. und die Antriebsstange
miteinander zu koppeln und deren Drehbewegung zueinander zu ermöglichen.
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Dabei kann das mit dem Seil verbundene Befestigungsbauteil gegen Drehung
gesichert sein, jedoch die Längsbewegung ermöglichen.
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Die Dreheinrichtung zum Drehen der Antriebsstangen und damit auch
des Messers enthält jeweils eine Zahnriemen-
scheibe und eine mit
dieser verbundene Führung, beispielsweise in Form von sich gegenüberstehenden Druckrollen,
und entsprechende Führungsgegenflächen der Antriebsstangen, beispielsweise zwei
zueinander parallele Abflachungen.
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Das Messer kann glatt oder mit feinen Zähnen besetzt sein, beispielsweise
ein Zahn pro mm Länge. Diese Zähne sind jedoch nicht gegeneinander geschränkt, sondern
glatt und angeschliffen, um Staubbildung zu vermeiden und nur die Schnittfläche
zu unterbrechen. Die Messerseiten können telfonisiert sein, um die Reibung herabzusetzen.
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Der Oszillationsantrieb kann eine Kurbel enthalten, in gleicher Weise
ist äber auch ein Kurventrieb möglich, der einen Kulissenstein hin- und hergehend
antreibt,an welchem das Seil o. dgl. befestigt ist, welches letztendlich das Messer
hin- und hergehend antreibt. Die Bewegungsweite bzw. der Hub kann etwa 5 bis 100
mm, vorzugsweise 20 bis 30 mm betragen, wobei eine Frequenz von etwa 10 bis 50 Hz
eingehalten wird.
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Ein Ausführungsbeispiel der Erfindung wird anhand der Zeichnung beschrieben.
Dabei zeigt: Fig. 1 eine Schaumstoff-Formschneidemaschine in perspektivischer Darstellung;
Fig. 2 einen Schnitt durch eine vergrößerte Einzelheit II aus Fig. 1; Fig. 3 einen
Schnitt durch eine vergrößerte Einzelheit III aus Fig. 1; Fig. 4 einen Schnitt entlang
der Linie IV-IV in Fig. 3; Fig. 5 eine vergrößerte Einzelheit V aus Fig. 1, nämlich
einen Antrieb; Fig. 6 eine Seitenansicht des Antriebes, teilweise geschnitten;
Fig.
7 einen vergrößerten Querschnitt durch das Messer der Formschneidemaschine und Fig.
8 eine Seitenansicht des Messers.
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Die Schaumstoff-Formschneidemaschine weist ein Maschinengestell 1
mit senkrechten Führungssäulen, ein Tischgestell 2 mit waagerechten Führungen, einen
darauf verschiebbaren Tisch 3, einen Tischantrieb 4 mit Elektromotor 5, einen Schneidaggregatträger
6 und einen Schneidaggregat-Antrieb 7 mit Elektroantrieb 8 auf.
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Der Tischantrieb 4 und der Schneidaggregat-Antrieb 7 führen zueinander
senkrechte Bewegungen aus, so daß sich die Gesamtbewegung relativ zu einem Schaumstoffblock
9 als eine Kurve in einem X-Y-Koordinatensystem darstellen läßt. Die Elektromotore
5 und 8 können als transistorgesteuerte Gleichstrommotore für die X- und Y-Achse
ausgebildet sein.
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Ein Messer 10, welches als verhältnismäßig schmales, endliches Band
ausgebildet ist, ist unter Zwischenfügung je einer Aufspanneinrichtung 11 und 12
mit den Enden eines Seils 13 verbunden, wobei anstelle des Seils auch ein Band oder
ein entsprechendes längliches, biegsames Element verwendet werden kann. Das Seil
13 ist als offene Seilschleife über Seilscheiben 14 bis 17 geführt, die in dem Schneidaggregatträger
drehbar gelagert sind, und zwar in ähnlicher Weise wie dies zur Führung eines endlosen
umlaufenden Bandmessers bekannt ist. Ein Umlauf ist im vorliegenden Fall wegen der
Aufspanneinrichtung 11, 12 nicht möglich und nicht vorgesehen. Die Seilscheibe 17
sitzt auf einem Schlitten und kann relativ zu dem Schneidaggregatträger 6 verstellt
werden, um die Seilschleife zu spannen. Ein Oszillationsantrieb 18 ist zum Antrieb
der Seilschleife und damit zum hin- und hergehenden Antrieb des Messers 10 vorgesehen,
beispielsweise mit einem Hub von etwa 25 mm bei einer Frequenz von 1450 Bewegungen
pro Minute.
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flis Messer 10 (Fig.7 und 8) ist doppelwa-dig zu einer Schneidkante
10 angescniiffen und kann zusätzlich dicht mit kleinen Zähnen 1Ob, 10c, 10d versehen
sein, die innerhalb einer einzigen Schneidebene 10e liegen, also nicht gegeneinander
verschränkt sind. Die Zähne können als gleichschenklige Dreiecke ausgebildet sein,
wobei etwa ein Zahn pro mm Messerlänge vorgesehen ist, es ist aber auch möglich,
eine Konfiguration entsprechend Fig. 8 zu wählen, bei der die Zähne 10b in sich
symmetrisch und die Zähne 10c und 10d in sich asymmetrisch sind, jedoch symmetrisch
zu den Zähnen 10b angeordnet sind. Die Umrisse der Zähne 10b, 10c, 10d ergeben abwechselnd
ein großes M und ein großes W, die auf der Linie 10a stehen.
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Die Breite des Messers 10 ist in einem Bereich von 1,5 bis 5 mm, vorzugsweise
1,5 bis 3 mm gewählt, wobei sich 2 mm Breite bewährt haben. In diesem Fall beträgt
die Schlifflänge 10f etwa 1,5 mm. Im Falle eines 3mm breiten Messers 10 beträgt
die Schlifflänge 10f etwa 2 mm. Der Messerrücken 10g ist vorzugsweise abgerundet.
Die nicht vom Schliff betroffenen Restflächen 10h sowie der Messerrücken 10g können
teflonisiert sein, um die Schnittreibung herabzusetzen. Die Dicke des Messers 10
beträgt 0,3 bis 1 mm, vorzugsweise 0,6 mm. Die Länge des Messers 10 ist der Öffnungsweite
des Schneidaggregatträgers 6 angepaßt und beträgt beispielsweise 2,2 m. Für das
Messer wird ein hochfester Kohlenstoffstahl verwendet, der eine Zugfestigkeit von
1400 bis 2000 N/mm2 aufweist.
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Bei einem Querschnitt des Messers von etwa 0,5 mm2 kann dieses mit
etwa 700 N gespannt werden. Da das Messer 10 beim Betrieb nicht wechselnd gebogen
wird, kann man näher an die Belastungsgrenze herangehen.
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Wenn man die Darstellungen der Fig. 2 und 3 an der strichpunktierten
Trennebene 19 aneinanderfügt, ergibt
sich eine Aufspanneinrichtung
11 oder 12. Jede dieser Aufspanneinrichtungen 11 oder 12 enthält eine im Querschnitt
runde Antriebsstange 20, die sich in Fortsetzung der Enden des Messers 10 erstrecken
und mit diesem über je einen Einspannkopf 21 verbunden sind. Der Einspannkopf 21
besteht aus zwei hülsenartigen Bauteilen 22 und 23 sowie Festspannkeilen 24, die
im Inneren der Hülse 22 entlang von entsprechenden Keilflächen verschoben werden
können und dabei das dazwischen eingefügte Ende des Messers 10 festspannen. Zu diesem
Zweck weist die Hülse 22 ein Außengewinde und die Hülse 23 ein Innengewinde sowie
Antriebsfortsätze für die Keile 24 auf.
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Das andere Ende jeder Antriebsstange 20 ist an einem Drehlager 25
befestigt, welche die Verbindung zum Seil 13 herstellt. Das Drehlager 25 besteht
im wesentlichen aus zwei zueinander drehbaren Befestigungsbauteilen 26 und 27. Das
Seilende 13a ist zu einer Schlaufe gelegt, die durch eine Preßhülse 13b gesichert
ist. Das Befestigungsbauteil 26 besitzt einen Fortsatz 28 mit eingearbeiteter Seilkausche,
in welche das schlaufenförmige Seilende 13a eingelegt und mittels einer Schraube
29a sowie einer Deckplatte 29b gesichert wird. Zum Befestigungsbauteil 26 gehört
noch eine Schraubbuchse 30, um zwischen zwei Ringschultern die äußeren Laufflächen
zweier Kugellager 31 festzulegen. Das Befestigungsbauteil 27 besteht aus einer Mutter
32 am Ende der Antriebsstange 20 in Zusammenwirken mit einer Schulter 20a der Antriebsstange
20. Die inneren Laufringe der Kugellager 31 sind zwischen der Schulter 20a und der
Mutter 32 eingespannt.
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Das Befestigungsbauteil 26 ist gegen Drehung gestützt, um das Seil
13 gegen Verdrehung zu sichern. Hiers weist die Schraubbuchse 30 an sich gegenüberliegenden
Stellen je eine Abflachung 30a (Fig. 4) auf, die zur Führung durch zwei Stützen
33 dienen. Die Stützen 33 sind an
dem Schneidaggregatträger 6 befestigt
und führen das Drehlager 25 bei dessen Hin- und Herbewegung relativ zum Schneidaggregatträger
6.
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Die Antriebsstange 20 besitzt ferner zwei Abflachungen 20b, die zum
Aufbringen eines Drehmomentes um die Längsachse der Antriebsstange 20 dienen, ohne
deren Längsverschiebbarkeit zu behindern. Zur Kraftübertragung ist ein Drehkopf
35 vorgesehen, der ein Paar von sich gegenüberstehenden Rollen 36 aufweist, die
auf den Abflachungen 20b ablaufen. Die Abflachungen 20b sind vorzugsweise parallel
zueinander angeordnet und in diesem Fall sind die Drehachsen der Rollen 36 ebenfalls
parallel zueinander angeordnet und werden mittels Stützlager 37 an einem zusammengesetzten
Lagergehäuse 38 des Drehkopfes 35 befestigt. Das Lagergehäuse ist im wesentlichen
zylindrisch ausgebildet und umgibt die Antriebsstange 20 in deren mittleren Bereich.
Der Drehkopf 35 bzw. das Lagergehäuse 38 ist über zwei Kugellager 39 in einem Stützgehäuse
6a des Schneidaggregatträgers 6 drehbar, aber unverschieblich gelagert und enthält
Gleitlagerschalen oder Kugellängsführungen 40 zur weiteren Führung und Längslagerung
der Antriebsstange 20. Über eine Bohrung 41 und Käfige 42 können diese Längslagermittel
40 geschmiert werden. Am Außenumfang des Drehkopf es 35 ist eine mit seitlichen
Führungen 44 versehene Zahnriemenscheibe 43 vorgesehen, über die ein Zahnriementrieb
45 läuft. Dieser Antrieb 45 ist schlupffrei, da formschlüssig, und arbeitet mit
einer Zahnriemenscheibe 46 einer eh-Steuereinrichtung 50 zusammen. Die Drehung der
Antriebsstange 20 erfolgt über das Rollenpaar 36, die mit Vorspannung an den Abflachungen
20b anliegen. In der Nullstellung des Drehantriebes liegen die Einspannflächen der
Keile 24 genau waagerecht und die Führungsflächen 20b senkrecht, und zwar für beide
Aufspannvorrichtung 11 und 12.
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Das Messer 10 kann also nicht schräg oder tordiert eingebaut werden.
Beim Einbau ist ferner darauf zu achten,
daß die Schneidkante 10a
genau in der Drehachse 35a des Drehkopfs 35 liegt, was durch entsprechende radiale
Markierungen an der Schraubbuchse 23 überprüft bzw. durch Anschlagstifte eingestellt
werden kann.
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Die Dreh-Steuereinrichtung 50 enthält einen Motor 51 mit an- oder
eingebautem Winkelgeber 52 sowie einem Vergleicher 53 zum Istwert-Sollwert-Vergleich
und Abgabe eines Steuerbefehls, d.h. es ist eine Istwertleitung 54, eine Sollwertleitung
55 und eine Steuerbefehlsleitung 56 vorgesehen. Bei Abweichung des Winkelwerts des
Drehkopfs 35 vom Sollwert, der sich laufend ändern kann, wird der Drehkopf 35 gedreht
und damit die Schneidmesserebene 10e den Erfordernissen nachgestellt.
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Bei den auf dem Markt befindlichen numerischen Werkzeugmaschinensteuerungen
wird der Kurvenverlauf von herzustellenden Werkstücken durch die fortlaufenden Koordinaten
der Kurve in einem X-Y-Koordinatensystem oder auch in einem Polarkoordinatensystem
eingegeben, und das System liefert Steuerspannungen Ux, Uy, mit denen die entsprechenden
steuerbaren Elektromotore - hier 5 und 8 - betrieben werden. Dies führt zu Relativgeschwindigkeiten
Vx bzw. Vy zwischen Schaumstoffblock 9 und Maschinengestell 1 bzw.
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Schneidaggregatträger 6, wobei Vx = k1Ux und Vy =k2Uy gilt (k1, k2
= Konstanten, die vorzugsweise gleich sind).
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Die Spannungen Ux, Uy ändern sich zum Erzeugen einer gekrümmten Kurve,
sind jedoch nur für lineare Bewegungen des Werkzeugs 10 vorgesehen. Bei der Erfindung
wird deshalb der jeweilige Sollwert des Drehwinkels des Drehkopfs 35 bzw. der Schnittebene
10e wie folgt bestimmt: Das Vorzeichen der Steuerspannungen Ux und Uy wird- laufend
festgestellt, um den Quadranten des Sollwertes des Messerdrehwinkels a zu bestimmen.
Sind Ux und Uy beide positiv, so liegt der Messerdrehwinkel a im ersten Quadranten,
d.h.
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zwischen 0 und 900. Bei positivem Ux und negativen Uy liegt der Messerdrehwinkel
a im zweiten Quadranten, also zwischen 90 und 180. Sind beide Uy und Uy negativ,
liegt
der Messerdrehwinkel oL im dritten Quadranten zwischen 1800 und 2700. Bei Ux negativ
und Uy positiv ergibt sich ein Messerdrehwinkel d im vierten Quadranten zwischen
2700 und 3600.
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Die Stellung des Messers im jeweiligen Quadranten, d.h.
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der Wert des jeweiligen Winkels i wird durch den Quotienten Vx : Vyermittelt,
und zwar aufgrund der Gleichung Vx tg = Vy = k1 Ux U k U wobei die Absolutwerte
von Vx und Vy in die Rechnung eingehen. Es ist ein nicht dargestellter spezieller
Computer zur Ermittlung des Messerdrehwinkels aus dem tg ad vorgesehen, wobei der
ermittelte d -Wert auf der Leitung 55 dem Vergleicher 53 als Sollwert zugeführt
wird. Bei Abweichung des gemessenen Istwertes von der Leitung 54 von diesem Sollwert
wird ein entsprechender Steuerbefehl auf der Leitung 56 an den steuerbaren Elektromotor
51 gegeben, so daß dieser sich in der Richtung dreht, bei welcher sich der Istwert
dem Sollwert annähert. Auf diese Weise wird das System auf Nachregelung des Istwertes
betrieben. Die Steuerbefehle auf der Leitung 56 können deshalb auch als Korrekturbefehle
angesprochen werden.
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Der Oszillationsantrieb 18 (Fig. 5 und 6) greift am Seil 13 an, welches
je nach Querschnitt des Messers 10 mit etwa 500 bis 1200 N gespannt ist und somit
das straff gespannte Messer hin- und herbewegt. Im einzelnen ist ein Motorträger
60 vorgesehen, der über vier Dämpfungslager 61 mit einer an dem Schneidaggregatträger
6 angeschweißten Platte verbunden ist. Auf diese Weise sollen Antriebsschwingungen
nach Möglichkeit nicht auf den Maschinenrahmen übertragen werden. Im Motorträger
60 sind zwei Führungsstangen 62 vorgesehen, die zur Führung eines Kulissensteines
63 entlang dem örtlichen Verlauf des Seiles 13 dienen. Im Kulissenstein 63 ist eine
Seilklemmvorrichtung
64 vorgesehen, so daß der Kulissenstein 63 und das Drahtseil 13 zur gemeinsamen
Bewegung miteinander verbunden sind. Der Kulissenstein 63 ist über einen Pleuelbolzen
65 und eine Pleuelstange 66 antreibbar, wobei der Pleuelbolzen 65 in einer entsprechenden
Bohrung ("Pleuelauge") der Pleuelstange 66 drehbar gelagert ist. Am anderen Ende
der Pleuelstange 66 ist ebenfalls eine Bohrung mit darin angebrachten Lager vorgesehen,
in welchem ein Lagerzapfen 67 sitzt. Am Motorträger 60 ist ferner das Gehäuse eines
Elektromotors 68 befestigt, dessen Abtriebswelle als Wellenstumpf 69 von etwa 30
mm Länge und 50 mm Durchmesser ausgebildet ist. Im Wellenstumpf 69 ist eine mit
Gewinde versehene, exzentrische Bohrung 70 vorgesehen, in welche der Lagerzapfen
67 eingeschraubt ist, dessen eines Ende zu diesem Zweck als Schraubbolzen ausgebildet
ist. Beim Umlauf des Elektromotors 68 vollführt die Bohrung 70 und damit auch der
Lagerzapfen 67 eine Drehbewegung, so daß die Pleuelstange 66 an ihrem lagerseitigen
Ende umläuft und an ihrem augenseitigen Ende hin-und herschwingt, um über die Bauteile
65, 64, 63 das Drahtseil 13 oszillierend anzutreiben.
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Der Betrieb der Maschine geht wie folgt vor sich: Ein Schaumstoffblock
9 wird auf dem Werkstücktisch 3 aufgelegt, auf diesem durch Sog festgespannt und
in Richtung auf das Schneidmesser 10 verfahren. Dieses kann mit dem Schneidaggregatträger
6 in vertikaler Richtung verstellt werden. Durch weiteren Antrieb des Werkstücktisches
3, d.h. durch die Relativbewegung zwischen Werkstücktisch und Maschinengestell können
horizontale Schnitte erzeugt werden; es ist aber auch möglich, gleichzeitig die
Höhelage des Schneidaggregatträgers 6 zu verändern und so zu Kurvenschnitten zu
gelangen. Die genaue Schnittführung wird dadurch erreicht, daß die Schneidmesserebene
10e laufend entsprechend der Kurventangente an der betreffenden Schnittstelle nachgedreht
wird.
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Vorzugsweise geschieht dies aufgrund der numerischen Werkzeugmaschinensteuerung
mit dem beschriebenen Zusatz; die Steuerbefehle zum Antrieb der Motore 5, 8 und
51 können jedoch auch durch Abtastung einer Zeichnung gewonnen werden.
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Bei jeder Änderung der Krümmung der zu erzeugenden Kurve- erfolgt
eine Einwirkung auf das Messer 10 im Sinne einer Rückdrehung, weil dieses mit seinen
Flanken 10f, 10h an zuvor geschnittenen Bereichen des Schaumstoffes 9 anliegt. Diese
Rückdrehung, die um so größer ist, je breiter das Messer 10 ist, wird bei der vorliegenden
Erfindung infolge des verhältnismäßig schmalen Messers 10 klein gehalten. Hinzu
kommt, daß infolge der Hin-und Herbewegung des Messers 10 und der genauen Drehung
um die Messerkante 10a als Achse ungewollte Stufen in der Schnittfläche vermieden
werden, was ebenfalls die schädliche Rückdrehung klein hält. Auf diese Weise können
Schnittbreiten mit bisher nicht bekannter Genauigkeit des Schnittverlaufes bewältigt
werden. Auch der abgerundete Messerrücken 10g trägt dazu bei, die ungewollte Torsion
des Messers 10 zur Mitte des Schnittbereiches hin weitgehend zu vermeiden.
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Anstelle durch eine Seilschleife kann das Messer 10 auch durch eine
entsprechende Feder gespannt werden.
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In diesem Fall greift der Oszillationsantrieb unmittelbar an dem äußeren
Ende der einen Oszillationsstange an, während die andere Antriebsstange mit der
Feder verbunden ist. Die beiderseitige Dreheinrichtung mit dem Drehkopf 35 wird
dabei beibehalten.
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