DE3239816C2 - - Google Patents

Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren und eine Anordnung zur Destillation von Süßwasser aus Meerwasser in einem mehrstufigen Filmverdampfungs- (VTE) Prozeß.

Unter einem VTE (Vertical Tube Evaporation) -Prozeß wird ein mehrstufiger Filmverdampfungs-Prozeß verstan­ den, bei dem das zu verdampfende Meerwasser durch über Primärdampf aufgeheizte Wärmetauscher geführt wird.

Wie beispielsweise die DE-PS 23 34 481 zeigt, durch­ läuft hierbei das über einen als Stufenerhitzer ausge­ bildeten Vorwärmer erhitzte Meerwasser nacheinander die einzelnen Stufen eines in der ersten Stufe allein mit Primärdampf beheizten und im Bereiche des höchsten Dampf-Siedepunktes arbeitenden Fallfilm-Verdampfers, wo in den einzelnen Stufen jeweils eine teilweise Verdamp­ fung des Meerwassers erfolgt, während das nicht ver­ dampfte Meerwasser zur jeweils nächsten, nunmehr mit Mischdampf beheizten Stufe weiterfließt, so daß nach Durchfließen der letzten Stufe das Meerwasser in Salz­ sole und als Reinwasser bezeichnetes Destillat getrennt ist. Vorwärmer und Fallfilm-Verdampfer sind entspre­ chend der realisierbaren Siedepunkt-Erniedrigung pro Stufe in gleiche Druck- und Temperaturstufen unterteilt und dort in Form von Rohrbündel-Wärmetauschern als senkrechte Kolonnen innerhalb eines Traggerüstes ange­ ordnet.

Solche Rohrbündel-Wärmetauscher bestehen aus dichtge­ packten, zwischen stirnseitigen Flanschen eines zylin­ drischen Behälters angeordneten Rohren, die insbesondere in Rohrrichtung eine relativ hohe mechanische Fe­ stigkeit aufweisen. Innerhalb des Behälters sind den einzelnen Verdampfungsstufen zugeordnete Tragroste vor­ gesehen, auf denen die Rohrbündel sich über ihren Fuß­ flansch abstützen. Solche in der Regel weniger als 15 Stufen umfassende, als Kolonnen bezeichnete Wärmetau­ scher-Anordnungen weisen daher eine ausreichende mecha­ nische Festigkeit auf, so daß besondere Traggestelle innerhalb der sie umfassenden Behälter nicht erforder­ lich sind.

Da Rohrbündel-Wärmetauscher erfahrungsgemäß eine soge­ nannte wirtschaftliche Länge von ca. 7 m aufweisen, ist die Anzahl der Stufen bei einer für das Stufenverdamp­ fen zur Verfügung stehenden Temperaturdifferenz von ca. +120°C begrenzt, da bereits bei 15 Stufen sich Bauhöhen der Kolonnen von mehr als 100 m ergeben. Andererseits ist aber die Ausbeute bei solchen Verdampfungsverfahren abhängig von der Anzahl der realisierbaren Verdamp­ fungsstufen innerhalb der für die Verdampfung des Meer­ wassers zur Verfügung stehenden Temperaturdifferenz zwischen der ersten und der letzten Stufe des Verdamp­ fers.

Es besteht daher die Forderung, die Stufenanzahl sol­ cher Kolonnen wesentlich zu erhöhen, was sich aber aus vielerlei Gründen mit Hilfe von Rohrbündel-Wärmetau­ schern nicht realisieren läßt.

Neben Rohrbündel-Wärmetauschern sind auch sogenannte Plattenwärmetauscher bekannt, die aus einzelnen mit Prägungen versehenen Wärmetauscherplatten bestehen, die paarweise einander zugewandt zwischen sich Strömungska­ näle für die wärmetauschenden Medien bilden; vgl. GB-PS 13 57 282.

Für eine vorbestimmte Anordnung solcher Wärmetauscher- Platten innerhalb eines Behälters zwecks Bildung einer Vielzahl von untereinander verbundener Prozeßstufen in einer vorbestimmten Zuordnung genügen von der Behälter­ wandung gehaltene Trageroste nicht mehr. Es besteht da­ her ferner das Bedürfnis für die Schaffung eines für diesen Anwendungszweck besonders geeigneten Tragge­ stells innerhalb eines druckdichten Behälters.

Auch ist es bei Rohrbündel-Wärmetauschern aufwendig, in jeder Stufe das zu verdampfende Meerwasser gleichmäßig auf die Oberflächen der Innenwandungen der durch stirn­ seitige Flansche gehaltenen einzelnen Rohre zu vertei­ len. Nur bei gleichmäßiger Verteilung des Meerwassers am Anfang einer jeden Stufe können die gewünschten, die Innenmantelflächen der Rohre bedeckenden homogenen Flüssigkeitsfilme entstehen, die für ein wirkungsvolles Verdampfen notwendig sind. Jedoch sind solche Flüssig­ keitsfilme über Rohrlängen von ca. 7 m nicht aufrecht­ zuerhalten.

Ferner läßt es sich beim Entsalzen von Meerwasser unter Anwendung eines Verdampfungsverfahrens nicht vermeiden, daß in den einzelnen Stufen des Fallfilm-Verdampfers jeweils Gas-Reste, insbesondere aber Inertgase sich sammeln, die abzusaugen sind, um den Kondensationsvor­ gang nicht zu beeinträchtigen. Dies bereitet bei Rohr­ bündel-Wärmetauschern erhebliche Schwierigkeiten, da dort infolge der räumlichen Anordnung der einzelnen Rohre in Bündeln weder ein genaues Kondensationsende der Stufe noch eine Absaugmöglichkeit an einem solchen Ende gegeben ist.

Schließlich ist die Montage und die Wartung solcher aus Rohrbündel-Austauschern aufgebauten Kolonnen mit erheb­ lichen Schwierigkeiten verbunden. Da bei Verdampfungs­ verfahren zur Süßwassergewinnung aus dem Meer Rückstände unvermeidlich sind, wird die Kostenbilanz neben den Energiekosten im wesentlichen durch die Wartungskosten beeinflußt.

Die Destillation von Süßwasser aus Meerwasser kann fer­ ner in einem mehrstufigen MSF-(Multiple Stage Flash Evaporation) Prozeß erfolgen. Unter einem MSF-Prozeß wird ein mehrstufiger Entspannungs-Verdampfungsprozeß verstanden, bei dem das zu verdampfende heiße Meerwas­ ser zahlreiche, in ihren unteren Teilen Wehre und Durchlässe aufweisende Entspannungskammern durchströmt. In den oberen Teilen der Entspannungskammern sind die vom zufließenden Meerwasser durchflossenen Rohre des Vorwärmers angebracht, an denen der Dampf kondensiert wird. Aus der letzten Entspannungskammer kann das Süß­ wasser-Destillat und das Sole-Kondensat entnommen wer­ den; vgl. Ullmann, Enzyklopädie der Chemie, 3. Auflage, 18. Band, Seite 465.

Auch dort hängt die Ausbeute von der Anzahl der reali­ sierbaren Verdampfungsstufen innerhalb der für die Ver­ dampfung des Meerwassers zur Verfügung stehenden Tempe­ ratur-Differenz zwischen der ersten und letzten Stufe ab. Gemäß US-PS 37 68 539 ist es bekannt, die einzelnen Stufen für einen solchen MSF-Prozeß zellenartig auszu­ bilden und nebeneinanderliegend anzuordnen. Zwar läßt die waagerecht sich erstreckende Zellenbauweise die An­ lagen für den MSF-Prozeß eine größere Stufenzahl zu als bei nach dem VTE-Prozeß arbeitenden Anlagen - bisher wurden bis zu 36 Stufen realisiert - jedoch werden bei der Entspannungsverdampfung mehr als 60% der Gesamtko­ sten für die Verdampfung des Meerwassers benötigt, so daß solche Anlagen gegenüber den sogenannten Fallfilm- Verdampfern, die einen wesentlich höheren Verdampfungs- Wirkungsgrad aufweisen, sich nicht behaupten konnten. Auch ist der Platzbedarf für nach dem MSF-Verfahren ar­ beitende Anlagen wesentlich größer als für senkrecht- bauende Anlagen für die Fallfilm-Verdampfer nach dem VTE-Verfahren.

Wie die vorstehend erläuterten Probleme zeigen, sind die bekannten Verfahren wenig geeignet den Forderungen der Praxis zu genügen.

Der Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, unter Verwendung an sich bekannter Plattenwärmetauscher die bekannten Verfahren und Anordnungen zur Destillation von Süßwasser aus Meerwasser weiterzubilden, um die Ausbeute an Süßwasser pro aufgewendete Energie-Einheit wesentlich zu verbessern, sowie ein Traggestell für die innerhalb des druckdichten Behälters befindliche Kolonne aus Wärmetauscher-Platten zum Entsalzen von Meerwas­ ser nach dem VTE-Verdampfungsverfahren zu schaffen, das nicht nur die erforderliche Tragfunktion erfüllt, son­ dern gleichzeitig so ausgebildet ist, daß durch diese Ausbildung auch eine Stufentrennung sowie eine dauer­ hafte Aufrechterhaltung der geometrischen Anordnung der einzelnen untereinander gleichartigen Wärmetauscher- Platten möglich wird, ohne daß besondere Vorkehrungen oder gar zusätzliche Bauteile an den Wärmetauscher- Platten zu treffen oder anzubringen sind.

Diese Aufgabe ist für das Verfahren erfindungsgemäß durch den kennzeichnenden Teil des Patentanspruchs 1 und für die Anordnung durch den kennzeichnenden Teil des Patentanspruchs 7 gelöst.

Weitere Merkmale der Erfindung ergeben sich aus den Un­ teransprüchen.

Die erfindungsgemäße Kombination von zwei an sich be­ kannten Prozessen zu einem einzigen Verdampfungsprozeß ermöglicht nicht nur eine optimale Ausnützung der zuge­ führten Verdampfungsenergie, sondern führt infolge der erfindungsgemäßen Anwendung und Ausbildung von gepräg­ ten, ebenen Wärmetauscher-Platten auch zu einer überaus einfachen konstruktiven Gestaltung der Kolonnen für Vorwärmer und Fallfilm-Verdampfer, so daß die Realisie­ rung einer beliebig hohen Stufenzahl für die Ausnützung eines zur Verfügung stehenden Temperatur- und Druckge­ fälles und eine einfache austauschbare Unterbringung in einem gemeinsamen senkrechtstehenden Druckbehälter mög­ lich wird. Die zwischengeschalteten MSF-Prozeß-Stufen lassen sich dabei als geeignet gebogene Leitbleche aus­ bilden, die gleichzeitig als Begrenzungen für die un­ terschiedliche Druckhöhen aufweisenden Druckräume die­ nen. Der ebenfalls im druckdichten Behälter vertikal angeordnete Vorwärmer schließt mit seinen Heizflächen direkt an die Dampfräume der einzelnen VTE- und MSF- Prozeß-Stufen an.

In der ersten VTE-Prozeß-Stufe wird das im Vorwärmer bereits auf ca. +130°C aufgeheizte Meerwasser mittels Frischdampf bei +130°C verdampft. Das dabei anfallende Kondensat des Frischdampfes wird dem Destillationspro­ zeß über die erste MSF-Prozeß-Stufe zugeführt und durchläuft als Destillat alle MSF-Prozeß-Stufen und wird mit einer Temperatur von ca. +28,9°C aus dem Druckbehälter geführt. Das die erste VTE-Prozeß-Stufe durchströmende Meerwasser, nunmehr als Sole bezeichnet, staut sich an der Staustelle, die gleichzeitig als Ver­ teilungsstelle für die folgende VTE-Prozeß-Stufe dient, bis zu einer bestimmten Solespiegelhöhe an. Ein Anteil der Sole wird durch einen Überlauf und eine Drossel­ stelle direkt in die nächste MSF-Prozeß-Stufe mit einem gegenüber der vorhergehenden Stufe geringeren Druck eingeleitet, wobei die sogenannte Entspannungsverdamp­ fung (flesh) stattfindet. Der Hauptanteil der Sole strömt durch die nächste VTE-Prozeß-Stufe. Infolge der Druckreduzierung und der Wärmeübertragung durch den kondensierenden Destillatdampf der vorhergehenden Pro­ zeß-Stufe verdampft wiederum ein Teil der Sole in die­ ser VZE-Prozeß-Stufe. Infolge Phasenwechsel von der Sole getrennte Destillationsdämpfe gehen in den Misch­ dampfstrom über, während die Sole nach dem Verlassen dieser VTE-Prozeß-Stufe sich an der Staustufe der nächstfolgenden VTE-Prozeß-Stufe sammelt, worauf sich der bereits beschriebene Vorgang mit geänderten Satt­ dampf-Temperaturen und -Drücken wiederholt, bis alle VTE-Prozeß-Stufen durchlaufen sind. Hierbei wird der Destillationsdampf durch die gleichzeitig als Zentrifu­ gal-Tropfabscheider wirkenden Leitbleche zu den Konden­ sationsflächen der folgenden Prozeß-Stufe geleitet, wo der Destillationsdampf an den Wärmetauscher-Flächen der jeweils zugeordneten Druckstufe des Vorwärmers konden­ siert. Das dabei anfallende Destillat-Kondensat wird ebenfalls durch Leitbleche gesammelt und über Drossel­ stellen dem nächstniedrigeren Druckniveau der Kolonne zugeführt, wobei jeweils ein Teil des Destillatwassers verdampft.

In den oberen dreiundvierzig Prozeß-Stufen der Kolonne wird dieser Dampfanteil direkt mit dem Dampfanteil der jeweiligen VTE-Prozeß-Stufe vermischt und kondensiert in oben beschriebener Weise. In den unteren zwölf Pro­ zeß-Stufen der Kolonne wird jedoch das Destillatwasser in mehreren Entspannungsstufen unterteilt entspannt, wobei der in diesen MSF-Prozeß-Stufen erzeugte Dampf nur an den rohrseitigen Wärmetauscherflächen der zuge­ ordneten Stufe des Vorwärmers kondensiert.

Das in den als Zentrifugal-Tropfabscheider ausgebildeten Leitblechen sich sammelnde Kondensat wird ebenfalls durch entsprechend den Differenzdrücken ausgebildeten Drosselstellen der nachfolgenden Prozeß-Stufe wieder zugeführt. Die bei jeder Entspannung und Kondensation innerhalb der Kolonne anfallenden inerten Gase werden aus jeder Prozeß-Stufe an zwei Stellen abgesaugt, wobei die Absaugung an den Endpunkten des Kondensationsvor­ ganges erfolgt. Die jeweils in den VTE-Prozeß-Stufen anfallenden inerten Gase werden dabei durch einen Hohl­ raum zwischen den Leitblechen und der Wandung des Be­ hälters entlang des jeweils untersten Spaltquerschnit­ tes einer jeden VTE-Prozeß-Stufe, und zwar jeweils in der Mitte der Wärmeaustauschfläche, abgesaugt. Die am Kondensationsvorgang am Vorwärmer anfallenden Inertgase werden dann ebenfalls durch entsprechende Durchführung in der Wandung des Behälters über einen geeigneten Hohlraum zwischen dem Vorwärmer und der Wandung am End­ punkt der Kondensation abgesaugt. Die Inertgas-Sauglei­ stungen für die einzelnen Stufen werden jeweils durch Drosselventile in den einzelnen Anschlußleitungen gere­ gelt.

Durch das erfindungsgemäße Verfahren läßt sich das Lei­ stungsverhältnis und damit die Ausbeute gegenüber den bekannten Verfahren mehr als verdoppeln.

Die erfindungsgemäße Verwendung von untereinander gleichartigen, geprägten Wärmetauscher-Platten, die in Längs- und Querrichtung rasterförmig ausgerichtete und gleichmäßig angeordnete Sicken aufweisen und die je­ weils paarweise spiegelbildlich aufeinanderliegend der­ art zusammengefaßt sind, daß die in der einen Richtung orientierten Sicken rohrähnliche Kanäle und die in der anderen Richtung orientierten Sicken spaltähnliche Ka­ näle begrenzen, durch die, je nach Anwendung der Wärme­ tauscher-Platten als Vorwärmer oder als Fallfilm-Ver­ dampfer, entweder Dampf- bzw. Meerwasser oder Meerwas­ ser bzw. Dampf fließen kann, ermöglicht nämlich die Realisierung von mehr als 50 Temperatur- und Druckstu­ fen für die Durchführung des Multieffekt-Verdampfungs­ verfahrens.

Durch die erfindungsgemäße Ausbildung des Druckbehäl­ ters als Traggestell für die Wärmetauscher-Kolonnen wird eine besonders einfache und kostensparende Ausbil­ dung erreicht, ohne daß die Betriebssicherheit verrin­ gert wird. Die Ausbildung des Behälters in feste und bewegliche Seitenwände mit entsprechend angeordneten, der Stufenbildung dienenden Leitblechen erleichtert den Aufbau und die Wartung der Kolonnen erheblich. Nach Wegschwenken der beweglichen Seitenwände des Behälters sind pro Stufe lediglich ein Leitblech zu lösen, um die als Einschub ausgebildete Stufen dem Behälter entnehmen zu können. Das bisher übliche zeit- und kostenaufwendige Lösen von Leitungsverbindungen entfällt somit völ­ lig.

Die Erfindung ist nachfolgend an Hand eines in der Zeichnung dargestellten Ausführungsbeispieles beschrie­ ben. Im einzelnen zeigt

Fig. 1 ein Flußdiagramm der erfindungsgemäßen Anordnung zum Entsalzen von Meerwasser,

Fig. 2 eine perspektivische Darstellung eines Teils des Rohwasser-Vorwärmers nach Fig. 1,

Fig. 3 eine perspektivische Darstellung eines Teils des Fallfilm-Verdampfers für die Anordnung nach Fig. 1,

Fig. 4 eine schematische Darstellung der Kolon­ nen mit jeweils ersten und letzten Stufen der Anordnung gemäß Fig. 1,

Fig. 5 einen zwei VTE-Prozeß-Stufen mit einer und mit mehreren MSF-Stufen umfassenden Ausschnitt aus dem Fallfilm-Verdampfer gemäß Fig. 3,

Fig. 6 einen Ausschnitt aus dem Fallfilm-Ver­ dampfer nach Fig. 3 in vergrößerter perspektivischer Darstellung, und

Fig. 7 ein Prozeß-Schema des erfindungsgemäßen Verfahrens zum Entsalzen von Meerwasser.

Wie das in Fig. 1 dargestellte Flußdiagramm zeigt, wird das mittels einer Pumpe 10 zugeführte kalte Meerwasser über einen mit kondensierenden Dampf beheizten vielstufigen - Stufen VSt_n bis VSt₁ - vertikalen Rohwasser-Vorwärmer VW vorgewärmt und anschließend mittels eines ebenfalls mit kondensierendem Dampf beheizten vielstufigen - Stufen FSt₁ bis FSt_n - vertikalen Fall­ film-Verdampfers FV verdampft. Hierzu wird der ersten Stufe FSt₁, die die erste VTE-Prozeß-Stufe des Verfahrens bildet, über eine Leitung 11 Primärdampf zugeführt, der gleichzeitig auch der Be­ heizung der obersten Stufe VSt₁ des Vorwärmers dient. Das vorge­ wärmte Meerwasser gelangt über einen Überlauf 12 in die erste Stufe FSt₁ des Fallfilm-Verdampfers FV und von dort jeweils zu der benachbarten nächsten Stufe und so fort, bis alle Stufen FSt₁ bis FSt_n durchlaufen sind. Der in der ersten Stufe gebildete Dampf sowie der Dampfanteil, der durch Entspannung des Konden­ sats aus der ersten Stufe bei 14 entsteht, dient der Beheizung der zweiten Stufe FSt₂ des Fallfilm-Verdampfers sowie der zuge­ ordneten Stufe VSt₁ bis VSt_n des Vorwärmers, wie dies durch die Verbindungen 15, 16 und 17 gezeigt ist. In gleicher Weise sind die folgenden jeweils einander zugehörigen Stufen von Fallfilm- Verdampfern und Rohwasser-Vorwärmer miteinander verbunden, so daß sich der noch im einzelnen zu beschreibende Prozeß in jeder Stufe wiederholt. Der in der letzten Stufe FSt_n verbleibende Dampf wird bei 21 kondensiert und gemeinsam mit dem Reinwasser durch eine Pumpe 23 abgepumpt. Nach dem Durchlaufen aller Prozeß-Stu­ fen kann also bei 23 das Reinwasser und bei 24 die unterhalb der letzten Stufe bei 25 aufgefangene Sole abgezogen werden. Jeder Überlauf 12 oder 14 bilden jeweils eine MSF-Stufe.

Nunmehr sei an Hand der Fig. 3 und 6 der Aufbau des aus unter sich gleichen paarweise zusammengefügten Wärmetauscher-Platten 30 bestehenden Rohwasser-Fallfilm-Verdampfers FV beschrieben.

Jede Wärmetauscher-Platte 30 ist ein geprägtes Formblech und weist in Längs- und Querrichtung rasterförmig ausgerichtete, gleichmäßig angeordnete Sicken 32 und 33 auf. Die Sicken 32 können mit einer Riffelung 32′ versehen sein. Die Wärmetau­ scher-Platten sind jeweils paarweise in bezug auf ihre Sicken 32 zueinander angeordnet aufeinander gestapelt und an ihren querseitigen Rändern 40 miteinander durch eine Schweißnaht verschweißt. Die Sicken 33 der benachbarten Wärmetauscher- Platten begrenzen somit spaltähnliche Kanäle 35. Werden zwei solcher Plattenpaare spiegelbildlich aufeinandergestapelt, so bilden die in der anderen Richtung orientierten Sicken 32 rohr­ ähnliche Kanäle 34, die sich zwischen den äußeren Wärmetauscher- Platten 30 eines solchen Wärmetauscher-Plattenpaares befinden. Auf diese Weise entstehen in der einen Richtung eine Vielzahl nebeneinanderliegender rohrähnlicher Kanäle 34 und in der quer dazu liegenden Richtung eine Vielzahl nebeneinanderliegender spaltförmiger Kanäle 35; somit können die wärmetauschenden Medien im Kreuzstrom zueinander fließen. Die benachbarten Ränder 40′ zweier Plattenpaare begrenzen jeweils über die Breite einer jeden Fallfilm-Verdampfer-Stufe sich erstreckende Kanäle oder Spalte 42, in die je ein Stab 41 eingelegt ist, der sich ebenfalls über die gesamte Breite einer Stufe er­ streckt. Auf diese Weise werden der Dampfdruck zwischen den einzelnen rohrähnlichen Kanäle 34 der einzelnen Stufen sowie Unterschiede in der Salzkonzentration des Rohwassers ausgeglichen. Diese Spalte 42 sind jeweils der darüberliegenden Stufe des Fallfilm-Verdamp­ fers zugewandt. Die gestapelten Wärmetauscher-Plattenpaare werden in ihrer Lage mittels Seitenwände 205, 206 gehalten. Die aus Einzelabschnitten gemäß der Länge der untereinander gleichen Sicken 32 bestehenden rohrähnlichen Kanäle bilden so­ mit die Verdampfungsfläche für die Filmverdampfung des einzu­ speisenden Meerwassers, während spaltseitig der hierzu benötigte Dampf zugeführt wird. Die Sicken 33 der Wärmetauscher-Platten dagegen bilden über ihre gesamte Breite sich erstreckende Quer­ verbindungen für das durch die rohrähnlichen Kanäle fließende Meerwasser. Das einen Einzelabschnitt der rohrähnlichen Kanäle, also eine Sicke 32, verlassende Wasser-Dampf-Ge­ misch wird daher durch diese jeweils durch eine Sicke 33 gebildete Querverbindung sofort wieder gleichmäßig auf alle nachfolgenden Sicken 32 verteilt und dadurch der Dampfdruck innerhalb der einzelnen rohrähnlichen Kanäle sowie Unter­ schiede in der Salzkonzentration ausgeglichen, ehe es durch die nachfolgenden Einzelabschnitte - Sicken 32 - der Kanäle 34 strömen kann.

Der in Fig. 2 teilweise dargestellte Rohwasser-Vorwärmer VW ist aus den gleichen bereits beschriebenen, zu Plattenpaaren zusammengefaßten Wärmetauscher-Platten aufgebaut. Im Gegensatz zum Fallfilm-Verdampfer sind jedoch die Wärmetauscher-Platten­ paare so orientiert, daß die rohrähnlichen Kanäle 34 horizontal liegend und die spaltähnlichen Kanäle 35 vertikal liegend ange­ ordnet sind.

Wie Fig. 4 zeigt, erstreckt sich der Rohwasser-Vorwärmer VW über die gesamte Höhe der Kolonne und ist durch in Querrich­ tung sich erstreckende ungeprägte Bereiche 37 innerhalb der einzelnen Wärmetauscher-Platten 30 in der gewünschten Stufen­ zahl entsprechende Abschnitte unterteilt. Diese Unterteilung erfolgt unter Vermittlung des Überdruckes des spaltseitig strömenden Rohwassers, wodurch die ungeprägten Bereiche jeweils benachbarter Wärmetauscher-Platten aneinandergepreßt werden. Die Gesamtzahl der rohrähnlichen Kanäle 34 des Vorwärmers wird also in eine Mehrzahl von jeweils mehrere rohrförmige Kanäle umfassende Gruppen unterteilt.

Die geometrische Anordnung der ungeprägten Bereiche 37 ist je­ weils entsprechend der für das Multieffekt-Verdampfungsver­ fahren in Abhängigkeit der Temperaturdifferenz gewählten Druck- und Temperaturstufen der Kolonne bestimmt. Im vorliegenden Bei­ spiel sind 55 Stufen vorgesehen und wird der Abstand zwischen zwei ungeprägten Bereichen 37 von der Eingangsstufe beginnend bis zur Ausgangsstufe hin von Stufe zu Stufe kleiner und damit die Anzahl der rohrähnlichen Kanäle 34 pro Stufe.

Die Spaltbreite der spaltähnlichen Kanäle 35 ist durch den Ab­ stand der Prägung der Sicken 33 gegeben, d. h., daß beim Stapeln der Wärmetauscher-Plattenpaare spaltseitig mehrere voneinander getrennte Spalte vorhanden sind. Wird diese Prägung an einer vorbestimmten Stelle weggelassen - vgl. Zone 39 - so bedeutet dies einen Bypaß zwischen den Spalten.

Das kalte Meerwasser wird in der ersten untenliegenden Stufe des Rohwasser-Vorwärmers spaltseitig eingespeist und durchläuft diesen bis zur letzten obenliegenden Stufe, während der auf­ heizende Dampf quer dazu stufenweise rohrseitig eingespeist wird, wobei in der letzten obenliegenden Stufe allein heißer Primärdampf, in allen anderen Stufen jedoch Sekundärdampf, also eine Art Mischdampf, aus den Stufen des noch zu beschreibenden Fallfilm-Verdampfers eingespeist wird. Die niedrigste Dampf­ temperatur ist der ersten Stufe zugeordnet, entsprechend der niedrigsten Temperatur der ersten Stufe des Vorwärmers.

Aus den Fig. 2 bis 4 ist die stufenweise Anordnung der Wärme­ tauscher-Plattenpaare des Fallfilm-Verdampfers näher ersicht­ lich. Während der vertikal angeordnete Rohwasser-Vorwärmer VW sich als durch die prägefreien Zonen 37 in Stufen unterteilte Baugruppe über die gesamte Länge der Kolonne erstreckt, ist der Fallfilm-Verdampfer FV in einzelne, der Stufenzahl der Ko­ lonne entsprechende Baugruppen oder Abschnitte unterteilt, die in Ebenen E₁ bis E_n unterschiedlichen geometrischen Abstandes voneinander angeordnet sind. Die Anzahl der Ebenen E₁ bis E_n entspricht daher der Anzahl der Stufen des Vorwärmers, so daß jeder der gewählten Druck- und Temperaturstufen St₁ bis St_n für das Multieffekt-Verdampfungsverfahren eine Ebene zugeordnet ist, die sowohl eine Stufe des Vorwärmers als auch eine Stufe des Fallfilm-Verdampfers sowie mindestens eines MSF-Verdampfers um­ faßt; vgl. auch Fig. 1 und 7.

Hierzu ist eine an den Innenwänden eines aus festen Seitenwän­ den 205, 206 und beweglichen Seitenwänden 207, 208 bestehenden Behälters BE - vgl. Fig. 4 - befestigte Rahmenkonstruktion vorgesehen, die die der gewählten Stufenanzahl entsprechende An­ zahl von einen unterschiedlichen geometrischen Abstand vonein­ ander aufweisende Ebenen E₁ bis E_n bildet, auf denen jeweils eine der in Fig. 3 näher dargestellten Fallfilm-Verdampfer- Gruppen angeordnet ist. Der Entspannungsverdampfung dienende Leitbleche LB in jeder Stufe bewirken, daß jeweils Dampf, Sole und Reinwasser zu den einzelnen Stufen geleitet werden. Ähnli­ ches gilt für das schematisch dargestellte Absaugsystem für das in jeder Stufe des Fallfilm-Verdampfers in der Kondensationszone anfallende, nicht kondensierbare Inertgas. Diese Kondensations­ zone wird durch eine prägungsfreie Zone 39 in der geometrischen Mitte - siehe Fig. 3 - der dem Fallfilm-Verdampfer zugeordne­ ten Wärmetauscher-Platten 30 gebildet; diese Zone verbindet alle spaltseitigen Kanäle 35 eines jeden Platten-Paares. Die Inert­ gas-Anteile können somit am untersten Spalt der Wärmetauscher- Plattenpaare eines jeden Abschnittes oder Stufe des Fallfilm- Verdampfers herausgeführt werden.

Um den Dampfdruck innerhalb der einzelnen rohrähnlichen Kanäle 34 sowie Unterschiede in der Salzkonzentration des Rohwassers auszugleichen, sind die der Länge der Fallfilm-Verdampfer entspre­ chende Stäbe 41 vorgesehen, die in Spalte 42 eingelegt sind, die von den mittels einer sogenannten Rollnaht zusammenge­ schweißten prägungsfreien Stirnseiten jeweils zweier Wärmetau­ scher-Platten 30 gebildet und die der darüberliegenden Stufe des Fallfilm-Verdampfers zugewandt sind. Sie bilden die jeder VTE-Stufe vorgeschalteten Staustellen.

Alle Stufen von Rohwasser-Vorwärmer und VTS- und MSF-Verdampfer samt der sie tragenden Rahmenkonstruktion sind von dem nur teil­ weise dargestellten, von einem Stützgerüst SG gehaltenen Druck­ behälter BE umgeben, der an ein nicht dargestelltes Vakuumsystem angeschlossen ist.

Als Ausführungsbeispiel des kombinierten Multieffekt-Verdamp­ fungsverfahrens für die Meerwasser-Entsalzung mit Hilfe der be­ schriebenen geprägten Wärmetauscher-Platten sind fünfundfünfzig Prozeß-Stufen für den Rohwasser-Vorwärmer VW und für den dem VTE-Prozeß zugeordneten Fallfilm-Verdampfer FV sowie fünfund­ siebzig MSF-Stufen, verkörpert jeweils durch die genannten, über die gesamte Breite jeder Stufe sich erstreckenden Leit­ bleche LB zwischen den einzelnen VTE-Prozeß-Stufen vorgesehen, wobei den ersten dreiundvierzig VTE-Stufen jeweils nur eine MSF- Stufe, den letzten zwölf VTE-Stufen jedoch jeweils vier MSF- Stufen pro VTE-Stufe zugeordnet sind; vgl. insbesondere Fig. 5 und 7.

Die Leitbleche LB umfassen in den ersten dreiundvierzig VTE- Prozeß-Stufen des Fallfilm-Verdampfers FV für jede Stufe je­ weils Leitbleche 306 und 310 an der dem Rohwasser-Vorwärmer VW abgewandten Seite, und Leitbleche 304, 305 und 308 an der dem Rohwasser-Vorwärmer zugewandten Seite. Die als Zentrifugal- Tropfabscheider ausgebildeten Leitbleche 306 und 310 sind im Querschnitt nach Art einer geöffneten Ellipse gebogen, während die Leitbleche 304 jeweils nach Art eines Winkels mit einem kurzen und einem langen Schenkel gebogen sind. Die Leitbleche 304 bilden daher mit den Außenwandungen der Leitbleche 305 je­ weils U-förmige Kanäle 312, in denen sich das kondensierende Reinwasser aus der jeweils vorhergehenden VTE-Prozeß-Stufe sammelt und durch eine Reihe von Löchern 313 in den kurzen Schenkeln der Leitbleche 305, d. h. in den Kanalböden, in die nachfolgende MSF-Prozeß-Stufe entspannt wird.

Bei den untersten zwölf VTE-Stufen entsprechend den FSt₄₄ bis FSt₅₅ - vgl. Fig. 1 und 7 - sind pro Prozeß-Stufe jeweils vier Leitbleche 305 pro Leitblech 304 vorgesehen, so daß jeder dieser VTE-Prozeß-Stufen vier MSF-Prozeß-Stufen zugeordnet sind.

Die freien Enden 314 der Leitbleche 304 bilden, wie auch die Leitbleche 306 bis 308, Dichtflächen für die als Einschübe aus­ gebildeten Fallfilm-Verdampfer-Stufen FSt. Um eine sichere Ab­ dichtung zu gewährleisten, sind jeder dieser Dichtflächen Sili­ kon-Dichtungen 315 zugeordnet. Wie aus Fig. 5 ferner zu erse­ hen ist, liegen die im Querschnitt winkelförmigen, an der Behäl­ terwandung 207 befestigten Leitbleche 310 jeweils mit einer U- förmig abgebogenen federnden Dichtfläche 316 an einer Abkantung 317 der Leitbleche 306 an. Selbstverständlich ist auch dort zwischen Abkantung und Dichtfläche eine zusätzliche Dichtung 315 vorgesehen. Die fest zwischen den Seitenwänden 205 und 206 angeordneten Leitbleche bilden Zug- und Druckanker für die fe­ sten Behälterwände, insbesondere in dem Bereich des Behälters BE, der den Vorwärmer aufnimmt. Die Leitbleche 305 dagegen lie­ gen mit ihren Dichtflächen 318, ebenfalls unter Zwischenfügung von Dichtungen 315, an den zugewandten Bereichen der zugeord­ neten Stufen VSt des Vorwärmers VW an, und zwar jeweils an den Stellen, wo die prägefreien Zonen 37 den Vorwärmer in die er­ wähnten Stufen unterteilen. Der gegenüberliegende Bereich wird von den federnden Dichtflächen 319 ebenfalls unter Zwischenfü­ gung von Dichtungen 315 der Leitbleche 309 abgedichtet, die an der abnehmbaren Wandung 208 des Behälters BE befestigt sind.

Aus dem Vorstehenden ergibt sich, daß mit Hilfe der beschriebe­ nen Leitbleche 304 bis 310 die einzelnen Prozeß-Stufen der be­ schriebenen Kolonne miteinander druckdicht verbunden werden. Der innerhalb einer jeden Stufe des VTE/MSF-Verdampfers er­ zeugte Dampf kann also auch zur zugehörigen Stufe des Vorwär­ mers strömen und dient dort zum Aufwärmen des Rohwassers.

Der Vollständigkeit halber sei erwähnt, daß zum Beispiel die einzelnen Sicken 32 einer jeden Wärmetauscher-Platte 30 eine Länge von 35 mm, die rohrähnlichen Kanäle 34 beim Rohwasser- Vorwärmer eine Länge von 350 mm, die spaltähnlichen Kanäle 35 des Fallfilm-Verdampfers eine Länge von 2160 mm, die Stapel eines Fallfilm-Verdampfer-Einschubes eine Dicke von 500 mm und die genannte Kolonne eine Höhe von 34 000 mm aufweisen.

Die Wirkungsweise der beschriebenen Anordnung ist folgende: Alle VTE- und MSF-Prozeß-Stufen außer dem Endkondensator 21 sind - wie bereits erwähnt - in dem Druckbehälter BE unterge­ bracht, wobei die verschiedenen Druckräume direkt durch die liegenden Fallfilm-Verdampfer der VTE-Prozeß-Stufen und die angeschlossenen Leit- und Trennbleche LB begrenzt werden. Der Vorwärmer VW ist in vertikaler Lage in dem Behälter eingebaut und schließt mit seinen Heizflächen direkt an die Dampfräume der VTE- und MSF-Prozeß-Stufen an.

In der ersten VTE-Prozeß-Stufe FSt₁ des Fallfilm-Verdampfers FV wird das im Vorwärmer VW bereits auf +130°C aufgeheizte Meerwasser mittels Frischdampf bei +130°C verdampft. Das dabei anfallende Kondensat des Frischdampfes wird dem Prozeß über die erste MSF-Prozeß-Stufe zugeführt und durchläuft mit dem er­ zeugten Destillatwasser alle fünfundsiebzig MSF-Prozeß-Stufen und verläßt den Behälter mit einer Temperatur von ca. +28,9°C gemeinsam mit dem Destillatwasser.

Nach der ersten Stufe staut sich die Sole (Kondensat) über der als Druckreduzier- und Verteilstelle wirkenden Staustelle 41 der folgenden VTE-Prozeß-Stufe bis zu einer bestimmten Sole­ spiegelhöhe an. Ein geringer Anteil der Sole wird infolge Über­ lauf direkt in die nächste MSF-Prozeß-Stufe mit niedrigerem Druck eingeleitet, dabei findet eine "flash"-Verdampfung statt. Der Hauptvolumenstrom der Sole strömt aber durch die nächste VTE-Prozeß-Stufe: Durch die Druckreduzierung und Wärmeübertra­ gung durch den kondensierenden Destillatdampf der vorhergehen­ den Stufe verdampft ein Teil der Sole im Fallfilm-Wärmetau­ scher dieser Stufe. Destillatdampf und Sole trennen sich nach dem Verlassen dieses Wärmetauschers. Die restliche Sole sam­ melt sich wieder über der folgenden VTE-Prozeß-Stufe und der Vorgang beginnt mit geänderten Sattdampf-Temperaturen und Drücken von neuem.

Der Destillat- oder Produktdampf wird durch die Leitbleche 304, die gleichzeitig als Zentrifugal-Tropfenabscheider dienen, zu den Kondensationsflächen der folgenden Prozeß-Stufe geleitet. Hier kondensiert der Dampf einmal in den Fallfilm-Verdampfern der folgenden VTE-Prozeß-Stufe, zum anderen an den Wärmeaus­ tauschflächen des Vorwärmers. Das dabei anfallende Produktkon­ densat wird durch die Leitbleche 305 - Kanäle 313 (vgl. Fig. 5) - gesammelt und über Drosselstellen, nämlich die Löcher 313, dem nächstniedrigeren Druckniveau zugeführt. Dabei verdampft wiederum ein Teil des Produktwassers.

In den oberen dreiundvierzig Stufen wird dieser Dampf direkt mit dem Dampfanteil der jeweiligen VTE-Prozeß-Stufe vermischt und kondensiert in oben beschriebener Weise; in den unteren zwölf Stufen wird das Produktwasser nicht in einem Schritt ent­ spannt, sondern hier wird die Druckdifferenz der jeweiligen VTE- Prozeß-Stufe in mehrere Entspannungsstufen, nämlich in die vier Entspannungsstufen unterteilt. Der in diesen MSF-Prozeß-Stufen erzeugte Dampf kondensiert nur an den rohrseitigen Wärmeaus­ tauschflächen des Vorwärmers VW.

Das sich in den Zentrifugal-Abscheidern sammelnde Salzwasser wird ebenfalls durch entsprechend den Differenzdrücken ausgebil­ dete Drosselstellen der folgenden Stufe wieder zugeführt.

Die bei jeder Entspannung und Kondensation anfallenden inerten Gase werden aus jeder Stufe an zwei Stellen abgesaugt, wobei die Absaugung an den Endpunkten des Kondensationsvorganges er­ folgt. Die im VTE-Prozeß-Teil anfallenden inerten Gase werden durch je einen Hohlraum 400 zwischen den Leitblechen und der beweglichen Seitenwand 207 des Behälters BE entlang des jeweils untersten Spaltquerschnittes 401 des Fallfilm-Verdampfers, aus­ gehend von der Mitte 39 (Kondensationsende) jeder Wärmeaus­ tauschfläche, abgesaugt. Die anfallenden Inertgase beim Konden­ sationsvorgang am Vorwärmer werden ebenfalls durch Stutzen 403 an der anderen beweglichen Seitenwand 208 des Behälters BE über einen Hohlraum 404 zwischen Vorwärmer und Seitenwand am End­ punkt der Kondensation abgesaugt. Die Inertgase-Saugleistung für die einzelnen Stufen wird durch Drosselventile 405 in den Anschlußleitungen 406 geregelt.

Die vorbeschriebene Kombination von VTE- und MSF-Prozeß er­ gibt viele Vorteile, die alle gemeinsam zu der bisher nicht für möglich gehaltenen hohen Ausbeute an Destillat (Süßwasser) führen, wobei insbesondere die Benutzung der an sich bekann­ ten Wärmetauscher in Plattenform beiträgt. Beispielsweise ist es ohne weiteres ersichtlich, daß infolge der geringen freien "Rohrlänge" von nur 35 mm der einzelnen Fallfilm-Verdampfer­ elemente (das sind die Prägungen 32) ein Film über deren gesamte Stufen-Länge ohne weiteres aufrechtzuerhalten ist, was, wie eingangs erwähnt, bei Fallfilm-Rohrbündel-Verdampfern mit Rohrlängen von bis zu 7 Metern nicht möglich ist. Auch ist es durch die Ver­ wendung der beschriebenen Wärmetauscher-Platten einfacher als bisher möglich, den zur Verfügung stehenden Temperatur- und Druckbereich in beliebig viele Einzelbereiche zu unterteilen, was sich auf den Wirkungsgrad der Kolonne sehr günstig auswirkt.

Claims (21)

1. Verfahren zur Destillation von Süßwasser aus Meerwasser in einem mehrstufigen Filmverdampfungs-(VTE)-Prozeß, dadurch gekennzeichnet, daß das Meer­ wasser nach Durchlaufen der ersten VTE-Prozeß-Stufe je­ weils vor Eintritt in die nächstfolgende VTE-Prozeß- Stufe über eine Staustelle geführt und dabei in minde­ stens je einer Entspannungsverdampfung-(MSF)-Prozeß-Stufe unterworfen wird, daß das jeweilige Süßwasser- Destillat und das jeweilige Sole-Kondensat alle nachfol­ genden VTE-Prozeß- und MSF-Prozeß-Stufen gemeinsam durch­ laufen, derart, daß der letzten MSF-Prozeß-Stufe das Sole-Kondensat und der letzten VTE-Prozeß-Stufe das Süß­ wasser-Destillat entnommen werden können, daß der der Aufheizung des Meerwassers dienende Dampf mit der ersten VTE-Prozeß-Stufe beginnend durch alle Verdampfungsstufen nacheinander geführt und dabei mit den Dampfanteilen zu­ mindest aus den anfänglichen VTE-Prozeß-Stufen vermischt wird, und daß bei der stufenweisen Verdampfung anfallende Inertgase abgesaugt werden.

2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekenn­ zeichnet, daß das Sole-Kondensat der nieder­ druckseitigen VTE-Prozeß-Stufen jeweils in mehreren MSF- Prozeß-Stufen pro VTE-Stufe entspannt wird.

3. Verfahren nach den Ansprüchen 1 und 2, dadurch ge­ kennzeichnet, daß die Destillation in einem fünfundfünfzig-stufigen VTE-Prozeß und in einem fünfundsiebzig-stufigen MSF-Prozeß durchgeführt wird, wobei den ersten dreiundvierzig VTE-Prozeß-Stufen je­ weils eine MSF-Prozeß-Stufe und den letzten zwölf VTE- Prozeß-Stufen jeweils vier MSF-Prozeß-Stufen zugeordnet sind.

4. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 3, dadurch ge­ kennzeichnet, daß das zu destillierende Meerwasser stufenweise vorgewärmt wird, und zwar in der letzten Vorwärmstufe unter Benutzung des der ersten VTE- Prozeß-Stufe zugeführten Primärdampfes, während in allen anderen Vorwärmstufen ein Mischdampf aus Primärdampf und Destillat- bzw. Kondensat-Dampf der jeweiligen VTE- und MSF-Prozeß-Stufen benutzt wird.

5. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 4, dadurch ge­ kennzeichnet, daß die in jeder Prozeß- Stufe anfallenden Inertgase an den Endpunkten des jewei­ ligen Kondensationsvorganges der VTE- und der MSF-Prozeß- Stufe abgesaugt werden.

6. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 5, dadurch ge­ kennzeichnet, daß einander zugeordnete VTE-, MSF-Prozeß- und Vorwärmstufen jeweils auf annähernd gleichen Destillat-, Kondensat- und Dampf-Temperaturen sowie Dampfdrücken gehalten sind.

7. Anordnung zur Durchführung des Verfahrens nach den An­ sprüchen 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß sowohl der Rohwasser-Vorwärmer (VW) als auch der die VTE-Prozeß-Stufen umfassende Fallfilm-Verdampfer (FV) aus geprägten Wärmetauscherplatten (30) bestehen, die in Längs- und Querrichtung rasterförmig ausgerichtete und gleich­ mäßig angeordnete Sicken (32, 33) aufweisen und die je­ weils paarweise spiegelbildlich aufeinanderliegend der­ art zusammengefaßt sind, daß die in der einen Richtung orientierten Sicken (32) eines Wärmetauscher-Platten­ paares rohrähnliche Kanäle (34) bilden und die in der anderen Richtung orientierten Sicken (33) mit der benach­ barten Wärmetauscher-Platte (30) des benachbarten Wärme­ tauscher-Plattenpaares spaltähnliche Kanäle (35) begren­ zen, und daß die den Rohwasser-Vorwärmer bildenden Wärmetauscher-Platten so angeordnet sind, daß rohrseitig Dampf und spaltseitig Wasser zuleitbar ist, und die den Fallfilm-Verdampfer bilden­ den Wärmetauscher-Platten dagegen so angeordnet sind, daß rohrseitig Wasser und spaltseitig Dampf zuleitbar ist.

8. Anordnung nach Anspruch 7, dadurch gekenn­ zeichnet, daß die den Rohwasser-Vorwärmer (VW) bildenden Wärmetauscher-Platten (30) flache, sich in Querrichtung erstreckende ungeprägte Bereiche (37) auf­ weisen, durch deren geometrische Anordnung der Rohwasser-Vorwärmer rohrseitig in die der gewähl­ ten Druck- und Temperaturstufenzahl entsprechende Ab­ schnitte (VSt₁ bis VSt_n) getrennt wird.

9. Anordnung nach Anspruch 7, dadurch gekenn­ zeichnet, daß die den Fallfilm-Verdampfer (FV) bildenden Wärmetauscher-Platten (30) derart orientiert miteinander verbunden sind, daß die rohrähnlichen Kanäle (34) vertikal ausgerichtet liegen, während die in Querrichtung liegenden Sicken (33) hintereinander angeordnete Querverbindungen für die rohrseitigen Mantelflächen bilden.

10. Anordnung nach Anspruch 7, dadurch gekenn­ zeichnet, daß die Anzahl der Wärmetauscher- Platten (30) des Fallfilm-Verdampfers (FV) pro Druck- und Temperaturstufe (FSt₁ bis FSt_n) derart unterschied­ lich ist, daß durch Verringerung der Anzahl der Wärme­ tauscher-Platten und Vergrößerung des geometrischen Ab­ standes zwischen den Stufen (FSt₁ bis FSt_n) der Strömungs­ querschnitt für den Dampf, ausgehend von der Eintritt­ stufe (FSt₁) für das vorgewärmte Meerwasser, bis zur letz­ ten Stufe (FSt_n) hin stufenweise vergrößert ist.

11. Anordnung nach Anspruch 7, dadurch gekenn­ zeichnet, daß beim Rohwasser-Vorwärmer (VW) die für die jeweilige Druck- und Temperaturstufe benötigte Heizfläche für das Vorwärmen des Meerwassers durch Wahl der Anzahl der einer Stufe zugeordneten rohrähnli­ chen Kanäle (34) der Wärmetauscher-Plattenpaare (30) zwi­ schen den ungeprägten Bereichen (37) bestimmt ist.

12. Anordnung nach Anspruch 7, dadurch gekenn­ zeichnet, daß die spaltseitigen (35) Strömungs­ querschnitte der den Fallfilm-Verdampfer (FV) bildenden Wärmetauscher-Platten (30) jeweils durch eine in ihrer geometrischen Mitte befindliche prägungsfreie Zone (39) miteinander derart verbunden sind, daß zumindest nicht kondensierbare Inertgas-Anteile am untersten Spalt der Wärmetauscher-Plattenpaare eines jeden Abschnittes her­ ausführbar sind.

13. Anordnung nach Anspruch 7, dadurch gekenn­ zeichnet, daß die prägungsfreien Endbereiche der Wärmetauscher-Plattenpaare (30) einer jeden VTE-Pro­ zeß-Stufe des Fallfilm-Verdampfers (FV) in ihren dem Zu­ fluß von zu verdampfendem Rohwasser dienenden Stirnseiten zu den rohrseitigen Verdampfungsquerschnitten führende Spalte bilden, in die als Drosselkörper dienende, über die gesamte Länge jedes Plattenpaares sich erstreckende Stäbe (41) lose eingelegt sind, die mit den sie teilweise umgreifenden Endbereichen der Plattenpaare jeweils eine Staustelle bilden.

14. Anordnung nach Anspruch 7, dadurch gekenn­ zeichnet, daß ein die Dampfmenge des unterhalb der letzten Stufe (FSt_n) des Fallfilm-Verdampfers (FV) sich sammelnden Reinwassers kondensierender Wärmetauscher (21) vorgesehen ist.

15. Traggestell für eine innerhalb eines druckdichten Behäl­ ters befindliche, einen Vorwärmer und einen Fallfilm-Ver­ dampfer umfassende Kolonne zum Entsalzen von Meerwasser nach dem Multieffekt-Verdampfungsverfah­ ren gemäß den Ansprüchen 1-14, dadurch gekennzeichnet, daß die einander gegenüber­ liegenden Seitenwände des Behälters mit diese verbinden­ den Tragebenen ein Traggestell (BE) von rechteckigem Quer­ schnitt bilden, das eine der Stufenzahl des Fallfilm-Ver­ dampfers (FSt₁-FSt_n) entsprechende Anzahl von die Tragebenen umfas­ senden Einschubfächern (E₁-E_n) aufweist, daß mindestens ein den Tragebenen gegenüberliegendes, über die gesamte Länge des Behälters sich erstreckendes Fach zur Aufnahme des Vorwärmers vorgesehen ist, und daß mittels Leitblechen zwischen den Seitenwänden des Behälters eine der Anzahl der Einschubfächer entsprechende Anzahl von Druckstufen gebildet ist, die mit entsprechenden Druckstufen des Vor­ wärmers jeweils druckdicht kommunizieren.

16. Traggestell nach Anspruch 15, dadurch gekenn­ zeichnet, daß die Stufen (VSt₁ bis VSt_n und FSt₁ bis FSt_n) von Fallfilm-Verdampfer (FV) und Rohwasser- Vorwärmer (VW) über Leitbleche (304 bis 310) stufenweise miteinander verbunden sind, die teilweise (Leitbleche 304 bis 306 und 308) den gestellfesten Seitenwänden (205, 206) und teilweise (Leitbleche 309, 310) den beweglichen Sei­ tenwänden (207, 208) zugeordnet sind.

17. Traggestell nach Anspruch 15, dadurch gekenn­ zeichnet, daß die den nach außen weisenden Stirnseiten von Vorwärmer (VW) und Fallfilm-Verdampfer (FV) zugeordneten Leitbleche (309, 310) an den Innenflä­ chen der abnehmbaren Seitenflächen des Druckbehälters (BE) verschweißt sind.

18. Traggestell nach Anspruch 15, dadurch gekenn­ zeichnet, daß die an den nach innen gewandten Stirnseiten eines jeden Einschubes des Fallfilm-Verdamp­ fers angeordneten Leitbleche (304, 305) als Reinwasser- Sammelbecken (312) ausgebildet sind und als MSF-Stufen dienen.

19. Traggestell nach Anspruch 15, dadurch gekenn­ zeichnet, daß die Tragebenen (E₁ bis E_n) von als Zug- und Druckanker für den Behälter dienenden U- Profilen (310) gebildet sind, und daß die den nach innen gewandten Stirnseiten der Fallfilm-Verdampfer-Stufen (FSt₁ bis FSt_n) zugeordneten Leitbleche ebenfalls als Zug- bzw. Druckanker für den Behälter ausgebildet sind.

20. Traggestell nach Anspruch 15, dadurch gekenn­ zeichnet, daß je ein Leitblech (307) der einer jeden Stufe (FSt₁ bis FSt_n) des Fallfilm-Verdamp­ fers zugeordneten Leitbleche mit den gestellfesten Sei­ tenwänden (205, 206) lösbar befestigt ist.

21. Traggestell nach Anspruch 15, dadurch gekenn­ zeichnet, daß zwischen den Berührungsstellen von Leitblechen (304 bis 310) und Stufen von Fallfilm- Verdampfer (FV) und Vorwärmer (VW) Dichtungen (315) ange­ ordnet sind.