NL8300104A

NL8300104A - Werkwijze voor het destilleren van zoetwater uit zeewater.

Info

Publication number: NL8300104A
Application number: NL8300104A
Authority: NL
Original assignee: Dvt Deutsch Verfahrenstech
Priority date: 1982-05-24
Filing date: 1983-01-12
Publication date: 1983-12-16
Also published as: KR840004516A; FR2527089A1; JPH03114581A; IT1161924B; FR2527089B1; JPH0585233B2; JPS58205578A; KR900008833B1; DE3239816A1; US4624747A; JPH0583318B2; US4636283A; IT8320401A0; DE3239816C2

Description

- 1 - » — r

V J

Werkwijze voor het destilleren van zoetwater uit zeewater.

De uitvinding heeft betrekking op een werwkijze en een inrichting voor het destilleren van zoetwater uit zeewater door filmverdamping in een meertraps VTE(Vertical Tube Evaporation)-proces - 5 Onder een VTE-proces wordt verstaan een meertraps filmverdampingsproces, waarin het te verdampen zeewater door met primaire stoom verhitte uit buizenbundels bestaande warmteuitwisselaars wordt gevord.

Zoals b.v. blijkt uit D.B.P. Nr. 2.334.431, door-10 loopt daarbij het zeewater, dat door middel van een als traps-. gewijze verhitter uitgevoerde voorverwarmer verhit is, achtereenvolgens de afzonderlijke trappen van de in de eerste trap alleen met primaire stoom verhitte en in het trajekt van het \ hoogste stoom-kookpunt werkende verdamper met vallende film, 15 waarin in de afzonderlijke trappen telkens een gedeeltelijke verdamping van het zeewater plaats vindt, terwijl het niet-verdampte zeewater naar de telkens opvolgende, nu met gemengde stoom verhitte trap, verder stroomt, zodat na het doorstromen van de laatste trap het zeewater gescheiden is in 20 zoutoplossing en als zuiver water aangeduid destillaat.Voorverwarmer en verdamper met vallende film zijn in overeenstemming met de te verwezenlijken kookpuntverlaging per trap onderverdeeld in gelijke druk- en temperatuurtrappen en in de vorm van uit buizenbundels bestaande uitwisselaars als lood-25 rechte kolommen binnen een dragerstelling opgesteld.

Dergelijke buisverdampers bestaan uit dichtgepakte, tussen kopse flenzen opgestelde buisbundels, die in het bijzonder in de buisrichting een naar verhouding hoge mechanische sterkte vertonen.Binnen de houder moeten derhalve alleen 30 maar bij de afzonderlijke verdampingstrappen behorende draag-roosters te worden geplaatst, waarop de buisbundels met hun onderste flens steunen.Dergelijke kolommen, die in de regel minder dan 15 trappen bevatten, hebben derhalve een voldoende mechanische sterkte, zodat bijzondere draagstellingen binnen 35 de deze omvattende houder niet noodzakelijk zijn.

Daar volgens de ervaring buizenbundel uitwisselaars een zogenaamde ekonomische lengte van ongeveer 7 m. hebben, is het aantal trappen bij een voor het trapsgewijze verdampen 8300 10 4 -2- » 1 , * ter beschikking staand temperatuurverschil van ongeveer +120 °C beperkt, aangezien al bij 15 trappen bouwhoogten van de kolommen van meer dan 100 m. worden verkregen.Anderzijds is echter de opbrengst bij de multieffekt verdampingswerkwijze 5 afhankelijk van het aantal te verwezenlijken verdampingstrappen binnen het voor de. verdamping van het zeewater ter beschikking staande temperatuurverschil tussen de eerste en de laatste trap van de verdamper.

Er bestaat derhalve de wenselijkheid om het aantal 10 trappen van dergelijke kolommen aanzienlijk te verhogen, hetgeen echter om velerlei redenen niet te verwezenlijken valt met behulp van buizenbundel-uitwisselaars.Het gebruik van ge-geprofdileerde warmteuitwisselaarplatén, die in langs- en dwarsrichting roostervormig uitgevoerde en gelijkmatig gerang 15 schikte uitstulpingen bezitten en die steeds paarsgewijze in. spiegelbeeld op elkaar liggend zodanig zijn verenigd, dat de in de ene richting georiënteerde uitstulpingen buisvormige kanalen en de in de andere richting georiënteerde uitstulpingen begrenzen, waardoor al naar gelang de toepassing van de 20 warmteuitwisselaarplatén als voorverwarmer of. als verdamper· met vallende film, ofwel stoom, respektievelijk zeewater, of zeewater, respektievelijk stoom stromen, kan hier uitkomst brengen.Dergelijke onderlinge gelijksoortige warmteuitwissel-aarplaten vormen een soort vullichaam in een kolom en zijn·' 25 derhalve in grote aantallen nodig, in het bijzonder dan, als meer dan 50 trappen voor de uitvoering van de multieffekt verdampingswerkwijze moetn·worden verwezenlijkt.Voor een vooraf bepaalde rangschikking van een dergelijk veelvoud aan warmteuitwisselaarplatén binnen een drukhouder zijn derhalve 30 de door de wanden van de houder gedragen roosters niet meer voldoende om de gewenste toevoeging van de afzonderlijke warmteuitwisselaarplatén staande te houden.Er bestaat derhalve de behoefte om een voor dit toepassingsdoel bijzonder geschikte draagstelling binnen een drukdichte houder te ver-35 schaffen.

Verder valt het bij het ontzouten van zeewater met gebruikmaking van de multieffekt verdampingswerkwijze niet te vermijden, dat in de afzonderlijke trappen van de verdamper met vallende film steeds gasresten, in het bijzonder echter 40 inerte gassen zich ophopen, die afgezogen moeten worden, om 83 0 0 1 0 4 » · Λ - 3 - het kondensatieproces niet nadelig te beïnvloeden.Dit veroorzaakt bij buizenbundel uitwisselaars aanzienlijke problemen, aangezien daar als gevolg van de ruimtelijke rangschikking van.de afzonderlijke buizen in bundels noch een nauwkeurig 5 kondensatieeinde van de trap, noch een afzuigmogelijkheid aan een dergelijk einde aanwezig is.

Ook is het bij buizenbundel uitwisselaars kostbaar om in iedere trap het te verdampen zeewater gelijkmatig over de oppervlakken van de binnenwanden van de door kopse flenzen 10 vastgehouden afzonderlijke buizen te verdelen.Alleen bij gelijkmatige verdeling van het zeewater aan het begin van iedere trap kunnen de gewenste, de binnenmanteloppervlakken van de buizen bedekkende homogene vloeistoffilms ontstaan, die voor een effektief verdampen noodzakelijk zijn.Dergelijke 15 vloeistoffilms kunnen echter over buislengten van ongeveer 7 m. niet in stand worden gehouden.

' Tenslotte gaan de montage en het onderhoud van derge- ( lijke uit buizenbundel-'uitwisselaars opgebouwde kolommen met aanzienlijke problemen gepaard.Daar bij verdampingswerkwijzen 20 voor het winnen van zoetwater uit de zee residuen onvermijdelijk zijn, wordt de kostenbalans naast de energiekosten in wezen beïnvloed door de onderhoudkosten.

Onder een MSF(Multible Stage Flash Evaporation)-proces wordt een meertraps ontspannins-verdampingsproces ver-25 staan, waarbij het te verdampen hete zeewater door talrijke, in hun onderste delen keerschotten en doorlaatopeningen bevattende ontspanningskamers stroomt.In de bovenste delen van de ontspanningskamers zijn de door instromend zeewater doorstroomde buizen van de voorverwarmer aangebracht, waaraan de 30 stoom wordt gekondenseerd.Uit de laatste ontspanningkamer kan het zoetwaterdestillaat alsmede de zoutoplossing worden onttrokken; zie Ullmann, Enzvklopadie der Chemie, 3de ed.,Bnd.l8, blz.465.

Ook in dat geval hangt de opbrengst af van het aan-35 tal te verwezenlijken verdampingstrappen binnen het voor de verdamping van het zeewater ter beschikking staande temperatuurverschil tussen de eerste en laatste trap.Weliswaar maakt de zich horizontaal uitstrekkende celkonstruktie bij inrichtingen voor het MSF-proces een groter aantal trappen mogelijk 40 dan bij inrichtingen die volgens het VTE-proces werken - tot 8300104 - 4 - • * tx t nu toe zijn tot 36 trappen verwezenlijkt - maar zijn bij de ontspanningsverdamping meer dan 60% van de totale kosten voor de verdamping van het zeewater nodig, zodat dergelijke inrich- * tingen ten opzichte van de zogenaamde verdampers met vallende 5 film, die een aanzienlijk hogere werkingsgraad voor de ver- r damping vertonen, zich niet hebben kunnen handhaven.Ook is de benodigde plaatsruimte voor inrichtingen die volgens het MSF-proces werken, aanzienlijk groter dan voor loodrechte inrichtingen voor de verdamper met vallende film volgens het VTE- t 10 proces.

De uitvinding heeft ten doel, een nieuwe werkwijze en een inrichting voor het destilleren van zoetwater uit zeewater te verschaffen, waardoor de zogenaamde opbrengst aan zoetwater per verbruikte energie-eenheid aanzienlijk wordt 15 verbeterd, alsmede een draagstelling voor een binnen een druk-, i dichte houder aanwezige kolom, in het bijzonder voor het ont-zouten van zeewater volgens de multieffekt. verdampingswerkwij- , ze te verschaffen, dat niet alleen de vereiste draagfunktie vervult, maar gelijktijdig zo is uitgevoerd, dat door deze 20 uitvoering ook een scheiding van de trappen alsmede een duurzame in stand houding van de geometrische rangschikking van afzonderlijke onderling gelijksoortige waarmteuitwisselaar-platen mogelijk wordt, zonder dat bijzonder voorzieningen getroffen behoeven te worden of zelfs aanvullende bouwdelen aan 25 de warmteuitwisselaarplaten aangebracht behoeven te worden.

Uitgaande van een werkwijze voor het destilleren van zoetwater uit zeewater door filmverdamping in een meertraps VTE-proces wordt dit probleem volgens de uitvinding opgelost, doordat het zeewater na doorlopen van de eerste VTE-procestrap 30 steeds voor binnentreden in de direkt daarop volgende VTE-procestrap over een stuwplaats wordt gevoerd en daarbij in tenminste telkens een MSF-procestrap wordt onderworpen aan een ontspanningsverdamping, dat het betreffende zoetwaterdes-tillaat en het betreffende zoutoplossingkondensaat alle op-35 volgende VTE-proces- en MSF-procestrappen gemeenschappelijk doorlopen op zodanige wijze, dat aan'de laatste MSF-procestrap het zoutoplossingkondensaat en aan de laatste VTE-procestrap het zoetwaterdestillaat kan worden onttrokken, dat de voor het opwarmen van het zeewater dienende stoom beginnend 40 met de eerste VTE-procestrap door alle verdampingstrappen na 8300104 --.· . .ïï.'r· μ.,.,,· .. ... ____ _ - 5 - elkaar wordt gevoerd en daarbij tenminste met de stoombestand-delen uit de begintrappen van het VTE-proces wordt vermengd, en dat bij de trapsgewijze verdamping vrijkomende inerte gas- · k sen worden afgezogen. . · 5 Een inrichting voor het uitvoeren van de werkwijze γ volgens de uitvinding heeft als kenmerk, dat bij gebruik van warmteuitwisselaarplaten voor de voorverwarmer en voor de verdamper met vallende film de tegenover elkaar liggende zijwanden van de houder met de hun verbindende draagvlakken een k 10 draagstelling met rechthoekige doorsnede vormen, dat een met het aantal trappen van de verdamper met vallende film over- eenkomend aantal van de draagvlakken bevattende inschuifvakken· bevat, dat tenminste een tegenover de draagvlakken liggend, zich over de gehele lengte van de houder uitstrekkend vak 15 voor het opnemen van de voorverwarmer aanwezig is, en dat door middel van geleideplaten tussen de zijwanden van de houder een met het aantal inschuifvakken overeenkomend aantal r druktrappen is gevormd, die met overeenkomstige druktrappen van de voorverwarmer telkens drukdicht in verbinding staan.

20 Een verder kenmerk van de werkwijze volgens de uit ving is, dat het oplossingkondensaat van de trappen van het VTE-proces aan de lage druk kant telkens in een aantal trappen van het MSF-proces per VTE-trap wordt ontspannen. r

Ook verdient het de voorkeur, dat de destillatie in 25 een VTE-proces met vijfenvijftig trappen en in een MSF-proces met vijfenzeventig trappen wordt uitgevoerd, waarbij aan de eerste drieënveertig trappen van het VTE-proces telkens één trap van het MSF-proces behoort, en bij de laatste twaalf trappen van het VTE-proces telkens vier trappen van het MSF-30 proces behoren.

Tevens verdient het de voorkeur dat het te destilleren zeewater trapsgewijze voorverwarmd wordt, en wel in de laatste voorverwarmtrap met gebruikmaking van de aan de eerste trap van het VTE-proces toegevoerde primaire stoom, terwijl 35 in alle andere voorverwarmtrappen een gemengde stoom van primaire stoom en destillaat- respektievelijk kondensaat-stoom van de betreffende trappen van het VTE- en MSF-proces wordt benut.

Bovendien verdient het de voorkeur, dat de in iedere 40 procestrap vrijkomende inerte gassen aan de eindpunten van de 8300104 ·*"·'"*'·' 1·-·..—3-*t,:,-.i.V «>·· -· Λ8.-··ά«·_. . — :-·-Α^ΗΓ^||·» gjfi-· η~ itf|'‘V’lBMUl - 6 - 1 t betreffende kondensatieprocessen van de VTE- en MSF-proces-trap worden afgezogen*

Verder verdient het de voorkeur, dat de bij elkaar behorende VTE-, MSF-proces en voorverwarmingstrappen steeds 5 op vrijwel gelijke destillatie-, kondensatie- en stoomtempe-ratuur alsmede stoomdruk worden gehouden.

Daarnaast heeft de uitvinding betrekking op een inrichting voor het uitvoeren van de bovenstaande werkwijze, waarin zowel de- voorverwarmer (VW) voor het onbewerkte water 10 als ook de verdamper (FV) met vallende film, die de trappen van het VTE-proces bevat, bestaan uit geprofileerde warmte-uitwisselaarplaten (30), die in langs- en dwarsrichting roostervormig uitgelijnde en gelijkmatig gerangschikte uitstulpingen bevatten en die telkens paarsgewijze in spiegelbeeld 15 op elkaar liggend zodanig zijn verbonden, dat de in de ene richting georiënteerde uitstulpingen van een paar warmteuitwisselaarplaten buisvormige kanalen vormen en de in de andere richting georiënteerde uitstulpingen met de naburige warmte-uitwisselaarplaat van het naburige paar warmteuitsisselaar-20 platen spieetvormige kanalen begrenzen, en dat bij voorkeur aan de warmteuitwisselaarplaten, die de voorverwarmer voor onbewerkt water vormen aan de buiszijde stoom en aan de spleetzijde water, daarentegen aan de verdamper met -vallende film aan de buiszijde water en aan de spleetzijde stoom wordt 25 toegevoerd.

De kombinatie volgens de uitvinding van de beide op zichzelf bekende processen tot een enkel verdampingsproces maakt niet alleen een optimale benutting van de toegevoerde verdampingsenergie mogelijk, maar leidt ook tot een bijzonder 30 eenvoudige konstruktieve vormgeving van de kolommen, als voor voorverwarmer en verdamper met vallende film gegrofieleerde, vlakke warmteuitwisselaarplaten worden gebruikt, die de verwezenlijking van een willekeurig hoog aantal trappen voor de benutting.van ter beschikking staande temperatuur- en drukver-35 vallen en een eenvoudig uitwisselbare onderbrenging in een gemeenschappelijke loodrecht staande drukhouder mogelijk maken. De tussengeschakelde trappen van het MSF-proces kunnen daarbij als geschikt gebogen geleideplaten worden gevormd, die gelijktijdig dienen als begrenzingen voor de onderling 40 verschillende drukhoogten vertonende drukruimten.De eveneens 8300104 -- *·- it „ .. ♦_ ..,1. .-- , rr-. ||Λ- .. - _ ________ __ * 4 - 7 - in de drukdichte houder'vertikaal opgestelde voorverwarmer sluit met zijn verhittingsvlakken direkt aan op de stoomruim-ten van de afzonderlijke trappen vanhet VTE- en MSF-proces.

In de eerste trap van het VTE-proces wordt het in de 5 voorverwarmer al op ongeveer + 130°C verhitte zeewater door middel van verse stoom bij + 130°C verdampt.Het daarbij verkregen kondensaat van de verse stoom wordt via de eerste trap van het MSF-proces aan het destillatieproces toegevoerd en doorloopt als destillaat alle trappen van het MSF-proces en 10 wordt bij een temperatuur van ongeveer + 28,9°C uit de druk-houder afgevoerd.Het zeewater, dat door de eerste trap van het VTE-proces stroomt, verder aangeduid als zoutoplossing, wordt op de stuwplaats, die^gelijktijdig dient als verdelings-plaats voor de volgende trap van het VTE-proces, opgestuwd 15 tot een bepaalde hoogte van de spiegel van de zoutoplossing.

Een deel van de zoutoplossing wordt door een overloop en een ^ smoorplaats direkt in de volgende trap van het MSF-proces met een ten opzichte van de voorgaande trap geringere druk, gevoerd, waarbij de zogenaamde ontspanningsverdamping (flash) 20 plaatsvindt.Het merendeel van de zoutoplossing stroomt door de volgende trap van het VTE-proces.Tengevolge van de druk-verlaging en de warmteoverdracht door de kondenserende destil-laatstoom van de voorgande procestrap, verdampt weer een gedeelte van de zoutoplossing in deze trap van het VTE-proces.

25 Als gevolg van de fasenovergang uit de zoutoplossing afgescheiden destillatiestoom gaat over in de stroom van gemengde stoom, terwijl de zoutoplossing na het verlaten van deze trap van het VTE-proces zich ophoopt bij de stuwtrap van de aansluitend opvolgende trap van het VTE-proces, waarna de reeds 30 beschreven gang van zaken met veranderde verzadigde stoomtem-peraturen en drukken wordt herhaald, tot alle trappen van het VTE-proces zijn doorlopen.Daarbij wordt de destillatiestoom door de gelijktijdig als centrifugaal-druppelafscheider werkende geleideplaten naar de kondensatievlakken van de opvol-35 gende procestrappen gevoerd, waar de destillatiestoom konden-seert, en wel enerzijds op de warmteuitwisselaarvlakken van de telkens bijbehorende druktrappen van de voorverwarmer.Het daarbij verkregen destillatiekondensaat wordt eveneens door geleideplaten verzameld en via smoorplaatsen naar het opvolg-40 ende lagere drukniveau van de kolom gevoerd, waarbij steeds 8300104 Λ * * * - 8 - een deel van het destillaatwater verdampt.

In de bovenste drieënveertig procestrappen van de kolom wordt dit stoomgedeelte direkt met het stoomgedeelte ' van de betreffende trap van het VTE-proces vermengd en op de - i 5 bovenbeschreven wijze gekondenseerd.In de onderste twaalf procestrappen van de kolom wordt het destillaatwater echter in een aantal ontspanningstrappen onderverdeeld ontspannen, waarbij de in deze trappen van het MSF-proces gevormde stoom slechts op de aan de buiszijde gelegen warmteuitwisselaar-10 vlakken van de bijbehorende trap van de voorverwarmer konden-seert.

Het zich in de als centrifugaal-druppelafscheider gevormde geleideplaten verzamelende kondensaat wordt eveneens door in overeenstemming met de drukverschillen gevormde 15 smoorplaatsen weer aan de opvolgende procestrappen toegevoerd.

De bij iedere ontspanning en kondensatie vrijkomende inerte gassen worden uit iedere procestrap op twee plaatsen afgezogen, waarbij het afzuigen aan de eindpunten van het kondensa-tieverloop plaats vindt.De steeds in de trappen van het VTE-20 proces vrijkomende inerte gassen worden daarbij door een holle ruimte tussen de geleideplaten en de wand van de houder langs de telkens onderste spleetdoorsnede van iedere trap van het VTE-proces, en wel telkens in het midden van de warmteuit-wisselaarvlakken, afgezogen.De bij het kondensatieverloop aan 25 de voorverwarmer vrijkomende inerte gassen worden dan eveneens door overeenkomstige doorgangen in de wand van de houder via een geschikte holle ruimte tussen de voorverwarmer en de wand aan het eindpunt van de kondensatie afgezogen.De zuigvermogens voor inert gas worden voor de afzonderlijke trappen 30 telkens door smoorkleppen in de afzonderlijke aansluitleidin-gen geregeld.

Door de werkwijze volgens de uitvinding kan de prestatieverhouding en daardoor de opbrengst ten opzichte van de bekende werkwijzen meer dan verdubbeld worden.

35 Door de uitvoering van het drukvat overeenkomstig de uitvinding als draagstelling voor de kolommen wordt een bijzonder eenvoudige en kostenbesparende uitvoering verkregen, zonder dar de bedrijfszekerheid verminderd wordt.De uitvoering van de houder met vaste en beweegbare zijwanden met o-40 vereenkomstig opgestelde, voor de trapvorming dienende gelei- 8300104 - 9 - 1 < deplaten vergemakkelijkt de opbouw en het onderhoud van de kolommen aanzienlijk.Na wegdraaien van de beweeglijke zijwanden van dé houder moet per trap alleen maar een geleide- · plaat los worden gemaakt, om de als inschuiving uitgevoerde 5 trap uit de houder te kunnen verwijderen.Het tot nutoe gebrui- r kelijke tijdrovende en kostbare losmaken van leidingverbin-ingen vervalt derhalve volledig.

De uitvinding wordt onderstaand nader toegelicht aan de hand van een in de tekeningen weergegeven uitvoeringsvoor-10 beeld.Afzonderlijk vertoont

Fig.1 een stromingsdiagram van de inrichting volgens de uitvinding voor het ontzouten van zeewater, . Fig.2 een weergave in perspektief van een deel van de voorverwarmer voor onbewerkt water volgens Fig.1, 15 Fig.3 een weergave in perspektief van een deel van de verdamper met vallende film volgens Fig.1,

Fig.4 een schematische weergave van de kolommen met telekens eerste en laatste trappen van de inrichting volgens Fig.1, 20 Fig.5 een sektie, die twee trappen van het VTE-pro ces met ëën en met verscheidene MSF-trappen omvat, van de verdamper met vallende film volgens Fig.3,

Fig.6 een sektie van de verdamper met vallende film volgens Fig.3 in vergrote weergave in perspektief, en 25 Fig.7 een proces-schema van de werkwijze volgens de uitvinding voor het ontzouten van zeewater.

Zoals blijkt uit het in Fig.1 weergegeven stromingsdiagram, wordt het door middel van een pomp 10 toegevoerde koude zeewater voorverwarmd via een met gekondenseerde stoom 30 verhitte meertraps - trappen VStR tot VSt.^ - vertikale voorverwarmer VW voor onbewerkt water, en aansluitend door middel van een eveneens met gekondenseerde stoom verhitte meertraps--trappen FSt^ tot FStn - vertikale verdamper (FV) met vallende film, verdampt.Daartoe wordt aan de eerste trap FSt^, die 35 de eerste trap vormt van het VTE-proces van de werkwijze, via een leiding 11 primaire stoom toegevoerd, die gelijktijdig ook dient voor het verhitten van de bovenste trap VSt^ van de voorverwarmer.Het voorverwarmde zeewater komt via een overloop 12 in de eerste trap FSt^ van de verdamper (FV) met val-40 lende film en vandaar telkens in de opvolgende trap enzovoort, 8300104 - 10 - .

t % tot. alle trappen FSt^ tot FStn doorlopen zijn.De in de eerste trap gevormde stoom alsmede het stoomgedeelte, dat ontstaat door ontspanning van het kondensaat uit de eerste trap bij 14 1 dient voor het verhitten van de tweede trap FSt2 van de ver-5 damper met vallende film, alsmede de bijbehorende trap VS^ r tot VStn van de voorverwarmer, zoals dit wordt aangegeven door de verbindingen 15, 16 en 17.Op dezelfde wijze zijn de volgende telkens bij elkaar behorende trappen van de verdamper met vallende film en de voorverwarmer voor onbewerkt wa-10 ter met elkaar verbonden, zodat het nog in bijzonderheden te beschrijven proces zich in iedere trap herhaalt.De in de laatste trap FStn resterende stoom wordt gekondenseerd bij 21 en samen met het zuivere water door een pomp 23 weggepompt.

Na het doorlopen van alle procestrappen kan derhalve bij 23 15 het zuivere water en bij 24 de onder de laatste trap bij 25 opgevangen zoutoplossing worden afgenomen.Iedere overloop 12 • of 14 vormt telkens een MSF-trap.

De opbouw van de uit onderling gelijke paarsgewijze samengevoegde warmteuitwisselaarplaten 30 bestaande verdamper 20 (FV) met vallende film wordt nu nader beschreven aan de hand van Eigs.3 en 6.

Iedere warmteuitwisselaarplaat 30 is een geprofiel-eerde vormplaat en bevat in langs- en dwarsrichting roostervormig uitgelijnde, gelijkmatig gerangschikte uitstulpsels 32 25 en 33.De uitstulpsels 32 kunnen voorzien zijn van een ribbe-ling 32'.De warmteuitwisselaarplaten zijn telkens paarsgewijs ten opzichte van hun uitstulpingen 32 onderling gerangschikt op elkaar gestapeld en langs hun dwarsranden 40 aan elkaar gelast door eèn lasnaad.De uitstulpingen 33 van de naburige 30 warmteuitwisselaarplaten begrenzen derhalve spieetvormige kanalen 35.Als twee dergelijke platenparen in spiegelbeeld op elkaar worden gestapeld, dan vormen de in de andere richting georiënteerde uitstulpingen 32 buisvormige kanalen 34, die tussen de buitenste warmteuitwisselaarplaten 30 van een derge-35 lijk warmteuitwisselaarplatenpaar gelegen zijn.Op deze manier ontstaan in een ene richting een veelvoud aan naast elkaar liggende buisvormige kanalen 34 en in de dwars daarop liggende richting een veelvoud aan naast elkaar liggende spleetvor-mige kanalen 35; daardoor kunnen de warmteuitwisselende media 40 in kruisstroom met elkaar stromen.De naburige randen 40' van 8300104 - 11 - twee platenparen begrenzen telkens over de breedte van iedere trap van de verdamper met vallende film verlopende kanalen of spleten 42, waar in elk daarvan een staaf 41 is neergelegd, die zich eveneens over de gehele breedte van een trap uit-5 strekt.Op deze manier wordt de stoomdruk tussen de afzonderlijke buisvormige kanalen 34 van de afzonderlijke trappen, alsmede verschillen in de zoutconcentratie van het onbewerkte water gekompenseerd.Deze spleten 42 zijn telkens naar de daarboven liggende trap van de verdamper met vallende film 10.gekeerd.De gestapelde warmteuitwisselaarplatenparen worden door middel van zijwanden 205, 206 op hun plaats gehouden.De uit afzonderlijke sekties volgens de lengte van de onderling gelijke uitstulpingen 32 bestaande buisvormige kanalen vormen derhalve de verdampingsvlakken voor de filmverdamping van het 15 in te voeren zeewater, terwijl aan de spleetzijde de daarvoor benodigde stoom wordt toegevoerd.De uitstulpingen 33 van de ' warmteuitwisselaarplaten vormen daarentegen over hun gehele breedte verlopende dwarsverbindingen voor het door de buisvormige kanalen stromende zeewater.Het water-stoom mengsel, 20 dat een afzonderlijke sektie van de buisvormige kanalen, derhalve een uitstulping, verlaat, wordt derhalve door deze telkens door een uitstulping 33 gevormde dwarsverbinding onmiddellijk weerd gelijkmatig over alle opvolgende uitstulpingen 32 verdeeld en daardoor wordt de stoomdruk binnen de af-25 zonderlijke buisvormige kanalen, alsmede verschillen in de zoutconcentratie gekompenseerd, alvorens het door de daarop volgende afzonderlijke sekties - uitstulpingen 32 - van de kanalen 34 stromen kan.

De in Fig.2 gedeeltelijk weergegeven voorverwarmer 30 VW voor onbewerkt water is uit dezelfde reeds beschreven, tot platenparen samengevoegde warmteuitwisselaarplaten opgebouwd.

In tegenstelling tot de verdamper met vallende film zijn de warmteuitwisselaarplatenparen echter zodanig georiënteerd, dat de buisvormige kanalen 34 horizontaal liggend en de 35 spieetvormige kanalen 35 vertikaal staand zijn geplaatst.

Zoals Fig.4 laat zien, strekt de voorverwarmer VW voor onbewerkt water zich uit over de totale hoogte van de kolom en is door in dwarsrichting verlopende ongeprofileerde gebieden 37 binnen de afzonderlijke warmteuitwisselaarplaten 40 30 onderverdeeld in met het gewenste aantal trappen overeen- 8300104 ' , ί - - 12 - komende sekties onderverdeeld.Deze ondervedeling geschiedt -i met medewerking van de overdruk van het aan de spleetzijde stromende onbewerkte water, waardoor de ongeprofileerde gebieden van steeds naburige warmteuitwisselaarplaten tegen 5 elkaar worden geperst.Het totale aantal buisvormige kanalen 34 van de voorverwarmer,· wordt derhalve in een veelvoud van steeds verscheidene buisvormige kanalen bevattende groepen onderverdeeld.

De geometrische opstelling van de ongeprofilèerdè 10 gebieden 37 wordt telkens overeenkomstig de voor de multief-fekt verdampingswerkwijze in afhankelijkheid van het temperatuurverschil gekozen druk- en temperatuurtrappen van de kolom bepaald.In het onderhavige voorbeeld zijn 55 trappen aanwezig en wordt de afstand tussen twee ongeprofiléerde gebieden 37 15 beginnend bij de ingangstrap naar de uitgangstrap toe van ^ trap tot trap kleiner en daardoor het aantal buisvormige kanalen 34 per trap.

De spleetbreedte van de spieetvormige kanalen 35 is door de profilering van de uitstulpingen 33 bepaald, d.w.z., 20 dat bij het stapelen van de warmteuitwisselaarplatenparen aan de spleetzijde verscheidene van elkaar gescheiden spleten aanwezig zijn.Als deze profilering óp een van te voren bepaalde plaats wordt weggelaten - zie gebied 39 - dan betekent dat een omloopverbinding tussen de spleten.

25 Het koude zeewater wordt in de eerste onder liggende trap van de voorverwarmer voor onbewerkt water aan de spleetzijde ingevoerd en doorloopt deze tot de laatste bovenaan liggende trap, terwijl de verhittende stoom dwars daarop trapsgewijze aan de buiszijde wordt ingevoerd, waarbij in de laat-30 ste bovenaan liggende trap alleen hete primaire stoom, in alle andere trappen echter sekundaire stoom, derhalve een soort gemengde stoom, uit de trappen van de nog te beschrijven verdamper met vallende film, wordt ingevoerd.De laagste stoomtemperatuur behoort bij de eerste trap, in overeenstem-35 ming met de laagste temperatuur van de eerste trap van de voorverwarmer.

Uit de Figs.2-4 is de trapsgewijze opstelling van de warmteuitwisselaarplatenparen van de verdamper met vallende film nader te zien.Terwijl de vertikaal opgestelde voorver-40 warmer VW voor onbewerkt water zich als door de profilering- 8300104 - 13 - vrije gebieden 37 in trappen onderverdeelde bouwgroepen uitstrekt over de totale lengte van de kolom, is de verdamper FV met vallende film onderverdeeld in afzonderlijke met het aantal trappen van de kolom overeenkomende bouwgroepen of sek-5 ties, die in vlakken E^ tot En met verschillende geometrische afstand van elkaar zijn opgesteld.Het aantal vlakken E^ tot En komt derhalve overeen met-het aantal trappen van de voor-verwarmer, zodat elk van de gekozen druk- en temperatuurtrappen St^ tot Stn voor de multieffekt verdampingswerkwijze een 10 bijbehorend vlak heeft, dat zowel een trap van de voorverwar-mer als ook een trap van de verdamper met vallende film, alsmede tenminste van een MSF-verdamper omvat? zie ook Figs.1 en 7.

Daartoe is een aan de binnenwanden van een uit vaste 15 zijwanden 205, 206 en beweeglijke zijwanden 207, 208 bestaan-de houder BE - zie Fig.4 - bevestigde raamkonstruktie aangebracht, die het met het gekozen aantal trappen overeenkomende aantal een verschillende afstand van elkaar vertonende vlakken Ε^ tot En vormt, waarop telkens één van de in-Fig.3 nader 20 weergegeven groep vérdampers met vallende film is aangebracht. De voor ontspanningsverdamping dienende geleideplaten LB in iedere trap zorgen ervoor, dat telkens stoom, zoutoplossing en zuiver water in de afzonderlijke trappen worden gevoerd. Iets dergelijks geldt voor het schematisch weergegeven af-25 zuigsysteem voor het in iedere trap van de verdamper met vallende film in het kondensatiegebied vrijkomende, niet-konden-seerbare inerte gas.Dit kondensatiegebied wordt door een pro-fileringsvrij gebied 39 in het geometrische midden - zie Fig.

3 - van de bij de · bij de verdamper met vallende film beho-30 rende warmteuitwisselaarplaten 30 gevormd? dit gebied verbindt alle kanalen 35 aan de srbleetzijde van ieder platenpaar. De inert gas bestanddelen kunnen derhalve aan de onderste spleet van het warmteuitwisselaarplatenpaar van iedere sektie of trap.van de verdamper met vallende film worden afgevoerd.

35 Om de stoomdruk binnen de afzonderlijke buisvormige kanalen 34 alsmede verschillen in de zoutconcentratie van het onbewerkte water te kompenseren, zijn de met de lengte van de verdamper met vallende film overeenkomende staven 41 aangebracht, die in spleten 42 zijn gelegd, die door de door mid-40 del van een z.g.n. rolnaad samengelaste profileringsvrije 8300104 - 14 - 1 * * kopse kanten van telkens twee warmteuitwisselaarplaten gevormd en naar de daarboven liggende trap van de verdamper met vallende film gekeerd zijn.Ze vormen de aan iedere VTE-trap voorgeschakelde stuwplaatsen.

5 Alle trappen van de voorverwarmer voor onbewerkt wa ter em de VTS- en MSF-verdamper alsmede de hun dragende raam-konstruktie worden door de slechts gedeeltelijk weergegeven, voor een steunstelling SG vastgehouden drukhouder BE omgeven, die aangesloten is op een niet weergegeven vakuumsysteem.

10 Als uitvoeringsvoorbeeld van de gekombineerde multi- effekt verdampingswerkwijze voor het ontzouten van zeewater met behulp van de beschreven geprofileerde warmteuitwisselaar platen zijn vijfenvijftig procestrappen voor de voorverwarmer VW voor onbewerkt water en voor de aan het VTE-proces toege-15 voegde verdamper PV met vallende film,alsmede vijfenzeventig MSF-trappen, telkens belichaamd door de genoemde, zich over de gehele breedte van iedere trap uitstrekkende geleideplaten LB tussen de afzonderlijke trappen van het VTE-proces aangebracht, waarbij aan de eerste drieënveertig VTE-trappen tel-20 kens maar één MSF-trap, aan de laatste twaalf VTE-trappen echter telkens vier MSF-trappen per VTE-trap zijn toegevoegd; zie in het bijzonder Figs.5 en 7.

De geleideplaten LB bevatten in de eerste drieënveertig trappen van het VTE-proces van de verdamper FV met 25 vallende film voor iedere trap telkens geleideplaten 306 en 310 aan de van de voorverwarmer FW voor onbewerkt water afgekeerde zijde, en geleideplaten 304, 305 en 308 aan de naar de voorverwamer voor onbewerkt water toegekeerde zijde.De als centrifugaal-druppelafscheider gevormde geleideplaten 306 en 30 310 zijn in doorsnee als een soort geopende ellips gebogen, terwijl de geleideplaten 304 telkens in de vorm van een hoek met een kort en een lang been gebogen zijn.De geleideplaten 304 vormen derhalve met de buitenwanden van de geleideplaten 305 telkens U-vormige kanalen 312, waarin het kondenserende 35 zuivere water uit de telkens voorafgaande trap van het VTE- proces wordt verzameld en door een reeks gaten 313 in de korte benen van de geleideplaten 305, d.w.z. in de kanaalbodems, in de daaropvolgende trap van het MSF-proces wordt ontspannen Bij de eerste twaalf VTE-trappen overeenkomstig 40 FSt^ tot FSt^c; ~ zie Figs.1 en 7 - zijn per procestrap tel- 8300104 » > - 15 - β * kens vier geleideplaten 305 per geleideplaat 304 voorzien, zodat aan elk van deze trappen van het VTE-proces vier trappen van het MSF-proces zijn toegevoegd. k

De vrije uiteinden 314 van geleideplaten 304 vormen, « 5 net als de geleideplaten 306 - 308, dichtvlakken voor de als r inschuivingen gevormde trappen FSt van de verdamper met vallende film.Om een betrouwbare afdichting te garanderen, zijn aan ieder dichtvlak silikonendichtingen 315 toegevoegd.Zoals verder te zien is uit Fig.5 liggen de in doorsnee hoekvormige , 10 , aan de wand van de houder bevestigde geleideplaten 310 telkens met een een U-vormig omgebogen verend drukvlak 316 tegen een schuine kant 317 van geleideplaten 306 aan.Natuurlijk is ook daar tussen schuine kant en dichtvlak een aanvullende dichting 315 aangebracht.De vast tussen de zijwanden 205 en 15 206 opgestelde geleideplaten vormen trek- en drukankers voor de vaste houderwanden, in het bijzonder in het gebied van de houder BE, dat de voorverwarmer opneemt.De geleideplaten 305 t liggen daarentegen met hun dichtvlakken 318, eveneens met tussenvoegen van dichtingen 315, tegen de daarnaar toegekeer-20 de gebieden van de toegevoegde trappen VSt van de voorverwarmer VW aan, en wel telkens op de plaatsen, waar de profile-ringvrije gebieden 37 de voorverwarmer in de genoemde trappen onderverdelen.Het tegenover gelegen gebied wordt door de verende dichtvlakken 319 eveneens onder tussenvoeging van dicht-25 ingen 315 op de geleideplaten 309 afgedicht, die aan de af-, neembare wand 208 van houder BE bevestigd zijn.

Uit het voorstaande blijkt, dat met behulp van de beschreven geleideplaten 403 - 310 de afzonderlijke procestrappen van de beschreven kolom drukdicht met elkaar worden 30 verbonden.De binnen iedere trap van de VTE/MSF-verdamper gevormde stoom kan derhalve ook stromen naar bijpassende trappen van de voorverwarmer en dient daar voor het opwamrmen van het onbewerkte water.

Volledigheidshalve zij opgemerkt, dat b.v. de afzon-35 derlijke uitstulpingen 32 van iedere warmteuitwisselaarplaat 30 een lengte van 35 mm, de buisvormige kanalen 34 bij de voorverwarmer voor onbewerkt water een lengte van 350 mm, de spieetvormige kanalen 35 van de verdamper met vallende film een lengte van 2160 mm, de stapel van een inschuiving in de 40 verdamper met vallende film een dikte van 500 mm, en de ge- 8300104 - 16 - · i * < noemde kolom een hoogte van 34000 mm heeft.

De werkingswijze van de beschreven inrichting is als volgt: alle VTE- en MSF-procestrappen behalve de eindkonden- l sator 21 zijn— zoals reeds is vermeld - in de drukhouder BE # f 5 ondergebracht, waarbij de verschillende drukruimten direkt

begrensd worden door de. liggende verdampers met vallende film F

van de VTE-procestrappen en de aangesloten geleide- en schei-dingsplaten LB.De voorverwarmer VW is in vertikale positie in de houder ingebouwd' en sluit met zijn verhittingsvlakken di-10 rekt aan op de stoomruimten van de VTE- en MSF-procestrappen.

In de eerste VTE-procestrap FSt. van de verdamper FV

1 r met vallende film wordt het in de voorverwarmer VW reeds op ; +130°C voorverwarmde zeewater verdampt door middel van verse stoom bij +130°C.Hèt daarbij gevormde kondensaat van de verse 15 stoom wordt via de eerste MSF-procestrap aan het proces toe- i gevoerd en doorloopt met het gevormde destillaatwater alle vijfenzeventig MSF-procestrappen en verlaat de houder met een o ^ temperatuur van ongeveer +28,9 C samen met het destillaatwater.

20 Na de eerste trap wordt’ de zoutoplossing (kondensaat) opgestuwd door de als drukvermindering- en verdeelplaats werkende stuwplaats 41 van de volgende VTE-procestrap tot een bepaalde spiedel van de zoutoplossing is bereikt.Een gering gedeelte van de zoutoplossing wordt als gevolg van overloop 25 direkt in de volgende MSF-procestrap met lagere druk gevoerd, waarbij een "flash"-verdamping plaats vindt.De hoofdvolume-Stroom van de zoutoplossing stroomt echter door de volgende VTE-procestrap.Door de drukvermindering en warmteoverdracht door de kondenserende destillaatstoom van de voorafgaande 30 trap, verdampt een deel van de zoutoplossing in de warmte-uitwisselaar met vallende film van deze trap.Destillaatstoom en zoutoplossing worden na het verlaten van deze warmteuit-wisselaar van elkaar gescheiden.De resterende zoutoplossing verzamelt zich weer over de volgende VTE-procestrap en deze 35 gang van zaken begint opnieuw met gewijzigde verzadigde stoomtemperaturen en drukken.

De destillaat- of produktstoom wordt door de gelei-deplaten 304, die gelijktijdig dienen als centrifugaal-drup-pelafscheider, naar de kondensatievlakken van de volgende 40 procestrap geleid.Daar kondenseert de stoom enerzijds in de 8300 10 4 - 17 - in de verdampers met vallende film van de opvolgende VTE-procestrap, anderzijds op de warmteuitwisselaarvlaaken van de voorverwarmer.Het daarbij verkregen produktkondensaat wordt door de geleideplaten 305 - kanalen 313(zie Fig.5) - verza-5 meld en via smoorplaatsen, n.1. de gaten 313, naar het opvolgende lagere drukniveau gevoerd.Daarbij verdampt opnieuw een deel van het produktwater.

In de bovenste drieënveertig trappen wordt deze stoom direkt met het stoombestanddeel van de betreffende 10 VTE-procestrap vermengd en gekondenseerd op de boven beschreven wijze? in de onderste twaalf trappen wordt het produktwater niet in ëën stap ontspannen, maar daar wordt het drukverschil van de betreffende VTE-procestrap in verscheidene ont-spanningstrappen, n.1. in de vier ontspanningstrappen, onder-15 verdeeld.De in deze MSF-procestrappen gevormde stoom konden-^ seert alleen op de warmteuitwisselaarvlakken aan de buiszijde van de voorverwarmer VW.

Het zich in de centrifugaalafscheiders ophopende zoute water wordt eveneens door in overeenstemming met de 20 drukverschillen uitgevoerde smoorplaatsen weer naar de volgende trap gevoerd.

De bij iedere ontspanning en kondensatie verkregen inerte gassen worden uit iedere trap op twee plaatsen afgezogen, waarbij het afzuigen aan de eindpunten van het kondensa-25 tieproces plaatsvindt.De in het VTE-proces-gedeelte vrijkomende inerte gassen worden steeds door een holle ruimte 400 tussen de geleideplaten en langs de bewèeglijke zijwand 207 van houder BE gevoerd van de telkens onderste spleetdoorsnee 401 van de verdamper met vallende film, uitgaande van het mid-30 den 39 (kondensatieeinde) van iedere warmteuitwisselaarvlak afgezogen.De verkregen inerte gassen bij het kondensatiepro-ces aan de voorverwarmer worden eveneens door buisstomoen 403 aan de andere beweeglijke zijwand 208 van houder BE via een holle ruimte 404 tussen voorverwarmer en zijwand aan het eind-35 punt van de kondensatie afgezogen.De zuigkapaciteit voor inert gas wordt voor de afzonderlijke trappen geregeld door smoorkleppen 405 in de ansluitleidingen 406.

De bovenbeschreven kombinatie van VTE- en MSF-proces biedt vele voordelen, die allen tezamen leiden tot de tot nu 40 niet mogelijk geachte hoge opbrengsten aan destillaat(zoetwa- 8300104

Claims

1. Werkwijze voor het destilleren van zoetwater uit zee water door filmverdamping in een meertraps VTE-proces, met het kenmerk, dat het zeewater na doorlopen van de eerste VTE-procestrap telkens voor het binnengaan in de opvolgende VTE-20 procestrap over een stuwplaats wordt gevoerd en daarbij in tenminste steeds één MSF-procestrap wordt onderworpen aan een ontspanningsverdamping, dat het betreffende zoetwaterdestil-laat en het betreffende zoutoplossingkondensaat alle navolgende VTE-proces- en MSF-procestrappen gemeenschappelijk op zo-25 danige wijze doorlopen, dat aan de laatste MSF-procestrap het zoutoplossingkondensaat en aan de laatste VTE-procestrap het zoetwaterdestillaat kan worden onttrokken, dat de voor het opwarmen van het zeewater dienende stoom beginnende met de eerste procestrap achter elkaar door alle verdampingstrappen 30 wordt gevoerd en daarbij tenminste met de stoombestanddelen van de aanvankelijke VTE-procestrappen wordt vermengd, en dat bij de trapsgewijze verdamping vrijkomende inerte gassen worden afgezogen.

2. Werkwijze volgens conclusie 1, met het kenmerk, dat 35 het zoutoplossingkondensaat van de VTE-procestrappen aan de lage druk kant telkens in verscheidene MSF-procestrappen per VTE-trap wordt ontspannen. 8300104 * * - 19 -

3. Werkwijze volgens conclusie 1 of 2, met het kenmerk, dat de destillatie in een VTE-proces met vijfenvijftig trappen en een MSF-proces met vijfenzeventig trappen wordt uitge-voerd, waarbij aan de eerste drieënveertig VTE-procestrappen 5 telkens ëën MSF-procestrap is toegevoegd en aan de laatste twaalf VTE-procestrappen telkens vier MSF-procestrappen zijn toegevoegd.

4. Werkwijze volgens één of meer van dè voorgaande conclusies, met het kenmerk, dat het te destilleren zeeqater 10 trapsgewijze wordt voorverwarmd, en wel in de laatste voorver-warmtrap met benutting van aan de eerste VTE-procestrap toegevoerde primaire stoom, terwijl in alle andere voorverwar-mingstrappen een mengstoom van primaire stoom en destillaat, resp. kondensaatstoom van de betreffende VTE- en MSF-proces-15 trappen wordt benut. Λ

5. Werkwijze volgens één of meer van de voorgaande conclusies, met het kenmerk, dat de in iedere procestrap vrijkomende inerte gassen aan de eindpunten van het betreffende kondensatieproces worden afgezogen uit de VTE- en MSF-proces- 20 trap.

6. Werkwijze volgens één of meer van de voorgaande conclusies, met het kenmerk, dat bij elkaar behorende VTE-, MSF-proces- en voorverwarmtrappen telkens op nagenoeg gelijke destillaat-, kondensaat- en stoomtemperatuur, alsmede stoom- 25 druk worden gehouden.

7. Inrichting voor het uitvoeren van de werkwijze volgens één of meer van de voorgaande conclusies, met het kenmerk, dat zowel de voorverwamer (VW) voor onbewerkt water als ook de de VTE-procestrappen bevattende verdamper (FV) met 30 vallende film bestaan uit geprofileerde warmteuitwisselaar-platen (30), die in langs- en dwarsrichting uitgelijnde en gelijkmatig gerangschikte uitstulpingen (32, 33) vertonen en die telkens paarsgewijze in spiegelbeeld op elkaar liggend zo zijn samengebracht, dat de in de ene richting georiënteer-35 de uitstulpingen (32) van een warmteuitwiseelaarplatenpaar buisvormige kanalen (34) vormen en de in de andere richting 830 0 10 4 « . · „ - 20 - georiënteerde uitstulpingen (33) met de naburige warmteuit-wisselaarplaat (30) van het naburige warmteuitwisselaarplaten-paar spieetvormige kanalen (35) begrenzen/ en dat bij voorkeur aan de de voorverwarmer voor onbewerkt water vormende 5 warmteuitwisselaarplaten aan de buiszijde stoom en aan de spleetzijde water,, daarentegen aan de de verdamper met vallende film vormende warmteuitwisselaarplaten aan de buiszijde water en aan de spleetzijde stoom wordt toegevoerd.

8. Inrichting volgens conclusie 7, met het kenmerk, dat 10 de de voorverwarmer (VW) voor onbewerkt water vormende warmteuitwisselaarplaten (30) vlakke, in dwarsrichting verlopende ongeprofileerde gebieden (37) vertonen, door welker geometrische rangschikking onder invloed van de overdruk van aan de spleetzijde stromend onbewerkt water van de voorverwarmer ^15 voor onbewerkt water, aan de buiszijde gescheiden wordt in de met het gekozen aantal druk- en temperatuurtrappen overeenkomende sekties (VSt., tot VSt )·. l n 9. inrichting volgens conclusie 7, met het kenmerk, dat de de verdamper (FV) met vallende film vormende warmteuitwis- 20 selaarplaten (30) zodanig georiënteerd met 'elkaar verbonden zijn, dat de buisvormige kanalen (34) vertikaal staan en de mantelvlakken (34) voor de filmverdamping van het toegevoerde onbewerkte water vormen, terwijl de in dwarsrichting liggende uitstulpingen (33) achter elkaar gerangschikte, het onbewerk-25 te water verdelende en de stoomdruk kompenserende dwarsverbindingen voor de mantelvlakken aan de buiszijde vormen.

10. Inrichting volgens conclusie 7, met het kenmerk, dat het aantal warmteuitwisselaarplaten (30) van de verdamper (FV) met vallende film per druk- en temperatuurtrap (FSt^ tot

30 FStn) zodanig verschillend is, dat door vermindering van het aantal warmteuitwisselaarplaten en vergroting van de geometrische afstand tussen de trappen (FSt^ tot FSt ), de stromings-doorsnede voor de stoom uitgaande van de ingangstrap (FSt^) voor het voorverwarmde zeewater, tot de laatste trap (FSt ) 35 trapsgewijze vergroot wordt.

11. Inrichting volgens conclusie 7, met het kenmerk, dat 8300104 - 21 - - ' * — bij de voorverwarmer (VW) voor onbewerkt water de voor de betreffende druk- en temperatuurtrap benodigde verhittings-vlakken voor het voorverwarmen van het zeewater door keuze j van het aantal aan een trap toegevoegde buisvormoge kanalen . | 5 (34) van de warmteuitwisselaarparen (30) tussen de ongeprofi- . keerde gebieden (37) bepaald is. | t r

12. Inrichting volgens conclusie 7, met het kenmerk, dat de stromingsdoorsneden (35) aan de spleetzijde van de de ver- k damper (FV) met vallende film vormende warmteuitwisselaarpla-10 ten (30) telkens door een in hun geometrische midden gelegen - ongeprofileerd gebied (39) zodanig met elkaar verbonden zijn, dat tenminste niet-kondenseerbare inert gas bestanddelen aan de onderste spleet van de warmteuitwisselaarplatenparen van ! iedere sektie kunnen worden afgevoerd. \

13. Inrichting volgens conclusie 7, met het kenmerk, dat r de ongeprofileerde eindgebieden van de warmteuitwisselaar-platenparen (30) van iedere VTE-procestrap van de verdamper (FV) met vallende film in hun voor de toevoer van te verdampen onbewerkt water dienende kopse kanten naar de verdampings-20 doorsneden aan de buiszijde leidende spleet vormen, waarin als smoorlichamen dienende, over de gehele lengte van ieder r platenpaar verlopende staven (41) los ingelegd zijn, die met de hun gedeeltelijk omvattende eindgebieden van de platenparen telkens een stuwplaats vormen.

14. Inrichting volgens conclusie 7, met het kenmerk, dat deze een de stoomhoeveelheid van het onder de laatste trap (FStn) van de verdamper (FV) met vallende film zich verzamelende zuivere water kondenserende warmteuitwisselaar (21) bevat.

15. Draagstelling voor een binnen een drukdichte houder aanwezige, een voorverwarmer en een verdamper met vallende film bevattende kolom, in het bijzonder voor het ontzouten van zeewater volgens de multieffekt verdampingswerkwijze, volgens ëên of meer van de voorgaande conclusies, met het 35 kenmerk, dat bij gebruik van warmteuitwisselaarplaten voor de voorverwarmer en voor de verdamper met vallende film de te- 8300104 « „ ψ· - 22 - genover elkaar liggende zijwanden van de houder met deze verbindende draagvlakken een draagstelling met rechthoekige doorsnee vormen, dat een met het aantal trappen van de verdamper met vallende film overeenkomend aantal de draagvlakken 5 omvattende inschuifvakken bezit, dat tenminste een tegenover , de draagvlakken liggende, over de gehele lengte van de houder verlopend vak voor de opname van de voorverwarmer aanwezig is, en dat door middel van geleideplaten tussen de zijwanden van de houder een met het aantal inschuifvakken overeenkomend 10 aantal druktrappen gevormd is, die drukdicht in verbinding staan met overeenkomstige druktrappen van de voorverwarmer.

16. Inrichting volgens conclusie 15, met het kenmerk, dat de warmteuitwisselaarplaten (30) voor het filmverdampen van zeewater zijn samengevoegd tot met de inschuifvakvlakken ^15 tot En van de draagstelling (BE) overeenkomende, als in-schuivingen uitgevoerde trappen FSt.^ tot FStn, en dat de warmteuitwisselaarplaten (30) voor het voorverwarmen van het zeewater zich uitstrekken langs de trappen (FSt) en onderverdeeld zijn door in dwarsrichting verlopende ongeprofileerde 20 gebieden (37) in;met de '.trappen? £FSt^ tot FStn) overeenkomende trappen (VSt.^ tot VStn).

17. Inrichting volgens conclusie 15, met het kenmerk, dat de trappen (VSt. tot VSt en FSt. tot FSt ) van de ver-damper (FV) met vallende film en de voorverwarmer (VW) voor 25 onbewerkt water via geleideplaten (304 tot 310) trapsgewijze met elkaar verbonden zijn, die gedeeltelijk (geleideplaten 304 tot 306 en 308) aan de aan de stailing bevestigde zijwanden (205, 206) en gedeeltelijk (geleideplaten 309, 310) aan de beweeglijke zijwanden (207, 208) toebehoren.

18. Inrichting volgens conclusie 15, met het kenmerk, dat bij de naar buiten wijzende kopse kanten van voorverwarmer (VW) en verdamper (FV) met vallende film behorende geleideplaten (309, 310) zijn vastgelast aan de binnenvlakken van de afneembare zijvlakken van de drukhoude (BE) .

19. Inrichting volgens conclusie 15, met het kenmerk, dat de bij de naar binnen gekeerde kopse kanten van iedere 830 0 10 4 ' ' ' 11 l“lA 1·.'».’· .fcï. - - « |M | I |UI, _ - 23 - inschuiving van de verdamper met vallende film behorende ge-leideplaten (304, 305} zijn gevormd als verzamelbekken (312) voor zuiver water en dienen als MSF-trappen.

20. Inrichting volgens conclusie 15, met het kenmerk, 5 dat de draagvlakken (E^ tot En> gevormd zijn door als treken drukankers voor de houder dienende U-profielen (310) , en dat de bij de naar binnen gekeerde kopse kanten van de trappen (FSt^ tot FStn) van de verdamper met vallende film behorende geleideplaten eveneens zijn uitgevoerd als trek- resp. 10 drukankers voor de houder.

21. Inrichting volgens conclusie 15, met het kenmerk, dat steeds een geleideplaat (307) van de bij iedere trap (FSt^ tot FStn) van de verdamper met vallende film behorende geleideplaten losmaakbaar bevestigd is met de aan de stelling % 15 bevestigde zijwanden (205, 206).

22. Inrichting volgens conclusie 15, met het kenmerk, dat tussen de raakplaatsen van geleideplaten (304 tot 310) en trappen van de verdamper (FV) met vallende film em de voor-verwarmer (VW) dichtingen (315) zijn aangebracht. 830 0 10 4