DE3142518A1 - Destillationsverfahren zur herstellung von entwaessertem ethanol - Google Patents
Destillationsverfahren zur herstellung von entwaessertem ethanolInfo
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Description
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CHEMISCHE WERKE HÜLä O.Z.3763-H
Aktiengesellschaft
Destillationsverfahren zur Herstellung von entwässertem Ethanol
Das Verfahren "betrifft ein Destillationssystem, in dem auf besonders energiesparende Weise aus
Rohethanol ein wasserfreies Ethanol technischer Qualität gewonnen werden kann, das als Kraftstoffkomponente
für Fahrzeugbenzin verwendet werden kanno Eine Variante des Verfahrens besteht darin, daß
lediglich ein Teil des auf diese Weise erzeugten Ethanols nur als Kraftstoffkomponente geeignet
ist, während der überwiegende Teil zwar auch als Kraftstoffkomponente verwendet werden kann, wegen
seiner hohen Reinheit aber sehr wohl auch für andere Verwendungszwecke offen steht.
Als Rohstoff für dieses Verfahren kann grundsätzlich jeder wäßrige Rohalkohol.verwendet werden, ganz
gleich, ob er synthetisch aus Ethylen und Wasser, durch Gärung von Zucker- oder stärkehaltigen
Rohstoffen oder als Holz durch Verzuckerung oder Verwertung der Sulfitablaugen entstanden ist.
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-Z- 0.Z.3763-H
In den nachfolgenden Beispielen wird das synthetische
Ethanol weniger stark berücksichtigt, obwohl wegen der höheren Ethanol-Konzentration in der Synthesemaische
(13 % gegenüber 8,5 % in der Gärungsmaische) weniger Energie zur Abtrennung des Wassers
benötigt wird. Die überwiegende praktische Bedeutung für den Einsatz vom Ethanol in den Kraftstoffsektor
wird bei der Verwendung land- und forstwirtschaftlicher Rohstoffe liegen, da ein wesentlicher Vorzug des
Einsatzes von Ethanol als Kraftstoffkomponente neben der Verbesserung der Klopffestigkeit in der Einbeziehung
regenerativer Rohstoffquellen liegt. Die Problematik dieses Einsatzes von Gärungsalkohol aus
land- und forstwirtschaftlichen Rohstoffen liegt jedoch darin, daß bei Aufarbeitung nach konventionellen
Verfahren mehr Energie in Form von fossiler oder nachwachsender Primärenergie benötigt wird, als
der Energieinhalt des Ethanols ausmacht. Es ist also
bei der Gewinnung von Gärungsalkohol zum Zwecke des Einsatzes als Kraftstoffkompknente von besonderer Bedeutung,
energiesparend zu arbeiten, um noch zu einer positiven Energiebilanz zu kommen, die dem ganzen Verfahren
erst einen Sinn gibt.
Es ist aus der DE-PS 22 48 841 bekannt, den in vielen physikalischen, chemischen und treibstofftechnischen
Eigenschaften dem Ethanol ähnlichen Isopropylalkohol' aus der synthetischen Herstellung aus Propylen und
Wasser in einer Zweikolonnen-Destillation für Kraftstoff-Qualität vom Wasser zu befreien und in einer
technischen Qualität anfallen zu lassen, wobei die
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-ί- O.Z. 3763-H
Nebenprodukte der Synthese im wesentlichen nicht abgetrennt werden. Als Schleppmittel bei der Entwässerung
dient dabei der in der Synthese als Nebenprodukt entstehende Diisopropylether, der sich
zunächst in der Entwässerungskolonne aufbaut, beim laufenden Betrieb mit dem erzeugten wasserfreien
Isopropylalkohol im Verhältnis seiner Entstehung abgegeben wird.
Die Abtrennung des Wassers aus der wäßrigen Schicht des Dekanteurs für das Kopfprodukt der Entwässerungskolonne
erfolgt in der Rektifizierkolonne, die unter höherem Druck als die Entwässerungskolonne betrieben
wird, so daß der Wärmeinhalt der Brüden der Rektifizierkolonne dazu benutzt werden kann, die
Entwässerungskolonne zu beheizen.
An sich liegt es nahe, dieses Verfahren auf Ethanol zu
übertragen. Jedoch bildet im Gegensatz zu Diisopropylether, der mit Isopropylalkohol und Wasser ein
ternäres Azeotrop mit dem Siedepunkt 62 °C und der Zusammensetzung 4,5 % Wasser, 4,5 % Isopropylalkohol,
91 % Ether bildet, Diethylether mit- Ethanol und "Wasser kein ternäres Azeotrop; das in Gegenwart von Diethylether
bei Normaldruck am niedrigsten siedende binäre Azeotrop besteht aus 1,3 % Wasser und 98,7 % Ether
und hat einen Siedepunkt von 34,15 0C, das sich nüit
in zwei Schichten trennt.
Dadurch ist eine Abtrennung von Wasser und Rückführung
eines Rücklaufes mit unter azeotroper Zusammensetzung nicht möglich.
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Theoretisch wäre es möglich, durch Anwendung von höherem als atmosphärischem Druck in der Entwässerungskolonne das Wasser mit Diethylether über Kopf abzutrennen,
da mit steigendem Druck die binären Azeotrope von Diethylether und Y«Tasser mehr Wasser
enthalten, so daß schließlich eine Trennung in zwei Phasen erfolgt. Jedoch ist die besonders
energiesparende Destillation bis zum wasserfreien Ethanol nur möglich, wenn die Brüden der Rektifizierkolonne
zur Beheizung der Entwässerungskolonne ausgenutzt werden können, was ein bestimmtes Druckgefälle
zwischen diesen beiden Kolonnen voraussetzt. Die Druckdifferenz muß so gewählt werden, daß die Siedetemperatur
der Alkoholbrüden der ersten Kolonne mindestens 6 ° höher liegt als die Sumpftemperatur
der zweiten Kolonne, da sonst die Aufkocher der zweiten Kolonne unwirtschaftlich groß dimensioniert werden
müssen oder daß eine Wärmenutzung gar nicht mehr möglich ist, wenn die Sumpftemperatür der zweiten
Kolonne höher ist als die Siedetemperatur der Alkoholbrüden.
Ein weiterer Nachteil des Schleppmittels Diethylether zum Entwässern von Ethanol ist die Tatsache, daß
bei der Herstellung von Ethanol durch Gärung von Kohlehydraten kein Ether als Nebenprodukt anfällt.
Wie bereits ausgeführt, wird jedoch die größte Bedeutung beim Einsatz als Kraftstöffkomponente dem
durch Gärung erzeugten Ethanol - und nicht dem synthetisch aus Ethylen erzeugten - zufallen.
Die technische Entwicklung zur möglichst energiesparenden
Gewinnung von wasserfreiem, sonst jedoch
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nicht besonders fein gereinigtem Ethanol ist daher andere
Wege als die der Verwendung von Diethylether als Schleppmittel gegangen. So berichtet K.Misselhorn
in Chemie-Ingenieur-Technik 53, (1981), Seite 49, von einem Dampfverbrauch von 2,5 kg/1 Ethanol
entsprechend 3,2 kg Dampf/ kg Ethanol bis zur Entwässerung bei Betrieb der Rektifizierkolonne unter
Druck und Ausnutzung der Brüdenwärme in der Entwässerungskolonne und der Schleppmittel-Wiedergewinnungskolonne.
Das gleiche Prinzip wird auch bei der speziell auf Ethanol für Kraftstoffeinsatz abgehobenen
europäischen Patentanmeldung 00 11 147 angewendet, durch einen recht umfangreichen Wärmetausch an allen
drei Kolonnen wird hier bei Ausgang von 8,5 tigern Gärungsalkohol ein spezifischer Verbrauch von 2,06 kg/1
Ethanol entsprechend 2,6 kg Dampf/kg Ethanol bis zum wasserfreien Alkohol mitgeteilt.
Auf eine Alkohol-Feinreinigung, die eine andere Einsatzmöglichkeit als im Kraftstoffsektor offen
ließe, wird weitgehend verzichtet. Allerdings werden sich zwischen Speisung und Produktabzug aufbauende
höhere Alkohole abgezogen, nach Kühlung mit Wasser extrahiert und nach dem Abscheiden als organische
Phase der Kraftstoffkomponente zugegeben, während aus dem zusätzlich eingebrachten Wasser der Alkohol in
der ersten Kolonne mit entsprechendem Einsatz von Energie zurückgewonnen wird.
Außerdem wird der azeotrop siedende Alkohol (als Konzentration -werden 95 Vol.-% angegeben) nicht aus dem
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Kopf der Rektifizierkolonne abgezogen, sondern etwa am 50. von 60 Böden alsFlüssigkeit. Zur Ausschleusung
von leicht siedenden Verunreinigungen (namentlich genannt wird Acetaldehyd) wird ein Teil
der Kopfbrüden der Rektifizierkolonne nicht als Rückfluß
auf die Kolonne gegeben , sondern mit 95 Volr-%
Ethanol direkt dem wasserfreien Kraftstoffalkohol
zugegeben. Dies ist möglich, da die angewendete Benzol-Entwässerung mühelos als Sumpfprodukt einen
Alkohol mit weniger als 0,1 % Wasser liefert, 0,5 % Wasser jedoch bei der Kraftstoffzumischung zu
tolerieren sind.
Ohne daß dies ausgesprochen wird, liegt dem bekannten Verfahren offensichtlich die Überlegung zugrunde,
daß, da eine Einspeisung des azeotrop siedenden Alkohols mit seinen niedriger als Ethanol siedenden Verunreinigungen
in die Entwässerungskolonne zu deren Anreicherung im Kopf dieser Kolonne führt, so daß,
da es sich im wesentlichen um hydrophile Stoffe,wie Acetaldehyd und Methanol handelt, schließlich eine
Trennung in zwei Phasen nicht mehr erfolgt, eine Ausschleusung dieser Leichtsieder erforderlich sei.
Durch die dort vorgeschlagene Maßnahme kann aber nur ein Teil der leichtsiedenden Verunreinigungen
abgetrennt und damit der Entwässerungskolonne ferngehalten werden,und zwar entsprechend dem
gewählten Rücklaufverhältnis, so daß kontinuierlich
oder diskontinuierlich ein Teil des Kopfproduktes in einer weiteren in der europäischen Patentanmeldung'
00 11 147 nicht dargestellten Kolonne aufgearbeitet werden muß.
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Sind Rohälkohole aus der alkoholischen Gärung mit höheren Gehalten an niedrigsiedenden Verunreinigungen
aufzuarbeiten, z.B. auf Basis Sulfitablaugen oder Holζverzuckerung mit bis
zu 3 % Methanol, so erfordert die Methanolabtrennung
einen erheblichen apparativen und energetischen zusätzlichen Aufwand.
Es wurde überraschenderweise gefunden, daß sich
jeglicher Aufbau von Nebenprodukten im Kopf der Entwässerungskolonne vermeiden läßt, wenn die
Trennung von Schleppmittel und Wasser an der gleichen Stelle erfolgt, wo auch eine Anreicherung der leichtsiedenden Verunreinigungen vom Ethanol erfolgt,
nämlich am Kopf der Rektifizierkolonne. Damit reduziert sich der Gesamtbedarf an Destillationskolonnen
für die Herstellung von Kraftstoff-Ethanol mit nicht mehr als 0,5 % Wasser auf zwei.
Gegenstand der Erfindung ist daher ein Destillationsverfahren
zur Herstellung von entwässertem Ethanol aus verdünnten wäßrigen Lösungen, erhalten durch
alkoholische Gärung aus kohlehydrathaltigen Rohstoffen oder durch Hydratisierung von Ethylen,
wobei das entwässerte Ethanol sowohl als Kraftstoffzusatz als auch für andere technische Einsatzgebiete
geeignet ist, dadurch gekennzeichnet, daß die Destillation in einem Zweikolonnensystem durchgeführt
wird, wobei die erste Kolonne - zur
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Rektifizierung - unter einem solchen Druck betrieben wird, daß die zweite Kolonne - zur
Entwässerung - ausschließlich mit den Brüden der ersten Kolonne beheizt wird, in der ersten Kolonne
die Aufkonzentrierung des verdünnten wäßrigen Ethanols auf eine Ethanolkonzentration unterhalb ■
der Zusammensetzung des binären Ethanol-Wasser-Azeotrops, die Abtrennung des Wassers aus der unteren
Schicht des kondensierten Kopfproduktes der zweiten Kolonne, sowie die Abtrennung von niedriger als
Ethanol siedenden Verunreinigungen und Schleppmittel am Kopf und die der höhersiedenden Verunreinigungen
oberhalb der Einspeisestelle des verdünnten Rohalkohols erfolgt, in der zweiten Kolonne die
Entwässerung mittels Schleppmittel durch Zusatz einer Kraftstoffkomponente oder des Kraftstoffs,
dem das Ethanol gegebenenfalls zugesetzt werden soll, unter Abtrennung der wässrigen Phase als
Kopfprodukt erfolgt.
Wenn als Schleppmittel ein Kohlenwasserstoff eingesetzt wird, der ohnehin als Kraftstoffkomponente
vorgesehen ist, werden mit dem Schleppmittel aus der organischen Schicht des Kopfproduktes
der Rektifizierkolonne auch die leichtsiedenden Verunreinigungen des Ethanols abgezogen. Dieses
Produkt kann dann dem Kraftstoff-Ethanol aus dem Sumpf der Entwässerungskolonne ohne weitere Behandlung
zugemischt werden. Die minimale Zumischung von Ethanol aus der Entwässerungskolonne ist durch den
Wassergehalt der organischen Phase des Kopfproduktes der Rektifizierkolonne bestimmt, der wiederum vom
Jeweils verwendeten Schleppmittel abhängig ist. In der
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4S
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Regel wird nur ein kleiner Teil des Sumpfproduktes
der Entwässerungskolonne auf diese Weise zweckgebunden als Kraftstoffzusatz gebraucht, der größere Teil
steht als hochreiner wasserfreier Alkohol allen Verwendungszwecken offen.
Um eine wirtschaftlich optimale Fahrweise des Destillationsverfahrens
zur Erzielung von entwässertem Ethanol zu erzielen, wird die Rektifizierkolonne unter einem solchen Druck betrieben, daß die
aufgestärkten Ethanoldämpfe, die zum Aufkocher
der Entwässerungskolonne geleitet werden, dort so weit kondensiert werden, daß noch ein für die
Abtrennung der Niedrigsieder ausreichender Anteil unkondensiert in die Rektifizierkolonne einen Boden
oberhalb des Abzugsbodens der Brüden für die Beheizung der Entwässerungskolonne zurückgeführt wird, während
das im Aufkocher anfallende kondensierte Produkt teils in die Entwässerungskolonne, teils auf den Abzugsboden der Rektifizierkolonne gespeist wird.
Der obere Teil der Rektifizierkolonne wird bei einem
niedrigeren Druck als im unteren Teil betrieben, wobei der Unterschied mindestens dem Druckverlust der
Brüden in den Leitungen von und zur Rektifizierkolonne und im Aufkocher der Entwässerungskolonne entspricht.
Vorzugsweise wird das Oberteil bei nahezu atmosphärischem
Druck betrieben, wobei die nicht am Kopf der Kolonne abgezogene Menge, die als Rücklauf auf die Kolonne
zurückgeführt wird, mit einer Pumpe in den Kolonnenteil mit dem höheren Druck zurückgeführt wird, wenn
der hydrostatische Druck nicht ausreicht.
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Bei der Reduzierung der Destillationskolonnen auf zwei war auch eine andere Optimierung der Wärmewiederverwertung als in dem recht komplizierten .
System gemäß der europäischen Patentanmeldung 00 11 vorzusehen. Wie dort bereits ausgeführt, ist der
Energiebedarf an der Rektifizierkolonne größer als an der Entwässerungskolonne, wenn versucht wird, in der
Rektifizierkolonne bereits möglichst nahe an die azeotrop siedende Zusammensetzung heranzukommen.
Bei Verlagerung der Aufgabe der Trennung von Schleppmittel und Wasser aus der unteren Schicht
des Dekanteurs für das Kopfprodukt der Entwässerungskolonne auf die Rektifizierkolonne wird dieses
Ungleichgewicht noch größer, da die Wiedergewinnungskolonne nicht mehr als Energie-Aufnehmer zur Verfügung
steht und ihre Energie zusätzlich in den Brüden der Rektifizierkolonne ansteht.
Dieses Gleichgewicht zwischen Energieinhalt der Brüden
der Rektifizierkolonne und dem Bedarf der Entwässerungskolonne wird wieder hergestellt, wenn darauf verzichtet
wird, als Produktabzug der Rektifizierkolonne möglichst ein azeotrop siedendes Gemisch zu erhalten,
sondern wenn die Dampfzugabe zur Rektifizierkolonne nur durch den vollständigen Ethanol-Abtrieb aus dem
Sumpf bestimmt wird. Da bekannt ist," daß die Abtriebsenergie mit fallender Ethanolkonzentration stark
zunimmt, muß vermieden werden, zusätzlich Wasser in den Destillationsprozeß einzubringen, wie es z.B.
gemäß der europäischen Patentanmeldung 00 11 147 im Fuselölwascher geschieht. Ferner muß die Vorwärmung
des in die Rektifizierkolonne eingespeisten wäßrigen
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Rohalkohols möglichst exakt auf die Siedetemperatur am Einlaufboden erfolgen, damit keine Entspannungsverdampfung und Abnahme der Ethanolkonzentration
der Flüssigkeit erfolgt, was eine Erhöhung der Abtriebsarbeit bedeuten würde. Bei einer Gärungsmaische mit zum Beispiel 8,5 Gew.-% Ethanol beträgt
die Abtriebsarbeit 1,8 kg Dampf pro Kg Ethanol (1,4 kg Dampf/1 Ethanol), dabei wird ein 91 Gew.-^iger
Alkohol dampfförmig am 50. Boden abgezogen, der Rückfluß 1Q ist die 2,3-fache Menge der Speisung zur Entwässerungskolonne.
Bei dem immer noch hohen Wärmeinhalt der Brüden läßt
sich der höhere Wassergehalt über Kopf der Entwässerungskolonne- abtrennen. Neben dem besonders niedrigen
Dampfbedarf liegt der Vorteil der hier gewählten
Verfahrensweise in der erheblichen Einsparung von apparativem Aufwand für eine Kolonne und mehrere
Wärmeaustauscher im Vergleich zur europäischen Patentanmeldung 00 11 147.
Weiterhin sind folgende Maßnahmen für das erfindungsgemäße
Verfahren von Vorteil:
Die Aufkonzentrierung des Ethanols in der ersten
Kolonne erfolgt auf eine Konzentration von 75 - 95 Gew.-%r
vorzugsweise 85 - 92 Gew.-%, der Kolonnensumpf wird bei einem Druck von 2-8 bar betrieben.
Sie Speisung mit wässrigem Rohalkohol erfolgt in den unteren Bereich der ersten Kolonne auf die Böden
12 - 20, wobei bei niedriger Konzentration die höheren Böden gewählt werden. Es ist angebracht den eingespeisten
Rohalkohol auf die Temperatur des Einlaufbodens durch Wärmetausch mit dem aus dem Sumpf dieser
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Kolonne abgezogenem Wasser zu bringen. Die sich in der ersten Kolonne anreichernden, höher als
Ethanol siedenden Verunreinigungen werden einige Böden oberhalb der Rohalkoholeinspeisung abgezogen
und dem Kraftstoff zugesetzt. Werden bei diesem Hochsiederabzug zwei flüssige Phasen gebildet,so wird
nur die obere, organische Phase abgezogen, während die untere, wässrige Phase einen oder mehrere Böden
tiefer in die Kolonne zurückgeführt wird. Zur Verminderung des Wassergehaltes des Hochsiederabzugs
kann eine Extraktion mit Kraftstoff oder einer Komponente des Kraftstoffes, dem das Ethanol gegebenenfalls
zugesetzt werden soll, erfolgen. Hierbei wird nur die organische Phase abgezogen, die wässrige
wird auf den Abzugsboden bzw. tiefer, aber unter der Einspeisungsstelle des wässrigen Rohalkohols
zurückgeführt.
Die Brüden aus der ersten Kolonne wurden oberhalb des Hochsiederabzugs aber unterhalb des
Kopfabzuges abgezogen und teilweise oder ganz in den Aufkocher der zweiten Kolonne, um diese zu
beheizen,überführt und dort zu einem wesentlichen Teil kondensiert, wobei der nichtkondensierte Teil
in die erste Kolonne einen Boden oberhalb des Brüdenabzuges rückgeführt wird, während das
Kondensat teilweise auf die erste Kolonne zum Brüdenabzugsboden, teilweise in den oberen Teil der
zweiten Kolonne gefahren wird. Das Oberteil der ersten Kolonne oberhalb des Brüdenabzugs zur Beheizung der
zweiten Kolonne wird bei einem niedrigeren Druck als das Unterteil betrieben und zwar mindestens um den
Betrag, der als Druckverlust in den Leitungen von der
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ersten Kolonne zum Aufkocher, im Aufkocher selbst, in den erforderlichen Meß- und Regeleinrichtungen
und in den Leitungen zur ersten Kolonne entsteht,
Die Brüden der ersten Kolonne, die außer Ethanol
die niedriger als Ethanol siedenden Verunreinigungen und einen Teil des Schleppmittels enthalten werden
kondensiert.
Ein Teil des Kondensates geht als Rückfluß auf die erste Kolonne zurück, der Rest, wird abgezogen und
1Ö so dem Kraftstoff zugefügt. Bilden sich dabei zwei flüssige Phasen, so wird die wässrige Phase
vollständig rückgeführt, während ein Teil der organischen Phase als Rückfluß zurückgegeben und
der andere Teil abgezogen und dem Kraftstoff zugesetzt wird.
Die zweite Kolonne wird bei einem Kopfdruck von
0,5 - 2 bar, vorzugsweise Atmosphärendruck betrieben. Nach Kondensation der Kopfdämpfe der zweiten Kolonne
wird nur die Menge über die Trennvorrichtung -die zweckmäßig im Oberteil der Kolonne angeordnet sein
kann - gefahren, die erforderlich ist, um das mit der Speisung eingebrachte Wasser auszuschleusen.
Die wässrige Phase aus der Trenneinrichtung der zweiten Kolonne wird auf die erste Kolonne oberhalb
der Rohalkoholeinspeisung, aber unterhalb des Hochsiederabzugs
rückgeführt. Als Schleppmittel für die Entwässerung dienen Rohölschnitte bzw.Benzinschnitte,
insbesondere im Siedebereich 80 - 200 0C oder
reine Komponenten wie Benzol, Cyclohexan oder Heptan.
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Im einzelnen soll der Verfahrensablauf im folgenden geschildert werden, zur Veranschaulichung
dient die beigefügte Zeichnung.
Die Maische aus Gärung oder Synthese (Leitung 1) wird im Wärmeaustauscher (2) im Gegenstrom zum
Sumpfprodukt (Leitung 3) der Rektifizierkolonne (4) auf die Temperatur des Speisungsbodens in der
Rektifizierkolonne (4) vorgewärmt und diesem zugeführt. Die Rektifizierkolonne (4) wird über
den Umluftverdampfer (5) mit Dampf (6) beheizt. Wenn die Kolonne bei einem Sumpfdruck von 5 bar betrieben
wird, ist ein Sattdampf von 8 bar mit 170 0C zur
Beaufschlagung des UmlaufVerdampfers (5) sinnvoll. Die
Dampfmenge richtet sich nach dem Bedarf für den Abtrieb, das heißt zur Erzielung eines alkoholfreien
Sumpfproduktes (3). Bei Einsatz einer Gärungsmaische mit 8,5 Gew.% Ethanol liegt dieser bei 1,8 kg Dampf
pro kg Ethanol.
Die Hauptmenge der Dämpfe wird über Leitung (7) von einem oberen Boden abgezogen und dem Umlaufverdampfer
(8) der Entwässerungskolonne (9) zugeführt. Die Energiezufuhr zu dieser Kolonne die im Kopf zur
Atmosphäre entlüftet, wird durch Kondensatstandhaltung
im Umlaufverdampfer (8) geregelt. Der nicht kondensierte
Anteil der Dämpfe wird über Leitung (10) der Rektifizierkolonne
(4) einem Boden über dem Dämpfeabzugsboden zugeführt. Zusammen mit den nicht abgezogenen
Dämpfen des Dämpfeabzugsbodens wird damit dem Oberteil der Rektifizierkolonne (4) die erforderliehe
Energie zugeführt. Zweckmäßig ist, die gesamten Brüden über den Umlaufverdampfer (8) zu fahren,
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da hier während der Kondensation der Hauptmenge eine zusätzliche Anreicherung der Niedrigsieder
stattfindet. Das Kondensat des UmlaufVerdampfers (8)
dient teilweise als Speisung über Leitung(11)für die
Entwässerungskolonne (9), teilweise wird es auf den Dämpfeabzugsboden der Rektifizierkolonne (4)
über Leitung(12)gegeben. Da ein Druckgefälle
zur Entlüftung des UmlaufVerdampfers (8) zwischen
Unter- und Oberteil der Rektifizierkolonne (4) bestehen muß, wird der Flüssigkeitsablauf des
Kolonnenoberteils zum Kolonnenunterteil mit Hilfe einer Pumpe gefördert.
In der Zone oberhalb der Rohalkoholeinspeisung sich anreichernde, höher als Ethanol siedende Verunreinigungen
werden über Leitung (13) einer Trenneinrichtung (15) zugeführt, die spezifisch
leichtere organische Phase wird über Leitung.(17) abgezogen, während die wäßrige Phase über Leitung (18)
einen oder mehrere Böden unterhalb des Abzugsbodens, allerdings oberhalb des Einlaufes der Maische
in die Rektifizierkolonne zurückkehrt. Sollte eine Trennung in zwei Phasen in (15) nicht erfolgen
oder sollte der Wassergehalt der organischen Phase
gesenkt werden, so wird statt in einer Dekantation in einer Gegenstromextraktion - es können alle in der
Technik üblichen Methoden eingesetzt werden - über Leitung (16) das Extraktionsmittel - Verwendung findet
dafür der Kraftstoff, dem später Ethanol zugesetzt werden soll - zu dem via Leitung (13) abgezogenem
Produkt im Gegenstrom geführt. Die mit den Höhersiedern angereicherte organische Phase wird über
Leitung (17) nach Kühlung in (14) dem Kraftstoff
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zugesetzt, während die wäßrige Phase über Leitung (18) in die Rektifizierkolonne (4) zurückgeführt
wird,und zwar einen oder mehrere Böden unterhalb des Abzugsbodens, aber oberhalb des Speisebodens
der Maische.
Die Entwässerungskolonne (9) liefert als Sumpfprodukt
einen reinen, wasserfreien Alkohol (unter 0,1 % Wasser), der über Leitung (19)
abgezogen wird und ganz oder teilweise als Kraftstoffbemischung
verwendet wird.
Als Schleppmittel für die Entwässerungskolonne (9) wird über Leitung (20) in jedem Fall ein Kohlenwasserstoff
eingesetzt, der als Kraftstoffkomponente geeignet ist. Je nach dem, ob-die Gesamtmenge des
erzeugten Ethanols nur als Kraftstoffzusatz
Verwendung finden soll oder aber neben Kraftstoff-Ethanol
auch hochreiner wasserfreier Alkohol abgegeben werden soll, wird man als Schleppmittel entweder
eine Benzinfraktion (z.B. Siedeschnitt 80 - 200 0C)
oder eine Reinsubstanz (z.B. Cyclohexane Benzol oder h-Heptan) einsetzen.
Die Kopfbrüden der Entwässerungskolonne (9) werden
im Kondensator (21) (Luft- oder Wasserkühler) kondensiert und über Leitung (22) dem Kopfdekanteur (23)
der Entwässerungskolonne (9) zugeführt, der außerhalb der Kolonne aufgestellt oder auch zweckmäßig
im Inneren der Kolonne angebracht sein kann. Zur Aufrechterhaltung des Wasserhaushaltes im Oberteil
der Kolonne - d.h. es muß sich möglichst nur ternäres Kohlenwasserstoff-Ethanol-Wasser-Azeotrop
und möglichst wenig binäres Kohlenwasserstoff-Ethanol-Azeotrop
ausbilden - wird ein entsprechender
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Anteil des Kondensates aus (21) am Dekanteur (23) vorbeigefahren und direkt als Rücklauf auf die
Kolonne (9) gegeben.
Die organische Phase aus (23) läuft als Rückfluß auf
die Kolonne zurück, die wäßrige Phase wird über Leitung (24) einem Boden zwischen Rohproduktspeisung
und Seitenabzug der Höhensieder in die Rektifizierkolonne (4) geführt, wo die Trennung in
Wasser, das über den Sumpf (3) der Kolonne ausgeschleust wird, Ethanol mit Restwasser und Schleppmittel
erfolgt.
Im Kopf der Rektifizierkolonne (4) findet sich das Schleppmittel als ternäres Azeotrop mit Ethanol
und Wasser wieder, außerdem reichern sich dort alle niedrigsiedenden Verunreinigungen des Ethanols an,
ob sie nun Azeotrope bilden oder nicht (z.B. Acetaldehyd, Methanol, Kohlenwasserstoffe; bei
Synthese-Rohstoff: Diethylether). Nach Kondensation im Kondensator (25) (vorzugsweise Wasserkühlung
wegen der teilweise besonders niedrigen Siedepunkte der Verunreinigungen) wird das Kopfprodukt dem
Dekanteur (26) zugeführt. Ein Teil der organischen Phase wird über Leitung (27) abgezogen und nach
Kühlung dem Kraftstoff zugesetzt, während der Rest der organischen Phase zusammen mit der wäßrigen
Phase als Rücklauf auf den Kopf der Kolonne über Leitung (28) gegeben wird.
Über diese organische Phase (Leitung 27) wird die gesamte Schleppmittelmenge ausgeschleust, die
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entsprechend der über die Entwässerung auszuschleusenden
Waseermenge in der wäßrigen Phase (24) des Dekanteurs (23) der Entwässerungskolonne
(9) enthalten ist. Sie gelangt mit einer kleinen Menge Ethanol und den niedrigsiedenden
Verunreinigungen des Rohalkohols sowie einem Restwassergehalt in den Kraftstoff und muß laufend durch
frisches Schleppmittel (20) ersetzt werden.
Die Mindestmenge des Sumpfproduktes (19) der Entwässerungskolonne (9) zur Abmisohung für den
Kraftstoffzusatz richtet sich nach Menge und Zusammensetzung des Zwangsanfalls an unreinen
Fraktionen aus dem Dekanteur des Seitenabzuges (17) und des Kopfproduktes (27) der Rektifizierkolonne (4).
Zweckgebunden für den Einsatz als Kraftstoffkomponente
aus dem Sumpfprodukt (19) der EntwMsserungskolonne (9)
ist die Menge, die den Wassergehalt in der Gesamtmischung
auf 0,5 % des Ethanolgehaltes bringt.
Für die Destillation werden die in der Technik Üblichen Apparate, Einrichtungen und Werkstoffe
verwondet. Für den Abtriebsteil der ersten Kolonne werden die Böden iso gewählt, daß durch entsprechende
Strömungsführung und Dampfdurchtritt durch die Flüssigkeit ein maximaler Selbstreinigungseffekt
erzielt wird. Der Umlaufverdampfer (5) wird zweckmäßigerweise
als Zwangsumlaufverdampfer ausgebildet, um durch entsprechende Strömungsgeschwindigkeit ein Belegen der
Rohre und damit Verschlechterung des Wärmedurchganges zu verhindern.
Wegen der für den Kraftstoffsektor erforderlichen
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großen Menge werden im allgemeinen Bödenkolonnen lind nur ausnahmsweise Füllkörper-Kolonnen o.a. Einsatz
finden. Bei der Bödenauslegung wird man besonderes Augenmerk richten auf niedrigen
Druckverlust, damit der Sumpfdruck, in der ersten
Kolonne möglichst niedrig gefahren werden kann.
Das Verfahren soll an Hand von 4 Beispielen erläutert werden, wobei damit natürlich nicht die gesamte
Breite der Anwendung und alle Kombinationsmöglichkeiten abgedeckt werden können.
100 t einer Maische, die durch alkoholische Gärung unter Verwendung von Weizen als Rohstoff entstanden
ist und die neben 8,5 Gew.% Ethanol noch 0,01 %
Acetaldehyd und 0,04 % Fuselöle (hauptsächlich . Amylalkohol) enthält, werden stündlich mit einer
Temperatur von 32 0C durch den Wärmeaustauscher (2)
geschickt, wo sie im Gegenstrom zum Sumpfprodukt der Rektifizierkolonne (4), die bei 4,5 bar
Sumpfdruck betrieben wird, auf 135 0C vorgewärmt
werden und dann auf den 18. von 60 Böden der Rektifizierkolonne eingespeist werden.
Der Umlaufverdampfer (5) der Rektifizierkolonne (4) Wird stündlich mit 15,3 t Dampf (satt 8 bar, 170 0C)
beaufschlagt, also 1,8 t Dampf/t Ethanol.
Durch Leitung (7) werden vom 50. Boden stündlich 28,8 t Dämpfe abgezogen mit 90 Gew.% Ethanol,
9 Gew.?£ Wasser, 0,1 % Acetaldehyd, 1Gew.% Cyclohexan
und dem Umlaufverdampfer (-8) zugeführt. Dort
-20-
O.Z.3763-H
kondensieren 25,9 t Dämpfe/h, von dem Kondensat
werden über Leitung (19) 12,4 t/h als Speisung auf den 40. von 60 Böden der Entwässerungskolonne (9) gegeben, 13,5 t/h gehen auf
über Leitung (12) den Dämpfeabzugsboden der Rektifizierkolonne (4) zurück und 2,9 t/h werden
dampfförmig über Leitung (10) auf den nächsten Boden oberhalb des Dämpfeabzugsbodens der
Rektifizierkolonne (4) geleitet.
Vom 23. Boden der Rektifizierkolonne (4) werden
stündlich 0,6 t Flüssigkeit über Leitung (13) zum Extraktionsdekanteur (15) gefahren, im Gegenstrom
dazu über Leitung (16) 0,1 t/h Cyclohexan. Am Kopf werden 170 kg/h mit der Zusammensetzung
57,6 Gew.% Cyclohexan, 19,6 Gew.% Fuselöle, 21,3 Gew.?6 Ethanol und 1,5 Gew.% Wasser abgezogen.
Auf Ethanol und Fuselöl bezogen, enthält dies Gemisch 3,7 Gew.% Wasser.
Vom Dekanteur (23) werden über Leitung (24) stündlich 5,3 t wässrige Phase auf den 20. Boden der Rektifizierkolonne (4) mit folgender Zusammensetzung gefahren: 2,2 Gew.% Wasser, 53 Gew.?6 Ethanol, 0,5 Gew.% Acetaldehyd und 24 Gew.% Cyclohexan.
Vom Dekanteur (23) werden über Leitung (24) stündlich 5,3 t wässrige Phase auf den 20. Boden der Rektifizierkolonne (4) mit folgender Zusammensetzung gefahren: 2,2 Gew.% Wasser, 53 Gew.?6 Ethanol, 0,5 Gew.% Acetaldehyd und 24 Gew.% Cyclohexan.
Die vom Kopf der Kolonne (4) abgezogenen Dämpfe werden im Kondensator (25) verflüssigt und im
Dekanteur (26) in 2 Schichten getrennt. Von der oberen Schicht werden 0,3 t/h mit einer Zusammensetzung
von 78 % Cyclohexan, 12% Ethanol, 4 % Acet-
^O aldehyd, 2 % Wasser und 4 % Kohlenwasserstoffe
über Leitung (27) abgezogen. Bezogen auf die Summe Ethanol und Acetaldehyd beträgt der Wasser-
-21-
3H2518
O9Z. 3763-H
gehalt 12,5 ?£. Die untere Schicht und der Rest
der oberen Schicht werden aus dem Dekanteur (26) als Rücklauf auf die Kolonne (4) gefahren.
Insgesamt fallen damit die Nebenprodukte aus der Gärung in Mischung mit Ethanol und Kohlenwasserstoffen
in einer Gesamtmenge von 470 kg pro h an mit einem Gesamtwassergehalt von 8,5 kg.
Vom Sumpf der Entwässerungskolonne (9) werden
8450 kg entwässerten Ethanols mit einem Wassergehalt
von unter 0,1 Gew.%'abgezogen. Die stündlich zu ersetzende Cyclohexanmenge beträgt 330 kg»
Um die Nebenproduktmischung von 470 kg/h auf einen Wassergehalt unter 0,5 Gew.% abzumischen, ist der
Zusatz von maximal 1450 kg erforderlich, so daß bei Bedarf maximal 7 t/h Ethanol für andere
Zwecke als Treibstoffzusatz verfügbar sind.
100 t einer Maische, die aus dem Abtrieb von Sulfitlauge
erhalten wurde und neben 8,5 Gew.% Ethanol, noch 2 Gew.% Methanol, 0,5 Gew.% Acetaldehyd und 0s01 %
Fuselöle enthält, werden stündlich mit einer Temperatur von 60 0C durch den Wärmeaustauscher (2)
geschickt, wo sie im Gegenstrom zum Sumpfprodukt der Rektifizierkolonne (4), die bei 5,0 bar Sumpfdruck
betrieben wird, auf 140 0C vorgewärmt werden und
dann auf den 16. von 60 Böden der Rektifizierkolonne eingespeist werden. Der Umlaufverdampfer (5) der
Rektifizierkolonne (4) wird stündlich mit 15,3 t Dampf (satt 8 bar, 170 0C) beaufschlagt, also 1,8 t Dampf/t
Ethanol.
-22-
31425Ia
if
--S2- O. Z. 3763-Η
Durch Leitung (7) werden vom 50. Boden stündlich
28,0 t Dämpfe abgezogen mit 78 Gew.% Ethanol, 10,5 Gew.9i Methanol, 2,5 Gew. % Acetaldehyd, 9 Gew«% Wasser
und dem Umlaufverdampfer (8) zugeführt* Dort kondensieren 24 t Dämpfe/h, von dem Kondensat .
werden 13 t/h als Speisung auf den 50.· von 60 Böden der Entwässerungskolonne (9) gegeben,
.11 t/h Kondensat gehen auf den Dämpfeabzugsboden der Rektifizierkolonne zurück. 4 t/h der Dämpfe mit
62 Gew.% Methanol, 17 Gew.# Acetaldehyd, 14 Gew.%
Ethanol, 7 Gew.% Wasser werden im Umlaufverdampfer (8)
nicht kondensiert und gelangen dampfförmig durch Leitung (10) auf den Boden oberhalb des Dämpfeabzugsbodens
der Rektifizierkolonne (4).
Aus dem Dekanteur (26) werden an organischer Phase stündlich 15 t abgezogen mit folgender Zusammen-.
Setzung: 40 Gew.?£ Heptan, 40 Gew.?6 Methanol, 10 Gew.?£
Acetaldehyd, 9,2 Gew.% Ethanol, 0,8 Gew.%Wasser.
Auf die Inhaltsstoffe der Maisehe-Ethanol, Methan und
Acetaldehyd bezogen sind in dieser Mischung 1,4 Gew.% Wasser. Die 40 Gew.% Heptan machen 2 t n-Heptan/h aus, die
laufend über Leitung (20) ersetzt werden müssen.
Vom 23. Boden der Rektifizierkolonne werden stündlich 0,12 t Flüssigkeit zum Extraktionsdekanteur (15)
gegeben, in dem sich ohne Fremdstoffzugabe zwei Phasen bilden. Die wässrige Phase wird über
Leitung (18) dem 20. Boden der Rektifizierkolonne (4) zugeführt.
Als organische Schicht fallen stündlich 14 kg an mit
71 Gew.% Fuselölen,15 Gew.% Ethanol, 14 Gew.# Wasser.
-23-
-*3- O.Z. 3763-Η
Genau wie der Abzug an organischer Phase aus dem Dekanteur (26) der Rektifizierkolonne (4)
wird diener Abzug in die Mischung zum Kraftstoffethanol
gegeben. Gesamtwassergehalt der Abzüge: 40 kg + 2- kg = 42 kg. Wenn die Kraftstoffzumischung
nicht mehr als 0,5 Gew.% Wasser auf die Summe von Ethanol, Methanol und Acetaldehyd bezogen enthalten
soll, ist nahezu die gesamte Erzeugung für den Kraftstoffzusatz zweckgebunden. Das heißt, in diesem
besonderen Fall mit dem extrem hohen Methanolgehalt im Rohprodukt muß der gesamte Anfall an wasserfreiem
Ethanol aus dem Sumpf (19) der Entwässerungskolonne (9) dem Kraftstoff zugemischt werden.
Die Rückführung an wässriger Phase (24) des inneren Dekanteurs (23) der Entwässerungskolonne (9)
beträgt stündlich 10,2 t mit 66 Gew.tf Ethanol, 16,9 % n-Heptan, 14,7 Gew.% Wasser, 2,4 Gew.% Methanol.
; Es werden wie in Beispiel 2 100 t/h einer Maische,
die aus dem Abtrieb einer vergorenen Sulfitablauge erhalten wurde, unter den dort genannten Bedingungen
in die Rektifizierkolonne (4) gefahren. Abweichend zu Beispiel 2 werden 10 t/h eines Benzinschnittes
mit dem Siedebereich 80 - 200 0C mit in Leitung 11
eingespeist. Der Überschuß wird kontinuierlich aus dem Sumpf der Entwässerungskolonne (9) zusammen mit dem
entwässerten Ethanol über Leitung (19) abgezogen. Durch diese Fahrweise wird ein besonders wasserarmes
Ethanol erzeugt mit 0,05 % Wasser. Xm übri-
-24-
-24- O. Z. 3763-Η
gen sind die Bedingungen wie im Beispiel 2 angegeben. BeiSOiel 4
100 t einer Maische, die durch alkoholische Gärung unter Verwendung von Kartoffeln als Rohstoff entstanden
ist und die neben 8,5 Gew.?£ Ethanol noch 0,1 Gew.?o Methanol, 0,01 % Acetaldehyd
und 0,05 % Fuselöle (hauptsächlich .Amylalkohol) enthält, werden stündlich mit einer Temperatur von 32 0C durch
den Wärmeaustauscher (2) geschickt, wo sie im Gegenstrom zum Sumpfprodukt der Rektifizierkolonne
(4), die bei 4,5 bar Sumpfdruck betrieben wird, auf 135 °C vorgewärmt werden und dann auf den 18. von
60 Böden der Rektifizierkolonne eingespeist werden.
Der Umlaufverdampfer (5) der Rektifizierkolonne (4) wird stündlich mit 15,3 t Dampf (satt 8 bar, 170 0C)
beaufschlagt,also 1,8 t Dampf pro t Ethanol.
Durch Leitung (7) werden vom 50. Boden stündlich 28,5 t Dämpfe abgezogen mit 88,5 Gew.% Ethanol,
9 Ge-w,% Wasser, 0,5 Gew.Jo Methanol, 2 Gew.% Benzin
und dem Umlaufverdampfer (8) zugeführt. Dort kondensieren
25,5 t Dämpfe/h, von dem Kondensat werden 12,4 t als Speisung auf den 50. von 60 Böden der Entwässerungskolonne
(9) gegeben, 13,1 t Kondensat/h gehen auf den Dämpfeabzugsboden der Rektifizierkolonne
(4) zurück. 3,0 t/h der Dämpfe mit 4 Gew.% Methanol, 86 Gew.54 Ethanol, 8 Gew.% Wasser, 2 Gew.%
Benzin werden im Umlaufverdampfer (8) nicht kondensiert und gelangen dampfförmig durch Leitung (10) auf den
-25-
-25- O.Z. 3763-H
Boden oberhalb des Dämpfeabzugsbodens der Rektifizierkolonne (4).
Aus dem Dekanteur (26) werden an organischer Phase stündlich 2,5 t abgezogen mit folgender Zusammen-Setzung:
80 Gew.% Benzin, 15 Gew.% Ethanol, 4 Gew.%
Methanol, 1Gew.% Wasser, 0,3 Gew.% Acetaldehyd.
Auf die Summe Ethanol, Methanol und Acetaldehyd bezogen sind in dieser Mischung ca. 5 % Wasser.
Der Benzinanteil macht 2 t Benzin (Siedefraktion 80 - 200 0C) aus, der laufend über Leitung (20)
oder Leitung (11) ersetzt werden muß.
Vom 23.Boden der Rektifizierkolonne werden stündlich
0,6 t Flüssigkeit zum Extraktionsdekanteur (15) gegeben, der stündlich mit 0,1 t Benzin beaufschlagt
wird.Die wässrige Phase wird über Leitung (18) dem 20. Boden der Rektifizierkolonne (4)
zugeführt. Als organische Schicht fallen stündlich etwa 170 kg an mit 60 Gew.% Benzin, 29 Gew.% Fuselölen,
6 Gew.% Ethanol und 6 Gew.% Wasser.
Auf die Summe Ethanol und Fuselöl bezogen enthält dieser Abzug 17^ Wasser. Genau wie der Abzug
an organischer Phase aus dem Dekanteur (26) der Rektifizierkolonne (4) wird dieser Abzug in die
Mischung zum Kraftstoff-Ethanol gegeben. Gesamtwassergehalt
der Abzüge: 35 kg/h. Wenn die Kraftstoffmischung nicht mehr als 0,5 Gew.% Wasser
auf Ethanol bezogen enthalten soll, ist die Ethanolerzeugung für den Kraftstoffzusatz nahezu zweckgebunden.
Das heißt, in diesem besonderen Fall beim
-26-
it
3U2518
-261 O. Z. 3763-H
Zusammentreffen der Notwendigkeit des Methanolabzugs
mit der Verwendung einer weitgeschnittenen
Benzinfraktion als Schleppmittel muß der gesamte Anfall an wasserfreiem Ethanol aus dem Sumpf (19)
der Entwässerungskolonne (9) dem Kraftstoff zugemischt v/erden.
Die Rückführung an wässriger Phase (24) des inneren Dekanteurs (23) der Entwässerungskolonne (9) beträgt
stündlich 9,12 t mit 60 Gew.% Ethanol, 24,9 % Benzin,
15 % Wasser, 0,1 % Methanol.
Claims (16)
1. Destillationsverfahren zur Herstellung von entwässertem
Ethanol aus verdünnten wäßrigen Lösungen, erhalten durch alkoholische Gärung aus kohlehydrathaltigen Rohstoffen oder durch
Hydratisierung von Ethylen, wobei das entwässerte Ethanol sowohl als Kraftstoffzusatz als auch
für andere technische Einsatzgebiete geeignet ist, dadurch gekennzeichnet, daß die Destillation
in einem Zweikolonnensystem durchgeführt wird, wobei die erste Kolonne - zur Rektifizierung unter
einem solchen Druck betrieben wird, daß die zweite Kolonne - zur Entwässerung - ausschließlich
mit den Brüden der ersten Kolonne beheizt wird, .in der ersten Kolonne die Aufkonzentrierung
des verdünnten wäßrigen Ethanols auf eine Ethanolkonzentration unterhalb der Zusammensetzung
des binären Ethanol-Wasser-Azeotrops, die Abtrennung des Wassers aus der unteren Schicht
des kondensierten Kopfproduktes der zweiten Kolonne, sowie die Abtrennung von niedriger als Ethanol siedenden
Verunreinigungen und Schleppmittel am Kopf
-2-
31425
-2- O. Z. 3763-H
und die der höhersiedenden Verunreinigungen oberhalb der Einspeisestelle des verdünnten
Rohalkohols erfolgt, in der zweiten Kolonne die Entwässerung mittels Schleppmittel durch Zusatz
einer Kraftstoffkomponente oder des Kraftstoffs, dem das Ethanol gegebenenfalls zugesetzt werden
soll, unter Abtrennung der wässrigen Phase als Kopfprodukt erfolgt.
2. Verfahren nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet, daß in der ersten Kolonne eine Aufkonzentrierung des"Ethanols auf eine
Konzentration von 75 - 95 Gew.%, vorzugsweise
85 - 92 Gew.%, erfolgt und die Kolonne im Sumpf bei einem Druck von 2-8 bar betrieben wird.
3. Verfahren nach den Ansprüchen 1 und 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Speisung des
durch Gärung von kohlehydrathaltigen Rohstoffen oder durch Hydratisierung von Ethylen erhaltenen
wäßrigen Rohalkohols in den unteren Bereich der ersten Kolonne auf die Böden 12 bis 20 erfolgt,
wobei bei niedrigeren Konzentrationen.die höheren Böden gewählt werden.
4. Verfahren nach den Ansprüchen' 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Vorwärmung des
in die erste Kolonne eingespeisten Rohalkohols auf die Temperatur des Einlaufbodens durch Wärmetausch
mit dem aus dem Sumpf dieser Kolonne abgezogenen Wassers erfolgt.
-3-
-3- 0.Z.3763-H
5. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 4,
dadurch gekennzeichnet, daß einige Böden oberhalb der Rohalkohqleinspeisung sich anreichernde
höher als Ethanol siedende Verunreinigungen abgezogen und dem Kraftstoff zugesetzt werden.
6. Verfahren nach Anspruch 5,
dadurch gekennzeichnet, daß bei Ausbildung von zwei flüssigen Phasen im Abzug der höher als Ethanol
siedenden Verunreinigungen nur die obere organische Phase abgezogen wird, während die untere wässrige
Phase einen oder mehrere Böden tiefer in die Kolonne zurückgeführt wird.
7. Verfahren nach Anspruch 5,
dadurch gekennzeichnet, daß zur Verminderung des
Wassergehaltes eine Extraktion des flüssigen Seitenabzuges der höher als Ethanol siedenden Verunreinigungen
mit dem Kraftstoff oder einer Komponente des Kraftstoffs, dem das Ethanol gegebenenfalls
zugesetzt werden soll, erfolgt, wobei nur die organische Phase abgezogen wird, während die
wäßrige Phase auf den Abzugsboden oder wenige Böd.en darunter, jedoch nicht tiefer als auf den
Einspeiseboden des Rohalkohols zurückgeführt wird.
8. Verfahren nach den Anspruch fin 1 bis 7,
dadurch gekennzeichnet, daß der größte Teil oder die Gesamtheit der Brüden aus flor traten Kolonne aus einer
Zone oberhalb des Seitcmabzugee für höhersiedende
Verunreinigungen und mehrere Böden unterhalb des Kopfabzuges in den Aufkocher der zweiten Kolonne abgezogen
-4- O.Z,3763-H
und dort zu einem wesentlichen Teil kondensiert werden, wobei der nicht kondensierte Anteil
in die erste Kolonne einen Boden oberhalb des Brüdenabzugsbodens zurückgeführt wird, während
ein Teil des Kondensates auf die erste Kolonne zum Abzugsboden zurückgeführt wird und der andere
Teil auf die zweite Kolonne in den oberen Teil eingespeist wird.
9. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 8,
dadurch gekennzeichnet, daß das Oberteil der ersten Kolonne bei einem niedrigeren Druck als
die untere Verstärkungszone betrieben wird, wobei der Druck im Oberteil mindestens um den Druckverlust,
der in den Leitungen zum und vom Aufkocher und im Aufkocher selbst entsteht, niedriger als
im Unterteil ist.
10. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, daß die Brüden vom Kopf
der ersten Kolonne in einem Kondensator kondensiert werden, ein Teil dieser Brüden auf den Kopf
der Kolonne als Rückfluß gegeben wird, während der Rest, der niedriger als Ethanol siedende Verunreinigungen
und Schleppmittel aus der zweiten Kolonne enthält, abgezogen und ohne weitere Reinigung
dem Kraftstoff zugesetzt wird.
11. Verfahren nach Anspruch 10,
dadurch gekennzeichnet, daß bei Ausbildung von zwei flüssigen Phasen nach der Kondensation der
Kopfdämpfe die wäßrige Phase vollständig in die erste Kolonne zurückgeführt wird, während ein
Teil der organischen Phase als Rückfluß auf die
-5-
»9 *
• ft
"3U2518
-5- Ο.Ζ.3763-Η
erste Kolonne gegeben und ein Teil abgezogen und dem Kraftstoff zugesetzt wird.
12. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 11,
dadurch gekennzeichnet, daß die zweite Kolonne zur Entwässerung bei einem Kopfdruck von 0,5 - 2 bar,
vorzugsweise bei Atmosphärendruck, betrieben wird.
13. ' Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 12,
dadurch gekennzeichnet, daß das aus dem Sumpf der zweiten Kolonne abgezogene Ethanol vollständig
oder nur teilweise dem Kraftstoff zugesetzt wird.
14. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 13f
dadurch gekennzeichnet, daß nach der Kondensation der Kopfdämpfe der zweiten Kolonne nur die Menge
an Flüssigkeit über die Trenneinrichtung, die zweckmaßigerweise im Oberteil der Kolonne angeordnet
sein kann, gefahren wird, um die mit der Speisung in die zweite Kolonne eingebrachte
Wassermenge ausschleusen zu können.
15. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 14,
dadurch gekennzeichnet, daß die Rückführung der wäßrigen Phase aus der Trenneinrichtung der zweiten
Kolonne in die erste Kolonne oberhalb der Einspeisung des Rohalkohols, aber unterhalb des Seitenabzuges
der höher als Ethanol siedenden Verunreinigungen erfolgt.
16. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 15, dadurch gekennzeichnet, daß als Schleppmittel für
-6-
« MW w W
-6- O.Z. 3763-H
die Entwässerung Benzinfraktionen, vorzugsweise mit einem Siedebereich 80 - 200 0C, oder reine
Komponenten,wie Benzol, Cyclohexan, Heptan Verwendung
finden.
7472/40-ri
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