DE3134001A1 - Objektiv fuer videoplatten - Google Patents
Objektiv fuer videoplattenInfo
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- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
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- Optics & Photonics (AREA)
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Description
Olympus Optical Co., Ltd.
of Hatagaya 2-43-2,
Shibuja-ku,
Tokio-to, JAPAN
of Hatagaya 2-43-2,
Shibuja-ku,
Tokio-to, JAPAN
oot 7792
28.O8.I98I L/Ro
Beschreibun
Die Erfindung bezieht sich auf ein Objektiv für Videoplatten,
das aus drei Linsen besteht, klein in den Abmessungen
und leicht im Gewicht ist und das eine große numerische Apertur besitzt.
Tm allgemeinen sollten Objektive für Videoplatten zur
automatischen Kollimation klein und leicht im Gewicht sein, da sie an beweglichen Teilen verwendet werden.
Weiterhin ist es wünschenswert, um den Strahlfleck klein zu halten, daß sie eine große numerische Apertur aufweisen. Insbesondere im Falle der Verwendung eines Halbleiterlasers als Lichtquelle, kann in Folge der langen
Wellenlänge des Lichtstrahls aus der Lichtquelle ein
I IiIWU.
kleiner Strahlfleck nicht erreicht, wenn die numerische Apertur nicht groß ist.
Es sind Objektive für Bildplatten, die aus drei Linsen
bestehen, bekannt, beispielsweise aus den japanischen Offenlegungsschriften 71253/77, 97750/77 und 67445/79-Diese
Objektive haben numerische Aperturen von 0,5» 0,4 bzw. 0,4 und man kann daher nicht sagen, daß sie.genügend
große numerische Aperturen besitzen.
Als ein bekanntes Objektiv für Videoplatten, das eine große numcrisrhc Apertur besitzt, kann das nach der japanischen
Of fenlegungsschri ft 31754/77 genannt werden. Da dieses Objektiv jedoch fünf Linsen enthält, ist es
schwer im Gewicht und teuer in der Herstellung.
Der vorliegenden Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde,
ein Objektiv für Videoplatten anzugeben, das aus drei Linsen besteht, klein in den Abmessungen und leicht
im Gewicht ist und das eine große numerische Apertur aufweist, so daß es auch in Verbindung mit einem Halbleiterlaser
verwendet werden.
Dies wird erreicht, durch die in den Ansprüchen gekennzeichneten Merkmale.
Die Erfindung wird nun anhand erfindungsgemäßer Objektive
mit Bezugnahme auf die Zeichnungen näher beschrieben.
In den Zeichnungen zeigen:
Fig. 1 ein Schnittbild erfindungsgemäßer Objektive 1 und 2,
Fig. 2 ein Schnittbild eines erfindungsgemäßen Objektives
4 j
Fig. 3 ein Schnittbild erfindungsgemäOer Objektive 3, 5, 6 und 7 und
Fig. 4 bis IO Aberrationskurven der Objektive.
Das erfindungsgemäße Objektiv enthält eine erste Linse,
die bikonvex oder plankonvex ist, eine zweite Linse in Form einer zur Bildplattenseite konvexen negativen
Meniskuslinse oder einer plankonkaven oder bikonkaven
Linse und eine dritte Linse in Form einer zur Bildplattenseite
konkaven positiven Meniskuslinse»
Bei der Entwicklung der erfindungsgemäßen Objektive
hat sich die Einhaltung der folgenden Bedingungen aus
den nachstehend näher erläuterten Gründen als zweckmäßig erwiesen:
(1) 1,5 <f12/f3
< 3,0
(2) 0,7f < D < l,9f
worin bezeichnen:
f die Brennweite des Objektivs, die Brennweite des aus e
bestehenden Teilsystems,
die Brennweite der dritti
bestehenden Teilsystems,
die Brennweite der dritti
D die Baulänge des Objektivs.
f12 die Brennweite des aus erster und zweiter Linse
f. die Brennweite der dritten Linse und
Die Bedeutung der oberen und unteren Grenzwerte dieser
Bedingungen liegt in Folgendem:
Die Bedingung (1) dient zur Korrektur sphärischer Aber-
und>
ration ^iur Erfüllung sehr strenger Korrektionserfordernisse
für ein Objektiv für Bildplatten hoher numerischer Apertur, das sehr große Werte der Sinusbedingung
besitzt.
Wenn fio/f„ den oberen Grenzwert der Bedingung (1) über
li 3 so;
schreitet, wird der Wert der Sinusbedingungf'groß, daß
die Anforderungen an ein Objektiv für Bildplatten nicht erfüllt werden können. Wenn andererseits fjo/^i kleiner
als der untere Grenzwert ist, wird die Sinusbedingung
Uberkorri giert und die Korrekt.ur sphiir i scher Aberrat i on
wird schwierig.
Die Bedingung (2) dient dazu sicherzustellen, daß das Bildplattenobjektiv kleine Abmessungen aufweist und
leicht im Gewicht ist, sowie zur Vergrößerung des Arbeitsabstandes und zur weiteren guten Korrektur von
Aberrationen.
Wenn D größer ist als der obere Grenzwert der Bedingung
(2), gehen die für ein Bildplattenobjektiv gewünschte Kompaktheit und Leichtheit verloren und der Arbeitsabstand
wird kurz. Wenn andererseits D den unteren Grenzwert unterschreitet, wird Astigmatismus (insbesondere
die Astigmatismusdifferenz) zu groß um korrigiert werden zu können und außerdem werden die Herstellungsmöglichkeiten für die Linsen sehr erschwert.
In den nachfolgenden Tabellen 1 bis 7 sind die Daten erfindungsgemäßer Objektive 1 bis 7 angegeben.
Γι = 1>5700 η = 0,3355 π, - 1,69981
4S434
'2 ■ -4.S434
t = 0,3349
f12 ^ 2,614
f3 - 1,430
f12 ^ 2,614
f3 - 1,430
V
J
= 1,83
D (=dl + d2 + d3 + d4 + ύζ* =0,905
S -: 0,48
Γ3 * -2'8939 d, = 0,1395 ή, - 1,74132 ^2 - 26,52
Γ = -28,7100 3
4 d4 = 0,0698
4 d4 = 0,0698
5 -°ΜΊ2 d . o,3O7O η3 « 1,76300 V3 . 25,68
6 = 1,2643 5
ti
Tabelle 2 | = 1,5769 |
Γ1 | = -4,5846 |
Γ2 | = -2,8770 |
Γ3 | = -33,3617 |
Γ4 | = 0,6308 |
Γ5 | = 1,2879 |
Γ6 | 1 |
f = | 0,3349 |
t = | = 2,668 j |
f12 | = 1,348 j |
f3 | 1,002 |
D = | 0,44 |
s = |
di =
dA
=
0,3353 0,0530 0,1395 0,1675 0,307
12
1,98 It1 = 1,69981
= 29,51
n2 = 1,74132 V1 = 26,52
n3 , 1,763 V3 = 25,68
Tabelle 3 | = 1,3601 | d = | 0 | ,4177 | η = 1,6728 | ) | 1 | = 31 | ,08 |
rl | = -4,5817 | ||||||||
P9 | 0 | ,053 | - | ||||||
Δ | = -2,8417 | ||||||||
ri | d = | 0 | ,1954 | n_ - 1,74132 | = 26 | ,52 | |||
λ | - 43,4851 | Λ | |||||||
Γ . | dA = | 0 | ,1675 | ||||||
4 | = 0,6087 | 4 | "V« | ||||||
Γ _ | d_ = | 0 | ,307 | n3 - 1,763 | « 25 | ,68 | |||
= 1,2493 | |||||||||
Γ6 | 1 | ||||||||
f r. | 0,3349 | ||||||||
t = | = 2,566 0 | f | |||||||
f12 | = 1,288 J | = 1,9« | |||||||
f3 | 1,14 | ||||||||
π.. | 0,39 | ||||||||
s = |
Tabelle 4 | Γ | = 1,4005 | d | = 0 | ,4186 |
d2 | = 0 | ,0698 | |||
Γ. | - OO | i. | |||
V | = -2,6447 | = 0 | ,1954 | ||
Γ6 | j | ||||
ο | ς = | = op | d. | - 0 | ,17H6 |
t = | 4 | ||||
f12 | • 0,7064 | d. | = 0 | ,307 | |
f3 | |||||
D = | = 2,5599 | ||||
s = | 1 | ||||
0,4186 | |||||
= 2,631 ?
»1,193 J |
2,21 | ||||
1,169 | |||||
0,43 | |||||
- ar-
H1 = 1,763 V1 = 25,68
n2 » 1,52331 "ζ = 48,90
η, = 1,763 V! = 25,68
t = 0,3349
D =1,37 s = 0,39
12 = 2>723 ] £l2
- = 1,134 J f3
2 - 2,4
^1 = 1>4177 d, = 0,4996 H1 . 1,763 ^1 =25,68
v0 = -6,3926
2 d2 = 0,0636
Γ3 = " ' d. - 0,2344 n. = 1,74132 T?2 - 26,52
r. = 7,7025
4 d = 0,2009
Γ5 " ' d. = 0,3684 n,= 1,763 V, =25,68
iron J ^
r6 = 1,5251
-KF-
Tabelle 6 | = 1,6389 | • | o, | 4189 | n, = | 1,763 | T? = 25, | 68 |
r, | d = | 1 | 1 | |||||
1 | = -4,6948 | 1 | o, | 0698 | ||||
Γ2 | d_ = | |||||||
ί | = -2,1398 | 2 | o, | 1954 | n, => | 1,52331 | T^ » 48, | 90 |
d. = | L | Z | ||||||
O | =6,7465 | 3 | o, | 1675 | ||||
4 | = 0,6569 | 4 | o, | 307 | n\ = | 1,763 | "K = 25, | 68 |
d< = | 6 | |||||||
5 | = 2,0347 | j | ||||||
Γ6 | 1 | |||||||
f = | 0,3349 | |||||||
t = | = 2,93 ? =1,16 J |
f12 | = | 2,53 | ||||
f12 | 1,16 | 1 ί ■s— |
||||||
* i· | 0,42 | |||||||
f3 | ||||||||
D = | ||||||||
s = | ||||||||
Tabelle 7 | = 1,5597 | J | d, | = 0, | 5994 | nt = | ,71 | 1,763 V1 | = 25, | 68 |
T1 | 1 | 1 | 1 | |||||||
1 | = -9,8509 | d„ | = 0, | 0763 | ||||||
Z | ||||||||||
L | = -3,0851 | = 0, | 2813 | n2 = | 1,74132 Ύ | = 26, | 52 | |||
Γ7 | 3 | i | ||||||||
3 | = 35,5353 | d. | = 0, | 2411 | ||||||
Γ. | 4 | |||||||||
4 | = 0,6066 | d. | = 0, | 4421 | n- = | 1,763 η | ■x = 2S | ,68 | ||
rc | 5 | j | 3 | |||||||
5 | = 1,6564 | |||||||||
Γ6 | 1 | |||||||||
f = | 0,3349 | In | = 2 | |||||||
t = | = 2,871 | f3 | ||||||||
f.2 | = 1,061 | |||||||||
f3 | 1,64 | |||||||||
D = | 0,24 | |||||||||
S | ||||||||||
. l· „uM.
worin bezeichnen:
rt bis Γ/· die Krümmungsradien der Linsenoberflächen,
d, bis d_ die Dicken der Linsen bzw. Luftabstände
zwischen den Linsen,
n., n„, n- die Brechungsindizes der Linsen für
>- = 83Onm,
"V?., Vf r die Abbezahlen der Linsen für die d-Linie,
t die Dicke des Deckglases und s' den Arbeitsabstand
Claims (4)
1. Objektiv für Videoplatten, enthaltend ein erstes,
zweites und dritten Linsenglied, dadurch gekenn ζ e i c h η et, daß das erste Linsenglied eine
positive Linse, das zweite Linsenglied eine negative
Linse und das dritte Linsenglied eine bildplattenseitig konkave positive Meniskuslinse ist und daß die folgenden
Bedingungen erfüllt sind;
(1) 1,5 < f12/f3 '<■ 3,0
(2) 0,7f < D <l,9f
worin bezeichnen:
f die Brennweite des Objektivs,
f19 die Brennweite des aus erster und zweiter Linse
bestehenden Teilsystems,
f. die Brennweite der dritten Linse und D die Baulänge des Objektivs.
2. Objektiv für Bildplatten nach Anspruch !,gekennzeichnet durch die folgenden
Daten + 5 %:
Tabelle 1
= 1,5700
t = 0,3349 f,2- = 2,614
f3 = 1,430
D (=dj + d2
s - 0,48
12
= 1,83 d_) = 0,905
31 3AG01
worin bezeichnen:
rt bis r, die Krümmungsradien der Linsenoberflächen,
d 'bis. d_ die Dicken der Linsen bzw. Luftabstände
zwischen den Linsen,
n., n_, n. die Brechungsindizes der Linsen für
y*> - 83Onm,
V1, Ί?, "^ die Abbezahlen der Linsen für die d-Linie,
t die Dicke des Deckglases und s den Arbeitsabstand
3.1 34ΟΌ1
3. Objektiv nach Anspruch !,gekennzeichnet
durch die folgenden Daten h^ 5 %·
Tabelle 2
T1 = 1,5769 O ■ ' "
d, = 0,3353 η = 1,69981 V = 29,51
r = -4,5846 l l l
d = 0,0530
r = -2,8770 ί ■
r = -2,8770 ί ■
6 d. = 0,1395 n_ =1,74132 *K = 26,52
r, = -33,3617 3 L Z
4 ii = 0,1675
r. = 0,6308 .4
Λ ■ d. = 0,307 n. = 1,763 V7 = 25,68
r6 = 1,2879 5 J-J-
f3
1,348
f3 -
worin bezeichnen:
rt bis r, die Krümmungsradien der Linsenoberflächen,
d. bis d_ die Dicken der Linsen bzw. Luftabstände
zwischen den Linsen,
n., n_, n« die Brechungsindizes der Linsen für
>~ = 83Onm,
"K, "K, "K. die Abbezahlen der Linsen für die d-Linie,
t die Dicke des Deckglases und sr den Arbeitsabstand
4. Objektiv nach Anspruch 1> gekennzei c h >-n e t durch die folgenden Daten _+_ 5 $*
Tabelle 3
Γ1 = 1ί3601 dt =0,4177 η/- 1,6728 .V1- 31,08
ν = -4,5817
2 d2 = 0,053
Γ3 = -2'8417 d 0,1954 n2 . 1,74132 % =26,52
r = 43,4851 3
4 d, = 0,1675
r5 -_ 0,6087 d = O)3o7 . - 1763 i>
_ 25j68
r6 = 1,2493
t = 0,3349 f19 = 2,566
V-IH - 1
f3 = 1,288 f — - 1>99
D = 1,14 s = 0,39
] f12
worin bezeichnen:
r' bis r,· die Krümmungsradien der Linsenoberflächen,
dj bis d. die Dicken der Linsen bzw. Luftabstände
zwischen den Linsen,
n-, n_, n. die Brechungsindizes der Linsen für
>-= 83Onm,
"^'■"2* 1 ^^e Abbezahlen der Linsen für die d-Linie,
t die Dicke des Deckglases und s den Arbeitsabstnnd
*■
5. Objektiv nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch die folgenden Daten +_ 5 %_·
Tabelle 4
■ = 1,4005 ,
1 dj = 0,4186 ηχ = 1,763 V1 =25,68
2 d = 0,0698
r- = -2,6447 ,
6 d. = 0,1954 η = 1,52331 Χ = 48,90
r, = ^O 3 2 2
4 d. = Ο/1786
r. = 0,7064 4 .
5 d- = 0,307 n. = 1,763 "Κ = 25,68
r6 = 2,5599 5 ό ό -
2 = 2,21
worin bezeichnen:
γ. bis r, die Krümmungsradien der Linsenoberflächen,
d bis d_ die Dicken der Linsen bzw. Luftabstände
zwischen den Linsen,
n,, n_, n- die Brechungsindizes der Linsen für
>- - 8 30nm,
T?, Yj, ^ die Abbezahlen der Linsen für die d-Linie,
t die Dicke des Deckglases und s den Arbeitsabstand .
6. Objektiv nach Anspruch 1, g e k e η η-
i c h η e t d u r c h die folgenden Daten ± 5 %'
_— =
d1 =
d,. =
= 1,134 J
-Vtworin bezeichnen:
r. bis r, die Krümmungsradien der Linsenoberflächen,
dj bis d_ die Dicken der Linsen bzw. Luftabstände
zwischen den Linsen,
η*, n„, η. die Brechungsindizes der Linsen für
>-= 83Onm,
V., ^, "Κ. die Abbezahlen der Linsen für die d-Linie,
t die Dicke des Deckglases und s' den Arbeitsabstand
-:·■··-■■ ■■-:':..- .:. 3Τ3Λ001
7. objektiv nach Anspruch 1, gekennzeichnet
durch die folgenden Daten +_ 5 %'·■
f3
= 1,16 J
f3
nj = 1,763 "^1 = 25,68
n2 = 1,52331 "^ = 48,90
n3 = 1,763 T^ = 25,68
worin bezeichnen:
r, bis r^ die Krümmungsradien der Linsenoberflächen,
dj bis df die Dicken der Linsen bzw. Luftabstände
zwischen den Linsen,
n., n_, n_ die Brechungsindizes der Linsen für
V - 83Onm,
iZ , ">K, "K. die Abbezahlen der Linsen für die d-Linie,
t die Dicke des Deckglases und s den Arbeitsabstand
-vt-
8. Objektiv nach Anspruch 1, ge kennzeich
net durch die folgenden Daten _+ 5 %t
Tabelle 7
r, = 1,5597 .
d = 0,5994 η = 1,763 tf = 25,68
r9 = -9,8509
1 d = 0,0763
γ. = -3,0851
J d = 0,2813 η = 1,74132 Ύ = 26,52
r. = 35,5353 J A :
4 d . = 0,2411
r = 0,6066 4 Τ?
Λ d. = 0,4421 n. = 1,763 Kn. = 25,68
r6 = 1,6564 5 ό ό
t = 0,3349
'ta ■ 2·871 ] 111 .. 2>71
f3 = l,06l
D = 1,64
s = 0,24
..ι ι. 1
*
worin bezeichnen:
r. bis r* die Krümmungsradien der Linsenoberflächen,
dj bis d_ die Dicken der Linsen bzw. Luftabstände
zwischen den Linsen,
nt, n„, n« die Brechungsindizes der Linsen für
>* = 83Onm,
"V1, ^9 >
r> ^ie Abbezahlen der Linsen für die d-Liniej
t die Dicke des Deckglases und s" den Arbeitsabstand
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Family
ID=14791344
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JP (1) | JPS5745512A (de) |
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