DE2932981C2

DE2932981C2 - Wiedergabeobjektiv für Bildplatten

Info

Publication number: DE2932981C2
Application number: DE2932981A
Authority: DE
Inventors: Kaneyas Tokyo Okawa
Original assignee: Olympus Optical Co Ltd
Current assignee: Olympus Corp
Priority date: 1978-08-17
Filing date: 1979-08-14
Publication date: 1983-02-10
Also published as: JPS5526545A; DE2932981A1; US4257679A; JPS6136207B2

Description

(1)

(2) -Aßf<&<-3J5f

(3)

(5)

(6)

(7) ti? < 0,1/

(B) O_rfi,'< eft

Γ2= oo

Darin bezeichnen

/ die Brennweite des Objektivs,

Z₁, h und U die Brennweiten der ersten, zweiten und vierten linse,

ri den Krümmungsradius auf der Plattenseitig gelegenen Oberfläche der ersten linse,

η den Krümmungsradius auf der plattenseitig gelegenen Oberfläche der zweiten linse,

/s den Krümmungsradius auf der plattenseitig gelegenen Oberfläche der vierten Linse,

di den Luftabstand zwischen erster und zweiter linse und

<U den Luftabstand zwischen zweiter und dritter linse.

Von diesen Bedingungen betrifft die Bedingung (1) die sphärische Aberration der ersten linse. Um Astigmatismus mittels anderer linsen zu korrigieren, der durch die dritte und vierte linse hervorgerufen ist, damit der Astigmatismus des Objektivs insgesamt gut korrigiert ist ist die Form der ersten linse in gewissem Maße begrenzt Infolgedessen wird durch die erste linse sphärische Aberration hervorgerufen. Die Bedingung (1) betrifft diese sphärische Aberration. Wenn /1 kleiner als 1,7/ist, wird die durch die erste linse hervorgerufene negative sphärische Aberration zu groß und es wird unmöglich, sie durch die anderen Linsen zu korrigieren. Wenn andererseits /1 größer als 2,1/ ist wird es unmöglich. Astigmatismus, der durch die dritte und vierte linse verursacht ist zu itorrigieren, selbst wenn die Brennweite h der zweiten linse entsprechend gewählt wird. Darüber hinaus wird dadurch, daß die von der ersten linse verursachte negative sphärische Aberration zu klein wird, es schwierig, sphärische 3s Aberration des Objektivs, insgesamt zu korrigieren, wenn die sphärische Aberration der anderen linsen in Betracht gezogen wird.

Die Bedingung (2) dient dazu, sicherzustellen, daß die zweite Linse positive sphärische Aberration solcher adequaten Größe hervorruft daß dabei die negative sphärische Aberration korrigiert wird, die von der ersten linse stammt Wenn die Brennweite fi der zweiten Linse kleiner als —4,3/ ist wird sphärische Aberration des Objektivs insgesamt unterkorrigiert Wenn andererseits h größer als -3,5/ ist, wird sphärische Aberration des Objektivs insgesamt Oberkorrigiert

Das Objektiv 1 hat die nachstehend in Tabelle 1 tabellarisch aufgeführten Werte:

Die Bedingung (3) dient zur Korrektur von Astigmatismus, Wenn /4 kleiner als 1,4/ist, wird Astigmatismus unterkorrigiert Wenn andererseits £ größer als 1,9/ist, wird Astigmatismus überkorrigiert

Die Bedingungen (4) und (5) dienen zur Erleichterung der Herstellung der linsen, indem die plattenseitigen Oberflächen der ersten und zweiten linse als ebene Flächen ausgebildet werden. So ist es möglich, die Linsen mit geringen Kosten herzustellen, was eins der Ziele der vorliegenden Erfindung ist

Die Bedingung (6) bezieht sich auf die Bildfeldkrümmung. Wenn der Krümmungsradius r» der plattenseitigen Oberfläche der vierten Linse Idem gemacht wird, ist dies vorteilhaft, um den Arbeitsabstand lang zu machen, d.h. der Arbeitsabstand wird größer, wenn n kleiner gemacht wird. Wenn jedoch η zu klein gemacht wird und TS < 0,5/ ist wird die Bildfeldkrümmung überkorrigiert Wenn andererseits /s größer als 1,7/ist, wird die Bildfeldkrümmung unterkorrigiert

Die Bedingung (7) basiert auf dem Gedanken, daß der Randabschnitt der lichtquellenseitigen Oberfläche der zweiten Linse in direktem Kontakt mit der ebenen Oberfläche der ersten linse gehalten sein sollte. Wenn dieser Bedingung genügt ist ist es nicht notwendig, einen Abstandsring zwischen erste und zweiter linse einzuführen und dadurch ist es möglich, die linsen genau und leicht entsprechend den Sollwerten anzuordnen. Darüber hinaus wird durch die Bedingung (7) in Verbindung mit der Tatsache, daß die plattenseitigen Oberflächen der ersten und zweiten Linse als ebene Flächen entsprechend den Bedingungen (4) und (5) ausgebildet sind, es möglich, die Ausrichtung der Linsen im Objektiv sehr einfach vorzunehmen. Wie bereits erwähnt dienen die Bedingungen (4), (5) und (7) zur Reduzierung der Zahl der Teile und der Zusammensetzvorgänge, wodurch die Herstellung vereinfacht und eine einfache Zusammensetzung auf den Sollwert möglich ist was Kosten usw. spart

Was die Bedingung (8) anbetrifft so wird das Objektiv insgesamt kompakter, wenn der Luftabstand dt zwischen zweiter und dritter Linse kleiner ist Wenn jedoch dt < 0,6/ ist, werden Koma und Bildfeldkrümmung verursacht und es wird unmöglich, diese durch andere Oberflächen zu korrigieren. Wenn andererseits dt größer gemacht wird, ist es möglich, den Arbeitsabstand länger zu machen. Bei den Objektiven nach der vorliegenden Erfindung beträgt der Arbeitsabstand 0,3/ b3Ä

Tabelle 1	d_x = 0,2372	«1	= 1,77861
r, - 1,5200	</₂ = 0,0593

	d_} = 0,1186	«2	= 1,51462
r_} = -1,9855	d_A = 1,0081

r₄-~	d_s = 0,1779	"3	= 1,77861
r₅ = 1,5602
	df, = 0.0119
λ₆= -5,9979
	a-, = 0,1542	"4	= 1,77861
ν-, = 0,5087

r, = 0.6823

25,71

64,15

V₃ = 25,71

V₄ = 25.71

	rfj = 0378	W₁ =	1,77861
	rf₂ = 0,0595
T₃ = -1,9040
	rf₃ = 0,1189	W₂ =	1,51462
r₄ =°°
	rf, = 0,9276
fs - 1,9428
	ds = 0,1784	Pl₃ =	1,77861
r₆ = -4,9656
	rf₆ = 0,0951
r_n = 0,5191
	rf₇ = 0,1546	Jl₄ =	1,77861
r. = 0,7852

15 16

Fortsetzung

WJD. = 0,3914

t " 0,1305 π, = Ul

/= 1 β = -1/14 NA CRattenseite) = 0,45

/ι = 1,9522 h = -3,8583 /3 = 1,6067 /₄ = 1,8500

Σ rf = 1,7672 Das Objektiv 2 hat die nachstehend in Tabelle 2 tabellarisch aufgeführten Werte:

Tabelle 2 T₁ = 1,5414

V₁ = 25,71 V₂ = 64,15

= 25,71

V₄ = 25,71

W.D. = 0,3924

/ = 0,1308 n, = 1^1

/= 1 β = -1/14 N.A (Plattenseite) = 0,45

/, = 1,9795 /j = -3,6998 h = 1,8140 A = 1,5682

Σ rf= 1,7719 Das Objektiv 3 hat die nachstehend in Tabelle 3 tabellarisch aufgeführten Werte:

Tabelle 3

r_x = 1,4580

rf, - 0366 Hi = 1,77861 ν, = 25,71

rf₂ = 0,0592 γ» = - 1,9571

rf₃ = 0,1183 n₇ = 1,51462 V₂ = 64,15

r₄ = 00

rf₄ = 0,9227 r₅ = 1,6686

rfj - 0,1775 «, - 1,77861 v₃ = 25,71

r₆ = -5,3343

rf* = 0,0946 r, = 0,4583

dj = 0,1183 n₄ = 1,77861 v₄ = 25,71

r, » 0,6306

W.D. - 0,3667 t ~ 0,1301 Λ, - 1,51

/=■1 j9 - -1/14 N.A (Flattenseite) = 0,45

/, - 1,8727 /₂ = -3,8029 /3 - 1,6507 A = 1,6567 £rf= 1.7272

17 18

Das Objektiv 4 bat die nachstehend in Tabelle 4 tabellarisch aufgeführten Werte; Tabelle 4

r, = 1,4482

U_x = 0,1779 d₂ = 0,0474 rf, = 0,1186 d_A = 0,9834 d₅ = 0,1779 d₆ = 0,0119 d₇ = 0,1542 , = 1,77861 - 1,51462 = 1,77861 = 1,77861

r₃ = -2,1026

r_s = 2,0859
r₆ = -5,2958
T₁ = 0,5147

r₈ = 0,7703

W.D. = 0,3913
t =0,1305 n, = ___

/ = i j8 = -1/14 N.A (Plattenseite) = 0,45

/, = 1,8599
h = -4,0858
/3 = 1,9425
/₄ = 1,5759
Xd =1,6713

Das Objektiv 5 hat die nachstehend in Tabelle 5 tabellarisch aufgeführten Werte: Tabelle 5

r, = 1,3664

n, = 1,77861

V₁ = 25,71 V₂ = 64,15 V₃ = 25,71 v₄ = 25,71

r₃ = -2,0923

r₅ = 2,3052
r₆ = -5,0286
T₁ = 0,4654

r, = 0,6590

W.D. = 0,3079

d, = 0,2369 d₂ = 0,0474 d₃ = 0,1184 rf₄ = 0,9237 rfj = 0,1776 d₆ = 0,0545 d_n = 0,1776 /I₂ = 1,51462 n₃ = 1,77861 n₄ = 1,77861

v, = 25,71 V₂ = 64,15 V₃ = 25,71 v₄ = 25,71

/=1

/ =0,1303

= 0,1303 n, = 1,51

= -1/14 N.A (Plattenseite) = 0,45

= 1,7550

h = -4,0658

h = 2,0519

/₄ - 1,4519

Zd= 1,7361

Das Objektiv 6 hat die nachstehend in Tabelle 6 tabellarisch Tabelle 6

r, = 1,4173

aufgeführten Werte:

r₃ = -2,0160

rf, = 0,2376 d₂ = 0,0475 d₃ = 0,1188 n, = 1,77861 n₂ = 1,51462

v, = 25,71

v₂ = 64,15

19

20

Fortsetzung /■4 = rs = 2,0045 T₆ = -4,8085 Π = 0,4644 Ti = 0,6161

4, - 0,9265 rfs - 0,1782 rf₆ = 0,0950 d₁ = 0,1782

n₃ = 1,77861

1,77861

V₃ = 25,71

v₄ = 25,71

W.D. = 0,3088 0,1307

π, = 1,51

N.A (Plattenseite) = 0,45

Λ = 1,8204 /₂ = -3^173 /3 = 1,8381 /₄ = 1,6001 Ed= 1,7818

Das Objektiv 7 hat die nachstehend in Tabelle 7 tabellarisch aufgeführten Wertet Tabelle 7 T₁ = 1,5493

	Darin bezeichnen	1. = 0,4535	rf, = 0,2077
*T₂=OO*		0,1500
		-1/14	rf₂ = 0,0554
T₃ = -1,8552		1,9897
		-3,6050	rf₃ = 0,1154
r₄-~		1,9897	rf₄ = 0,7603
/5 = 1,5493		1,7039
— — 00		= 1,5415	d_s = 0,2077
/(S — °°			rf₆ = 0,0162
r₇ = 0,7581
		ά_η = 0,1788
r₈ = 1,5862
W.E
/ =	n, = 1,50
/=1 ß =	N.A (Plattenseite) = 0,45
/1 =
/2 =
/3 =
/4 =
*Zd-*
/i.A./

1,77861

n₂ = 1,51462 = 1,77861

1,77861

v, = 25,71

V₂ = 64,15

V₃ = 25,71

V₄ = 25,71

/i, /2, /3 und U die Biennweite der ersten, zweiten, dritten

und vierten Linse,

η bis α die Krümmungsradien der Linsenoberflächen, 55 β die Vergrößerung,

d\ bis dj die Dicken der Linsen bzw. Luftabstände N. A. die numerische Apertur auf der Plattenseite

zwischen den Linsen, und

n_t, /I₂, /7₃ und tu die Brechungsindizes der Linsen bei der Sd die Gesamtlänge des Objektivs.

Wellenlänge 632,8 nm,

»ι, W2, V₃ und W₄ die Abbe-Zahlen der Linsen für die so Von den oben angegebenen Objektiven ist das

rf-Linie, Objektiv 7 so ausgebildet, daß die plattenseitige

W. D. den Arbeitsabsjand, Oberfläche r_e der dritten Linse zusätzlich zu den ebenen

t die Dicke des Deckglases Q Oberflächen der ersten und zweiten Linse ebenfalls

n, den Brechungsindex des Deckglases C, eben ist, was noch günstiger für die Herstellung ist. f die Brennweite des Objektivs, t>5

Hierzu 8 Bhtt Zeichnungen

Claims

Patentansprüche;

I. Wiedergabeobjektiv für Bildplatten, das aus vier Linsen besteht mit einer dntten Linse in Form einer positiven Linse und einer vierten Linse in Form einer i kih

positiven Meniskuslinse g e k = 14200 0,1305 enn?eichr Tabelle 1 -1/14 1,9522 = -1,9855 -3,8583 d_x = 0,2372 1,6067 d₂ = 0,0593 r₃ 1,8500 = 14602 = 1,7672 di = 0,1186 τ* rf₄ = 1,0081 r% — — C^OTft <i₅ = 0,1779 = 04087 4 = 0,0119 T₇ = 0,6823 d₇ = 0,1542 «,= 141 / = N.A (Platte: WX). = 0,3914 f = = 1 β = Zl = Λ- /3 = /₄ =

durch eine erste plankonvexe und eine zweite plankonkave Linse und durch die nachstehend aufgeführten Daten

1,77861

141462

n₃ = 1,77861

n₄ = 1,77861

V₁ = 25,71

v_a = 64,15

V₃ = 25,71

V₄ = 25,71

oder durch Werte, die durch Variation ausgehend von diesem Datensatz bei Wahl folgender Größen innerhalb der nachstehend angegebenen Bereiche entstehen

(1)

(4) Γ2=Ο6

(5) Γ₄=α>

(6) fif

darin bezeichnen

/*t bis rs die Krümmungsradien der Linsenoberflächen,

d\ bis άι die Dicken der Linsen bzw. Luftabstände zwischen den Linsen,

π\, lh, /jj und /J₄ die Brechungsindizes der Linsen bei der Wellenlänge 632,8 nm,

Vi, Vi, Vj und V₄ die Abbe-Zahlen der Linsen für die d-Linie,

W. D. den Arbeitsabstand,

t die Dicke des Deckglases C,

Πι den Brechungsindex des Deckglases C,

f die Brennweite des Objektivs,

Λ, h, h und U die Brennweite der ersten, zweiten, dritten und vierten Linse,

β die Vergrößerung,

N. A. die numerische Apertur auf der Plattenseite und

Id die Gesamtlänge des Objektivs.

2. Wiedergabeobjektiv für Bildplatten, das aus vier Linsen besteht mit einer dritten Linse in Form einer positiven Linse und einer vierten Linse in Form einer positiven Meniskuslinse gekennzeichnet durch eine erste plankonvexe und eine zweite plankonkave Linse und durch die nachstehend aufgeführten Daten

Tabelle 2

r, = 14414
r₇ = °°

η = -1,9040
r₄ = «

rf, = 0,2378 U₁ = 0,0595 dl = 0,1189 A = 0,9276 η, = 1,77861

n₂ = 141462

25,71

v₂ = 64,15

I ΐ t Fortsetzung 3 0,1308 2932 l,7/</i<2,l/ 1 W 25 die Krümmungsradien der Linsenoberflä Jnsen, d_l - 0,2366 981 4 = 0,45 -0,45 I T₅ = 1,9428 -1/14 —4₁3/<6< —. chen, I 1,9795 1,4AcA-C 1,9/ d₂ = 0,0592 1 r₆ = -4,9656 -3,6998 T₂=OO η₃ -r 1,77861 Vj - 25,71 Pj l,814ü rfs = 0,1784 T₄ = OO die Dicken der Linsen bzw. Luftabstände 40 d₃ = 0,1183 W- T₁ - 0,5191 1,5682 0J5f<ii<i,7f 30 zwischen den I d_A = 0^227 = 1,7719 d₆ = 0,0951 i<O,l/ Tabelle 3 Πι, m, lh und n* die Brechungsindizes der Linsen bei Γ" r₈ = 0,7852 0,6/<d, r, = 1,4580 d_s = 0,1775 W₄ = 1,77861 V₄ = 25,71 der Wellenlänge 6325 nm d₁ = 0,1546 Vu Vi, V₃ und Va die Abbe-Zahlen 4tr Linsen für die e WJ). « 0,3924 darin bezeichnen Ti — °° d₆ = 0,0946 rf-Linie, t = 35 W. D. den Arbeitsabstand, /=1 J8 = n, - 1,51 Λ bis rt ^y: Tj = - 1,9571 d₇ = 0,1183 t die Dicke des Deckglases Q Zi = N.A (Plattenseite) n, den Brechungsindex des Deckglases C, /2 = dt bis dj r_A = 00 f die Brennweite des Objektivs, /3 = r₅ = 1,6686 «, - 1,51 f\, 4 h und A die Brennweite der ersten, zweiten, /4 = N.A (Plattenseite) dritten und vierten Linse, Xd r₆ = -5,3343 >. = 0,3667 β die Vergrößerung, , oder durch Werte, die 0,1301 N. A. die numerische Apertur auf der Plattensei von diesem Datensatz durch Variation ausgehend /, = 0,4583 -1/14 te und bei Wahl folgender Größen 1,8727 2'd die Gesamtlänge des Objektivs. innerhalb der nachstehend angegebenen Bereiche r_t = 0,6306 -3,8029 3. Wiedergabeobjektiv für Bildplatten, das aus vier » entstehen W.E 1,6507 Linsen besteht mit einer dritten Linse in Form einer t = 1,6567 positiven Linse und einer vierten Linse in Form einer /= 1 j8 » = 1.7272 positiven Meniskuslinse gekennzeichnet durch eine (1) /. = erste plankonvexe und eine zweite plankonkave (2) /2 = Linse und durch die nachstehend aufgeführten (3) /3 = Daten /4 = (5) £</ (S) η, = 1,77861 v, = 25,71 (7) (8) n₂ = 1,51462 v₂ = 64,15 /I₃ = 1,77861 v₃ = 25,71 /I₄ = 1,77861 v₄ = 25,71

(Ο \,7f<f,<2.\f (2) — 4,3/</}< -· (3) 1.4/</₄<l,9/ (4) T₂= oo (5) T₄=OO (6) 05f<rt< \,7f (7) c/₂<0.1/ (8) 0,6/-< d, darin bezeichnen

IO

15

η bis Tg die Krümmungsradien der Linsenoberflächen.

d] bis dt die Dicken der Linsen bzw. Luftabstände zwischen den Linseⁿ

πι. n₂, ns und n₄ die Brechungsindizes der Linsen bei der Wellenlänge 632,8 nm.

v\, V₂, V₃ und V₄ die Abbe-Zahlen der Linsen für die (/•Linie,

W. D. den Arbeitsabstand,
t die Dicke des Deckglases C,

n, den Brechungsindex des Deckglases C,

f die Brennweite des Objektivs,

/ι, /₂, /j und Λ die Brennweite der ersten, zweiten, dritten und vierten Linse,

die Vergrößerung,

di ih

die numerische Apertur auf der Plattenseite und
die Gesamtlänge des Objektivs.

Tabelle 4 = 1,4482 rfi- 0,1779 n, = 1,77861 r\ rf₂ = 0,0474 = -2,1026 dj = 0,1186 n₂ = 1,51462 = OO <*4 = 0,9834 r₄ = 2,0859 rf_S = 0,1779 n₃ = 1,77861 T₅ = -5,2958 ^6 = 0,0119 '6 = 0,5147 άη = 0,1542 n₄ = 1,77861 T? = 0,7703 ''s W.D n. - 1,51 / = N.A (Plattenseite) = 0,45 = 1 β = f- /ι = /2 = /3 = /4 = Ed = '. = 0,3913 0,1305 -1/14 1,8599 -4,0858 1,9425 1,5759 = 1,6713

4. Wiedergabeobjektiv für Bildplatten, das aus vier Linsen besteht mit einer dritten Linse in Form einer positiven Linse und einer vierten Linse in Form einer positiven Meniskuslinse gekennzeichnet durch eine erste plankonvexe und eine zweite plankonkave Linse und durch die nachstehend aufgeführten Daten

v, = 25,71

v₂ = 64,15

V₃ = 25,71

v₄ = 25,71

(1) \Jf<f,<2.\f

(2) -43/</2^-3,5/

(3) l,4/</₄<1.9/

(4) T₂=OO

(5) T₄=OO

(6) Op/<r₈<!,7/

(7) ei < 0,1/

(8) 0,6/<d,

darin bezeichnen

Ti bis T8 die Krünrnungsradien der Linsenoberflächen.

di die Dicken der Linsen bzw. Luftabstände

zwischen den Linsen,
lh und n« die Brechungsindizes der Linsen bei

der Wellenlänge 632,8 nm, V3 und v< die Abbe-Zahlen der Linsen für die rf-Linie,

den Arbeitsabstand,

die Dicke des Deckglases Q den Brechungsindex des Deckglases C,

die Brennweite des Objektivs, /3 und U die Brennweite der ersten, zweiten, dritten und vierten Linse,

die Vergrößerung,

die numerische Apertur auf der Plattenseiieund

die Gesamtlänge des Objektivs.

5. Wiedergabeobjektiv für Bildplatten, das aus vier Linsen besteht mit einer dritten Linse in Form einer positiven Linse und einer vierten Linse in Form einer positiven Meniskuslinse gekennzeichnet durch eine erste plankonvexe und eine zweite plankonkave Linse und durch die nachstehend aufgeführten Daten

rf, = 0,2369

rf, = 0,0474

o₃ = 0,1184

rf₄ = 0,9237

rfs = 0,1776 /

rf₆ = 0,0545

άη = 0,1776 /

η, = 1,51

N.A (Plattenseite) = 0,45

Tabelle 5
r, = 1,3664
r, = °°
rj = -2,0923
U = =»
r₅ = 2,3052
r₆ = - 5,0286
r₇ = 0,4654

r, = 0,6590

W.D. = 0,3079
t =0,1303

/- 1 JS =-1/14
/i = 1.7550
/₂ = -4,0658
/₃ = 2,0519
Λ = 1,4519
Zd = 1,7361

(1) \,7f<f_i<2,\f

(2) -4,3f<f₂<-3,5f

(3) 1,4/<Λ<1.9/

(4) o=oo

(5) r_t = o"

(6) 0,5f<r_s<\,7f

(7) d₂<0,\f

(8) 0,6/<d,

darin bezeichnen

η bis r₈ die Krümmungsradien der Linsenoberflä- so

chen,
d\ bis di die Dicken der Linsen bzw. Luftabstände

zwischen den Linsen,
/Ji, /J2. /J3 und /14 die Brechungsindizes der Linsen bei n, = 1,77861

n₂ = 1,51462

= 1,77861

= Ι,ί/BOl

v, = 25,71

64,15

v₃ = 25,71

der Wellenlänge 632,8 nm,

Vi, t>2, V) und Vi die Abbe-Zahlen der Linsen für die rf-Linie,

W. D. den Arbeitsabstand,

/ die Dicke des Deckglases C,

n, den Brechungsindex des Deckglases C,

/ die Brennweite des Objektivs,

/ι, 4 /j und Λ die Brennweite der ersten, zweiten, dritten und vierten Linse,

β die Vergrößerung,

N. A. die numerische Apertur auf der Plattenseite und

Id die Gesamtlänge des Objektivs.

6. Wiedergabeobjektiv für Bildplatten, das aus vier Linsen besteht mit einer dritten Linse in Form einer positiven Linse und einer vierten Linse in Form einer positiven Meniskuslinse gekennzeichnet durch eine erste plankonvexe und eine zweite plankonkave Linse und durch die nachstehend aufgeführten Daten

Tabelle 6 rf, = 0^76 ».- 1,7786] τ_χ = 1,4173 rf₂ = 0,0475
d₃ = 0,1188 /J₂ = 141462 r₃ = -2,0160 d* = 0,9265
rf₅ = 0,1782 /J₃ = 1,77861 r, = 2,0045

v, = 25,71

v₂ = 64,15

V₃ = 25,71

ίο

\,7f<fi<2,\f 1. = 0,3088 de = 0,0950 25 -0,4« «4 \Af<U<\9f 0,1307 T₂= 00 -1/14 rf,= ■■ 0,1782 T₄= 00 1,8204 o$f<n<\jr -3,9173 d₂<O,\f 1,8381 η, = 1,51 30 0,6/"< «4 1,6001 N.A (Plattenseite) Vl, = 1,7818 Wj t n, V₂, f
/i. : durch Variation ausgehend bei Wahl folgender Größen 20 ß Fortsetzung MCIIU HilgcgcLrCtlCl! LM-1C1V.I1C N. r₆ = -4,8085 /2, Zc T₁ = 0,4644 A. r_% = 0,6161 W.D / = /" I ß = /. = /2 = /3 = /4 = Zd oder durch Werte, die von diesem Datensatz iiiiiciiiaiu uci iiduiiatci entstehen (1) (2)
(3) (4) (5) (6) (7) (8)

«₄ = 1,77861

V₄ = 25,71

darin bezeichnen

η bis re die Krümmungsradien der Linsenoberflächen,

d\ bis di die Dicken der Linsen bzw. Luftabstände zwischen den Linsen,

/Ji, /J2, Π] und n₄ die Brechungsindizes der Linsen bei der Wellenlänge 632,8 nm.

und V₄ die Abbe-Zahlen der Linsen für die d- Linie,

rlan Λ »-KeitriiKctnnrl

die Dicke des Deckglases C, den Brechungsindex des Deckglases C₁ die Brennweite des Objektivs, und /4 die Brennweite der ersten_r zweiten, dritten und vierten Linse,
die Vergrößerung,

die numerische Apertur auf der Plattenseite und
die Gesamtlänge des Objektivs.

7. Wiedergabeobjektiv für Bildplatten, das aus vier Linsen besteht mit einer dritten Linse in Form einer positiven Linse und einer vierten Linse in Form einer positiven Meniskuslinse gekennzeichnet durch eine erste plankonvexe und eine zweite plankonkave Linse und durch die nachstehend aufgeführten Daten

Tabelle 7 ). = 0,4535 d_x = 0,2077 /ii = 1,77861 = 0,45 r, = 1,5493 0,1500 -1/14 rf₂ = 0,0554 T₂ = °° 1,9897 -3,6050 rf₃ = 0,1154 n₂ = 1,51462 r_} = -1,8552 1,9897 1,7039 rf₄ = 0,7603 /4 = °° = 1.5415 rf₅ = 0,2077 n₃ = 1,77861 r₅ = 1,5493 d₆ = 0,0162 T₆ = OO rf, = 0,1788 /J₄ = 1,77861 r, = 0,7581 T₈ = 1,5862 π, = 1,50 W.E N.A (Plattenseite) t = /=1 ß = /1 = /2 = /3 = /, = £rf

v, = 25,71

v₂ = 64,15

V₃ = 25,71

V₄ = 25,71

cdrr durch Werte, die durch Variation ausgehend voii diesem Datensatz bei Wahl folgender Größen innerhalb der nachstehend angegebenen Bereiche entstehen

(1) \jf<r,<2,\f die Krümmungsradien der Linsenoberflä (2) -4,3f<f₂<-3,5f chen, (3) \,4f<h<\,9f die Dicken der Linsen bzw. Luftabstände (4) Γ2= oo zwischen den Linsen, (5) Γ4= oo und /u die Brechungsindizes der Linsen bei (6) 0,5f<r_s<\,7f der Wellenlänge 632,8 nm. (7) d₂<O,\f und V4 die Abbe-Zahlen der Linsen für die (8) 0,6/"< d, d- Linie, darin bezeichnen den Arbeitsabstand, η bis r₈ die Dicke des Deckglases C, den Brechungsindex des Deckglases C, d\ bis di die Brennweite des Objektivs, und U die Brennweite der ersten, zweiten, n\, n₂, m dritten und vierten Linse, die Vergrößerung, V|, V₂, Vj die numerische Apertur auf der Plattensei te und W. D. die Gesamtlänge des Objektivs. t n, f fu fi, h β N. A. Id

Die Erfindung bezieht sich auf ein Wiedergabeobjektiv für Bildplatten, das aus vier Linsen besteht mit einer dritten Linse in Form einer positiven Linse und einer vierten Linse in Form einer positiven Meniskuslinse.

Aus der DE-OS 25 49 675 ist ein Objektiv dieses Aufbaus bekannt.

Für Objektive, die in Wiedergabesystemen für Bildplatten Verwendung finden sollen, ist es notwendig, ein Auflösungsvermögen von 1 μ zu gewährleisten, da das Objektiv sehr kleine, mit hoher Dichte aufgezeichnete Signale lesen muß. Darüber hinaus enthält die von der Platte, die mit hoher Drehgeschwindigkeit rotiert, abgelesene Information Signale, die das Objektiv der Aufzeichnungsspur folgen läßt sowie Signale für die automatische Fokussierung zusätzlich zu der Bildinformation. Damit das Objektiv diese Information und Signale richtig lesen kann, muß die Ebenheit des von dem Objektiv fokussieren Bildes hoch sein. Um eine Zerstörung von Bildplatte und Objektiv zu verhindern, die auftreten würde, wenn das Objektiv die Bildplatte berührt, sollte der Arbeitsabstand des Objektivs lang sein. Darüber hinaus sollte das Objektiv zur Ausführung de; automatischen Fokussierung kompakt und leicht im Gewicht sein. Schließlich sollte der Preis des Objektivs niedrig sein.

Da das Licht, das für Objektive für Büdpiatten verwendet wird, normakrweise monochromatisches Licht ist (λ = 6328 A), ist es wesentlich zur Verringerung des Rauschens bei der Verstärkung der Signale von. Detektor, daß der Durchlaßgrad für Licht dieser Wellenlänge so hoch wie möglich ist. Um jedoch den Durehla"grad hoch zu machen, ist es notwendig, einen Vieischichten-Antireflexbelag auf der Linsenoberfläche vorzusehen oder die Zahl der das Objektiv bildenden Linsen so klein wie möglich zu machen. Wenn dieses Problem in Verbindung mit den obenerwähnten

ίο weiteren Erfordernissen, wie niedriger Preis und leichtes Gewicht in Betracht gezogen wird, ist es vorteilhafter, wenn die Zahl der das Objektiv bildenden Linsen so niedrig wie möglich gemacht wird.

Obwohl es einige Objektive für Videoplatten gibt, die die zuvor erwähnten Erfordernisse erfüllen, sind sie in Jen folgenden Punkten noch nicht ausreichend zufriedenstellend. Im allgemeinen sollte für Objektive für Bildplatten der Arbeitsabstand groß genug sein, um die Oberfläche der Bildplatte zu schützen. Bei den bekannten Objektiven für Bildplatten liegen jedoch die Ärbeiisabsiände zwischen 0,2G und 0,36 * und diese Werte sind kleiner als der erforderliche Wert. Darüber hinaus sollten Objektive für Bildplatten preisgünstig sein. Die bekannten Objektive für Bildplatten sind jedoch nicht ausreichend preisgünstig herzustellen.

Der vorliegenden Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Wiedergabeobjektiv für Bildplatten anzugeben, das hohes Auflösungsvermögen besitzt, das gleich oder höher als das der bekannten Objektive für Bildplatten ist und das einen Arbeitsabstand aufweist, der größer als der der bekannten Objektive ist und das in bezug auf die das Objektiv bildenden Linsen so ausgeführt ist, daß das Objektiv mit niedrigen Kosten hergestellt werden kann.

Dies wird erfindungsgemäß erreicht durch die in den Ansprüchen gekennzeichneten Merkmale.

Die Erfindung wird nun anhand erfindungsgemäßer Objektive mit Bezugnahme auf die Zeichnungen näher erläutert. In den Zeichnungen zeigt

F i g. 1 eine schematische Schnittansicht durch ein erfindungsgemäßes Wiede/gabeobjektiv füi Bildplatten und

F i g. 2 bis 8 Korrekturkurven einzelner Objektive nach der Erfindung.

Die erfindungsgemäßen Wiedergabeobjek Ive für Bildplatten sind so ausgebildet, daß einige der Linsen im Objektiv ebene Oberflächen auf einer Seite besitzen, um die Herstellungskosten zu verringern. Dabei enthalten die erfindungsgemäßen Wiedergabeobjektive für BiIdplatten eine erste, eine zweite, eine dritte und eine vierte Linse, wobei von der Wiedergabelichtquelle aus gesehen die erste Linse eine plankonvexe Linse, die zweite Linse eine plankonkave, die dritte Linse eine positive Linse und die vierte Linse eine positive Meniskuslinse ist Bei der Entwicklung der erfindungsgemäßen Objektive für Bildplatten hat sich die Einhaltung der folgenden Bedingungen aus den nachstehend näher erläuterten Gründen als wesentlich

erwiesen.