DE3036619A1 - Durchschlagschutz fuer die transistoren eines spannungswechselrichters - Google Patents
Durchschlagschutz fuer die transistoren eines spannungswechselrichtersInfo
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Description
Zusammenfassung
In Spannungswechselrichtern kann es durch Störeinflüsse oder unrichtiges
Arbeiten zu Kurzschlüssen kommen. In den fehlerhaft leitenden Transistoren fließt dann aus dem Filterkondensator der
Gleichspannungsquelle ein hoher Kurzschlußstrom, v/elcher die Transistoren zerstören kann. Dies wird dadurch verhindert, daß
in Reihe zum Pilterkondensator eine kleine Drossel geschaltet ist, welche die Anstiegsgeschwindigkeit des Kurzschlußstromes
begrenzt. Bei Eintreten einer Kurzschlußsituation wird zugleich ein zuvor aufgeladener Speicherkondensator in einem über die
Gleichspannungsschienen geschalteten Schutzkreis über die fehlerhaft leitenden Transistoren entladen, wobei ein dem Kurzschlußstrom
entgegengesetzter Schutzstrom erzeugt wird, welcher ein rasches Abschalten der Transistoren sicherstellt und so ihre Beschädigung
verhindert.
Die vorliegende Erfindung betrifft einen Durchschlagschutz, welcher eine Zerstörung der Transistoren eines Spannungswechselrichters
verhindert, wenn ein interner Kurzschluß im Wechselrichter auftritt oder die Ausgangsklemme des Wechselrichters kurzgeschlossen
werden.
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Ein typischer Spannungswechselrichter mit Transistoren als steuerbaren
Schaltern weist mindestens zwei Paare bipolarer Leistungstransistoren auf, welche in Reihe über die Gleichspannungsschienen
geschaltet sind, über welche die Gleichspannungsspeisung von einer Gleichspannungsquelle her erfolgt. Die Netzwerksknoten,
die zwischen den einzelnen Transistoren eines jeden der Transistorpaare liegen, sind mit einer Last verbunden, z.B. mit einem
Induktionsmotor. Dadurch, daß man in vorgegebener Abfolge die Transistoren ein- und ausschaltet, also zwischen voller Sättigung
und dem nicht leitenden Zustand schaltet, wird die Gleichspannung in eine Wechselspannung umgesetzt, mit welcher die Last betrieben
werden kann. Weist der Wechselrichter z.B. drei Paare bipolarer Transistoren auf, für welche man in der Praxis auch Darlington-Transistorleistungsstufen
wählt, so erhält man am Ausgang des Wechselrichters eine Spannung, welche einen sechsstufigen, wellenähnlichen
Verlauf aufweist und so eine Sinuswelle annähert.
Unter normalen Arbeitsbedingungen werden die in Reihe geschalteten
Transistoren eines Transistorpaares nie zum gleichen Zeitpunkt durch die Steuerschaltung des Wechselrichters eingeschaltet.
Es kann jedoch unter Störeinflüssen, wie z.B. eingestreute Störsignalen vorkommen, daß ein Transistor fehlerhafterweise
eingeschaltet wird, der an sich zum betrachteten Zeitpunkt nicht leiten sollte. Leitet nun der fehlerhaft eingeschaltete Transistor zum gleichen Zeitpunkt wie der andere Transistor des
Paares, welcher von der Steuerschaltung des Wechselrichters eingeschaltet wurde, so erhält man einen Kurzschluß zwischen
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den Gleichspannungsschienen über die Emitter-Kollektor-Strecken der beiden fehlerhaft leitenden Transistoren. Der über die Gleichspannungsschienen
geschaltete Filterkondensator der Gleichspannungsquelle entlädt dann, und ist keine Schutzeinrichtung
vorgesehen, so wird zumindest einer der beiden fehlerhaft leitenden Transistoren innerhalb weniger Mikrosekunden zerstört.
Dieses Phänomen wird üblicherweise als Kurzschluß oder Durchschlag,
in der englischen Sprache auch als "shootthrough fault" bezeichnet.
Um eine Vorstellung von der Größe dieses Kurzschlußstromes zu
geben, seien die Verhältnissebei einem 15 kW (20 horsepower)
Wechselrichter betrachtet. Bei diesem hat der Filterkondensator, der in Wirklichkeit aus einer Mehrzahl getrennter parallel geschalteter
Kondensatoren bestehen kann,gängigerweise eine Kapazität von 13.200 Mikrofarad, und die Spannung zwischen den Gltiichspannungsschiene
und damit die Spannung am Filterkondensator beträgt etwa 300 V. Tritt ein gleichzeitiges Durchschalten in
Reihe geschalteter Transistoren auf, welches zu einem Kurzschluß zwischen den Gleichspannungsschienen führt, so erhält man
einen Spitzenkurschlußstrom bis zu 10.000 Ampere, welcher durch
die zwei fehlerhaft leitenden Transistoren fließt, wobei der Fehlerstrom nur durch den effektiven Serienwiderstand des Filterkondensators
begrenzt ist.
Um dieser Gefahr zu begegnen, sind schon Maßnahmen zum Schutz
der Transistoren eines Spannungswechselrichters gegen Durchschläge
vorgeschlagen worden.. Bei einer bekannten Anordnung ist ein Ist-·
Stromweg vorgesehen, welcher einen über die Gleichspannungs--
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schienen geschalteter Thyristor aufweist. Tritt eine Kurzschlußsituation
ein, so wird der Thyristor in den leitenden Zustand geschaltet und zieht so den Kurzschlußstrom von den Transistoren auf
sich, da der Thyristor erheblich besser Stromspitzen aufnehmen kann. Da jedoch der Spannungsabfall am Thyristor (mehr als 1 V)
größer ist als der Spannungsabfall an den beiden in Serie geschalteten Transistoren (0,3 + 0,3 = 0,6 V) fließt ein Teil des
Kurzschlußstromes immer noch durch die Transistoren, so daß diese nicht vollständig geschützt sind. Außerdem muß der Thyristor eine
hohe I T-Auslegung haben, da er den Filterkondensator entladen
Der Durchschlagschutz gemäß der vorliegenden Erfindung stellt eine erhebliche Verbesserung gegenüber dieser bekannten, oben beschriebenen
Anordnung dar; es wird ein viel weiter gehender Schutz der Transistoren erhalten, und trotzdem läßt sich der Durchschlagschutz
mit erheblich geringerem Aufwand realisieren.
Der erfindungsgemäße Durchschlagschutz schützt die Transistoren eines Spannungswechselrichters gegen Kurzschlußströme, welche
durch fehlerhaft leitende Transistoren des Wechselrichters dadurch fließt, daß sich der Filterkondensator der den Wechselrichter
speisenden Gleichspannungsquelle über die Transistoren entlädt. Die Schutzeinrichtung weist eine Begrenzungseinrichtung
auf, die z.B. durch eine in Reihe zum Filterkondensator der Gleichspannungsquelle geschaltete Drossel gebildet sein kann
und welche die Anstiegsgeschwindigkeit jedes etwa auftretenden
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Kurzschlußstromes begrenzt. Es ist eine Schutzeinrichtung vorgesehen,
welche auf das Auftreten einer Kurzschlußsituation so anspricht, daß sie durch die fehlerhaft Leitenden der Transistoren
des Wechselrichters einen rückwärts gerichteten Strom leitet, der dem Kurzschlußstrom entgegengesetzt ist und somit neutralisiert,
so daß die fehlerhaft leitenden der Transistoren rasch abgeschaltet werden und damit eine Zerstörung derselben verhindert wird.
Nachstehend wird die Erfindung anhand eines Ausführungsbeispieles unter Bezugnahme auf die beiliegende Zeichnung näher erläutert. In
dieser zeigen:
Fig. 1 ein Schaltbild eines Wechselrichters, der durch eine Drehstrom gespeiste Gleichrichterbrücke betrieben wird
und eines Durchschlagschutzes für die Transistoren des Wechselrichters;
Fig. 2 eine graphische Darstellung des zeitlichen Verlaufes
verschiedener Ströme in der in Fig. 1 gezeigten Schaltung bei Auftreten einer Kurzschlußsituation; und
Fig. 3 eine abgewandelte Form der steuerbaren Halbleiterschalter des Wechselrichters von Fig. 1.
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In Fig. 1 sind drei Netzleiter L1, L? und L^ wiedergegeben, welche
mit dem Drehstromnetz verbunden sind und somit drei um 120° gegeneinander phasenverschobene Wechselspannungen bereitstellen.
Die Kommutierungsfrequenz dieser Wechselspannungen beträgt 60 .
Eine jede der drei gegeneinander phasenverschobenen Wechselspannungen
ist eine zwischen zwei der drei Netzleiter abgreifbare
Spannung, erscheint also auf einem der Netzleiter L1, L? und
L3 bezüglich eines anderen der Netzleiter. Die Amplitude einer
jeden der phasenverschobenen Wechselspannungen ist auf einen jeweils geeigneten Wert eingestellt, je nachdem wie die Arbeitscharakteristik der letztlich anzutreibenden Last aussieht. Die
über die Netzleiter zugeführte Wechselspannung wird von einer phasengesteuerten Gleichrichterbrücke 10 in eine Gleichspannung
umgesetzt. Die Gleichrichterbrücke weist sechs Thyristoren 11-16
.auf, welche in vorgegebener Abfolge von einer Steuerschaltung 17
in den leitenden Zustand geschaltet werden und so die eingangsseitige
Wechselspannung in eine Gleichspannung umsetzen, wobei in der Zeichnung -18 die positive Ausgangsklemme und 19 die negative
Ausgangsklemme der Gleichrichterbrücke darstellt. Die Amplitude der gleichgerichteten Spannung hängt von den Schließwinkeln der
Thyristoren 11-16 innerhalb eines jeden Halbzyklus der angelegten Wechselspannung ab.
Thyristoren, und damit auch die Thyristoren 11-16 der Gleichrichterbrücke
10 können bekanntlich während eines jeden positive Polarität aufweisenden Halbzyklus der auf sie gegebenen Wechselspannung
leiten, wenn die Anode des Thyristors bezüglich seiner
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Kathode positiv ist. Man erhält jedoch kein Leiten des"Thyristors
in einem positiven Halbzyklus der Wechselspannung, bis auf die
Steuerklemme des Thyristors von der Steuerschaltung 17 ein. Steuerstrom
gegeben wird. Zu diesem'Zeitpunkt wird der Thyristor'dann in
den leitenden Zustand geschaltet, und nun kann bis zum Ende des positiven Halbzyklus ein Laststrom durch ihn fließen. Je größer
der Phasenwinkel, d.h. das Zeitintervall zwischen dem Beginn
eines positiven Halbzyklus und dem Zeitpunkt des "Einschaltens
eines Thyristors ist, umso kleiner ist der Schließwinkel des Thyristors und umso weniger Wechselstrom wird gleichgerichtet
und der Last zugeführt. Man erhält also an den Ausgangsklemmen 18 und 19 der Thyristor-Gleichrichterbrücke 10 dann eine kleinere
gleichgerichtete Spannung. Aus der in Fig. 1 angegebenen Polung
der Thyristoren 11-16 ist klar, daß der positive Pol der gleichgerichteten
Spannung an der Ausgangsklemme 18, der negative Pol der gleichgerichteten Spannung ah der Äusgangsklemme 19 liegt.
Die von der GIeichrichterbrücke TO abgegebene gleichgerichtete
Spannung wird von einer Filterdrossel 21 und einem Filterkondensator 22 geglättet, und man erhält so eine gefilterte Gleichspannung,
deren Amplitude z.B. 300 V betragen kann und welche über Gleichspannungschienen 26 und 27 an einen insgesamt mit 25
bezeichneten Spannungs-Wechselrichter abgegeben wird. Für die vorliegende
Beschreibung sei angenommen, daß der Wechselrichter 25 eine Leistung von 14 kW hat, also eine Last mit 15 kW antreiben
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Durch Steuern der Schließwinkel der Thyristoren 11-16 läßt sich
die auf den Wechselrichter 25 gegebene Gleichspannung in ihrer Amplitude einstellen. Die Gleichrichterbrücke 10, die Drossel 21
und der Filterkondensator 22 bilden somit eine steuerbare Spannungsquelle zum Speisen des Wechselrichters 25. Hat man mit einem
Strom-Wechselrichter zu tun, so wird der Wechselrichter eingangsseitig von einer Stromquelle her mit Strom versorgt, und es wird
kein dem Filterkondensator 22 vergleichbarer Filterkondensator verwendet. Wie aus dem Nachstehenden noch genauer hervorgehen
wird, führt der Filterkondensator 22 zu dem KurzSchlußproblem, für welches die vorliegende Erfindung Abhilfe schafft. Aus diesem
Grunde findet die vorliegende Erfindung bei Spannungs-Wechselrichtern Verwendung.
In Reihe zum Filterkondensator 22 ist eine Drossel 29 geschaltet, die ihrerseits von einer Freilaufdiode 31 überbrückt ist. Warum
die Drossel 29 und die Freilaufdiode 31 vorgesehen sind, wird später noch genauer beschrieben. Hier soll zunächst nur darauf
hingewiesen werden, daß die Drossel 29 verhältnismäßig klein ist und vorzugsweise eine Induktanz von etwa 8 Mikrohenrie aufweist.
Damit hat die Drossel nur eine minimale Auswirkung auf die Filtereigenschaften des durch die Filterdrossel 21 und den Filterkondensator
22 gebildeten Glättungskreises. Anders gesamt: Dadurch, daß man zusätzlich die Drossel 29 vorsieht, wird kein nennenswerter
Brumm auf der auf den GIeichspannungsschienen 26 und 27
anstehenden Gleichspannung erhalten.
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Der Wechselrichter 25 weist drei Paare bipolarer NPN-Leistungstransistoren
31-36 auf. Ein jedes der Transistorpaare weist zwei in Reihe über die Gleichspannungsschienen 26 und 27 geschaltete
Transistoren auf. Die zwischen den einzelnen Transistoren der drei Transistorpaare liegenden Netzwerksknoten 37, 38, 39 sind
mit den Wicklungen eines Wechselstrom-Induktionsmotois 41 verbunden.
Dadurch, daß man zu genau vorgegebenen Zeitpunkten die Basisklemmen
der sechs bipolaren Leistungstransistoren 31-36 mit Steuerströmen beaufschlagt, wird die an den Gleichspannungsschienen 26 und 27 anstehende Gleichspannung in eine Wechselspannung
umgesetzt, welche auf die Wicklungen des Induktionsmotors 41 gegeben wird. Damit wird der Induktionsmotor 41 durch
Wechselstrom angetrieben. Führt man z.B. gleichzeitig den Basisklemmen der Leistungstransistoren 31 und 35 einen Steuerstrom zu,
so werden diese Transistoren in Sättigung gefahren, und von der positiven Gleichspannungsschiene 26 fließt ein Strom über die
Emitter-Kollektor-Strecke des Leistungstransistors 31, den Netzwerksknoten
37, eine Wicklung des Induktionsmotors 41,den Netzwerksknoten 38 und die Emitter-Kollektor-Strecke des Leistungstransistors 35 zur negativen Gleichspannungsschiene 27. Werden
danach die.Leistungstransistoren 31 und 35 abgeschaltet und die Leistungstransistoren 32 und 34 dafür eingeschaltet, so fließt
durch dieselbe Motorwicklung ein Strom in entgegengesetzter Richtung. Zu diesem Einschalten und Ausschalten der Leistungstransistoren
31-36 in der korrekten Abfolge und zu den richtigen Zeitpunkten ist eine Steuerschaltung 42 vorgesehen. Die Abfolge
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und Synchronisierung der von der Steuerschaltung 42 abgegebenen Steuerströme ist so gewählt, daß man die für den Induktionsmotor
41 richtige Wechselspannungsbeaufschlagung erhält.
Die Drossel 29 und die Freilaufdiode 31 verriegeln die Spannung auf den Gleichspannungsschienen 26 und 27 auf die Spannung am Filterkondensator
22. Auf diese Weise wird verhindert, daß die Spannung auf den Gleichspannungsschienen 26 und 27 überschießt, wenn
die Leistungstransistoren des Wechselrichters eingeschaltet und ausgeschaltet werden.
Über die Emitter-Kollektor-Strecke eines jeden der sechs Leistungstransistoren 31-36 ist jeweils eine in entgegengesetzter Richtung
gepolte Freilaufdiode 44-49 geschaltet. Diese Freilaufdioden dienen
dazu, den Motorblindstrom zurück zum Filterkondensator 22 zu
führen. Die Freilaufdioden 44-49 sorgen ferner dafür, daß die
Motorklemmenspannung derart verriegelt wird, daß sie nie über der Spannung auf den Gleichspannungsschienen 26 und 27 liegt.
Für einen jeden der Transistoren 31-36 ist ferner vorzugsweise jeweils ein in der Zeichnung nicht wiedergegebener Sumpfkreis
wiedergegeben, der verhindert, daß die in der Last gespeicherte induktive Energie den Leistungstransistor beschädigt, wenn er
durch die Steuerschaltung 42 beim normalen Arbeiten ausgeschaltet wird. Derartige Sumpfkreise dienen zum Speichern und Vernichten
von Energie und sind dem Fachmanne an sich bekannt.
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In Fig. 1 ist ein jeder der Leistungstransistoren 31-36 als herkömmlicher
NPN-Transistor eingezeichnet, um die Zeichnung übersichtlich zu halten. In Wirklichkeit verwendet man jedoch vorzugsweise
Darlington-Leistungstransistorstufen, wie sie in Fig.3 wiedergegeben sind. Fig. 3 zeigt nur eine Darlington-Transistorleistungsstufe,
welche als Ersatz für den Leistungstransistor dienen kann; es versteht sich, daß die anderen fünf Leistungstransistoren des Wechselrichters bei Verwendung von Darlington-Transistorleistungsstufen
dann gleichen Aufbau haben. In der in Fig. 3 wiedergegebenen Darlington-Transistorleistungsstufe weist
der Leistungstransistor 31 zwei in der wiedergegebenen Weise zusammengeschaltete
Transistoren 31a und 31b auf. Die Leistungsstufe hat aber immer noch nur drei Anschlußklemmen, nämlich eine
Basisklemme, eine Emitterklemme und eine Kollektorklemme, wie dies auch beim Transistor 31 von Fig. 1 der Fall war. In der
Praxis sind die Transistoren 31a und 31b sowie die zugeordnete Freilaufdiode 44 vorzugsweise auf einem Halbleiterchip integriert.
Unter Steuerung durch die Steuerschaltung 42 werden die Leistungstransistoren 31 bis 36 in vorprogrammierter Weise mit Basissteuerströmen
beaufschlagt. Dies führt dazu, daß der Wechselrichter 25 den Induktionsmotor 41 mit einer Wechselspannung beaufschlagt,
deren Amplitude direkt proportional zur Amplitude der Spannung zwischen den Gleichspannungsschienen 26 und 27 ist.
Die Frequenz der vom Wechselrichter 25 ausgangsseitig bereitgestellten Wechselspannung ist durch die Frequenz der von der
Steuerschaltung 42 auf die Basisklemmen der Leistungstransisto-
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ren 31-36 gegebene Steuerströme vorgegeben. Man kann diese Frequenz
der Spannung zwischen den Gleichspannungsschienen 26 und 27 zuordnen und durch diese vorgeben lassen, wozu man in der Steuerschaltung
42 dann einen spannungsgesteuerten Oszillator vorsieht, dessen Frequenzsteuerklemme über Leitungen 51 und 52 mit der
Spannung zwischen den Gleichspannungsschienen 26 und 27 beaufschlagt ist. Damit ändert sich dann die Frequenz des am Oszillatorausgang
bereitgestellten Signales gemäß der Spannung zwischen den Gleichspannungsschienen 26 und 27, und auf diese Weise wird
das Verhältnis zwischen der Amplitude und der Frequenz der vom Wechselrichter 25 erzeugten Wechselspannung im wesentlichen konstant
gehalten. Die Drehzahl, mit der der Induktionsmotor 41 läuft ist direkt proportional zur Arbeitsfrequenz· des Wechselrichters
25. Obwohl dies in der Zeichnung nicht wiedergegeben ist, versteht sich, daß die Welle des Induktionsmotors 41 eine mechanische
Last antreibt. Dadurch, daß man ein festes Verhältnis zwischen der Amplitude und der Frequenz der Ausgangsspannung des
Wechselrichters 25 aufrecht erhält, kann der Induktionsmotor 41 an seiner Welle stets ein konstantes Drehmoment bereitstellen,
ganz gleich wie groß die Motordrehzahl ist.
um die Motordrehzahl einzustellen, kann man das Arbeiten der
Thyristoren 11-16 in bekannter Weise über die Steuerschaltung 42
und die Steuerschaltung 17 derart verändern, daß man zwischen den
Gleichspannungsschienen 26 und 27 eine Gleichspannung mit jeweils einer solchen ausgewählten Amplitude erhält, wie dies im Hinblick
auf den gewünschten Strom zum Wechselrichter 25 und Induktionsmotor 41 erwünscht wird. Hierzu kann in der Steuerschaltung 42
=20-
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— £\j —
eine die Sollspannung zwischen den Gleichspannungsschienen 26 und
27 darstellende Referenzspannung verwendet werden, die jeweils im Hinblick auf das Erregen des Induktionsmotors 41 mit der gewünschten
Drehzahl gewählt ist. Diese Referenzspannung wird in der Steuerschaltung 42 mit der Istspannung zwischen den Gleichspannungsschienen
26 und 27 verglichen, und man erhält so ein Fehlersignal, welches auf Leitungen 54 und 55 abgegeben wird und
sich in Abhängigkeit zwischen dem Sollwert der Spannung zwischen den Gleichspannungsschienen 26 und 27, welcher durch die Referenzspannung
wiedergegeben ist, und dem Istwert der Amplitude der Gleichspannung zwischen den Gleichspannungsschienen ändert, mit
welchem der Wechselrichter 25 beaufschlagt ist.
Die Steuerschaltung 17 der Gleichrichterbrücke 10 spricht auf das über die Leitungen 54 und 55 übermittelte Fehlersignal derart an,
daß sie entsprechend synchronisierte Steuerstromimpulse auf die Steuerklemmen der Thyristoren 11-16 gibt, so daß die Schließwinkel
der Thyristoren so eingestellt werden, daß man zwischen den Gleichspannungsschienen 26 und 27 eine Gleichspannung solcher
Amplitude erhält, wie dies zum Antreiben des Induktionsmotors 41 mit der gewünschten Drehzahl erforderlich ist. Ist die Amplitude
der Spannung zwischen den Gleichspannungsschienen 26 und 27 z.B. kleiner als der Sollwert, was zu einer Verminderung der Motordrehzahl
führt, so ändert sich das von der Steuerschaltung 42 abgegebene Fehlersignal entsprechend und bewirkt, daß die Steuerschaltung
17 die Schließwinkel der Thyristoren 11-16 vergrößert.
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1 300.1 B/.1.0 0 0"
Hierdurch wird die Amplitude der Spannung zwischen den Gleichspannung
sschienen 26 und 27 solange vergrößert, bis wieder die
richtige Amplitude erreicht ist.
Soll der Induktionsmotor 41 mit anderer, z.B. niedererer Drehzahl angetrieben werden, so wird die Referenzspannung entsprechend
geändert. Dies kann z.B. durch manuelles Einstellen eines Potentiometers
erfolgen. Das dann ebenfalls geänderte Fehlersignal führt dazu, daß die Steuerschaltung 17 die Schließwinkel der
Thyristoren 11-16 so stark verkleinert, daß die Amplitude der zwischen den Gleichspannungsschienen 26 und 27 liegenden Spannung,
mit welcher der Wechselrichter 25 beaufschlagt ist, so stark abgesenkt wird, daß man diejenige Amplitude erreicht, die
zum Antreiben des Induktionsmotors 41 mit der nun gewünschten geringeren Drehzahl erhält.
Oben war davon ausgegangen worden, daß die Einstellung der Motordrehzahl
durch manuelle Einstellung eines Bauelementes erfolgt; die Referenzspannung, die in der Steuerschaltung 42 verwendet
wird, kann aber auch unter Verwendung eines Fühlers von einem Betriebsparameter oder einer Kennlinie der gesamten Anlage abgeleitet
sein, zu welcher der Wechselrichterantrieb von Fig. 1 gehört. Auf diese Weise kann man dann die Motordrehzahl in Abhängigkeit
vom Ausgangssignal dieses Fühlers automatisch regeln.
Es gibt verschiedene Anordnungen zum Ansteuern eines Wechselrichters
und dar ihn speisenden Gleichrichterbrücke im Hinblick
auf die Anpassung ihrer Arbeitsweise an eine Last. Von der
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vorliegenden Erfindung kann bei allen derartigen Anordnungen Gebrauch gemacht werden. Die Gleichrichterbrücke 10 kann auch aus
einem einphasigen Wechselstromnetz gespeist werden anstelle der Versorgung durch das Drehstromnetz, wie beim Ausführungsbeispiel
nach Fig. 1. Erfolgt die Speisung der Gleichrichterbrücke 10 durch einphasigen Wechselstrom, so werden der Netzleiter L, und
die Thyristoren 13 und 16 weggelassen. Auch in diesem Falle erhält man dann auf der Gleichspannungsschiene 26 eine bezüglich
der Gleichspannungsschiene 27 positive Spannung.
Mit der schon oben angesprochenen Drossel 29 und mit einem nun nachstehend noch genauer zu beschreibenden, zwischen die Gleichspann
ungsschienei 26 und 27 geschalteten Schutzkreis wird ein Schutz der Leistungstransistoren 31-36 bei Kurzschlüssen im Wechselrichter
25 und an seinen Ausgangsklemmen sichergestellt. Zu dem Schutzkreis gehört ein Speicherkondensator 56, ein hierzu
in Reihe geschalteter Festkörperschalter in Form eines Thyristors 57 sowie ein den Strom begrenzender Widerstand 58. Vorzugsweise
hat der Kondensator 56 eine Kapazität von 20 Mikrofarad und der Widerstand 58 einen Wert von einem Ohm. Liegt keine Kurzschlußsituation
vor, so bleibt der Thyristor 57 in seinem nicht leitenden Normalzustand, so daß der Schutzkreis nicht arbeitet. In diesem
Bereitschaftszustand wird der Speicherkondensator 56 mit der Polarität des Filterkondensators 22 entgegengesetzter Polarität
aufgeladen. Anders gesagt ist die positive Klemme des Filterkondensators 22 an die positive Gleichspannungsschiene 26 angeschlossen,
während die nach dem Voraufladen negative Klemme des
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Speicherkondensators 56 mit der positiven Gleichspannungsschiene 26 verbunden ist. Der Speicherkondensator 56 ist somit in zur Polarität
der Gleichspannungsschienen 26 und 27 gerade entgegengesetzter Polarität aufgeladen. Das Aufladen des Speicherkondensators
56 mit entgegengesetzter Polarität und das Halten des Speicherkondensators 56 in diesem Ladezustand während des Bereitstehens
des Schutzkreises bis zum Eintreten einer Kurzschlußsituation erfolgt durch einen getrennten Ladekreis, zu welchem
Widerstände 61 und 62 und eine Spannungsquelle V gehören. Die
Widerstände 61 und 62 können jeweils einen Wert von 10 k Ohm haben, und die Gleichspannungsquelle kann eine Gleichspannung
von 300 V bereitstellen. Auf diese Weise ist der Speicherkondensator 56 normalerweise mit der in Fig. 1 eingezeichneten Polarität
auf 300 V aufgeladen, während der Filterkondensator 22 normalerweise
ebenfalls auf 300 V, nämlich die Spannung zwischen den Gleichspannungsschienen 26 und 27 aufgeladen ist, allerdings mit
entgegengesetzter Polarität, wie ebenfalls in Fig. 1 eingetragen. Es ist nicht notwendig, daß die nach dem Aufladen des Speicherkondensators
56 an diesem anliegende Spannung genau gleich der" Gleichspannung zwischen den Gleichspannungsschienen 26 und 27
ist. Aus den nachstehend noch genauer zu beschreibenden Gründen ist es jedoch vorteilhaft, den Betrag der Spannungen am Speicherkondensator
56 und am Filterkondensator 22 gleich groß zu wählen. ·
Beim normalen Arbeiten des Wechselrichters 25 wird keiner der Leistungstransistoren 31-36 eingeschaltet, wenn der ihm zugeordnete,
zu ihm in Reihe geschaltete Leistungstransistor eben-
13 0015/1000
falls leitet. Wird jedoch einer der Leistungstransistoren eines
Paares fehlerhafterweise in den leitenden Zustand geschaltet, was z.B. durch eingestreute Störsignale oder Hitzeeinwirkung erfolgen
kann, wenn der andere Leistungstransistor des Paares durch die Steuerschaltung 42 in den leitenden Zustand geschaltet worden
ist, oder werden beide Transistoren eines Paares gleichzeitig durch Störsignale oder aus anderem Grund in den leitenden Zustand
geschaltet, so sind die beiden Gleichspannungsschienen 26 und 27
praktisch kurzgeschlossen. Nun besteht die Gefahr eines Durchschlages in den betrachteten Leitungstransistoren, da der Filterkondensator
22 versucht, sich über die Kurzschlußstrecke zu entladen. . ,
Es sei z.B. angenommen, daß die Leistungstransistoren 31 und 34 fehlerhafterweise zum gleichen Zeitpunkt in den leitenden Zustand
gebracht worden sind. Diese beiden Transistoren werden dann gemeinsam als "fehlerhafte Transistoren" bezeichnet, obwohl möglicherweise
einer ordnungsgemäß durch die Steuerschaltung 42 eingeschaltet wurde. Zum Zeitpunkt eines Kurzschlusses hat man aber
fehlerhafte Arbeitsbedingungen in beiden Leistungstransistoren, wie sidiaus den späteren Darlegungen noch genauer ergeben wird,
so daß man zurecht beide Transistoren als fehlerhaft leitend bezeichnen kann.
Zu Beginn eines Kurzschlusses fällt die Spannung zwischen den Gleichspannungsschienen 26 und 27 praktisch auf Null Volt ab,
da die Gleichspannungsschienei 26 und 27 praktisch kurz geschlossen
sind. Die gesamten 300 V auf dem Filterkondensator 22 fallen
-25-130015/1000
303&619
nun sofort an der Drossel 29 ab, welche so verhindert, daß sich der Filterkondensator 22 sofort entlädt. Beträgt die Induktanz der
Drossel 29 acht Mikrohenrie, wie oben angedeutet, so kann man unter
Verwendung der Formel E=L di/dt die Größe des Entladestromes des Filterkondensators 22 und damit die Größe des durch die fehlerhaft
leitenden Leistungstransistoren 31 und 34 fließenden Stromes berechnen und sieht, daß der Anstieg dieses Kurzschlußstromes
durch Vorsehen der Drossel 29 verlangsamt wird. Bei den bevorzugten Schaltkreisparametern beträgt die Anstiegsgeschwindigkeit
des aus dem FiIterkondensator 22 fließenden Kurzschlußstromes 37 Ampere pro Mikrosekunde. Durch Vorsehen der kleinen
Drossel 29 wird somit die Änstiegsgeschwindigkeit des Kurzschlußstromes begrenzt, und zwar derart, daß der Kurzschlußstrom linear
sägezahnförmig anwächst, wie dies in Fig. 2 durch die entsprechend
"Kurzschlußstrom" bezeichnete Kurve gezeigt ist. Wäre dagegen
die Drossel 29 nicht vorgesehen, so würde der Kurzschlußstrom praktisch im selben Augenblick auf eine extrem hohe Amplitude
anwachsen.
In Fig. 2 stellt der Zeitpunkt t_ den Beginn des Kurzschlusses
dar, und der ab dann fließende, linear zunehmende Kurzschlußstrom fließt durch die Emitter-Kollektor-Strecken der beiden Leistungstransistoren 31 und 34 und zwar in Richtung vom Kollektor zum
Emitter. Zwischen den Zeitpunkten t-. und t.. (dieses Zeitintervall
beträgt weniger als 1 Mikrosekunde) spricht ein dv/dt-überwachungskreis 64 an, welcher die Änderungsgeschwindigkeit der
-26-130015/1000
3Q3S61S
Spannung zwischen den Gleichspannungsschienen 26 und 27 überwacht.
Durch den Überwachungskreis 64 wird der Thyristor 57 zum Zeitpunkt t.. in den leitenden Zustand geschaltet. Es versteht
sich, daß das Zeitintervall t - t.. nur die für das Ansprechen
des Überwachungskreises 64 notwendige Verzögerungszeit darstellt. Wird zum Zeitpunkt t1 der Thyristor 57 durchgeschaltet, so fließt
durch die fehlerhaftenTransistoren 31 und 34 eine zum Kurzschlußstrom
entgegengesetzter Schutzstrom, welcher den Kurzschlußstrom
neutralisiert und ein rasches Abschalten der fehlerhaft leitenden Transistoren sicherstellt. Auf diese Weise wird eine Zerstörung
der Transistoren verhindert.
Befindet sich der Thyristor 57 im leitenden Zustand, so ist der Speicherkondensator 56 des Schutzkreises abgesehen vom Widerstand
58 direkt über die Gleichspannungsschienen 26 und 27 geschaltet. Der Speicherkondensator 56 war zuvor auf 300 V aufgeladen worden,
und zwar mit entgegengesetzter Polarität wie der Filterkondensator 22. Nach dem Durchschalten des Thyristors 57 entlädt sich
nun der Speicherkondensator 57 rasch über die Leistungstransistoren 31 und 34, und man erhält auf diese Weise einen Schutzstrom
hoher Amplitude, der in zum Kurzschlußstrom entgegengesetzter Richtung vom Emitter zum Kollektor durch einen jeden der Leistungstransistoren 31 und 34 fließt. Die zum Zeitpunkt t., sofort
erhaltene Amplitude des SchutzStromes liegt bei 300 Ampere, wenn
der Speicherkondensator 56 auf 3OO Volt aufgeladen wurde und der Widerstand 58 einen Wert von 1 0hm hat. Der Schutzstrom ist somit
erheblich größer als der Fehlerstrom, so daß der Gesamt-
130-0.15/lÜtÖ
_27_ 3035613
strom durch die Transistoren, dessen Amplitude gleich der Amplitude
des Schutzstromes minus der Amplitude des Kurzschlußstromes
ist, ein rückwärts gerichteter Strom ist, wie dies in Fig. 2
ebenfalls durch die entsprechend gekennzeichnete Kurve graphisch dargestellt ist.
Zwischen den Zeitpunkten t.. und t„ nimmt der Schutzstrom exponentiell
ab, während der Kurzschlußstrom sägezahnförmig zunimmt. Der
in Richtung vom Emitter zum Kollektor durch die Transistoren fließende Gesamtstrom fällt bis zum Zeitpunkt t2 auf den Wert O
ab. Durch einen bipolaren Leistungstransistor kann deshalb ein rückwärts gerichteter Strom fließen, da ein solcher Leistungstransistor
ein Ladungsspeicherungsvermögen hat. Wird ein solcher Leistungstransistor in Sättigung geschaltet, indem man ihn mit
einem entsprechenden Basissteuerstrom beaufschlagt, was hier zum
Zeitpunkt tn erfolgt, so werden im Basisbereich und im Kollektorbereich
Minoritätsträger gespeichert. Diese Ladungsträger müssen nach Beendigung des auf die Basis gegebenen Steuerstromes erst
ausgeschwemmt werden (z.B. durch Rekombination oder Absorption), bevor der Transistor den gesättigten Zustand verläßt und ausschaltet.
Dieses Herausschwemmen der Minoritatsträger benötigt
ein endliches Zeitintervall, welches man auch als "Speicherzeit11 bezeichnet. Der rückwärts gerichtete Nettotransxstorstrom, welcher
unmittelbar nach dem Zeitpunkt t.. durch die Leistungstransistoren
31 und 34 fließt, stellt einen rückwärts gerichteten Erholungsstrom dar, durch welchen die Minoritätsträger ausgeschwemmt
werden und durch welchen die Transistoren rasch abgeschaltet werden, so daß die Gefahr einer Beschädigung ausgeräumt
ist. Innerhalb dieser Zeitspanne kann ein Teil des rückwärts _28-
130015/1000
gerichteten Erholungsstromes durch die über die Emitter-Kollektor-Strecken
geschalteten Freilaufdioden 44 und 47 fließen.
Nach dem alle Minoritätsträger ausgeschwemmt worden sind, werden die Leistungstransistoren 31 und 34 ausgeschaltet. Dies erfolgt
zu einem Zeitpunkt irgendwo zwischen den Zeitpunkten t1 und t~,
und von diesem Zeitpunkt an fließt der gesamte abnehmende Nettotransistorstrom
(Schutzstrom minus Kurzschlußstrom) über die Freilaufdioden 44 und 47. Sind der Kurzschlußstrom und der entgegengesetzt
gerichtete Schutzstrom amplitudenmäßig gleich, was zum
Zeitpunkt t2 der Fall ist, so wird der Nettotransistorstrom zu
Null, wie aus Fig. 2 ersichtlich ist. Dann hören auch die Freilaufdioden
44 und 47 auf zu leiten, wobei angenommen ist, daß es sich bei den Freilaufdioden um sich rasch erholende Dioden handelt.
Wird der Nettotransistorstrom zum Zeitpunkt t,. Null, so
kehrt die Spannung zwischen den Gleichspannungsschienen 26 und wieder auf den Wert von 300 V zurück. Nach dem Zeitpunkt t~ ist
der aus dem Filterkondensator 22 fließende Kurzschlußstrom größer als der exponentiell abnehmende Schutzstrom, welcher vom Speicherkondensator
56 bereit gestellt ist. Dies führt nun dazu,daß der gesamte Kurzschlußstrom nun durch den Schutzkreis fließt, und der
Speicherkondensator 56 wird wieder auf die Spannung zwischen den Gleichspannungsschienen 26 und 27 aufgeladen, allerdings nun mit
der gleichen Polarität wie der Filterkondensator 22, d.h. die . mit der positiven Gleichspannungsschiene verbundene Platte des
Speicherkondensators 56 wird bezüglich der mit der Anode des
Thyristors 57 verbundene Platte positiv aufgeladen. Dieser Ladungsaufbau
am Speicherkondensator 56 führt zu einer Verminderung des Stromes durch den Schutzkreis, und dieser Strom fällt dann
13 0 015/1000
unter den Haltestrom des Thyristors 57, worauf letzterer abschaltet
und den Strompfad zwischen den Gleichspannungsschienen 26 und 27 über den Schützkreis unterbricht. Falls dies gewünscht wird,
kann man zugleich mit dem Eintreten einer Kurzschlußsituation einen Nothalt der Anlage herbeiführen, zu welcher der Wechselrichterantrieb
gehört, so daß die Anlage nur manuell neu in Gang gesetzt werden kann. Auf jeden Fall sorgt jedoch die Spannungsquelle V zusammen mit den Widerständen 61 und 62 dafür, daß der
Speicherkondensator 56 wieder in seinen normalen Ladezustand zurückgebracht ist, in welcher er die in der Zeichnung angegebene
Polarität aufweist. Damit ist der Schutzkreis wieder in den Ausgangszustand zurückgebracht worden, in welcher er zum Verhüten
nachteiliger Folgen eines Kurzschlusses im Wechselrichter 25 bereitsteht.
Durch den oben im einzelnen beschriebenen Schützkreis wird auch ein Schutz der Leistungstransistoren des Wechselrichters 25 bei
einem Kurzschluß zwischen seinen Ausgangsklemmen, also einem Kurzschluß in der durch den Wechselrichter gespeisten Last erhalten.
Es sei z.B. angenommen, daß die Netzwerksknoten 37 und 38 über
einen Kurzschlußweg zu einem Zeitpunkt miteinander verbunden werden, zu welchem die Leistungstransistoxen 32 und 34 während des
normalen Arbeitens des Wechselrichters 25 durch die Steuerschaltung
42 eingeschaltet sind. Unter diesen Bedingungen bilden dann die Leistungstransistoren 32 und 34 praktisch einen Kurzschluß
zwischen den Gleichspannungsschienen 26 und 27 und würden daher
. -30-
130015/1009
durchschlagen. Diese Transistoren sind aber dadurch gegen Beschädigung
geschützt, daß die oben beschriebene Schutzeinrichtung vorgesehen ist, welche nun in genau der gleichen Weise arbeitet, wie
dies obenstehend für den Pail eines rein internen Kurzschlusses im Wechselrichter 25 dargelegt wurde.
Zu den vielen Vorteilen, welche man mit dem erfindungsgemäßen Durchschlagschutz erhält, gehört, daß fehlerhaft leitende Transistoren
viel schneller abgeschaltet werden als bei herkömmlichen Einrichtungen, was auf den rückwärts gerichteten Gesamtstrom und
die rückwärts gerichtete Spannung an diesen Transistoren zurückzuführen ist. Auf diese Weise erhält man einen viel weitreichenderen
und vollständigeren Schutz. Der Thyristor 57 kann ein verhältnismäßig kleiner und billiger Thyristor sein, da er nur einen
einzigen Stromstoß während weniger als 100 Mikrosekunden übernehmen muß. Der Strom durch den Thyristor 57 nimmt sehr schnell
auf Null ab, weil der Thyristor 57 in Reihe zum Speicherkondensator 56 geschaltet ist. Besondere Vorkehrungen zur Wärmeabfuhr
brauchen nicht getroffen zu werden. Bei herkömmlichen Schutzeinrichtungen muß dagegen ein in einem steuerbaren Hilfskurzschlußweg
angeordneter Thyristor zum Ablenken des Kurzschlußstromes von den Transistoren einen großen Strom übernehmen und so ausgelegt
sein, daß er mit der gesamten Ladung des Filterkondensators fertig
werden kann. Darüber hinaus werden Beschädigungen der Transistoren durch Durchbrüche zweiter Art durch die vorliegende Erfindung
verhindert, da der Spannungsabfall an einem fehlerhaft leitenden Transistor auf einem kleinen Wert gehalten wird, bis der Transistor
dann vollständig abgeschaltet ist. Dieser kleine Spannungs-
: -31-
130Q15/1000
abfall entspricht dem Spannungsabfall an einer Diode. Bei dem erfindungsgemäßen
Durchschlagschutz wird ein Transistor niemals bei Anliegen einer hohen Schienenspannung abgeschaltet, wenn durch diesen
Transistor ein Strom großer Amplitude fließt, wie dies bei herkömmlichen Anordnungen der Fall ist. Ein derartiges Abschalten
führt zu Beschädigungen des Transistors infolge von Durchbrüchen zweiter Art.
130015/1
-3S-.
eersei
te
Claims (1)
- PatentanwälteDipl. Ing. H. HauckDipl. Phye· W. SchmitzDipl. Ing. E. GraalfsDipl. «ng. W. WehnertDIpI. Phy*. W. CarstensDr.-Ing. W. DöringMozertstraße 23 8O00 München 2BORG-WARNER CORPORATIONSouth Michigan Ave. München,23. Sept. 1980Chicago, 111. 60604,OSA Anwaltsakte: M-5301Durchschlagschutz für die Transistoren eines SpannungswechselrichtersPatentansprüche1.) Durchschlagschutz für die Transistoren eines Spannungswechselrichters, welcher die Transistoren vor einem durch Entladen eines Filterkondensators der den Wechselrichter speisenden Gleichspannungsquelle dann hervorgerufenen hohen Kurzschlußstrom schützt, wenn einer oder mehrere der Transistoren des Wechselrichters fehlerhafterweise in den leitenden Zustand geschaltet wird, gekennzeichnet durch eine Begrenzereinrichtung (29),welche die Anstiegsgeschwindigkeit eines etwa auftretenden Kurzschlußstromes begrenzt, und durch eine Schutzeinrichtung (56 - 64), welche auf das Vorliegen einer Kurzschluss ituat lon derart anspricht, daß sie durch die fehler-130015/1000 -2"3031619haft leitenden der Transistoren (31-36) einen Schutzstrom schickt, welcher in entgegengesetzter Richtung wie der Kurzschlußstrom fließt und diesen somit neutralisiert, wodurch erreicht wird, daß die Transistoren (31-36) rasch abgeschaltet werden und nicht zerstört werden.2. Durchschlagschutz nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Begrenzereinrichtung (29) eine Drossel aufweist, die in Reihe zum Filterkondensator (22) geschaltet ist und gewährleistet, daß der Kurζschlußstrom linear sägezahnförmig anwächst.3. Durchschlagschutz nach Anspruch 1 oder 2, wobei die Gleichspannungsquelle über Gleichspannungschienen mit dem Wechselrichter verbunden ist, dadurch gekennzeichnet, daß die Schutzeinrichtung einen Schutzkreis (56-62) aufweist, der über die Gleichspannungschienen (26,27) geschaltet ist und einen in Reihe geschalteten Speicherkondensator aufweist, der normalerweise mit zum Filterkondensator (22) entgegengesetzter Polarität aufgeladen ist und bei Auftreten einer KurζSchlußsituation entladen wird, so daß durch die fehlerhaft leitenden der Transistoren (31-36) der dem Kurzschlußstrom entgegengerichtete Schutzstrom geleitet wird.4. Durchschlagschutz nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Schutzeinrichtung Bauelemente (61,62) aufweist,welche den Speicherkondensator vor Eintreten einer Kurzschlußsituation130015/1000 -3-mit dem FiIterkondensator (22) entgegengesetzter Polarität auf seine normale Ladung aufladen und im geladenen Zustand halten.5. Durchschlagschutz nach Anspruch 3 oder 4, dadurch gekennzeichnet, daß der Schutzkreis einen Festkörperschalter (57) aufweist, der in Reihe zum Speicherkondensator (56) geschaltet ist, und daß die Schutzeinrichtung ferner einen Steuerkreis (64) aufweist, der den Festkörperschalter (57) durchschaltet, wenn eine Kurzschlußsituation vorliegt, so daß der Speicherkondensator (56) des Schutzkreises über die fehlerhaft leitenden der Transistoren entladen wird.6. Durchschlagschutz nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß der Festkörperschalter (57) ein Thyristor ist und daß der Steuerkreis (46) für den Festkörperschalter durch einen Fühler gebildet ist, welcher eingangsseitig mit der an den Gleichspannungsschienen (26,27) liegenden Gleichspannung beaufschlagt ist und feststellt, wann eine Kurzschlußsituation auftritt und hierbei die Gleichspannungsschienen (26,27) kurzgeschlossen werden, wobei der Thyristor (57) bei Auftreten einer KurζSchlußsituation durch den Fühler (64) durchgeschaltet wird.7. Durchschlagschutz nach einem der Ansprüche 3 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß der Schutzkreis einen in Reihe geschalteten Widerstand (58) aufweist, durch welchen der Maximalwert des Schutzstromes begrenzt ist.130015/100Q ~4~8. Durchschlagschutz nach einem der Ansprüche 3 bis 7, dadurch gekennzeichnet/ daß die momentane Amplitude des Schutzstromes zu Beginn einer Kurzschlußsituation erheblich größer ist als die Amplitude des Kurzschlußstromes, so daß man insgesamt durch die fehlerhaft leitenden der Transistoren einen rückwärts gerichteten Erholungsstrom hoher Amplitude erhält, daß der Schutzstrom danach exponentiell abnimmt, während der Kurzschlußstrom linear sägezahnförmig anwächst, bis der Schutzstrom und der in entgegengesetzter Richtung fließende Kurzschlußstrom gleich groß sind, zu welchem Zeitpunkt der Gesamtstrom durch die fehlerhaft Leitenden der Transistoren null ist, und daß danach der Kurzschlußstrom und der Schutzstrom in derselben Richtung fließen und den Speicherkondensator (56)des Schutzkreises mit derselben Polarität aufladen wie den Filterkondensator(22).9. Durchschlagschutz nach Anspruch 8,dadurch gekennzeichnet,daß die Emitter-Kollektor-Strecke eines jeden der Transistoren (31-36), bei dem die Gefahr eines fehlerhaften Leitens besteht, durch eine entgegengesetzt gepolte Freilaufdiode (44-49) überbrückt ist, welche zumindest einen Teil des rückwärts gerichteten Erholungsstromes übernimmt.10. Durchschlagschutz nach einem der Ansprüche 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, daß ein jeder der Transistoren (31-36) im Wechselrichter (25) durch eine Darlington-Transistorleistungsstufe (31a,31b) gebildet ist.130015/1000 "5-303661S11. Durchschlagschutz für die Transistoren eines Spannungswechselrichters, welcher über Gleichsparmungsschienen von einer Gleichspannungsquelle mit Gleichspannung beaufschlagt ist, welche einen über die Gleichspannungsschienen geschalteten Filterkondensator aufweist, wobei der Wechselrichter zumindest ein Paar bipolarer Leistungstransistoren aufweist, welche unter Störeinflüssen einem Kurzschlußstrom ausgesetzt sein können, der dadurch entsteht, daß der Filterkondensator der Gleichspannungsquelle über die Emitter-Kollektor-Strecken der Transistoren entladen wird, wenn die Transistoren fehlerhafterweise zum gleichen Zeitpunkt in den leitenden Zustand geschaltet werden, wodurch die Glexchspannungsschienen kurzgeschlossen werder, gekennzeichnet durch einen über die Glexchspannungsschienen (26,27) geschalteten Schutzkreis, der einen Speicherkondensator (56) und einen in Reihe hierzu geschalteten Thyristor (57) aufweist; durch einen Ladekreis (16,62), welcher den Speicherkondensator (56) mit entgengesetzter Polarität zum Filterkondensator (22) auflädt; durch eine Drossel (29), die in Reihe zum Filterkondensator (22) geschalter ist und die Anstiegsgeschwindigkeit eines etwa fließenden Kurzschlußstromes begrenzt, derart, daß der Kurzschlußstrom linear sägezahnförmig anwächst; und durch eine Steuereinrichtung (64), welche auf das Auftreten einer Kurzschlußsituation derart anspricht, daß sie den Thyristor (57) in den leitenden Zustand schaltet, so daß der Speicherkondensator (56) entladen wird und ein Schutzstrom hoher Amplitude in zum Kurzschlußstrom aus dem Filterkondensator (22) ent-130015/1000 '6~gegengesetzter Richtung durch die fehlerhaft leitenden der Transistoren (31-36) geschickt wird, wobei der Nettostrom durch die Transistoren ein rückwärts gerichteter Strom ist, durch welchen die Minoritätsträger ausgeschwemmt werden und durch welchen ein rasches Abschalten der Transistoren sichergestellt wird, so daß diese nicht beschädigt werden können.^.Durchschlagschutz nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, daß die Emitter-Kollektor-Strecke eines jeden der Transistoren (31-36), welcher kurzschlußgefährdet ist, durch eine entgegengesetzt gepolte Freilaufdiode (44-49) überbrückt ist, welche den Rückwärtsstrom übernimmt, nachdem die Minoritätsträger ausgeschwemmt worden sind und der Transistor abgeschaltet worden ist.13. Durchschlagschutz nach Anspruch 11 oder 12, dadurch gekennzeichnet, daß die Transistoren (31-36) NPN-Transistoren sind, daß die positiv geladene Klemme des Filterkondensators (22) mit der positiven Gleichspannungsschiene (26) verbunden ist und daß die negativ geladene Klemme des Speicherkondensators (56) ebenfalls mit der positiven Gleichspannungsschiene (26) verbunden ist.14. Durchschlagschutz für die Transistoren eines Spannungswechselrichters, welcher fehlerhaft leitende Transistoren gegen einen durch sie fließenden Kurzschlußstrom schützt, wenn die Aus--7-130016/1000gangsklemmen des Wechselrichters kurzgeschlossen werden,wobei dieser Kurzschlußstrom aus dem Filterkondensator der den Wechselrichter speisenden Gleichspannungsquelle fließt, gekennzeichnet durch eine Begrenzereinrichtung (29), welche die Anstiegsgeschwindigkeit eines etwa eintretenden Kurzschlußstromes begrenzt; und durch eine Schutzeinrichtung (56-64), welche auf das ausgangsseitige Auftreten eines Kurzschlusses derart anspricht, daß sie einen rückwärts gerichteten Strom durch die fehlerhaft Leitenden der Transistoren (31-36) schickt, welcher dem Kurzschlußstrom entgegengesetzt ist und diesen somit neutralisiert, derart, daß ein schnelles Abschalten der fehlerhaft Leitenden der Transistoren (31-36) erhalten wird und so ihre Zerstörung verhindert wird.15. Durchschlagschutz nach Anspruch 14, wobei die Gleichspannungsquelle über Gleichspannungsschienen mit dem Wechselrichter verbunden ist, dadurch gekennzeichnet, daß die Schutzeinrichtung einen über die Gleichspannungsschiene (26,27) geschalteten Schutzkreis aufweist, welcher einen in Reihe geschalteten Speicherkondensator (56) aufweist, der normalerweise mit zur Polarität des Filterkondensators (22) entgegengesetzter Polarität aufgeladen ist und bei Auftreten eines ausgangsseitigen Kurzschlusses entladen wird, so daß durch die fehlerhaft leitenden der Transistoren (31-36) ein Schutzstrom fließt, der dem KurζSchlußstrom entgegengerichtet ist.-8-130015/1000
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US06/079,853 US4331994A (en) | 1979-09-28 | 1979-09-28 | Shootthrough fault protection system for a voltage source transistor inverter |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE3036619A1 true DE3036619A1 (de) | 1981-04-09 |
DE3036619C2 DE3036619C2 (de) | 1985-08-22 |
Family
ID=22153216
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE3036619A Expired DE3036619C2 (de) | 1979-09-28 | 1980-09-29 | Schaltungsanordnung für den Kurzschlußschutz von Transistoren |
Country Status (11)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4331994A (de) |
JP (1) | JPS5656180A (de) |
KR (1) | KR830002152B1 (de) |
AU (1) | AU536810B2 (de) |
BR (1) | BR8006093A (de) |
CA (1) | CA1152151A (de) |
DE (1) | DE3036619C2 (de) |
DK (1) | DK400780A (de) |
ES (1) | ES8105898A1 (de) |
FR (1) | FR2466891A1 (de) |
GB (1) | GB2060298B (de) |
Families Citing this family (49)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
NL8100242A (nl) * | 1981-01-20 | 1982-08-16 | Philips Nv | Overspanningsbeveiliging van een lijncircuit. |
JPS58170376A (ja) * | 1982-03-29 | 1983-10-06 | Toshiba Electric Equip Corp | 電源装置 |
US4521840A (en) * | 1983-02-14 | 1985-06-04 | Borg-Warner Corporation | D-C Bus current monitoring system |
CH653495A5 (fr) * | 1983-07-05 | 1985-12-31 | Cerac Inst Sa | Circuit de commande d'un convertisseur statique. |
JPS6043094A (ja) * | 1983-08-17 | 1985-03-07 | Mitsubishi Electric Corp | エレベ−タの故障時運転装置 |
DE3544232A1 (de) * | 1985-12-12 | 1987-06-19 | Licentia Gmbh | Schaltungsanordnung zur ueberstrombegrenzung in einem wechselrichter mit abschaltbaren leistungshalbleitern z.b. gto-thyristoren |
JPH0697854B2 (ja) * | 1986-01-11 | 1994-11-30 | 株式会社日立製作所 | 電力変換装置の制御装置 |
US4843533A (en) * | 1986-01-15 | 1989-06-27 | Square D Company | Transient ride-through AC inverter |
DE3615921C2 (de) * | 1986-05-12 | 1994-12-08 | Bbc Brown Boveri & Cie | Verfahren zum Schutz zweier Stromrichter mit Gleichstromzwischenkreis vor Ueberströmen |
CA1245285A (en) * | 1986-06-27 | 1988-11-22 | Chester Schrade | Ac voltage regulator |
US4723188A (en) * | 1986-09-15 | 1988-02-02 | General Electric Company | Permanent magnet surge arrestor for DC power converter |
US4797800A (en) * | 1987-01-22 | 1989-01-10 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Power regulating system for an engine generator |
FI81701C (fi) * | 1988-05-17 | 1990-11-12 | Kone Oy | Oeverspaenningsskydd foer riktarbryggor. |
DE3835869A1 (de) * | 1988-10-21 | 1990-04-26 | Asea Brown Boveri | Anordnung zum starten eines wechselrichters |
IN172421B (de) * | 1989-03-14 | 1993-07-24 | Kone Elevator Gmbh | |
US4965709A (en) * | 1989-09-25 | 1990-10-23 | General Electric Company | Switching converter with pseudo-resonant DC link |
JPH04207986A (ja) * | 1990-11-30 | 1992-07-29 | Hitachi Ltd | インバータ装置 |
US5367448A (en) * | 1992-08-07 | 1994-11-22 | Carroll Lawrence B | Three phase AC to DC power converter |
US5561596A (en) * | 1994-02-22 | 1996-10-01 | International Business Machines Corporation | AC line stabilization circuitry for high power factor loads |
US5825639A (en) * | 1997-10-16 | 1998-10-20 | Magnetek, Inc. | DC bus capacitor arrangement |
EP0980134B1 (de) * | 1998-08-10 | 2007-10-03 | Bombardier Transportation GmbH | Verfahren zum Schutz eines Hochleistungsstromrichters sowie Schutzanordnung zur Durchführung des Verfahrens |
US6442979B1 (en) * | 1999-05-06 | 2002-09-03 | Emerson Electric Co. | Washing machine motor control device and method |
KR100502550B1 (ko) * | 2002-10-30 | 2005-07-22 | 한국전력공사 | 발전기 축진동과 저여자시 과전압을 제거하는 기능을 갖는정지형 여자시스템 |
GB2399465A (en) * | 2003-03-13 | 2004-09-15 | Bombardier Transp | A protection arrangement for transferring electric power to a power consumer |
JP4760000B2 (ja) * | 2004-12-09 | 2011-08-31 | ダイキン工業株式会社 | 多相電流供給回路、駆動装置、圧縮機、及び空気調和機 |
FI121492B (fi) * | 2005-04-22 | 2010-11-30 | Vacon Oyj | Taajuusmuuttajan ylijännitesuojaus |
FI121803B (fi) * | 2005-05-03 | 2011-04-15 | Vacon Oyj | Taajuusmuuttajan valvontajärjestely |
US7411768B2 (en) * | 2006-05-30 | 2008-08-12 | Harris Corporation | Low-loss rectifier with shoot-through current protection |
US8514601B2 (en) | 2009-08-17 | 2013-08-20 | Ideal Power Converters, Inc. | Power conversion with added pseudo-phase |
EP2025051B1 (de) | 2006-06-06 | 2014-12-31 | Ideal Power Inc. | Universeller stromrichter |
JP4264906B2 (ja) * | 2006-06-22 | 2009-05-20 | 株式会社日立製作所 | 誘導電動機駆動装置 |
FI120280B (fi) * | 2008-01-21 | 2009-08-31 | Switch High Power Converters O | Menetelmä tasajännitevälipiirin kondensaattorien kunnonvalvontaan |
JP5464851B2 (ja) * | 2008-12-16 | 2014-04-09 | 三菱電機株式会社 | インバータ装置 |
AT508193B1 (de) * | 2009-05-08 | 2015-05-15 | Fronius Int Gmbh | Verfahren und vorrichtung zum schutz von transistoren |
AU2010254966B2 (en) * | 2009-06-04 | 2013-12-05 | Daikin Industries,Ltd. | Power converter |
KR20120130158A (ko) | 2009-06-29 | 2012-11-29 | 아이디얼 파워 컨버터스, 인코포레이티드 | 에너지 전송 리액턴스를 단락시키는 크로바 스위치를 이용한 전력 전송 장치, 방법, 및 시스템 |
DE102010038511A1 (de) * | 2010-07-28 | 2012-02-02 | Robert Bosch Gmbh | Überspannungsschutzschaltung für mindestens einen Zweig einer Halbbrücke, Wechselrichter, Gleichspannungswandler und Schaltungsanordnung zum Betrieb einer elektrischen Maschine |
WO2012075189A2 (en) | 2010-11-30 | 2012-06-07 | Ideal Power Converters Inc. | Photovoltaic array systems, methods, and devices with bidirectional converter |
US8531858B2 (en) | 2011-02-18 | 2013-09-10 | Ideal Power, Inc. | Power conversion with current sensing coupled through saturating element |
JP5429316B2 (ja) * | 2012-03-02 | 2014-02-26 | ダイキン工業株式会社 | インダイレクトマトリックスコンバータ |
CN105846532A (zh) * | 2015-01-13 | 2016-08-10 | 伊顿制造(格拉斯哥)有限合伙莫尔日分支机构 | 不间断电源及其控制方法 |
US9912151B2 (en) | 2015-01-23 | 2018-03-06 | General Electric Company | Direct current power system |
CN109196952B (zh) * | 2016-04-25 | 2021-06-18 | 路创技术有限责任公司 | 用于发光二极管光源的负载控制装置 |
JP6626431B2 (ja) * | 2016-12-20 | 2019-12-25 | 株式会社日立産機システム | 放電機能を有する電力変換装置 |
CN109245587B (zh) * | 2018-09-30 | 2020-05-08 | 中南大学 | 一种简单可靠的交直流供电装置 |
CN109412409B (zh) * | 2018-09-30 | 2020-12-22 | 中南大学 | 一种具有高可靠性的交直流供电装置 |
DE102018125272A1 (de) * | 2018-10-12 | 2020-04-16 | Valeo Siemens Eautomotive Germany Gmbh | Vorrichtung und Verfahren zum Entladen eines Zwischenkreiskondensators, Stromrichter und Fahrzeug |
CN111751692B (zh) * | 2019-03-26 | 2023-05-23 | 维谛新能源有限公司 | 一种igbt的直通检测、保护方法及装置 |
US11451156B2 (en) * | 2020-01-21 | 2022-09-20 | Itt Manufacturing Enterprises Llc | Overvoltage clamp for a matrix converter |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE1488859B2 (de) * | 1966-09-13 | 1970-06-25 | Aktiengesellschaft Brown, Boveri & Cie, Baden (Schweiz) | Schutzeinrichtung für Asynchronmotoren speisende Wechselrichter |
DE2632380A1 (de) * | 1976-07-19 | 1978-01-26 | Danfoss As | Schutzschaltung fuer einen wechselrichter |
Family Cites Families (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR1272325A (fr) * | 1959-10-28 | 1961-09-22 | Borg Warner | Montage de protection et de remise en cycle pour un onduleur statique |
BE636058A (de) * | 1962-08-13 | 1900-01-01 | ||
US3536984A (en) * | 1967-01-30 | 1970-10-27 | Gen Electric | Polyphase inverter with selfprotection means |
US3702962A (en) * | 1971-01-07 | 1972-11-14 | Bosch Gmbh Robert | Ac to dc rectifier circuit with rapid turn-off in case of overcurrent through the load circuit |
US3947748A (en) * | 1975-02-18 | 1976-03-30 | Eaton Corporation | Fault commutation system for static inverters |
US4139885A (en) * | 1977-06-20 | 1979-02-13 | Borg-Warner Corporation | Fault protection circuit |
-
1979
- 1979-09-28 US US06/079,853 patent/US4331994A/en not_active Expired - Lifetime
-
1980
- 1980-08-26 CA CA000359026A patent/CA1152151A/en not_active Expired
- 1980-09-03 AU AU62008/80A patent/AU536810B2/en not_active Ceased
- 1980-09-05 GB GB8028740A patent/GB2060298B/en not_active Expired
- 1980-09-18 ES ES495150A patent/ES8105898A1/es not_active Expired
- 1980-09-23 DK DK400780A patent/DK400780A/da not_active Application Discontinuation
- 1980-09-24 BR BR8006093A patent/BR8006093A/pt unknown
- 1980-09-25 FR FR8020645A patent/FR2466891A1/fr active Granted
- 1980-09-27 KR KR1019800003765A patent/KR830002152B1/ko active IP Right Grant
- 1980-09-29 DE DE3036619A patent/DE3036619C2/de not_active Expired
- 1980-09-29 JP JP13570780A patent/JPS5656180A/ja active Granted
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE1488859B2 (de) * | 1966-09-13 | 1970-06-25 | Aktiengesellschaft Brown, Boveri & Cie, Baden (Schweiz) | Schutzeinrichtung für Asynchronmotoren speisende Wechselrichter |
DE2632380A1 (de) * | 1976-07-19 | 1978-01-26 | Danfoss As | Schutzschaltung fuer einen wechselrichter |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Siem.Z. 38 (1964) S.775-781 * |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS5656180A (en) | 1981-05-18 |
AU536810B2 (en) | 1984-05-24 |
KR830002152B1 (ko) | 1983-10-15 |
GB2060298B (en) | 1983-10-12 |
US4331994A (en) | 1982-05-25 |
ES495150A0 (es) | 1981-06-16 |
FR2466891A1 (fr) | 1981-04-10 |
KR830003954A (ko) | 1983-06-30 |
JPS6361879B2 (de) | 1988-11-30 |
DK400780A (da) | 1981-03-29 |
GB2060298A (en) | 1981-04-29 |
BR8006093A (pt) | 1981-04-07 |
FR2466891B1 (de) | 1983-12-23 |
AU6200880A (en) | 1981-04-02 |
CA1152151A (en) | 1983-08-16 |
ES8105898A1 (es) | 1981-06-16 |
DE3036619C2 (de) | 1985-08-22 |
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