DE2839856C2 - - Google Patents
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Description
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung eines
Faserbündels aus einer Vielzahl von Faserelementen, von denen
zumindest ein Teil eine ungleichmäßige Dicke und damit unterschiedliche
Anfärbbarkeit in Axialrichtung aufweist, durch
Verstrecken des Faserbündels, wobei es durch Kontakt mit einem
einen Reibungswiderstand verleihenden Vorrichtungsteil um diesen
gebogen und mit konstanter Geschwindigkeit auf einer Abziehrolle
aufgenommen wird, wobei die Temperatur der mit dem Faserbündel
in Kontakt gelangenden Vorrichtungsteile und der in der Ziehzone
herrschenden Atmosphäre innerhalb eines vorbestimmten Temperaturbereichs
gehalten wird, und wobei das durch das Verhältnis
(Abziehgeschwindigkeit)/(Zuführgeschwindigkeit) ausgedrückte
Ziehverhältnis kleiner gewählt wird als das inhärente natürliche
Ziehverhältnis der Faserelemente. Des weiteren betrifft die
Erfindung eine Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens entsprechend
dem Oberbegriff des Anspruchs 9.
Mit "Faserbündel" werden hier und im folgenden Bündel aus einer
großen Anzahl von Faserelementen bezeichnet, z. B. ein Bündel
von Fäden in Form eines Mehrfachgarns oder -seiles, ein Bündel
von Stapelfasern, beispielsweise ein Kammgarn, Vorgespinst oder
versponnenes Garn, oder ein Bündel von Fäden, bei dem ein Teil
oder alle das Bündel aufbauenden Fäden Bruchstellen aufweisen.
Bei den das Faserbündel aufbauenden Faserelementen handelt es
sich um Elemente aus künstlichen Fasern, die aus künstlichen Faserstoffäden
gewonnen wurden.
Bekanntlich wird ein Faserbündel aus künstlichen Fasern durch
Verspinnen und Strecken hergestellt und in üblichen Faserbündeln
weisen alle das Bündel aufbauenden Fäden eine praktisch gleichförmige
Dicke auf.
Es sind jedoch auch Faserbündel aus Fäden mit ungleichmäßigen
Eigenschaften bekannt, die sich von Faserbündeln aus Fäden mit
gleichförmigem Titer in verschiedener Hinsicht unterscheiden.
Faserbündel, in denen Faserelemente mit unterschiedlichen Eigenschaftsmerkmalen
miteinander vermischt vorliegen, lassen sich
ganz allgemein in zwei Typen einteilen. Im Falle des einen Typs
liegen mehrere Gruppen von Faserelementen miteinander vermischt
vor und in jeder dieser Gruppen ist jedes der Faserelemente für
sich mit gleichförmigen Eigenschaftsmerkmalen ausgestattet, wobei
die Eigenschaftsmerkmale der Faserelemente einer Gruppe verschieden
sind von denjenigen der Faserelemente einer anderen Gruppe. Im
Falle des zweiten Typs von Faserbündeln liegen in jedem Faserelement
Abschnitte mit unterschiedlichen Eigenschaftsmerkmalen
vor, die über die Längsrichtung des Faserelements verteilt sind.
Der Hauptunterschied zwischen diesen beiden Typen von Faserbündeln
ist dann besonders augenfällig, wenn Faserelemente mit unterschiedlichen
Spannungsdehnungs-Eigenschaften miteinander vermischt
werden. Werden derartige Faserbündel verstreckt, so werden im Falle
des erstgenannten Bündeltyps zunächst Faserelemente mit geringer
Dehnung gebrochen und in den gebrochenen Faserelementen gibt es
praktisch keine Unterschiede in den Bruchstellen des gesamten
Faserbündels; im Falle des zweiten Bündeltyps hingegen erfolgt
der Bruch an Stellen geringer Festigkeit und die Bruchstellen liegen
im Faserbündel ungleichmäßig verteilt vor.
Ein weiterer Unterschied ist erkennbar, wenn Faserelemente vermischt
werden, die sich in der Anfärbbarkeit unterscheiden. In einem Faserbündel
des erstgenannten Typs neigen Faserelemente einer Gruppe
dazu, sich in bezug auf die Querschnittsfläche des Bündels anzuhäufen,
so daß eine gleichförmige Vermischung von verschiedenen
Gruppen von Faserelementen in einer Querschnittsfläche des Bündels
nicht erreichbar ist.
Wird eine gleichförmige Vermischung erreicht, so neigen die Faserelemente
jeder Gruppe dazu, sich während der Verarbeitung anzuhäufen.
Erfolgt das Vermischen verschiedener Gruppen von Faserelementen
in bezug auf den Bündelquerschnitt nicht gleichförmig,
selbst wenn die Dicken-Änderungen des Faserbündels in Längsrichtung
praktisch gleichförmig sind, so äußert sich dies in einer extremen
Ungleichmäßigkeit des Farbeffekts in einem aus einem derartigen
Faserbündel hergestellten gewirkten oder gewebten Stoff. Demgegenüber
kann bei einem Faserbündel des letztgenannten Typs, wenn die
Änderungen der Eigenschaftsmerkmale jedes Faserelements in dessen
Längsrichtung gleichförmig verteilt sind, eine gleichmäßige Vermischung
bezüglich des Bündelquerschnitts erreicht werden. Es ist
jedoch sehr schwierig, eine derartige Verteilung der Eigenschaftsmerkmale
von Faserelementen so zu bewirken, daß sie in Längsrichtung
des Bündels gleichmäßig verteilt sind.
Die nach dem Verfahren der Erfindung herstellbaren Faserbündel
sind dem oben zuletzt genannten Typ zuzurechnen, bei dem Unterschiede
in den Eigenschaftsmerkmalen auf Dickenschwankungen in
jedem Faserelement zurückzuführen sind.
Bekannte Verfahren zur Herstellung derartiger Faserbündel sind
z. B. Verfahren, bei denen Faktoren wie das Streckverhältnis verändert
werden, oder Verfahren, bei denen
das Verstrecken bei einem Ziehverhältnis erfolgt, das einer
Dehnungsrate des Faserbündels in einem konstanten Zug-Dehnungsbereich
entspricht, ferner Verfahren, bei denen
beim Heißstrecken ein Faserbündel so kurzzeitig verstreckt und
erhitzt wird, daß entsprechende Faserelemente nicht gleichmäßig
erhitzt werden oder vor dem Verstrecken Faserelemente durch eine
Hitzebehandlung aufgerauht oder deformiert werden, eine Beschichtung
mit einem Krackmittel oder eine Behandlung zur Bildung von Schlaffstellen
oder Ringen in den Faserelementen erfolgt und danach die
Streckoperation durchgeführt wird.
Aus der DE-OS 16 60 675 ist beispielsweise ein Verfahren bzw. eine Vorrichtung eingangs genannter Art zur
Herstellung eines Garnes mit Titerschwankungen bekannt, wobei
unverstreckte Polyesterfäden unter Verwendung eines beheizten,
vorzugsweise einen Durchmesser von 15 bis 60 mm
aufweisenden Streckstiftes bei einer Streckstifttemperatur von
60°C bis 105°C, vorzugsweise 65°C bis 85°C, auf 60 bis 80%,
vorzugsweise 66 bis 74%, des normalen Verstreckverhältnisses
verstreckt werden, wobei das Verhältnis der Fadenspannung vor
dem Streckstift zu derjenigen nach dem Streckstift bei 1 : 1,5
bis 1 : 4, vorzugsweise bei 1 : 1,9 bis 1 : 2,6 und die Fadenspannung
hinter dem Streckstift im Bereich von 0,2 p/den bis 1,1 p/den
gehalten wird.
Garne mit unregelmäßigem Titer auf Basis von Polybutylenterephthalat
sind ferner z. B. aus der DE-OS 21 59 662 bekannt. Diese Garne
werden dadurch erhalten, daß man die durch Schmelzextrudieren
erhaltenen Fäden zunächst einer Vororientierung unterwirft und
danach unregelmäßig verstreckt.
Aus der DE-OS 22 63 302 sind weiterhin Polyester-Filamentgarne
mit regellos in den einzelnen Filamenten auftretenden unverstreckten
Abschnitten bekannt, wobei letztere nicht länger als 30 mm sind
und auf jeweils 20 cm Garn die Zahl der unverstreckten Abschnitte
einer Länge von etwa 20 bis 30 mm 0 bis etwa 5 und die Zahl der
unverstreckten Abschnitte einer Länge von etwa 5 bis 19 mm etwa
5 bis 20 beträgt. Die Garne dienen der Herstellung von Geweben,
die nach Einfärbung einen sog. Melange-Effekt oder Mehrfarbeneffekt
zeigen.
Aufgabe der Erfindung ist es, ein Verfahren eingangs genannter Art zur Herstellung eines
Faserbündels aus einer Vielzahl von Faserelementen mit einer großen
Anzahl von Dickstellen und Dünnstellen, die gleichförmig in dem
Faserbündel verteilt sind, so daß das Faserbündel als ganzes ein
praktisch gleichförmiges Aussehen aufweist und eine gleichmäßige
Anfärbbarkeit erreicht wird, sowie eine Vorrichtung eingangs genannter Art zur Durchführung
des Verfahrens anzugeben.
Gelöst wird diese Aufgabe durch die kennzeichnenden Merkmale der Ansprüche 1 bzw. 9.
Ein nach dem Verfahren der Erfindung aus Fäden und/oder Stapelfasern
aufgebautes Faserbündel in Form eines Mehrfachgarns,
eines Spinngarns, eines Vorgespinstes oder eines Seils aus
gekräuselten Fäden läßt sich durch eine Hitzebehandlung, eine
Kräuselbehandlung, eine Falschtwistbehandlung oder eine Fluidumsbehandlung
und gegebenenfalls unter Verwendung der in der Falschtwistbehandlung
oder Fluidumsbehandlung bewirkten Faserbruchoperation
oder durch Anwendung eines Faserschneideschritts weiterverarbeiten.
Die Eigenschaftsmerkmale eines nach dem Verfahren der Erfindung
hergestellten Faserbündels sind wie folgt:
Das Faserbündel ist aus Fäden und/oder Stapelfasern aufgebaut,
wobei einige oder alle dieser das Faserbündel aufbauenden Faserelemente
einen in der Axialrichtung wechselnden Querschnitt
unter Bildung von Dickstellen und Dünnstellen aufweisen. Die dicken
Teilstücke weisen dabei eine höhere Anfärbbarkeit auf als die
dünnen Teilstücke und liegen in einem Verteilungsverhältnis von
mindestens 300 Teilstücken pro 10 cm Länge des Faserbündels vor.
Bei Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens verfährt man in
der Weise, daß man ein Bündel von Faserelementen mit konstantem
Spannungs-Dehnungsverhalten innerhalb eines bestimmten Temperaturbereiches
in eine Ziehzone einführt, das Faserbündel weiterbewegt,
während es durch Kontakt mit einem Reibungswiderstand verleihenden
Vorrichtungsteil um diesen gebogen ist, und das Faserbündel mit
konstanter Geschwindigkeit unter Verstreckung des Faserbündels
auf einer Abziehrolle aufnimmt,
die Temperatur der mit dem Faserbündel in Kontakt gelangenden Vorrichtungsteile und der in der Ziehzone herrschenden Atmosphäre innerhalb des angegebenen bestimmten Temperaturbereichs hält,
das durch das Verhältnis (Abziehgeschwindigkeit)/(Zuführgeschwindigkeit) ausgedrückte Ziehverhältnis kleiner wählt als das inhärente Ziehverhältnis der Faserelemente, und
das in Bewegung befindliche Faserbündel mit der Abziehrolle in Kontakt gelangen läßt, wobei der Abstand zwischen dem Punkt, wo das in Bewegung befindliche Faserbündel mit der Abziehrolle in Kontakt gelangt und dem Punkt, wo das Faserbündel von dem den Reibungswiderstand verleihenden Vorrichtungsteile abhebt, 50 mm oder weniger beträgt.
die Temperatur der mit dem Faserbündel in Kontakt gelangenden Vorrichtungsteile und der in der Ziehzone herrschenden Atmosphäre innerhalb des angegebenen bestimmten Temperaturbereichs hält,
das durch das Verhältnis (Abziehgeschwindigkeit)/(Zuführgeschwindigkeit) ausgedrückte Ziehverhältnis kleiner wählt als das inhärente Ziehverhältnis der Faserelemente, und
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Die erfindungsgemäße Vorrichtung zur Herstellung des angegebenen
Faserbündels aus Faserelementen mit ungleichförmiger Dicke ist
gekennzeichnet durch eine Zieheinrichtung mit einem einen Reibungswiderstand
verleihenden, ein walzenähnliches Aussehen aufweisenden
Bauteil und einer Ziehwalze, wobei die Zentralachse des den
Reibungswiderstand verleihenden Bauteils praktisch parallel liegt
zur Zentralachse der Ziehwalze, und ein Verhältnis zwischen dem
den Reibungswiderstand verleihenden Bauteil und der Ziehwalze,
das die folgende Bedingung erfüllt:
d₃² + d₃ (d₁ + d₂) ≦ 50²
wobei bedeuten:
d₁den Durchmesser (mm) des den Reibungswiderstand verleihenden
Bauteils,
d₂den Durchmesser (mm) der Ziehwalze und
d₃den Abstand (mm) zwischen der Ziehwalze und dem den Reibungswiderstand
verleihenden Vorrichtungsteil.
Die Ziehwalze entspricht der Abziehrolle, die beim erfindungsgemäßen
Verfahren zum Einsatz gelangt. Die angegebene Gleichung
läßt erkennen, daß der Ziehabstand sehr kurz ist und 50 mm oder
weniger beträgt.
Die Erfindung wird die die beigefügte Zeichnung näher erläutert.
Im einzelnen sind dargestellt in
Fig. 1 und 2 Diagramme zur Erläuterung der Methode, die zur
Bestimmung der Querschnittsverteilung in den ein Faserbündel aufbauenden
Faserelementen angewandt wird,
Fig. 3A und 3B Kurven eines Verteilungshistogramms, wobei auf
der Ordinate die Frequenz und auf der Abszisse die Querschnittsfläche
aufgetragen sind, betreffend die Querschnittsflächen von
einzelnen Faserelementen in den Faserbündeln,
Fig. 4 den Querschnitt eines Faserelements, wobei der "maximale
Durchmesser" desselben besonders angezeigt ist,
Fig. 5 den Querschnitt eines nach dem Verfahren der Erfindung
hergestellten Faserbündels aus Faserelementen mit durch Falschtwistbehandlung
gebildeten Kräuselungen,
Fig. 6 den Querschnitt eines Faserbündels, das durch Falschtwistbehandlung
eines üblichen bekannten, aus Faserelementen
mit gleichförmiger Dicke zusammengesetzten Faserbündels erhalten
wurde,
Fig. 7 eine typische Charakteristikkurve, die das Verhältnis
zwischen der Spannung und dem Ziehverhältnis wiedergibt, wenn
thermoplastische, unverstreckte Fäden statisch in einer Atmosphäre
konstanter Temperatur verstreckt werden, wobei es sich bei Faserelementen,
die ein in Fig. 7 gezeigtes Dehnungsverhalten aufweisen,
um Faserelemente handelt, deren Eigenschaft hier mit "konstantem
Spannungs-Dehnungsverhalten" bezeichnet wird,
Fig. 8 ein Diagramm, das die Charakteristika des Spannungs-
Ziehverhältnisses von Faserbündeln aus nicht verstrecktem Fasermaterial
zeigt, die durch Schmelzverspinnen von Polyäthylenterephthalat
bei verschiedenen Spinngeschwindigkeiten erhalten wurden,
Fig. 9A, 9B und 9C schematische Seitenansichten des Hauptteils
der Ziehzone der erfindungsgemäßen Vorrichtung,
Fig. 10 ein Diagramm, das den Zustand der Bildung von Dickstellen
und Dünnstellen von Faserelementen in einem Vergleichs-Faserbündel
wiedergibt, das ohne Verwendung des den Reibungswiderstand verleihenden
Bauteils erhalten wurde,
Fig. 11 ein Diagramm, das den Zustand der Bildung von Dickstellen
und Dünnstellen von Faserelementen in einem Faserbündel wiedergibt,
das nach dem erfindungsgemäßen Verfahren erhalten wurde,
Fig. 12 eine schematische Seitenansicht eines Faserelements, das
Dickstellen, d. h. nicht-verstreckte Teilstücke und Dünnstellen,
d. h. verstreckte Teilstücke, in einem nach dem Verfahren der
Erfindung hergestellten Faserbündel zeigt,
Fig. 13A bis 13D Weiterverarbeitungsverfahren im Schema, die
auf die in den Fig. 9A bis 9C gezeigte Ziehbehandlung folgen
können,
Fig. 14 eine schematische Seitenansicht eines Teils eines Ziehmechanismus
in der erfindungsgemäßen Vorrichtung und in
Fig. 15, 16A, 16B schematische Vorderansichten eines
Ziehmechanismus in der erfindungsgemäßen Vorrichtung.
Im folgenden sollen bevorzugte Ausführungsformen der Erfindung
näher erläutert werden.
Das Aussehen eines nach dem erfindungsgemäßen Verfahren hergestellten
Faserbündels ist praktisch nicht verschieden von demjenigen eines
gewöhnlichen Faserbündels, das aus gleichmäßig dicken Faserelementen
aufgebaut ist, doch zeichnet sich das nach dem Verfahren der
Erfindung hergestellte Faserbündel durch einen besonderen Griff
aus, der auf das Vorliegen von Dick- und Dünnstellen in den Faserelementen
zurückzuführen ist. Ferner wird im Hinblick darauf, daß
eine große Zahl von Dickstellen gleichförmig in statistisch zufälliger
Verteilung verteilt ist, selbst beim Vorliegen derartiger
Dickstellen in einem Textilstoff, eine ungleichmäßige Anfärbung,
die mit dem unbewaffneten Auge klar erkennbar ist, nicht hervorgerufen.
In einem nach dem Verfahren der Erfindung hergestellten Faserbündel
ist der Verteilungszustand der Querschnittsflächen der das
Bündel aufbauenden Faserelemente in Längsrichtung des Faserbündels
von großer Wichtigkeit, wie im folgenden näher erläutert wird.
Zur Analyse des Verteilungszustands der Querschnittsflächen der
das Faserbündel aufbauenden Faserelemente in Längsrichtung des
Faserbündels ist es erforderlich, das Faserbündel an beliebigen
Punkten zu zerschneiden und die Querschnitte der betreffenden
Faserelemente in den entsprechenden Schnittflächen des Bündels
zu ermitteln.
Während in einem nach dem Verfahren der Erfindung hergestellten
Faserbündel die Dickstellen der Faserelemente eine höhere Anfärbbarkeit
als die Dünnstellen aufweisen und die Teilstücke mit hoher
Anfärbbarkeit in einem Verteilungsverhältnis von mindestens 300
derartigen Teilstücken pro 10 cm Länge des Faserbündels vorliegen,
ist die Dicke des Faserbündels als Ganzes in dessen Längsrichtung
gleichförmig. Als vorteilhaft hat es sich erwiesen, wenn der
Variationskoeffizient des Zahlenverhältnisses von Faserelementen,
die den Teilstücken mit hoher Anfärbbarkeit in der Schnittfläche des
Faserbündels entsprechen, kleiner als 50% ist.
Unter Bezugnahme auf Fig. 1 wird im Zusammenhang mit einem Faserbündel
4, das aus Faserelementen 5 aufgebaut ist, eine vorbestimmte
Zahl M von Querschnitten untersucht. Zur Erzielung genauer Werte
erweist es sich als vorteilhaft, diese Zahl groß zu wählen. In der
Regel sollte die Zahl M mindestens 30 betragen. Im vorliegenden
Falle werden in der Regel 50 Querschnitte des Bündels untersucht.
In jedem Querschnitt 1, 2, 3 . . . M wird die Zahl der Faserelemente 5
und die Zahl der vorhandenen Teilstücke mit hoher Anfärbbarkeit 7,
8, ermittelt. Basierend auf diesen Werten wird das Zahlenverhältnis
l c der stark anfärbbaren Teilstücke 7, 8 im Querschnitt des Faserbündels
4 nach folgender Formel berechnet:
l c = L c / N c
worin bedeuten:
N c die Zahl der Faserelemente 5, die in einem bestimmten Querschnitt
des Faserbündels 4 feststellbar sind und
L c die Zahl der stark anfärbbaren Teilstücke 7, 8, die in dem Querschnitt des Faserbündels 4 festzustellen sind.
L c die Zahl der stark anfärbbaren Teilstücke 7, 8, die in dem Querschnitt des Faserbündels 4 festzustellen sind.
Bei Verwendung des Symbols i zur Unterscheidung eines bestimmten
Querschnitts von anderen Querschnitten (d. h., daß i einen Wert
von 1 bis M, nämlich i = 1, 2, 3 . . . M darstellt), wird das Zahlenverhältnis
der stark anfärbbaren Teilstücke 7, 8 in einem bestimmten
Querschnitt mit l i , die Zahl der in einem bestimmten Querschnitt
festgestellten Faserelemente mit N i und die Zahl der Faserelemente,
deren stark anfärbbare Teilstücke 7, 8 in dem betreffenden Querschnitt
festgestellt wurden, mit L i ausgedrückt. Danach wird das Zahlenverhältnis l i durch folgende Formel wiedergegeben:
l i = L i / N i .
Diese Beziehung wird durch die folgende Tabelle 1 näher erläutert.
Der Variationskoeffizient (%) des Zahlenverhältnisses der stark
anfärbbaren Teilstücke im Querschnitt des Faserbündels wird durch
die folgende Formel (2) wiedergegeben:
In einem nach dem Verfahren der Erfindung hergestellten Faserbündel
ist dieser Variationskoeffizient des Zahlenverhältnisses
der stark anfärbbaren Teilstücke vorzugsweise kleiner als 50%.
In einem nach dem Verfahren der Erfindung hergestellten Faserbündel
erweist es sich ferner als besonders vorteilhaft, wenn
die Verteilung der Querschnittsflächen der das Faserbündel aufbauenden
Faserelemente bei Prüfung mit Hilfe eines Histogramms
zwei Arten von Gruppen, nämlich die Gruppe der Dickstellen und
die Gruppe der Dünnstellen erkennen läßt, die eindeutig voneinander
unterscheidbar sind. Dieses Merkmal soll in bezug auf die Fig.
2, 3A und 3B näher erläutert werden.
Ebenso wie gemäß Fig. 1 wird eine vorbestimmte Zahl M von Querschnitten
des Faserbündels untersucht. Entspricht die Gesamtzahl
von Querschnitten von Faserelementen, die in jedem untersuchten
Querschnitt des Faserbündels vorliegen,
und werden Flächen dieser Querschnitte der Faserelemente untersucht,
so wird das obige Eigenschaftsmerkmal offenbar.
In Fig. 2 ist ein Faserbündel 4 aus Faserelementen 5 mit Dünnstellen
6 und Dickstellen 7 und 8 schematisch dargestellt. Bei
Prüfung der Querschnitte der Faserelemente mit Hilfe eines Mikroskops
kann klar unterschieden werden, ob die untersuchten Querschnitte
solche von Dickstellen oder solche von Dünnstellen sind. Mit anderen
Worten, auf einem Histogramm mit N Querschnittsflächen (in den
Fig. 3A und 3B gibt die Abszisse die Querschnittsflächen der
Faserelemente und die Ordinate die Frequenz wieder) erscheinen
zwei Gipfel.
Eine derartige spezielle Verteilung von Gruppen von Dickstellen-
und Dünnstellenanteilen wird im folgenden mathematisch erläutert.
Die Werte der Querschnittsflächen von Faserelementen im untersuchten
Querschnitt des Faserbündels werden durch das Symbol A
bezeichnet und eine Zahl N von Werten A wird wie folgt in
mathematischer Reihe von einem Minimalwert zu einem Maximalwert
angeordnet:
A(K), [K = 1, 2, 3, . . . N]
Der Durchschnittswert der Querschnittsflächen A(K) wird ausgedrückt
als B (1). Daß heißt, daß B (1) einen Durchschnittswert
der Querschnittsflächen von N Faserelementen darstellt, der
nach folgender Formel berechnet wird:
Ein Durchschnittswert von Querschnittsflächen von Gruppen derselben
und größtmögliche Zahlen von Querschnittsflächen A(K)
kleiner als B (1) und Querschnittsflächen A(K) nicht kleiner als
B (1) wird als B (2) ausgedrückt. Dieser Wert berechnet sich wie
folgt:
Wird ein Maximalwert unter den Querschnittsflächen A(K) kleiner
als B (1) mit A(p) bezeichnet, so läßt sich dies wie folgt ausdrücken:
A(p) < B (1) ≦ A(p +1)
Da die Zahl der Querschnittsflächen A(K) kleiner als B (1) mit
p bezeichnet wird, ist die Zahl der Querschnittsflächen A(K), die
nicht kleiner als B (1) ist, gleich (N-p). Die Zahl, die nicht
größer ist in p und (N-p) wird mit Q bezeichnet. Das heißt, daß
Q wie folgt ausgedrückt wird:
Q = (N-|N-2p|)/2
Basierend auf den angegebenen Werten p und Q wird B (2) wie folgt
bestimmt:
B (2) = A(p-q+1)+. . .+A(p)+A(p+1)+. . .+A(p+Q)/2Q
Die obige Formel läßt erkennen, daß in den Werten A(K), die in
mathematischer Reihe von einem Minimalwert zu einem Maximalwert
angeordnet sind, der angegebene Durchschnittswert B (1) zwischen dem
p-ten Wert A und dem (p+1)-ten Wert a liegt oder daß der (p+1)-te
Wert A gleich B (1) ist, und daß Q die angegebenen gleichen und
maximalen Zahlen wiedergibt und ferner, daß B (2) ein Durchschnittswert
ist von Q von Werten A kleiner als B (1) als der Grenzwert
und Q von Werten A nicht kleiner als B (1), nämlich ein Durchschnittswert
von 2Q-Werten von Werten A.
In gleicher Weise wie B (2) aus B (1) berechnet wird, wird sodann
B (3) bestimmt, wobei der Durchschnittswert von 2Q-Werten von
Werten A als B (2) angenommen wird. In analoger Weise werden B (4),
B (5), . . . nacheinander bestimmt und der Konvergenzwert (oder der
Mittelwert, wenn die obigen Werte nicht konvergieren, sondern
ins Unendliche divergieren) wird mit B bezeichnet. Ist der Wert Q
bei diesem Wert B größer als 1, so ist der Wert B von Bedeutung
und wird erfindungsgemäß mit "Grenz-Querschnittsflächenwert" bezeichnet.
Eine Gruppe von Faserelementen mit Querschnittsflächenwerten
A(K) kleiner als B wird als eine Gruppe von Dünnstellenteilstücken,
und eine Gruppe von Faserelementen mit Querschnittsflächenwerten
A(K) nicht kleiner als B wird als eine Gruppe von
Dickstellenteilstücken bezeichnet. Wird B auf diese Weise mit dem
Wert Q größer als 1 bestimmt, so kann gesagt werden, daß Gruppen
von Dickstellenteilstücken und Dünnstellenteilstücken in einer
voneinander unterscheidbaren Form verteilt sind.
In einem nach dem Verfahren der Erfindung hergestellten Faserbündel,
in dem die Querschnittsfläche wie angegeben klar unterscheidbar
ist in Gruppen von dünnen Querschnittsanteilen und
dicken Querschnittsanteilen, wird der Dünn-Dickeffekt noch weiter
verstärkt und ein Produkt mit verbesserten Eigenschaften erzielt,
wenn die Verteilung der Querschnittsflächen der das Faserbündel
aufbauenden Faserelemente so ist, daß die Zahl der Faserelemente
mit einer Querschnittsfläche im Bereich vom Wert [(Grenz-Querschnittsflächenwert
+ (Durchschnittswert den Querschnittsflächen in Gruppen
von Dickstellenteilstücken)]/2 bis zum Wert [(Grenz-Querschnittsflächenwert)
+ (Durchschnittswert der Querschnittsflächen in Gruppen
von Dünnstellenteilstücken)]/2 nicht mehr als 10% der Gesamtzahl
der Faserelemente ausmacht.
In einem nach dem Verfahren der Erfindung hergestellten Faserbündel
ist es von Wichtigkeit, daß die Verteilung der Querschnittsflächen
der das Bündel aufbauenden Faserelemente so ist, daß Gruppen von
Dickstellenteilstücken und Dünnstellenteilstücken (im folgenden
einfach als "dicke und dünne Gruppen" bezeichnet) in einer voneinander
unterscheidbaren Form verteilt sind, wie oben angegeben.
Dieser bevorzugte Verteilungszustand soll im folgenden näher
beschrieben werden. Die Durchschnittswerte der Querschnittsflächen
der dünnen und dicken Gruppen werden mit A S bzw. A L bezeichnet,
die wie folgt definiert sind:
A S
= [A (1) + A (2) + . . . + A (p)]/p
A L
= [A (p+1) + A (p+2) + . . . + A(N)](N-p)
Es erweist sich als besonders vorteilhaft, wenn die Zahl der
Faserelemente mit einer Querschnittsfläche im Bereich von
[(B+A L )/2] bis [(B+A S )/2] 10% der Gesamtzahl der Faserelemente
nicht überschreitet. Mit anderen Worten: die folgenden Verteilungszustände
liegen nicht im bevorzugten Verteilungszustand gemäß vorliegender
Erfindung, das heißt, daß es sich um Verteilungszustände
handelt, in denen große Mengen von Teilstücken mit einer Zwischendicke
oder -querschnittsfläche vorliegen; Faserelementteilstücke
der dicken Gruppe und/oder dünnen Gruppe in einer flachen Verteilungskurve
verteilt sind; eine Hauptmenge von Faserelementteilstücken
lediglich in der dicken Gruppe oder lediglich in der
dünnen Gruppe vorliegt; das Verhältnis von A S - zu A L -Werten gering
ist; die Dicke des Grenzflächenabschnitts zwischen einem dicken
Teilstück 7 oder 8 und einem benachbarten dünnen Teilstück 6 in
Fig. 2 wenig unterschiedlich ist, d. h. daß Faserelementteilstücke
mit einer Zwischendicke über einen langen Abstand graduell variieren
oder das Querschnittsverhältnis zwischen einem dicken Teilstück
7 oder 8 und einem benachbarten dünnen Teilstück 6 ziemlich groß
ist und sich deshalb dazwischen ein breiter Grenzabschnitt erstreckt,
und die Zahl der Grenzflächen zwischen den dicken Teilstücken 7
oder 8 und den dünnen Teilstücken 6 so groß ist, daß der erfindungsgemäß
angestrebte Dick-Dünneffekt nicht erzielbar ist.
Histogramme der Querschnittsflächen der Faserelemente eines nach
dem Verfahren der Erfindung hergestellten Faserbündels, welche die
angegebenen Verteilungscharakteristika aufweisen, sind in den Fig.
3A und 3B graphisch ausgewertet.
Fig. 3B zeigt in Form eines Diagramms ein Muster des Verteilungszustands
der Querschnittsflächen von Faserelementen in einem bestimmten
Abschnitt eines Faserbündels, das durch die angegebene
Ziehoperation nach dem erfindungsgemäßen Verfahren erhalten wurde.
Fig. 3A zeigt in Form eines Diagramms ein Muster des Verteilungszustands
der Querschnittsflächen von Faserelementen in einem
bestimmten Abschnitt eines Faserbündels das durch Falschtwistung
des in Fig. 3B dargestellten Faserbündels erhalten wurde.
In einem nach dem Verfahren der Erfindung hergestellten Faserbündel,
in dem Gruppen von dicken Querschnittsflächenteilstücken und dünnen
Querschnittsflächenteilstücken in voneinander unterscheidbarer Form
vorliegen, erweist es sich als besonders vorteilhaft, wenn der
Variationskoeffizient des Zahlenverhältnisses der zur dicken Gruppe
gehörenden Faserelemente kleiner als 50% ist.
Der angegebene Variationskoeffizient wird nach einer Methode
bestimmt, die ähnlich der angegebenen Methode zur Bestimmung des
Variationskoeffizienten des Zahlenverhältnisses der stark anfärbbaren
Teilstücke ist. Ferner erweist es sich im Hinblick auf das
Vermischen der dicken und dünnen Gruppen als besonders vorteilhaft,
wenn die Zahl der Faserelementteilstücke der dicken Gruppe 10 bis
70% der Gesamtzahl der in einem bestimmten Abschnitt des Faserbündels
vorliegenden Faserelementteilstücke ausmacht. Das heißt,
daß vorzugsweise dann, wenn der Querschnitt eines Faserbündels
mit der Anzahl N von Faserelementteilstücken wie angegeben analysiert
wird, N/10 bis 7/10×N Faserelementteilstücke zur dicken Gruppe
gehören. Mit anderen Worten, vorzugsweise wird das Verhältnis von
0,1 < < 0,7 gewählt.
Sind in einem nach dem Verfahren der Erfindung hergestellten Faserbündel
die Querschnittsflächen der in einem bestimmten Abschnitt
des Faserbündels vorliegenden Faserelementteilstücke so verteilt,
daß die folgende Beziehung hergestellt ist:
so ist der Unterschied der Querschnittsflächen der Faserelemente
in diesem Abschnitt des Faserbündels nicht übermäßig augenfällig,
jedoch ausreichend und gute Ergebnisse sind erzielbar.
Werden die das Faserbündel aufbauenden Faserelemente durch Falschtwistbehandlung
gekräuselt, so wird ein Faserbündel mit ausgezeichneter
Massigkeit erhalten.
Der Kräuseleffekt soll im folgenden näher erläutert werden. In der
Regel werden in Faserelementen erzeugte Kräuselungen unter Zugspannung
gedehnt, wobei oftmals der Fall eintritt, daß Kräuselungen
zwischen gekräuselten Faserelementen einander überlappen und keine
wesentliche Massigkeit in einem aus derartigen gekräuselten Faserelementen
erzeugten Textilstoff auftritt. Dieses Phänomen wird
häufig beobachtet, wenn die Dicke der Faserelemente unter den
ein Faserbündel aufbauenden Faserelementen gleichförmig ist.
Bei einem Faserbündel aus Faserelementen mit ungleichmäßiger Dicke,
z. B. bei einem Faserbündel nach dem Verfahren der Erfindung
können die folgenden speziellen Effekte erzielt werden, wenn in
den Faserelementen durch Falschtwisten Kräuselungen erzeugt werden.
Der erste durch die angegebene Falschtwistbehandlung erzeugte
Effekt ist der, daß die Größe der durch Falschtwisten gebildeten
Kräuselungen ungleichmäßig wird und ein Überlappen der Kräuselungen
verhindert wird, was zu einer Verbesserung der Massigkeit führt.
Der zweite erzielbare Effekt ist der, daß die Querschnittsgestaltung
der Dickstellen der Faserelemente flacher oder kurvenreicher
wird als derjenige der Dünnstellen der Faserelemente,
so daß zwischen den Faserelementen Zwischenräume gebildet werden und
die Massigkeit erhöht wird.
Der dritte erzielbare Effekt ist der, daß die Ungleichmäßigkeit
der Zugfestigkeit in Längsrichtung durch die ungleichförmige Dicke
erzeugt wird und daß demzufolge ein Bündel aus Fäden mit den
angegebenen Charakteristika leicht umgewandelt werden kann in ein
Bündel von Stapelfasern oder ein Mehrfadenbündel mit Flaumflocken,
nämlich ein Bündel aus Faserelementen mit vergrößerter Massigkeit.
Die angegebenen drei Effekte sind dann besonders ins Auge fallend,
wenn die Phasen der ungleichmäßigen Dicke unter den Faserelementen
längs deren Axialrichtung sehr ungleichmäßig sind. Die Zahl der
dicken und dünnen, in entsprechenden Faserelementen gebildeten
Teilstücke ist sehr groß und das Faserbündel als Ganzes ist
praktisch gleichförmig.
In einem Faserbündel, das einer Falschtwistbehandlung ausgesetzt
wurde, sind die Querschnittsformen der das Bündel aufbauenden
Faserelemente abgeflacht. In einem erfindungsgemäß hergestellten
Faserbündel können selbst nach der Falschtwistbehandlung die
Querschnitte der dicken Teilstücke der Faserelemente von denjenigen
der dünnen Teilstücke der Faserelemente unterschieden werden und
im allgemeinen ist der Grad der Abflachung der Querschnitte der
Faserelemente höher in den Dickstellen als in den Dünnstellen.
Da Gruppen von dicken Querschnittsflächen und dünnen Querschnittsflächen
verteilt und voneinander unterscheidbar sind, wird der Grad
der Abflachung des Querschnitts der Faserelemente analysiert in
bezug auf die Zahl N der Querschnitte der Faserelemente und der
Grad der Abflachung in der dicken Gruppe kann ebenfalls klar unterschieden
werden vom Grad der Abflachung in der dünnen Gruppe in
bezug auf den Verteilungszustand. Gemäß einer Methode, die ähnlich
der angegebenen Methode zur Bestimmung des Grenzwerts (des Grenz-
Querschnittsflächenwerts) ist, wird der maximale Durchmesser D
der Querschnittsformen der Anzahl N von Faserelement-Querschnitten
in mathematischer Reihe vom kleinsten Wert bis zum größten Wert
wie folgt angeordnet:
D(K), (K = 1, 2, 3 . . . N)
und der maximale Grenzwert des Durchmessers kann bestimmt werden.
Mit "Maximaldurchmesser D" wird hier und im folgenden die maximale
Breite bezeichnet, die in der Querschnittsform des Faserelements
erzielbar ist, wie dies in Fig. 4 gezeigt wird.
Der Maximaldurchmesser-Grenzwert kann somit in gleicher Weise
bestimmt werden wie der Grenz-Querschnittsflächenwert. Ein Abschnitt
eines Faserelements mit einem Querschnitt eines Maximaldurchmesserwerts
nicht kleiner als der Maximaldurchmesser-Grenzwert wird als
"flacher Querschnittsabschnitt" bezeichnet. In einem erfindungsgemäß
hergestellten Faserbündel, das aus Faserelementen, die durch
Falschtwistbehandlung gekräuselt sind, aufgebaut ist, erweist es
sich vom Standpunkt des Dick/Dünn-Verteilungszustands und des
Vermischungseffekts als besonders vorteilhaft, wenn die Querschnittsformen
der Faserelemente bei der Analyse ergeben, daß die Zahl der
Faserelementabschnitt mit flachem Querschnitt größer ist als 10%
der Gesamtzahl der Faserelementabschnitte.
In einem Faserbündel aus gekräuselten Faserelementen erweist
es sich zur Erzielung einer noch weiter erhöhten Massigkeit als
ganz besonders vorteilhaft, wenn die das Bündel aufbauenden
Faserelemente miteinander intermittierend längs der Axialrichtung
des Faserbündels verflochten werden, d. h. ein Faserbündel mit
verflochtenen Abschnitten und nicht-verflochtenen Abschnitten,
die abwechselnd in Längsrichtung des Faserbündels auftreten, hat
sich als besonders vorteilhaft erwiesen. Im Hinblick auf die
Massigkeit ist es besonders vorteilhaft, wenn mindestens 30 verflochtene
Abschnitte pro m Faserbündellänge vorliegen.
Bei einem Faserbündel aus durch Falschtwistbehandlung gekräuselten
Faserelementen wird dann, wenn dem Faserbündel die Fähigkeit zur
Anhäufung verliehen werden soll, eine Fusionsbindung der das
Bündel aufbauenden Faserelemente oder eine echte oder alternierende
Zwirnung durchgeführt. Auf diese Weise kann dem Faserbündel eine
kontinuierliche oder intermittierende Anhäufungseigenschaft verliehen
werden.
Bei einem Faserbündel aus durch Falschtwistbehandlung gekräuselten
Faserelementen tritt, wenn der Unterschied in der Festigkeit oder
Dehnung zwischen den dicken Teilstücken und den dünnen Teilstücken
der Faserelemente hervorgerufen wird, bisweilen ein Brechen der
Faserelemente auf, das an in statistisch zufälliger Verteilung
vorliegenden Stellen des Faserbündels beim Entdrallen der Falschtwistung
erfolgt. In diesem Falle liegen im Faserbündel gekräuselte
Faserelemente mit Schnittenden vor. In einem derartigen
Faserbündel erweist es sich vom Standpunkt des Aussehens oder Griffs
als besonders vorteilhaft, wenn mindestens 10 Schnittenden pro m
Faserbündellänge vorliegen. In diesem Falle kann ein qualitativ
gutes Faserbündel mit einem Aussehen und einem Griff ähnlich demjenigen
von gesponnenen Garn erhalten werden.
Der Querschnitt eines Faserbündels aus durch Falschtwistbehandlung
gekräuselten Faserelementen gemäß der Erfindung ist in Fig. 5 dargestellt.
Zu Vergleichszwecken ist der Querschnitt eines Faserbündels
aus Faserelementen mit gleichförmiger Dicke, die durch
Falschtwistbehandlung gekräuselt werden, in Fig. 6 dargestellt.
Bei Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens wird ein Bündel
aus Faserelementen mit konstantem Spannungs-Dehnungsverhalten
mit konstanter Geschwindigkeit von einer Beschickungswalze geliefert
und der Ziehzone zugeführt. Der verwendete Ausdruck "konstantes
Spannungs-Dehnungsverhalten" definiert das folgende Ziehverhalten.
Wird ein Faden oder ein Bündel von Fäden in einer eine konstante
Temperatur aufweisenden Atmosphäre statisch gezogen, so wird das
Spannungsverhalten des Fadens oder Fadenbündels zuerst bei fortschreitender
Ziehoperation erhöht, worauf anschließend die Spannung
erniedrigt wird. Wird die Ziehoperation weiter fortgeführt, so
wird der Faden oder das Faserbündel gestreckt, während die Zugspannung
während einer bestimmten Zeitspanne praktisch beim gleichen Wert
gehalten wird. Die Änderung der Fadenspannung wird im folgenden als
Spannungsänderung unter einer ersten Bedingung bezeichnet. Wird die
Ziehoperation weiter fortgesetzt, so nimmt die Spannung wiederum zu
und schließlich wird der Faden oder ein Bündel von Fäden gebrochen.
Die angegebene Änderung der Fadenspannung wird im folgenden als
Spannungsänderung unter einer zweiten Bedingung bezeichnet.
Der Ausdruck "natürliches Ziehverhältnis" steht für ein Ziehverhältnis,
das der Fadenspannung unter der angegebenen zweiten
Bedingung entspricht, die einer maximalen Fadenspannung unter der
angegebenen ersten Bedingung gleich ist.
Mit "einem vorbestimmten Temperaturbereich" wird ein Bereich von
Temperaturen bezeichnet, bei dem ein Faden oder ein Bündel von
Fäden das angegebene konstante Spannungs-Dehnungsverhalten aufweist.
Fig. 7 gibt eine typische Spannungs-Ziehverhältnis-Kurve wieder,
wie sie erhalten wird, wenn ein thermoplastischer unverstreckter
Faden in einer Atmosphäre konstanter Temperatur statisch gezogen
wird. Wird, wie in Fig. 7 gezeigt, ein nicht verstreckter Faden
gezogen, so wird die in dem Faden erzeugte Spannung bis zu dem
Punkt E erhöht, worauf sie abfällt. Der Faden wird eine bestimmte
Zeitspanne lang gezogen, während der die angegebene Spannung praktisch
beim gleichen Wert gehalten wird. Bei fortgesetztem Ziehen wird
die Spannung erneut erhöht und durchläuft den Punkt F, worauf
der Faden schließlich bricht. Selbst dann, wenn die Spannung auf
halbem Wege in der angegebenen Ziehoperation aufgehoben wird, ist
die Länge des gezogenen Fadens größer als die ursprüngliche Fadenlänge,
d. h. daß eine plastische Deformation verursacht wurde.
Demzufolge läßt sich sagen, daß der Faden das oben definierte
konstante Spannungs-Dehnungsverhältnis aufweist. Der Punkt F ist
ein Punkt, an dem die Spannung gleich der Spannung S am Punkte E
ist, und das Ziehverhältnis R am Punkte F stellt das inhärente
natürliche Ziehverhältnis dar. Der Punkt E ist der Ziehinitiierungspunkt
und die Spannung S ist die Ziehinitiierungsspannung.
Die Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens erfolgt unter
solchen Bedingungen, daß die Temperaturen der mit dem Faserbündel
in Kontakt gelangenden Bauteile (insbesondere der den Reibungswiderstand
verleihende Bauteil und die Abziehrolle) und der
Atmosphäre in der Ziehzone innerhalb des Temperaturbereichs gehalten
werden, der das angegebene konstante Spannungs-Dehnungsverhalten
ermöglicht und dazu führt, daß das Ziehverhältnis (Abziehgeschwindigkeit/
Zuführgeschwindigkeit) der Fäden geringer ist als das natürliche
Ziehverhältnis.
Polyolefine wie Polyäthylen und Polypropylen, Polyamide wie Nylon 6
und Nylon 66, Polyester wie Polyäthylenterephthalat sowie Copolymere
und Mischungen, die hauptsächlich aus derartigen Polymeren aufgebaut
sind, d. h. in der Regel Faserelemente mit einem niedrigen Molekülorientierungsgrad,
zeigen ein konstantes Spannungs-Dehnungsverhalten.
Fig. 8 zeigt Spannungs-Ziehverhältnis-Charakteristika unter
statischem Ziehen von Faserbündeln mit 36 Fäden (sog. Mehrfadengarn),
das durch Schmelzverspinnen von Polyäthylenterephthalat bei verschiedenen
Spinngeschwindigkeiten erhalten wurde.
Werte für natürliche Ziehverhältnisse derartiger Faserbündel,
gemessen bei einer Atmosphärentemperatur von 25°C, die bei verschiedenen
Spinngeschwindigkeiten schmelzversponnen wurden, sind
in der folgenden Tabelle 2 zusammengestellt.
Die Dicke (in dtex) des nicht-verstreckten Bündels aus Fäden
wird so gewählt, daß ein verstrecktes Bündel aus Fäden mit einer
Dicke von etwa 83 dtex erzeugt wird, d. h., die Dicke des
nicht-verstreckten Faserbündels wird so gewählt, daß sie einen
Wert von (83 × natürlichem Ziehverhältnis) in dtex hat.
Das natürliche Ziehverhältnis des bei einer Spinngeschwindigkeit
von 1000 m/Min. schmelzversponnenden Faserbündels wurde bei
verschiedenen in der Ziehzone herrschenden Atmosphärtemperaturen
gemessen, wobei die in Tabelle 3 aufgeführten Ergebnisse erhalten
wurden.
Aus Fig. 8 ist klar ersichtlich, daß eine höhere Spinngeschwindigkeit
zu einem vergleichsweise niedrigen natürlichen
Ziehverhältnis führt. Das heißt, das natürliche Ziehverhältnis
kann festgelegt werden durch geeignete Wahl der Spinngeschwindigkeit.
Das bedeutet, daß in einem erfindungsgemäß erhaltenen Faserbündel
das Querschnittsflächenverhältnis der Dickstellen zu den
Dünnstellen in den das Bündel aufbauenden Fäden entsprechend
gewählt werden kann. Erfindungsgemäß ist das Querschnittsflächenverhältnis
von Dickstellen zu Dünnstellen in den das Bündel
aufbauenden Fäden praktisch in Übereinstimmung mit dem natürlichen
Ziehverhältnis. Wird z. B. das erfindungsgemäße Verfahren unter
Verwendung von Fäden mit einem natürlichen Ziehverhältnis von
2,0 durchgeführt, so wird ein Faserbündel erhalten, das aus
Fäden besteht, in denen die Querschnittsfläche der Dickstellen
etwa 2× so groß ist wie die Querschnittsfläche der Dünnstellen.
Aus Fig. 8 ist ferner ersichtlich, daß die Fäden ein konstantes
Spannungs-Dehnungsverhalten bei einer Temperatur von 80°C oder
darunter zeigen und daß die Fäden ein konstantes Spannungs-
Dehnungsverhalten bei 90°C nicht aufweisen. Bei einer Temperatur
von 70°C oder darunter ist das natürliche Ziehverhältnis eindeutig
bestimmt, doch ist das natürliche Ziehverhältnis bei 80°C
etwas unbestimmt und unstabil. Dies ist auf die Tatsache zurückzuführen,
daß die Glasübergangstemperatur gewöhnlich zwischen
etwa 70 und 80°C zu beobachten ist.
Das Vorliegen des den Reibungswiderstand verleihenden Vorrichtungsteils
ist der wichtigste Faktor beim erfindungsgemäßen
Verfahren zur Erzielung der Faserbündel mit den angegebenen
Merkmalen.
Der den Reibungswiderstand verleihende Vorrichtungsteil hat
die Funktion, Phasen von Ziehschwankungen zwischen den entsprechenden
das Bündel aufbauenden Fäden unregelmäßig zu machen und
gesteigerte Ziehschwankungen merklich zu vermindern. Stärkere
Effekte werden erzielt, wenn der Reibungswiderstand höher oder
der Abstand zwischen dem den Reibungswiderstand verleihenden
Vorrichtungsteil und der Abziehrolle kürzer ist. Wird ein
derartiges, einen Reibungswiderstand verleihendes Vorrichtungsteil
nicht verwendet, so ist es sehr schwierig, ein Faserbündel
zu erhalten, in dem die stark anfärbbaren Teilstücke der Faserelemente
in einem Verteilungsverhältnis von mindestens 300 derartigen
Teilstücken pro 10 cm Faserbündellänge vorliegen. So hat sich gezeigt,
daß es sehr wichtig ist, das den Reibungswiderstand verleihende
Vorrichtungsteil so anzuordnen, daß das Faserbündel
veranlaßt wird, mit der Abziehrolle im Garndurchlaß bei einem
Punkt in Kontakt zu gelangen, der 50 mm oder weniger von dem
Punkt entfernt ist, wo das Faserbündel von dem den Reibungswiderstand
verleihenden Vorrichtungsteil abhebt, d. h., daß der
Ziehabstand 50 mm oder weniger beträgt.
Gemäß Fig. 9A wird ein Faserbündel Y durch die Einspeisrollen
11 und 12 zugeführt, gelangt mit dem einen Reibungswiderstand
verleihenden Bauteil 15 in Kontakt und wird durch das Bauteil 15
abgebogen. Das Bündel Y wird sodann von einer Abziehrolle 13
aufgenommen, um eine Ziehwirkung auf das Bündel Y auszuüben. Mit
14 wird eine separate Rolle bezeichnet.
Das Material und die Ausgestaltung des den Reibungswiderstand
verleihenden Bauteils sind nicht sonderlich kritisch, sofern
dafür gesorgt wird, daß dann, wenn das in Bewegung befindliche
Faserbündel mit dem den Reibungswiderstand verleihenden Bauteil
in Kontakt gelangt, während es um diesen gebogen wird, die
Spannung an dem stromaufwärts vom den Reibungswiderstand verleihenden
Bauteil gelegenen Faserbündel geringer ist als die
Spannung am Faserbündel stromabwärts von dem den Reibungswiderstand
verleihenden Bauteil. Selbstverständlich muß das den
Reibungswiderstand verleihende Bauteil eine lange Lebensdauer
haben. Aufgrund entsprechender Untersuchungen zeigte sich, daß
ein walzenähnliches, zur Verleihung eines Reibungswiderstands
befähigtes Bauteil 15 gemäß den Fig. 9A, 9B und 9C in der
Regel besonders vorteilhaft ist. Faktoren
wie Reibungswiderstandskraft und Biegekontaktlänge werden je
nach Erfordernis unabhängig voneinander ausgewählt, je nach
Typ des verwendeten Materials, den Oberflächenbedingungen, der
Oberflächenkrümmung und dem Kontaktwinkel des den Reibungswiderstand
verleihenden Bauteils. Das den Reibungswiderstand
verleihende Bauteil braucht nicht aus einem einzigen Vorrichtungsteil
zu bestehen, sondern kann auch aus einer Vielzahl von
verschiedenen Vorrichtungsteilen aufgebaut sein, z. B. aus den
Bauteilen 15 und 16 gemäß Fig. 9B.
Wird die angegebene Ziehoperation ohne Verwendung des speziellen,
einen Reibungswiderstand verleihenden Bauteils durchgeführt, so
ist, wie Fig. 10 zeigt, in einem auf diese Weise hergestellten
Faserbündel 20 die Tendenz zu beobachten, daß Phasen von nichtgezogenen
Teilstücken 18 und gezogenen Teilstücken 19, die in
Längsrichtung vorliegen, sehr regelmäßig in den das Bündel bildenden
Fäden angeordnet sind. Demgegenüber sind dann, wenn das den
Reibungswiderstand verleihende Bauteil erfindungsgemäß zur Anwendung
gelangt, die Phasen der nicht-gezogenenen Teilstücke 18 und der gezogenen
Teilstücke 19 überraschenderweise sehr unregelmäßig in den
das Bündel aufbauenden Fäden verteilt, wie Fig. 11 zeigt. In diesem
Falle wird eine große Zahl von gezogenen Teilstücken und nicht-
gezogenen Teilstücken mit sehr kurzen Abständen gebildet.
Wird daher ein Fadenbündel mit dem charakteristischen Merkmal
eines konstanten Spannungs-Dehnungsverhalten innerhalb eines
speziellen Temperaturbereichs bei einer Temperatur verstreckt, die
innerhalb dieses speziellen Temperaturbereichs liegt, unter einem
Ziehverhältnis, das niedriger ist als das natürliche Ziehverhältnis,
so wird ein Faserbündel aus Fäden 17 erhalten, in welchen praktisch
nicht-verstreckte Teilstücke 18 und Teilstücke
19, die bei einem Verhältnis, das praktisch gleich dem natürlichen
Ziehverhältnis ist, verstreckt wurden (verstreckte Anteile) in einem
Zustand vorliegen, in dem sie klar voneinander unterscheidbar sind,
wie Fig. 12 erkennen läßt.
Das Histogramm, welches der Verteilungszustand der Querschnittsflächen
der Fäden in einem bestimmten Querschnitt eines erfindungsgemäß
unter Verwendung der angegebenen speziellen Zieh-Verfahrensstufe
erhaltenen Faserbündels zeigt, läßt zwei Gipfel erkennen, wie
aus Fig. 3B ersichtlich ist. Selbst dann, wenn das Faserbündel
einer im folgenden näher beschriebenen Falschtwistbehandlung unterworfen
wird und die Querschnitte der Fäden bis zu einem gewissen
Grade abgeflacht werden, bleibt dieses charakteristische Merkmal
erhalten, wie Fig. 3A zeigt.
Da in einem nach dem Verfahren der Erfindung hergestellten Faserbündel
die nicht-verstreckten Teilstücke Dickstellen und die
verstreckten Teilstücke Dünnstellen sind, ist die auf die Dickstellen
ausgeübte Ziehwirkung sehr viel geringer als die Ziehwirkung,
die auf die Dünnstellen einwirkt. Demzufolge ist der Grad
der Molekularorientierung in den Dickstellen normalerweise geringer
als in den Dünnstellen und die Dickstellen haben in der Regel eine
höhere Anfärbbarkeit als die Dünnstellen.
Wird daher das auf diese Weise hergestellte
Faserbündel weiter verstreckt, so werden vorzugsweise zunächst die
Dickstellen verstreckt, bis deren Dicke auf ein Maß reduziert ist,
das praktisch gleich der Dicke der Dünnstellen ist, worauf bei
fortgesetztem Ziehen das Faserbündel schließlich bricht.
Die Gründe dafür, warum Dickstellen und Dünnstellen der das Bündel
bildenden Fäden in einem derartigen Faserbündel, das erfindungsgemäß
unter Anwendung der beschriebenen Streck- oder Ziehbehandlung
erhalten worden ist, zu einer statistisch zufälligen Verteilung
führen, sind vermutlich die folgenden:
Stromaufwärts von dem einen Reibungswiderstand verleihenden Bauteil
wird praktisch keine zu einem Verstrecken führende Spannung erzeugt
und das Verstrecken erfolgt nur stromabwärts von dem den Reibungswiderstand
ausübenden Bauteil. Der tatsächliche Ziehabstand ist
daher kurz. Ferner ist ein zur Erzeugung eines Reibungswiderstands
geeignetes Bauteil mit einer sehr viel geringeren Größe als derjenigen
der Beschickungsrolle verwendbar und es ist möglich, das
einen Reibungswiderstand ausübende Bauteil sehr nahe an der Abziehrolle
anzuordnen. Demzufolge werden sehr kurze Dickstellen und sehr
kurze Dünnstellen in den das Bündel aufbauenden Fäden erzeugt. Ferner
wird, während das Faserbündel als Ganzes an dem den Reibungswiderstand
ausübenden Bauteil abgeflacht oder geöffnet wird, eine Zugspannung
auf das Faserbündel ausgeübt, wobei die Zugwirkung auf die
einzelnen Fäden übertragen wird. Demzufolge ist ein sehr wünschenswerter
Verteilungszustand zwischen Dick- und Dünnstellen der betreffenden
Fäden in dem Faserbündel erzielbar.
Wird der Ziehabstand (der Abstand des Garndurchlaufs zwischen
dem den Reibungswiderstand verleihenden Bauteil und der Abziehrolle)
mit der Länge der Dickstellen und der Länge der Dünnstellen verglichen,
dann ist offensichtlich, daß die Länge entweder der Dickstellen
oder der Dünnstellen sehr kurz ist und etwa 1/10 bis etwa
1/100 des Ziehabstandes beträgt. Dieses Merkmal läßt sich durch die
vorstehende Erläuterung nicht ausreichend erklären. Es können jedoch
die folgenden zusätzlichen Gründe angeführt werden. Durch die
Reibwirkung des den Reibungswiderstand verleihenden Bauteils werden
Kratzer, die als Ursache für die Bildung von Ziehhälsen dienen,
gebildet oder die Temperatur des den Reibungswiderstand verleihenden
Bauteils wird durch die Reibungswärme oder die beim Ziehen erzeugte
Wärme erhöht, so daß das tatsächliche Ziehen nur an einer Stelle
benachbart zu dem den Reibungswiderstand verleihenden Bauteil erfolgt.
Ferner wird das Faserbündel gezogen, während im Faserbündel eine
Art Klebschlupf erzeugt wird. Auf alle Fälle ist anzunehmen, daß
aufgrund bestimmter Kombinationen einiger der genannten Effekte
ein Faserbündel erhalten wird, in dem die einzelnen Faserelemente
eine große Anzahl von Dickstellen und Dünnstellen in statistisch
unregelmäßiger Verteilung aufweisen, so daß die Dicke des Faserbündels
als Ganzes praktisch gleichförmig ist.
Die Gleichförmigkeit der Verteilung von Dick- und Dünnstellen der
Faserelemente über das gesamte Faserbündel wird besonders dadurch
erreicht, daß der Ziehabstand kürzer als 50 mm ist. Es erweist
sich ferner als besonders vorteilhaft, wenn der Durchgangswiderstand,
der auf das Faserbündel durch das einen Reibungswiderstand hervorrufende
Bauteil ausgeübt wird, groß ist. Ferner beträgt die
Spannung, die dem Faserbündel stromaufwärts von dem den Reibungswiderstand
hervorrufenden Bauteil verliehen wird, vorzugsweise weniger
als 70% der Spannung, die dem Faserbündel stromabwärts von dem den
Reibungswiderstand verleihenden Bauteil verliehen wird, d. h. der
Ziehinitiierungsspannung.
Im Hinblick auf die Gleichförmigkeit des Verteilungszustandes
der Dick- und Dünnstellen der Faserelemente im Faserbündel ist
es besonders vorteilhaft, wenn der Durchschnittswert des Zahlenverhältnisses
l i der stark anfärbbaren Teilstücke, die in einem
bestimmten Querschnitt des Faserbündels beobachtet werden, d. h.
der Wert
im Bereich von 35 bis 65% liegt. Dieser Wert kann in geeigneter
Weise eingestellt werden durch entsprechende Wahl des Verhältnisses
zwischen dem natürlichen Ziehverhältnis der zugeführten Fäden und
dem Ziehverhältnis, das während der Ziehbehandlung des erfindungsgemäßen
Verfahrens vorliegt. So kann z. B. ein Faserbündel
von ausgezeichneter Qualität bezüglich der angegebenen Gleichförmigkeit
erhalten werden, wenn die folgende Beziehung hergestellt wird
zwischen dem Ziehverhältnis r (Abziehgeschwindigkeit/Zuführgeschwindigkeit)
in der Zieh-Verfahrensstufe und dem natürlichen
Ziehverhältnis R:
Es zeigte sich, daß ein guter Dick-Dünneffekt erzielt wird, wenn
das Verhältnis der durchschnittlichen Querschnittsfläche der
Dickstellen zu der durchschnittlichen Querschnittsfläche der
Dünnstellen in den betreffenden Faserelementen im Bereich von
1,3 bis 2,2 liegt, wobei gefunden wurde, daß, wenn dieses Verhältnis
niedriger als 1,3 ist, der Effekt unzureichend ist und daß dann,
wenn dieses Verhältnis größer als 2,2 ist, die angestrebte Gleichförmigkeit
leidet. Der erfindungsgemäß erzielbare Dick-Dünneffekt
ist dann besonders hervorstechend, wenn das inhärente natürliche
Ziehverhältnis R der zugeführten Faserelemente im folgenden Bereich
liegt:
1,3 ≦ R ≦ 2,2
Ferner ist der Dick-Dünneffekt dann besonders ausgeprägt, wenn
Polyesterfäden verwendet werden. Wie vorstehend im Zusammenhang
mit Tabelle 2 beschrieben, wurde Polyäthylenterephthalat schmelzversponnen
und bei verschiedenen Spinngeschwindigkeiten wurden
Faserbündel aus 36 Fäden hergestellt. Das natürliche Ziehverhältnis
dieser Faserbündel wurde bei Atmosphärentemperatur von 25°C gemessen,
wobei die in der folgenden Tabelle 4 aufgeführten Ergebnisse erhalten
wurden.
Aus Tabelle 4 ist leicht ersichtlich, daß bei Verwendung von
Polyesterfäden der erzielbare Dick-Dünneffekt besonders ausgeprägt
ist, wenn die Spinngeschwindigkeit im Bereich von etwa 2000 bis
3500 m/Min. liegt.
Mit Hilfe des erfindungsgemäßen Verfahrens werden besonders gute Ergebnisse
erhalten, wenn das Faserbündel, das die angegebene spezielle
Zieh-Verfahrensstufe durchlaufen hat, zur Verflechtung der das
Bündel aufbauenden Fäden miteinander durch Einwirkung von Fluidumsstrahlströmen
einer Fluidumsbehandlung unterworfen wird.
Wird ein Bündel aus Fäden mit Dick- und Dünnstellen, das erfindungsgemäß
durch die spezielle Ziehoperation hergestellt wurde, einer
Hitzebehandlung unterworfen, so werden die dicken nicht-gezogenen
Teilstücke thermisch spröde gemacht, so daß diese Teilstücke
zu schwachen Stellen werden. Durch Ausnutzung dieser schwachen
Stellen kann das Faserbündel leicht in ein Faserbündel mit Schnittenden
umgewandelt werden. In diesem Falle werden gute Ergebnisse
dann erhalten, wenn die das Bündel aufbauenden Fäden durch die angegebene
Fluidumsbehandlung vor Durchführung der Hitzebehandlung,
welche zu thermisch versprödeten schwachen Stellen führt, verflochten
werden.
Wird nämlich bei der Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens
die Hitzebehandlung nach der angegebenen Ziehoperation oder
Fluidumsbehandlung durchgeführt, so können Dickstellen spröde
werden und es ist möglich, Festigkeits- und Dehnungsunterschiede
zwischen den Dick- und Dünnstellen zu erzeugen. Werden derartige
Unterschiede in der Festigkeit und Dehnung erzeugt, erfolgt eine
Auftrennung der Fäden an statistisch zufällig verteilten Stellen
im Faserbündel und es kann ein Faserbündel mit dem angestrebten
Aussehen und Griff, die ähnlich demjenigen von versponnenem Garn
sind, erhalten werden. Dickstellen mit einem niedrigen Grad an
Molekularorientierung sind thermisch leicht versprödbar. Erfindungsgemäß
wird ein derartiges Faserbündel angestrebt, das Faserelemente
mit Schnitt- bzw. Bruchenden enthält.
Eine Hitzebehandlung, die von einer Ziehoperation begleitet wird,
wird als Hitzebehandlung bevorzugt. Durch diese Ziehoperation werden
die Dickstellen der Fäden thermisch versprödet und sie werden schwach
und brechen auf. Es erweist sich als besonders vorteilhaft, diese
Hitzebehandlung in einer Falschtwistzone durchzuführen, wo das
Faserbündel falschgetwistet wird.
Zur Verbesserung der Anhäufungseigenschaft des hitzebehandelten
Faserbündels, das den nachfolgenden Verarbeitungsstufen unterworfen
werden soll, erweist es sich als besonders vorteilhaft, das hitzebehandelte
Faserbündel mit Hilfe eines Fluidumstrahlstroms zu behandeln,
um die das Bündel aufbauenden Fäden miteinander zu verflechten. Derartige Verflechtungen können kontinuierlich oder
intermittierend in Längsrichtung des Faserbündels bewirkt werden.
Werden die verflochtenen Abschnitte und nicht-verflochtenen Abschnitte
abwechselnd gebildet, wie dies oben ausgeführt wurde,
so werden besonders gute Ergebnisse dann erhalten, wenn mindestens
30 verflochtene Abschnitte pro m der Länge des Faserbündels vorliegen.
Die Fig. 13A bis 13D veranschaulichen Weiterverarbeitungsverfahren
im Anschluß an die Zieh-Verfahrensstufe.
In jeder dieser Weiterverarbeitungsverfahren wird die Hitzebehandlung
in einer Falschtwistzone durchgeführt. Die Bezugszeichen
23 und 24 bezeichnen eine Falschtwistvorrichtung bwz. einen Falschtwisterhitzer.
Bei der in den Fig. 13A und 13C dargestellten Verfahrensweise
erfolgt die Verflechtungsbehandlung durch Verwendung einer Fluidumsbehandlungsvorrichtung
20 vor der Hitzebehandlung, und im Falle
der in den Fig. 13A und 13B dargestellten Ausführungsformen wird
die Verflechtung unter Verwendung einer Fluidumsbehandlungsvorrichtung
27 durchgeführt, die an einer Stelle nach der Hitzebehandlung
angeordnet ist. Bei der in Fig. 13D dargestellten Ausführungsform
erfolgt eine Verflechtungsbehandlung weder vor noch
nach der Hitzebehandlung. In den Fig. 13A bis 13D bezeichnen
die Bezugszeichen 21, 22, 25, 26, 28 und 29 jeweils Garnförderrollen.
Die Ausführungsform, gemäß welcher die Hitzebehandlung in einer
Falschtwistzone, die eine Zugwirkung ausübt, durchgeführt wird,
ist besonders vorteilhaft, da die Nachbehandlung vereinfacht und
keine komplizierte Apparatur erforderlich ist. Gemäß dieser Ausführungsform
sind das Ziehverhältnis und die Hitzebehandlungstemperatur
in der Falschtwistzone wichtige Faktoren zur Erzeugung
von Bruchenden von Faserelementen im Faserbündel, und diese Bedingungen
sollten in geeigneter Weise in Kombination miteinander
eingestellt werden nach entsprechender Berücksichtigung der Bedingungen
anderer Behandlungen, insbesondere der Behandlungen, die
nach dieser Falschtwistoperation durchgeführt werden. Wird z. B.
die Fluidumsbehandlung nach der Falschtwistbehandlung durchgeführt,
da die Faserelemente auch durch diese Fluidumsbehandlung aufgetrennt
werden, so erweist es sich als erforderlich, die Falschtwistbehandlung
unter solchen Bedingungen durchzuführen, daß die Schnittwirkung
in der Falschtwistzone nicht zu kräftig ist. Selbstverständlich
tritt ein Brechen von Faserelementen auch dann ein, wenn das Faserbündel
in ein gewirktes oder gewebtes Textilmaterial überführt wird.
Auf alle Fälle erweist es sich, wie oben angegeben, als besonders
vorteilhaft, wenn das Faserbündel mindestens 10 Bruchenden pro m
Faserbündellänge aufweist.
Aufgrund entsprechender Versuche zeigte sich, daß gemäß einer
Ausführungsform, bei der die Verflechtungsbehandlung nach der
Falschtwist-Hitzebehandlung nicht durchgeführt wird, wie dies in
den Fig. 13C und 13D veranschaulicht wird, ein sehr leicht
zu handhabendes Faserbündel herstellbar ist, wenn das Ziehverhältnis
R₂ bei dieser Falschtwist-Hitzebehandlung so eingestellt wird, daß
die folgende Beziehung hergestellt wird zwischen diesem Ziehverhältnis,
dem Ziehverhältnis r bei der Verfahrensstufe zur Bildung
der Dick- und Dünnstellen in den Faserelementen und dem natürlichen
Ziehverhältnis R:
Dies ist deshalb der Fall, weil schwache Stellen in den das Faserbündel
aufbauenden Faserelementen gebildet werden, wobei jedoch die
Faserelemente an diesen Schwachstellen noch immer in ungebrochenem
Zustand vorliegen. Um ein Faserbündel zu erhalten, das leicht zu
behandeln ist, hat es sich als vorteilhaft erwiesen, die folgende
Beziehung zwischen der Falschtwist-Hitzebehandlungstemperatur
T₁ (°C) und dem Schmelzpunkt Mp (°C) der Faserelemente herzustellen:
Mp - 40 < T₁ < Mp - 10
Ist diese Bedingung erfüllt, so wird ein Faserbündel erhalten,
in dem die das Bündel aufbauenden Faserelemente leicht zusammengehäuft
sind durch ungenügende Enttwistung, Schmelzbindung oder
dergleichen, und es tritt eine große Anzahl von Bruchenden bei der
Wirk- oder Web-Verfahrensstufe auf.
In dem Falle, in dem die Fluidumsbehandlung nach der Falschtwist-
Hitzebehandlung durchgeführt wird, wie dies in den Fig. 13A
und 13B veranschaulicht ist, erweist es sich, wenn eine der beiden
folgenden Hitzebehandlungstemperaturen angewandt wird, als möglich,
die Zahl der Bruchenden in den Faserelementen des gebildeten Faserbündels
entsprechend einzustellen.
Wird die Falschtwist-Hitzebehandlungstemperatur T₂ (°C) (die erste
bevorzugte Temperatur) innerhalb eines Bereichs eingestellt, der
begrenzt ist durch die Formel
MP - 40 < T₂ < Mp - 20,
so wird insbesondere dann, wenn das Ziehverhältnis R₂ bei der
Falschtwist-Hitzebehandlung so eingestellt wird, daß die Bedingung
erfüllt ist, ein Faserbündel mit guten Anhäufungseigenschaften
und mit einer großen Zahl von Bruchenden in den Faserelementen
erhalten, da die Hitzebehandlungstemperatur vergleichsweise hoch
und der Grad der thermischen Versprödung erhöht ist. Wird ferner
die folgende Beziehung hergestellt zwischen der Falschtwistzahl
TW (twist pro m) und der Dicke D (Denier) des Faserbündels bei der
Falschtwist-Hitzebehandlungsstufe:
so ist ein Faserbündel mit einer großen Zahl von Bruchenden in den
Faserelementen und guten Anhäufungseigenschaften erzielbar.
Wird die Falschtwist-Hitzebehandlungstemperatur T₃ (°C) (die
zweite bevorzugte Temperatur) innerhalb eines Bereiches eingestellt
T₃<(Mp-40), und wird insbesondere das Ziehverhältnis R₂ bei
der Falschtwist-Hitzebehandlung so eingestellt, daß die Bedingung
erfüllt ist, so kann ein Faserbündel erhalten werden, in dem die
Zahl der Bruchenden in den Faserelementen vergleichsweise gering
ist, das sich jedoch durch eine gute Anhäufungseigenschaft auszeichnet.
Das erhaltene Faserbündel wird in vorteilhafter Weise
dem Endverwendungszweck zugeführt, bei dem ein aus diesem Faserbündel
gebildeter Textilstoff einer Aufrichtbehandlung oder Bildung
von Flaumflocken unterworfen wird.
Im Falle der erfindungsgemäßen Vorrichtung zur Herstellung der
Faserbündel, die gekennzeichnet ist durch eine Zieheinrichtung
mit einem einen Reibungswiderstand verleihenden, ein walzenähnliches
Aussehen aufweisenden Bauteil und eine Ziehwalze, liegt die Zentralachse
des den Reibungswiderstand verleihenden Bauteils praktisch
parallel zur Zentralachse der Ziehwalze.
Bei der Ziehwalze handelt es sich um eine Abziehrolle, die in den
Fig. 9A bis 9C und 13A bis 13D mit dem Bezugszeichen 13 versehen
ist. Die durch die bereits erörterte Formel
d₃² + d₃ (d₁ + d₂) ≦ 50²
wiedergegebene Beziehung zeigt, daß, wie aus Fig. 14 ersichtlich
ist, der Abstand zwischen X₁ und X₂ 50 mm oder weniger beträgt,
wenn eine gemeinsame eingeschriebene Tangentiallinie X des einen
Reibungswiderstand verleihenden Bauteils 15 und der Abziehrolle 13
gezogen und die Kontaktpunkte des den Reibungswiderstand verleihenden
Bauteils 15 und der Abziehrolle 13 mit der imaginären gemeinsamen
eingeschriebenen Tangentiallinie X mit X₁ bzw. X₂ bezeichnet werden.
Dieser Abstand zwischen X₁ und X₂ ist der Ziehabstand und soll
50 mm oder weniger betragen.
Bei Verwendung eines Paares von einen Reibungswiderstand bewirkenden
Bauteilen, z. B. den Walzen 15 und 16 gemäß Fig. 9B, ist es erforderlich,
daß das stromabwärts gelegene Bauteil, d. h. die Walze
15, der angegebenen Bedingung genügt. Das Material, aus dem das
den Reibungswiderstand bewirkende Bauteil besteht, wird z. B. aus
verschiedenen spiegelpolierten Metallen, geglätteten Metallen und
keramischen Materialien mit unterschiedlicher Oberflächenrauheit
ausgewählt, wobei Faktoren, wie die Reibungswiderstandskraft bei
der Auswahl berücksichtigt werden. Die Reibungswiderstandskraft
kann jedoch auch durch Steuerung des Kontaktwinkels des Faserbündels
mit dem den Reibungswiderstand verleihenden Bauteil eingestellt werden.
Wird der Ziehabstand zwischen dem den Reibungswiderstand bewirkenden
Bauteil und der Ziehrolle bezüglich der Lage des Eingriffs mit dem
Faserbündel senkrecht zur Laufrichtung des Faserbündels verändert,
so werden weniger gute Ergebnisse erzielt, da in dem behandelten
Faserbündel die angestrebte Gleichförmigkeit nicht erzielt wird.
Infolgedessen erweist es sich als besonders vorteilhaft, wenn das
den Reibungswiderstand bewirkende Bauteil praktisch parallel zur
Abziehrolle angeordnet wird. Es hat sich gezeigt, daß selbst dann,
wenn kleine Unterschiede im Ziehabstand während des Betriebs auftreten,
das erhaltene Faserbündel praktisch gleichförmig in bezug
auf seine Eigenschaftsmerkmale ist, wenn diese Unterschiede innerhalb
von 15% des Ziehabstandes liegen.
Der Ausdruck "praktisch parallel" bezieht sich daher auf eine
solche Positionsbeziehung zwischen dem den Reibungswiderstand
verleihenden Bauteil und der Abziehrolle, daß Unterschiede im
Abziehabstand auf Werte innerhalb von 15% gesteuert werden.
In den üblichen bekannten Ziehapparaten, die mit einer Ziehwalze
ausgestattet sind, ist die Zentralachse der Ziehwalze gewöhnlich
so angeordnet, daß sie die Zentralachse der Abziehrolle
im rechten Winkel kreuzt. Im dem Falle, in dem das Faserbündel Y
um das den Reibungswiderstand verleihende Bauteil 15 gewickelt
wird, wie dies in Fig. 15 gezeigt ist, überlappen die gewickelten
Fäden einander und die Bewegung des Faserbündels Y wird gehemmt,
wenn die Zentralachse des den Reibungswiderstand verleihenden
Bauteils 15 vollständig parallel zur Zentralachse der Abziehrolle
13 angeordnet ist. In diesem Falle hat es sich daher als vorteilhaft
erwiesen, die Zentralachse des den Reibungswiderstand verleihenden
Bauteils 15 in bezug auf die Zentralachse der Abziehrolle 13 bis
zu einem solchen Grade zu neigen, daß ein Überlappen der gewickelten
Fäden verhindert werden kann. In diesem Falle erweist es sich als
besonders vorteilhaft, wenn das den Reibungswiderstand verleihende
Bauteil 15 und die Abziehrolle 13 in versetzten Richtungen geneigt
sind, da dann die Änderung des Ziehabstandes auf einem minimalen
Wert gehalten wird.
Die Fig. 16A und 16B sind schematische Darstellungen, die die
Positionen von dem den Reibungswiderstand verleihenden Bauteil 15
und der Abziehrolle 13 veranschaulichen. Fig. 16A ist eine positive
Projektion der Abziehrolle und des den Reibungswiderstand verleihenden
Bauteils auf eine imaginäre Ebene, die durch die Zentralachse
der Abziehrolle 13 und den Mittelpunkt der Zentralachse Z′
des den Reibungswiderstand verleihenden Bauteils 15 gegeben ist.
Fig. 16B ist eine positive Projektion, betrachtet von der Richtung
der Ebene der Fig. 16A. In Fig. 16A sind die Linien Z und Z′
parallel zueinander, wohingegen sich in Fig. 16B die Linien Z und
Z′ kreuzen.
Wenn das den Reibungswiderstand verleihende Bauteil 15 und die
Abziehrolle 13 in der in den Fig. 16A und 16B gezeigten Weise
gegeneinander geneigt sind, dann kann, selbst wenn das Faserbündel Y
um das einen Reibungswiderstand verleihenden Bauteil gewickelt
ist, ein Überlappen der herumgewickelten Fäden verhindert werden,
wobei gleichzeitig die Änderung des Ziehabstandes auf einen geringen
Wert beschränkt werden kann.
Ist in der erfindungsgemäßen Vorrichtung der Abstand zwischen der
Abziehrolle und dem den Reibungswiderstand verleihenden Bauteil
zu eng, so besteht die Gefahr, daß die Vorrichtung zerstört oder
beschädigt wird, wenn verstreckte Fäden um die Abziehrolle gewickelt
und auf dieser während der Ziehoperation verflochten werden.
Ist jedoch das den Reibungswiderstand verleihende Bauteil so angeordnet,
daß es in der Richtung weg von der Abziehrolle beweglich
ist, so kann die angegebene Gefahr ausgeschaltet und die angegebene
Operation sehr leicht und einfach bewerkstelligt werden.
Wird das zu verstreckende Faserbündel um das einen Reibungswiderstand
verleihende Bauteil gewickelt, so wird der Garndurchlauf
oftmals instabil. Dieser Nachteil läßt sich vermeiden, wenn eine
Garnführeinrichtung 30 stromaufwärts von dem einen Reibungswiderstand
verleihenden Bauteil 15 vorgesehen wird, wie dies in Fig.
16A gezeigt wird. Vom praktischen Standpunkt aus gesehen erweist es
sich als besonders vorteilhaft, diese Garnführungseinrichtung so
anzuordnen, daß sie auch als Art Luntenführer dient.
Als Material für die Abziehwalze 13 wird vorzugsweise ein Material
mit großen Reibungskoeffizienten verwendet. So ist z. B. spiegelpoliertes
Hart-Chrom-plattiertes Eisen als Material für die Abziehrolle
geeignet. In jeder der Figuren ist eine Ausführungsform
gezeigt, in welcher das Faserbündel sowohl um eine separate Rolle
14 als auch um die Abziehrolle 13 geführt wird. Selbstverständlich
ist die erfindungsgemäße Vorrichtung auf diese Ausführungsform
nicht beschränkt, d. h. auch das Walzenklemmsystem und das Treppenwalzenklemmsystem
sind in wirksamer Weise verwendbar.
Wie sich aus dem Vorstehenden ergibt, sind die Faserelemente eines
Faserbündels keine Faserelemente mit hohen Anfärbbarkeits-Charakteristika
längs der gesamten Länge und sie sind auch keine Faserelemente
mit schwacher Anfärbbarkeit längs der gesamten Länge.
Die Faserelemente des erfindungsgemäß hergestellten Faserbündels
weisen vielmehr Stellen mit hoher Anfärbbarkeit auf, die in Axialrichtung
statistisch zufällig erzeugt sind. Wird ein derartiges
Faserbündel eingefärbt, dann sind die stark gefärbten Stellen der
Faserelemente statistisch zufällig in Längsrichtung des Faserbündels
verteilt. Wird daher ein eingefärbtes Faserbündel an einer
beliebigen Stelle zerschnitten und werden die Schnittflächen mit
Hilfe eines Mikroskops betrachtet, so ist zu erkennen, daß in
jeder Schnittfläche die stark gefärbten Elemente, die den angegebenen
Stellen mit hoher Anfärbbarkeit entsprechen, und die schwach
gefärbten Elemente in gemischtem Zustand vorliegen.
Die folgenden Beispiele sollen die Erfindung näher erläutern,
ohne sie zu beschränken.
Polyäthylenterephthalat wurde nach dem Schmelzspinnverfahren bei
einer Abzugsgeschwindigkeit von 2500 m/Min. zu einem nicht-
verstreckten 363-dtex-Faserbündel aus 48 Fäden, d. h. einem
sog. multifilen Garn oder Mehrfadengarn verarbeitet. Das natürliche
Ziehverhältnis R dieses nicht-verstreckten Faserbündels betrug 1,9,
gemessen bei 25°C. Dieses Faserbündel wurde in der in Fig. 9A
dargestellten Weise unter Bildung eines Faserbündels, das aus Faserelementen
mit ungleichmäßiger Dicke bestand, gezogen. Die angewandten
Ziehbedingungen waren wie folgt:
Zuführgeschwindigkeit (Geschwindigkeit der Beschickungsrollen 11 und 12)355 m/Min.
Abzugsgeschwindigkeit (Geschwindigkeit der Abziehrolle 13)500 m/Min.
Ziehverhältnis retwa 1,41
Reibungswiderstand-verleihendes BauteilDurchmesser d₁ = 10 mm,
hohles Eisenrohr
Hart-Chrom-plattiert,
geglättete Oberfläche Abstand d₃ zwischen Abziehrolle und Reibungswiderstand-verleihendem
Bauteil5 mm Durchmesser d₂ der Abziehrolle72 mm Biegekontaktwinkel des Faserbündels zum Reibungswiderstand-verleihenden
Bauteil800° Ziehabstandetwa 20,9 mm Zugspannung am Faserbündel stromaufwärts des den
Reibungswiderstand-verleihenden Bauteilsetwa 10 g Zugspannung am Faserbündel stromabwärts des den
Reibungswiderstand-verleihenden Bauteilsetwa 130 g (geschätzt) Temperatur des den Reibungswiderstand-verleihenden Bauteils48°C Temperatur der Ziehzonenatmosphäre25°C
hohles Eisenrohr
Hart-Chrom-plattiert,
geglättete Oberfläche Abstand d₃ zwischen Abziehrolle und Reibungswiderstand-verleihendem
Bauteil5 mm Durchmesser d₂ der Abziehrolle72 mm Biegekontaktwinkel des Faserbündels zum Reibungswiderstand-verleihenden
Bauteil800° Ziehabstandetwa 20,9 mm Zugspannung am Faserbündel stromaufwärts des den
Reibungswiderstand-verleihenden Bauteilsetwa 10 g Zugspannung am Faserbündel stromabwärts des den
Reibungswiderstand-verleihenden Bauteilsetwa 130 g (geschätzt) Temperatur des den Reibungswiderstand-verleihenden Bauteils48°C Temperatur der Ziehzonenatmosphäre25°C
In den Fäden des auf diese Weise erhaltenen Faserbündels waren
Dickstellen mit einer Länge von etwa 0,3 bis 3 mm und Dünnstellen
von ähnlicher Länge statistisch in Längsrichtung der Fäden und
in der Querschnittsrichtung des Faserbündels verteilt. Beim Anfärben
des Faserbündels ergab eine Prüfung der Zahl der stark
anfärbbaren Stellen, daß die Zahl dieser Stellen etwa 4000 pro
10 cm Länge des Faserbündels betrug.
50 Abschnitte des Faserbündels wurden an beliebigen Stellen in
Abständen von 1 bis 5 m bezogen auf die Längsrichtung des Bündels
entnommen und analysiert. Es zeigte sich, daß Gruppen von Dickstellen
mit großer Querschnittsfläche und Dünnstellen mit kleiner
Querschnittsfläche in voneinander unterscheidbarer Form verteilt
waren, d. h. daß der in Fig. 3B gezeigte Verteilungszustand
vorlag. Der Variationskoeffizient des Zahlenverhältnisses der
stark anfärbbaren Elemente entsprechend den stark anfärbbaren
Stellen im Querschnitt des Faserbündels betrug 30%.
Eine Untersuchung ergab, daß der Grenz-Querschnittsflächenwert B
etwa 430 µm², der Durchschnittswert A L der Querschnittsflächen
der Dickstellen etwa 560 µm² und der Durchschnittswert A S der
Querschnittsflächen der Dünnstellen etwa 300 µm² betrug.
Die Zahl der Faserelemente mit einer Querschnittsfläche im Bereich
von (B+A S )/2 bis (B+A L )/2 lag bei etwa 0,8% der Gesamtzahl
der Faserelemente.
Ferner lag der Variationskoeffizient des Zahlenverhältnisses der
Faserelemente, die der dicken Querschnittsflächengruppe zuzurechnen
waren, im Querschnitt des Faserbündels bei weniger als
30%.
Die Zahl der Faserelemente, die der dicken Querschnittsflächengruppe
angehörten, betrug 37,9% der Gesamtzahl der beobachteten
Faserelemente.
Das erhaltene Faserbündel hatte ein Aussehen, das demjenigen eines
Faserbündels aus Fäden mit gleichförmiger Dicke sehr ähnlich war.
Das gemäß Beispiel 1 hergestellte Faserbündel wurde einer Falschtwistbehandlung
unterworfen und danach einer Fluidumsbehandlung
unter Erzielung eines falschgetwisteten Texturgarnes. Das heißt, daß
das gemäß Beispiel 1 hergestellte Faserbündel einer Verarbeitung
gemäß der in Fig. 13B gezeigten Ausführungsform unterworfen wurde.
Die Falschtwist-Hitzebehandlungstemperatur betrug 230°C und das
Ziehverhältnis R₂ in der Falschtwist-Hitzebehandlung lag bei 1,3.
Die Falschtwistbehandlung wurde nach der Reibungsmethode durchgeführt.
Querschnitte der Komponentfäden im Querschnitt des erzeugten
Garns wurden in gleicher Weise wie in Beispiel 1 beschrieben
untersucht. Es zeigte sich, daß die Querschnittsflächenverteilungscharakteristika,
wie sie in Beispiel 1 beobachtet wurden, in
dem gebildeten Garn praktisch erhalten geblieben waren. Ferner
wurde gefunden, daß das gemäß vorliegendem Beispiel erhaltene
Garn 50 Bruchenden der Fäden pro m Garnlänge aufwies.
Die im vorliegenden Beispiel 2 erhaltenen Werte waren wie folgt:
B:etwa 390 µm²A S :290 µm²A L :470 µm²
Zahlenverhältnis der stark anfärbbaren Stellen22%
Zahlenverhältnis der Dickstellen18,6%
Variationskoeffizient des Zahlenverhältnisses der stark anfärbbaren Stellen 8,2%
Variationskoeffizient des Zahlenverhältnisses der Dickstellen11%
Zahlenverhältnis der Faserelemente mit Querschnittsflächen im Bereich von
(B+A S )/2 bis (B+A L )/2 7,2%
(B+A S )/2 bis (B+A L )/2 7,2%
Der Verteilungszustand der Gruppen aus Dickstellen und Dünnstellen
stellen in den Fäden des Querschnitts des erhaltenen Garns entsprach
dem in Fig. 3A gezeigten.
Gemäß der in Fig. 13D veranschaulichten Ausführungsform wurde
das gemäß Beispiel 1 erhaltene Faserbündel anschließend
zu einem falschgetwisteten Faserbündel verarbeitet.
Die Falschtwist-Hitzebehandlungstemperatur betrug 230°C und das
Ziehverhältnis R₂ in der Falschtwist-Hitzebehandlung lag bei
1,17. Das Falschtwisten wurde nach der Reibungsmethode durchgeführt.
In gleicher Weise wie in Beispiel 1 beschrieben wurde der Verteilungszustand
der Querschnittsflächen der Faserelemente im
Querschnitt des Faserbündels untersucht. Es zeigte sich, daß die
Ergebnisse dieser Verteilungszustandsbestimmung praktisch gleich
waren wie die in Beispiel 2 erhaltenen Ergebnisse.
In dem gemäß vorliegenden Beispiel erhaltenen Faserbündel waren
die Faserelemente leicht durch Schmelzeinwirkung aneinander
gebunden (bis zu einem solchen Grade, daß sie leicht voneinander
wieder entfernt werden konnten). Aus dem auf diese Weise gewonnenen
Faserbündel wurde ein Doppel-Jerseystoff hergestellt. In dem den
Jerseystoff bildenden Faserbündel war die Anzahl der schmelzgebundenen
Stellen vermindert und es zeigte sich, daß eine große
Anzahl von Flaumflocken im Jerseystoff vorlag. Beim Einwirken des
Jerseystoffes zeigte sich, daß etwa 70 Bruchenden der Fäden pro m
Faserbündellänge vorlagen. Dadurch wurde bestätigt, daß der erhaltene
Jerseystoff ein Aussehen und einen Griff hatte, die demjenigen von
in üblicher bekannter Weise hergestelltem Jerseystoff entsprachen.
Gemäß der in Fig. 13B veranschaulichten Ausführungsform wurde
das gemäß Beispiel 1 erhaltene Faserbündel einer Falschtwistbehandlung
und danach einer Fluidumsbehandlung unter Erzielung
eines falschgetwisteten Faserbündels unterworfen.
Die Falschtwist-Hitzebehandlungstemperatur betrug 205°C und das
Ziehverhältnis R₂ bei der Falschtwist-Hitzebehandlung lag bei
1,35. Die Falschtwistung wurde nach der Reibungsmethode durchgeführt.
Der Verteilungszustand der Querschnittsflächen der Faserelemente
im Querschnitt des Faserbündels wurde in gleicher Weise wie in
Beispiel 1 beschrieben analysiert. Die erhaltenen Ergebnisse waren
praktisch die gleichen wie die in Weiterverarbeitungsbeispiel 1 erhaltenen Ergebnisse.
Das erhaltene Faserbündel hatte ein Aussehen, das demjenigen eines
üblichen falschgetwisteten Garns (keine Flaumflocken, aber Verflechtungen)
entsprach. Aus dem falschgetwisteten Faserbündel wurde
ein Webstoff mit den folgenden Eigenschaften
Struktur des Stoffes2/2 Körperbindung
Breite des Webstoffes172 cm
Kettgarndichte89/2,54 cm
Schützenschläge/2,54 cm76/2,54 cm
Dicke (dtex) des Bündels von Fäden193/48f
hergestellt, worauf der Webstoff einer Aufrauhbehandlung unterworfen
wurde. Das Aufrauhen konnte sehr leicht und gleichförmig bewirkt
werden. Das heißt, die erforderliche Bearbeitungszeit betrug nur etwa
1/4 der Bearbeitungszeit, die im Falle eines Webstoffes des
gleichen Standards, der aus gewöhnlichem falschgetwisteten Garn
gewonnen wurde, erforderlich ist.
Claims (9)
1. Verfahren zur Herstellung eines Faserbündels aus einer
Vielzahl von Faserelementen, von denen zumindest ein Teil
eine ungleichmäßige Dicke und damit unterschiedliche Anfärbbarkeit
in Axialrichtung aufweist, durch Verstrecken des
Faserbündels, wobei es durch Kontakt mit einem einen Reibungswiderstand
verleihenden Vorrichtungsteil um diesen gebogen
und mit konstanter Geschwindigkeit auf einer Abziehrolle aufgenommen
wird, wobei die Temperatur der mit dem Faserbündel
in Kontakt gelangenden Vorrichtungsteile und der in der Ziehzone
herrschenden Atmosphäre innerhalb eines vorbestimmten
Temperaturbereiches gehalten wird, und wobei das durch das
Verhältnis (Abziehgeschwindigkeit)/(Zuführgeschwindigkeit)
ausgedrückte Ziehverhältnis kleiner gewählt wird als das
inhärente natürliche Ziehverhältnis der Faserelemente,
dadurch gekennzeichnet, daß zur Herstellung eines Faserbündels
mit mindestens 300 Teilstücken mit höherer Anfärbbarkeit pro
10 cm Länge des Faserbündels der vorbestimmte Temperaturbereich
so gewählt wird, daß die Spannungs-Dehnungskurve des Faserbündels
einen Bereich praktisch konstanter Spannung bei zunehmender
Dehnung aufweist (vgl. Fig. 7 und 8), und daß
der Abstand zwischen dem Punkt, wo das in Bewegung befindliche
Faserbündel mit der Abziehrolle in Kontakt gelangt und dem
Punkt, wo das Faserbündel von dem den Reibungswiderstand verleihenden
Vorrichtungsteil abhebt, 50 mm oder weniger beträgt.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß man
auf das Faserbündel stromaufwärts des den Reibungswiderstand
verleihenden Vorrichtungsteils eine Zugspannung ausübt, die
weniger als 70% der Ziehinitiierungsspannung beträgt.
3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß man
zwischen dem Ziehverhältnis und dem inhärenten natürlichen
Ziehverhältnis des Faserelements die folgende Beziehung
wählt:
wobei r das angewandte Ziehverhältnis und R das inhärente
natürliche Ziehverhältnis bedeuten.
4. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß man
Faserelemente mit einem inhärenten natürlichen Ziehverhältnis
von 1,3 bis 2,2 wählt.
5. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß man
als Faserelemente Polyesterfäden verwendet.
6. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß man
nach der Ziehbehandlung das Faserbündel der Einwirkung eines
Fluidumstrahlstroms zur Miteinanderverflechtung der Faserelemente
unterwirft.
7. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß man
nach der Ziehbehandlung das Faserbündel einer Hitzebehandlung
unterwirft.
8. Verfahren nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß man
nach der Verflechtungsbehandlung das Faserbündel einer Hitzebehandlung
unterwirft.
9. Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens nach den Ansprüchen
1 bis 8 mit einer Zieheinrichtung mit einem einen Reibungswiderstand
verleihenden, ein walzenähnliches Aussehen aufweisenden
Vorrichtungsteil und einer Ziehwalze, wobei die
Zentralachse des den Reibungswiderstand verleihenden Vorrichtungsteils
praktisch parallel liegt zur Zentralachse der Ziehwalze,
dadurch gekennzeichnet, daß die Durchmesser der Ziehwalze und
des den Reibungswiderstand verleihenden Vorrichtungsteils
sowie deren Abstand die folgende Bedingung erfüllen (Fig. 14):
d₃² + d₃ (d₁ + d₂) ≦ 50²wobei bedeuten:d₁ den Durchmesser (mm) des den Reibungswiderstand verleihenden
Vorrichtungsteils,
d₂ den Durchmesser (mm) der Ziehwalze und
d₃ den Abstand (mm) zwischen der Ziehwalze und dem den Reibungswiderstand verleihenden Vorrichtungsteil.
d₂ den Durchmesser (mm) der Ziehwalze und
d₃ den Abstand (mm) zwischen der Ziehwalze und dem den Reibungswiderstand verleihenden Vorrichtungsteil.
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