DE2832665A1

DE2832665A1 - Kissenkorrekturschaltung

Info

Publication number: DE2832665A1
Application number: DE19782832665
Authority: DE
Inventors: Hans-Rudolf Fecht
Original assignee: RCA Corp
Current assignee: RCA Licensing Corp
Priority date: 1977-07-25
Filing date: 1978-07-25
Publication date: 1979-02-08
Also published as: IT1097487B; JPS588188B2; IT7825499A0; ATA540378A; ZA784073B; FI65879C; CA1101118A; FI782269A; FR2399168B1; GB1600367A; SE7807942L; JPS5423417A; AU521812B2; SE438070B; DE2832665C2; AT377146B; AU3814978A; US4169988A; FR2399168A1; FI65879B

Description

RCA Corporation, New York, N.Y. (V.St.A.)

Kissenkorrekturschaltung

Die Erfindung betrifft Rasterkorrekturschaltungen für Fernsehempfänger. Zur Korrektur von Rasterverzerrungen, wie etwa Ost-West-Kissenverzeichnung, wird typischerweise der Spitzenwert des in der Horizontalablenkwicklung fließenden Hinlaufstromes mit Hilfe einer mit der Ablenkwicklung gekoppelten Korrekturschaltung parabolisch mit der Vertikalablenkfrequenz verändert. Bei bestimmten Korrekturschaltungen wird diese Amplitudenmodulation des HinlaufStroms dadurch bewirkt, daß man in Reihe mit der Ablenkwicklung eine sättigbare Reaktanz schaltet, deren Induktivität vertikalfrequent parabolisch verändert wird.

Andere Korrekturschaltungen, wie etwa Diodenmodulatoren, modulieren die Spitzenamplitude des HorizontalhinlaufStroms, indem eine Induktivität und ein Modulationskondensator in Reihe mit der Ablenkwicklung und dem Hinlaufkondensator geschaltet werden. Die über jeder der Induktivitäten entstehenden Spannungen werden während des Hinlaufintervalls mit der Vertikalfrequenz parabolisch moduliert, und die Spannungen über den Induktivitäten liegen gegeneinander um 180° außer Phase. Während jedes Horizontalrücklaufintervalls bildet jede Induktivität eine eigene Resonanzrücklauf schaltung mit dem jeweiligen Rücklaufkondensator, um die Stromumkehr zu bewirken. Die Werte der Rücklaufkondensatoren werden so gewählt, daß die beiden Resonanzschaltungen identische Resonanzrücklauffrequenzen haben. Um zu vermeiden, daß Streukapazitäten und Streuinduktivitäten sowie Lastimpedanzen des

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Rücklauf transformator diese Resonanzfrequenzen verändern, ist der Verbindungspunkt der Ablenkwicklung mit der Induktivität des Diodenmodulators über einen Rücklaufkondensator an einen Anzapfungspunkt der Primärwicklung des Rücklauftransformators gekoppelt.

Noch andere Korrekturschaltungen sorgen für eine geeignete Veränderung des SpitzenhinlaufStroms durch Modulation während des Horizontalrücklaufintervalls. Solche Schaltungen können eine Induktivität enthalten, die mit einem steuerbaren, in beiden Richtungen leitfähigen Schalter und mit der Horizontalablenkwicklung gekoppelt ist. Während der zweiten Hälfte des Horizontalrücklaufs teilt sich die Rücklaufimpulsenergie des Rücklaufkondensators zwischen der Ablenkwicklung und der Induktivität auf in Abhängigkeit vom Schaltverhältnis des Schalters während des Rücklaufs. Durch parabolische Veränderung dieses Schaltverhältnisses mit der Vertikalfrequenz erhält man eine Korrektur der seitlichen oder Ost-West-Kissenverzeichnung. Diese Veränderung des Schaltverhältnisses ändert die effektive Induktivität, die während des Horizontalrücklaufs mit dem Rücklaufkondensator gekoppelt ist, und ändert damit die Resonanzfrequenz der Rücklaufschaltung, so daß man eine Modulation der Rücklaufimpulsdauer erhält. Beim Entwurf einer solchen Korrekturschaltung ist es wünschenswert, diese Rücklaufimpulsdauermodulation so einzustellen, daß sie nicht zu stark wird.

Gemäß einer bevorzugten Ausfuhrungsform der Erfindung weist eine Rasterkorrekturschaltung eine Ablenkwicklung und eine mit dieser gekoppelte Ablenkschaltung auf, welche innerhalb des Ablenkzyklus erste und zweite Zeitabschnitte oder Intervalle bestimmt. Mit der Ablenkwicklung ist zur Bildung eines Resonanzkreises während des ersten Intervalls eine Kapazität gekoppelt. Ferner ist mit der Resonanzschaltung eine Induktivität gekoppelt, mit der wiederum ein steuerbarer Schalter gekoppelt ist. Der Schalter hat einen ersten und zweiten Leitungszustand und ist mit einer Steuerschaltung verbunden, welche ihm Steuersignale zur Bestimmung seines Leitungszustandes zuführt. Die Steuerschaltung verändert die

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Dauer des ersten Leitungszustandes bezüglich des zweiten Leitungszustandes innerhalb des ersten Intervalls im Sinne einer Korrektur der Rasterverzerrung. Eine Kompensationsschaltung schaltet die Induktivität während des ersten Intervalles in Reihe mit der Ablenkwicklung, wenn der Schalter sich in einem seiner beiden Leitungszustände befindet, und schaltet die Induktivität während des ersten Intervalles parallel zur Ablenkwicklung, wenn sich der Schalter in seinem anderen Leitungszustand befindet. Die Kompensationsschaltung stellt die Resonanzfrequenz der Resonanzschaltung während des ersten Intervalles ein, um die Dauer des ersten Intervalles auf eine gewünschte Länge zu bringen.

Fig. 1 der beiliegenden Zeichnungen veranschaulicht eine Rasterkorrekturschaltung gemäß der Erfindung;

Fig. 2 zeigt Teile einer zweiten erfindungsgemäß ausgebildeten Rasterkorrekturschaltung; und

Fig. 3 und 4 veranschaulichen äquivalente Schaltungen zur Erläuterung der Betriebsweise der in Fig. 1 dargestellten Schaltung.

Gemäß Fig. 1 ist eine Horizontalablenkwicklung L_H über einen S-Formungs- oder Hinlaufkondensator C_c an einen Ausgangsanschluß 22 eines synchronisierten Horizontalablenkgenerators 21 angekoppelt. Letzterer kann üblicher Ausbildung sein und einen Horizontalausgangsschalter oder -transistor enthalten, der nicht dargestellt ist und an den Ausgangsanschluß 22 angeschlossen ist, um während des HinlaufIntervalls des Horizontalablenkzyklus einen sägezahnförmigen Ablenkstrom zu erzeugen. Zwischen den Ausgangsanschluß 22 und Masse ist ein Rücklaufkondensator C_n geschaltet, der mit der Ablenkwicklung L„ eine Resonanzrücklaufschaltung 23 zur Richtungsumkehr des Ablenkstromes während des Resonanzrücklauf intervalls bildet.

Über dem Rücklaufkondensator C_ liegt die Reihenschaltung eines

IX

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Gleichspannung sperrenden Blockkondensators C_v mit einer Primärwicklung 24a des Horizontalausgangs- oder -rücklaufkondensators 24. Dieser kann in üblicher Weise eine Hochspannungssekundärwicklung enthalten, die nicht gezeigt ist und eine Hochspannung als Beschleunigungsspannung für die Endanode erzeugt. Eine Spannungsquelle B+ ist an einen Anschluß 36 angeschlossen, welcher den Verbindungspunkt des Kondensators C„ mit der Primärwicklung 24a darstellt.

Eine Rasterkorrekturschaltung 25 zur Ost-West- oder Seitenverzeichnungskorrektur ist an die Resonanzrücklaufschaltung 23 angeschlossen. Ein Anschluß 26 der Ablenkwicklung L„, welcher nicht

Xl

mit dem S-Pormungskondensator C_c verbunden ist, liegt an einem ersten Anschluß einer Induktivität L der Korrekturschaltung 25. Das zweite Ende der Induktivität L ist über eine Sekundärwicklung 24b des Rücklauftransformators 24 an Masse angeschlossen. Die Sekundärwicklung 24b ist magnetisch mit der Primärwicklung 24a gekoppelt, wobei die Wicklungspolaritäten der in Fig. 1 gewählten Darstellungsweise mit dem Punkt entsprechen.

Der Anschluß 26 liegt über der Reihenschaltung eines Kondensators C mit einem in beiden Richtungen leitfähigen steuerbaren Schalter 27 an Masse, über dem Schalter 27 liegt ein Dämpfungswiderstand 28. Der Schalter 27 enthält einen gesteuerten Siliziumgleichrichter SCR 29, dessen Anode an Masse geführt ist und zu dem eine Diode 30 antiparallel geschaltet ist. Der Schalter 27 kann auch ein integrierter Thyristor-Gleichrichter (ITR) sein. Dem Gate des SCR 29 wird von einer Steuerschaltung 32 ein Tastsignal 31 zugeführt, das mit der Tastfrequenz 1/T„ periodisch ist und impulsdauermoduliert ist. Dieses Signal steuert den SCR 29 in einem der Steuerung entsprechenden Augenblick innerhalb jedes Horizontalrücklaufintervalls in einer noch zu beschreibenden Weise in den Leitungszustand.

Wird beispielsweise die Korrektur einer Seitenverzeichnung des Rasters gewünscht, dann werden die Impulse 31 mit der Vertikalfrequenz 1/T parabolisch breitenmoduliert, wobei während der

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oberen und unteren Rasterzeilen die von Spitze zu Spitze gemessene Amplitude des HorizontalrücklaufStroms in der Horizontalablenkwicklung L„ geringer als in den mittleren Rasterzeilen ist. Zu diesem Zweck werden sowohl horizontalfrequente Signale von der Horizontalablenkschaltung 21 als auch vertikalfrequente Signale vom Vertikalablenkgenerator 33 der Steuerschaltung 32 zugeführt.

Es sei nun der Betrieb der Korrekturschaltung 25 zur Korrektur seitlicher Kissenverzeichnungen erläutert, wobei in Fig. 1 die Sekundärwicklung 24b außer Betracht gelassen wird und zwischen den Anschluß 26 und Masse eine Induktivität L gekoppelt ist. Eine solche Schaltung ist in ihrem Betrieb in der US-PS 4 088 vom 9. Mai 1978 (Erfinder Peter Eduard Haferl; Titel: Pincushion Correction Circuit) erläutert. Während des Horizontalrücklaufs wird die.Resonanzschaltung 23 gebildet, welche den Rücklaufkondensator C_R und eine mit diesem gekoppelte Induktivität L- aufweist.-Die Induktivität L„ enthält die Induktivität der Horizontalablenkwicklung L,_T. Die Kondensatoren C₁-,, C_v und C haben jeweils

rl fa is. m

im Vergleich zum Rücklaufkondensator C relativ große Werte und

κ.

können als Kurzschluß für die Horizontalrücklauffrequenz 1/T_n

angesehen werden. So tragen diese Kondensatoren mit ihrer Kapazität nichts zur Kapazität der Rücklaufschaltung 23 bei.

Während des Rücklaufs kehrt sich der Ablenkstrom in der Ablenkwicklung L„ um. Etwa zur Hälfte des RücklaufIntervalls ist der

ti

Strom in L„ 0 und die Rücklaufspannung am Anschluß 22 über dem Rücklaufkondensator C_R hat ein Maximum. So wird im wesentlichen die gesamte für die Ablenkung verfügbare Energie im Rücklaufkondensator Cp gespeichert. Nimmt man an, daß die Spitzenamplitude der Rücklaufspannung in üblicher Weise stabilisiert wird, dann ist die für die Ablenkung verfügbare Energie ebenfalls stabilisiert.

Am Ende des Rücklaufs ist die Rücklaufspannung am Anschluß 22 etwa 0, und die gesamte gespeicherte Energie ist zur Ablenkwicklung L„, dem Rücklauftransformator 24 und der Korrekturschaltung 25 übertragen.

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Während der ersten Hälfte des Horizontalrücklaufs und während eines Teils der zweiten Hälfte ist der steuerbare Schalter 27 offen. Nach der Mitte des Rücklaufs, während der Schalter 27 aber noch offen ist, fließt vom Rücklaufkondensator C_R durch die Reihenschaltung der Ablenkwicklung L„ mit der Induktivität L Strom nach Masse. Die Energie des Rücklaufkondensators teilt sich zwischen L„ und der Korrekturschaltung 25 entsprechend dem Verhältnis der Induktivitäten L„ und L auf.

H m

In einem über die Steuerung bestimmbaren Augenblick in der zweiten Hälfte des Rücklaufs wird der Schalter 27 in seinen Leitungszustand gesteuert und bleibt für den Rest des Horizontalrücklaufintervalls ein Kurzschluß. Bei leitendem Schalter 27 bildet der Kondensator C der Korrekturschaltung 25 einen im Vergleich zur Induktivität L niederohmigen Parallelschluß nach Masse. Es wird keine wesentliche weitere Rücklaufenergie in der Induktivität L der Korrekturschaltung 25 gespeichert. Nachdem der Schalter 27 leitend ist, wird die im Rücklaufkondensator C_R verbleibende Energie praktisch nur zur Ablenkwicklung L„ übertragen.

Die für die Horizontalablenkung verfügbare Energie stellt einen relativ konstanten Betrag dar, der im Rücklaufkondensator in der Mitte des Rücklaufs gespeichert wird, abzüglich des in der Induktivität L der Korrekturschaltung 25 gespeicherten Betrags. Wenn man den Moment in der zweiten Hälfte des RücklaufIntervalls, in dem der Schalter 27 leitend wird, in einer vorbestimmten Weise verändert, dann verändert man ebenfalls den in der Korrekturschaltung 25 gespeicherten Energiebetrag. Auf diese Weise wird auch die durch den Rücklaufkondensator C₁, zur Ablenkwicklung L₁₁ über-

is. ti

tragene Ablenkenergie verändert, so daß der Spitzenwert des Horizontalablenkstroms in vorbestimmter Weise moduliert wird.

Macht man den Schalter 27 kurz nach der Mitte des Rücklaufs leitend, dann erhält man einen Horizontalablenkstrom größerer Amplitude, als wenn der Schalter 27 in einem späteren Augenblick leitend wird. Verändert man den Einschaltaugenblick des Schalters parabolisch mit der Vertikalfrequenz, dann erhält man eine para-

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bolische Modulation des Spitzenwertes des Horizontalablenkstroms, wie es für die Korrektur der seitlichen Kissenverzeichnung erforderlich ist. Die Korrekturschaltung 25 moduliert auch die durch den Kondensator C_c während des Horizontalhinlaufintervalls bewirkte S-Korrektur. Die in der Induktivität L gespeicherte Energie, wenn der Schalter 27 leitend wird, regt eine Schwingung in dem Parallel-LC-Kreis an, der die Induktivität L und den Kondensator C enthält. Die Resonanzfrequenz beträgt etwa 1/2T„. Der durch die Induktivität L fließende Strom ist etwa sinusförmig, und sein positive s Maximum liegt nahe dem Ende des Horizontalrücklaufintervalls , sein negatives Maximum nahe beim Beginn des nächsten Horizontalrücklaufintervalls. So bleibt der Schalter 27 während des Horizontalhinlaufintervalls leitend und schließt dabei im wesentlichen den ganzen Horizontalhinlaufstrom über die Induktivität L kurz. Da die Spannung an L dem Strom um 90° in

m ^c ³ m

der Phase vorläuft, wird während des Hinlaufs eine etwa parabolische Spannung zur Ablenkwicklung L„ am Anschluß 26 gekoppelt, die bei der Mitte des Horizontalhinlaufs eine maximale Schwingungsamplitude hat. Da die Maximalamplitude der Schwingung von der Menge der in der Induktivität L der Korrekturschaltung 25 gespeicherten Energie abhängt, ändert sich die maximale Schwingungsamplitude parabolisch mit der Vertikalfrequenz, wenn die Korrekturschaltung 25 eine Ost-West-Korrektur bewirkt. Diese vertikalfrequente Änderung wird der parabelförmigen S-Korrekturspannung überlagert, die der Kondensator C bewirkt, und man erhält damit eine Korrektur der inneren Kissenverzeichnung, die beispielsweise bei einer In-Line-Farbbildröhre auftritt.

Außer einer Modulation des Spitzenwertes des Horizontalablenkstroms und der S-Formungsspannung moduliert die Korrekturschaltung 25 auch die Dauer T_n der Horizontalrücklaufimpulse mit der Vertikalfrequenz. Die Resonanzfrequenz der Resonanzrücklaufschaltung 23 ist umgekehrt proportional der Wurzel aus C_R χ 1>_τ, wobei L„, die gesamte mit dem Rücklauf kondensator C_R der Resonanzrücklaufschaltung 23 gekoppelte Induktivität ist. Ist der Schalter 27 offen, dann ist die Gesamtinduktivität L .. = L_H + L , der Summe der Reihenschaltung aus Ablenkwicklung L_H und Induktivität

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li . Ist der Schalter 27 leitend, dann ist die Gesamtinduktivität L_T2 kleiner, nämlich L₂ = L_H, weil der Anschluß 26 über den Kondensator C_m und den Schalter 27 nun praktisch an Masse liegt.

Für die mittleren Horizontalrasterzeilen leitet der Schalter 27 über einen größeren Teil des Rücklaufintervalles als im Falle der oberen und unteren Rasterzeilen. Die kleinere Induktivität L~ ist für die mittleren Rasterzeilen über einen größeren Teil des Rücklaufintervalles mit dem Rücklaufkondensator C_n gekoppelt, so daß die Rücklaufimpulsdauer für die mittleren Rasterzeilen im Sinne einer Verkürzung moduliert werden.

Eine bestimmte Größe dieser Rücklaufdauermodulation kann wünschenswert sein, da sie eine Korrektur der inneren Kissenverzeichnung zusätzlich zu der Modulation der S-Formungsspannung ergibt. Jedoch kann beispielsweise für bestimmte In-Line-Bildröhren mit großem Schirm, die eine relativ starke Ost-West-Kissenkorrektur benötigen, die Rücklaufzeitmodulation zu groß werden. Eine übermäßige Rücklaufzeitmodulation kann aus einer Reihe von Gründen unerwünscht sein. Rücklaufimpulse werden typischerweise für Zeitsteuer- und Ansteuerzwecke in verschiedenen Teilen der Fernsehempfängerschaltung benutzt. Diese Impulse sollten daher möglichst konstante Breite ebenso wie Amplitude haben. Die Beschleunigungshochspannung kann in unerwünschter Weise vertikalfrequent moduliert werden. Ferner können bei Helligkeitsänderungen unerwünschte Streckungen der Bildecken auftreten.

Ein Merkmal der Erfindung besteht in der Steuerung des Ausmaßes der Rücklaufimpulsmodulation, welche durch die Korrekturschaltung 25 bewirkt wird. Gemäß Fig. 1 ist die Induktivität L nicht direkt an Masse angeschlossen, sondern liegt über eine Sekundärwicklung 24b des Rücklauftransformators 24 an Masse, wodurch sich eine Kompensation der Rücklaufimpulsmodulation ergibt. Die Primärwicklung 24a hat n.. Windungen, die Sekundärwicklung 24b n„ Windungen, so daß das Windungsverhältnis von Primär- zu Sekundärwicklung η = n₁/n„ ist.

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Wie in Fig. 3a veranschaulicht ist, sind die Ablenkwicklung L„
und die Induktivität L während desieniqen Teils des Horizontalrücklaufs, in dem der Schalter 27 geöffnet ist, in Reihe mit der Sekundärwicklung 24b geschaltet. Wegen ihrer Größe gegenüber dem

Kondensator C₀ sind die Kondensatoren C„ und C₁.. durch Kurzschlüs K fa is.

se ersetzt. Die mit dem Rücklaufkondensator C_R gekoppelte Gesamt induktivität L^₁ ist gleich L„ + L übertragen von der Sekundärwicklung 24b zur Primärseite des Rücklaufkondensators 24. Gemäß
Fig. 3b ist somit

^LT1

wenn der Schalter 27 offen ist.

Leitet der Schalter 27 während des späteren Teils des Rücklaufs, dann liegt die Ablenkwicklung L„ nicht mehr in Reihe mit der Induktivität L , sondern direkt über dem Rücklaufkondensator C_,
m κ

wie dies in Fig. 4a dargestellt ist. Nur die Induktivität L wird nun zur Primärseite mit dem Induktivitätswert L' = η L über-

m m

tragen (Fig. 4b). Die mit dem Rücklaufkondensator C_R gekoppelte
Gesamtinduktivität L „ enthält die Parallelschaltung von L_R und

L¹ . Gemäß Fig. 4c gilt
m

^T2 " 'S n²L '

wenn der Schalter 27 leitet.

Die relativen Größen von L .. und L-,- sind damit eine Funktion des Windungszahlenverhältnisses η des Rücklauftransformators 24. Um
die Rücklaufzeitmodulation im wesentlichen zu eliminieren, sollte man die mit dem Rücklaufkondensator C_ während des Horizontalrück-

K.

laufs insgesamt gekoppelte Induktivität unverändert lassen, ob
nun der Schalter 27 offen ist oder nicht. Es sollte also L„.=L ~ sein. Das für die Eliminierung der Rücklaufzeitmodulation erforderliche Windungs zahlen verhältnis ist η = L../L .

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Eine gewisse Größe der Rücklaufzeitmodulation, solange sie nicht übermäßig ist, ist für eine größere Korrektur der inneren Kissenverzeichnung erwünscht. Das Windungsverhältnis η sollte daher etwas größer als L„/L sein.

η m

Fig. 2 zeigt eine andere Ausführungsform der Schaltung gemäß Fig. 1. Die Ablenkwicklung L_R ist hier an eine Anzapfung 35 der Induktivität L über eine erste Wicklung einer Linear!tätsspule 34 angeschlossen. Eine zweite Wicklung der Linearitätsspule 34

liegt zwischen dem Kondensator C und der Induktivität L . ^ m m

Leitet der Schalter 27, dann ist die Ablenkwicklung L„ über die Anzapfung 35 und die hierdurch gebildeten parallelen Induktivitäten L ₁ und L ~ an Masse geschaltet. Von dem sich durch die Anzapfung ergebenden Windungsverhältnis hängt der Wert des Kondensators C ab, der für die Modulation der S-Formungsspannung erforderlich ist, und auch die Größe des durch den ITR fließenden Stromes. Bei Veränderungen der Streuinduktivität, mit welcher die Spule L gebaut ist, ändert sich die Breite des korrigierten Rasters.

Nachfolgend sind einige Werte für die Bauelemente, Spannungen und Ströme der Schaltung gemäß Fig. 1 und 2 angegeben:

^CR ⁼	12 nF	nF
C =	470	nF
^Cm ⁼	390
^CS ⁼	1 μΐ	mH
^LH ⁼	1,2	μΗ
^Lm1	= 50	= 300 μΗ
^Lm2

Streuinduktivität von L = 1 μΗ R_no = 330 0hm

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B+ Spannung des transistorisierten Horizontalablenkgenerators 21 = +160 V-

V^Lm ' ⁴

ⁿ1

η = -1 = 6

ⁿ2

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L e e r s e i \ e

Claims

U-SO(II) .ΜΙΓΜΊΙΚ.λ St» Brit. Ann.. Nr. 31162/77 vom 25. Juli 1977 RCA Corporation, Now York, N.Y. (V.St.A.) Patentansprüche

1) Rasterkorrekturschaltung mit einer Ablenkwicklung und einer mit dieser gekoppelten Ablenkschaltung zur Bestimmung eines ersten und eines zweiten Intervalls innerhalb eines Ablenkzyklus, einer mit der Ablenkwicklung zur Bildung einer Resonanzschaltung während des ersten Intervalls gekoppelten Kapazität, einer mit der Resonanzschaltung gekoppelten Induktivität, einem mit der Induktivität gekoppelten steuerbaren Schalter, der einen ersten und einen zweiten Leitungszustand einnehmen kann, einer mit dem Schalter gekoppelten Steuerschaltung, welche Steuersignale an den Schalter zur Veränderung von dessen Leitungszustand liefert und die Dauer des ersten Leitungszustandes im Verhältnis zum zweiten Leitungszustand innerhalb des ersten Intervalles im Sinne einer Rasterkorrektur verändert, dadurch gekennzeichnet, daß eine Kompensationsschaltung vorgesehen ist, welche die Induktivität (L ) während des ersten Intervalles (Rücklauf) in Reihe mit der Ablenkwicklung (L„) schaltet, wenn sich der Schalter (27) in

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ORIGINAL INSPECTED

eineiti seiner beiden Leitungszustände befindet, und welche die Induktivität (L ) während des ersten Intervalles parallel zur Ablenkwicklung (L„) schaltet, wenn der Schalter (27) seinen anderen Leitungszustand einnimmt, derart, daß die Resonanzfrequenz der Resonanzschaltung (23) während des ersten Intervalles zur Bestimmung der Dauer des ersten Intervalles in einer gewünschten Größe eingestellt wird.

2) Schaltung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die von der Steuerschaltung (32) gelieferten Steuersignale sich zur vertikalfrequenten Variierung der Dauer des ersten Leitungszustandes relativ zum zweiten nach einem Parabelgesetz im Sinne einer Ost-West-Kissenkorrektur ebenfalls vertikalfrequent verändern .

3) Schaltung nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Kompensationsschaltung einen Transformator (24) mit einer an die Resonanzschaltung gekoppelten ersten Wicklung (24a) und einer an die Induktivität (L ) gekoppelten zweiten Wicklung (24b) aufweist, und daß das Windungsverhältnis der ersten Wicklung (24a) zur zweiten Wicklung (24b) zur Einstellung der Dauer auf den gewünschten Betrag bemessen ist.

4) Schaltung nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß das

Windungsverhältnis etwa L„/L ist, wobei L₁₁ der Induktiv!täts-

Hm n

wert der Ablenkwicklung (L_TT) und L der Wert der Induktivität

ti m

(L_m) ist.

5) Schaltung nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß der steuerbare Schalter (27) in beiden Richtungen leitfähig ist.

6) Schaltung nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß zur Lieferung einer S-Korrekturspannung eine zweite Kapazität (C ) mit dem steuerbaren Schalter (27) zur Bildung einer zweiten Resonanzschaltung mit der Induktivität (L ) gekoppelt ist, wenn der Schalter leitet.

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7) Schaltung nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß durch Veränderung der Dauer des ersten Leitungszustandes relativ zum zweiten Leitungszustand mit der Vertikalfrequenz nach einem Parabelgesetz die S-Formungskorrekturspannung vertikalfrequent im Sinne einer Korrektur der inneren Kissenverzeichnung moduliert wird.

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